單面緊固件的製作方法

2023-10-08 20:46:24

本公開內容涉及在安裝之後在結構的盲側上具有大的承受表面的單面緊固件。

背景技術：

由monogramaerospacefasteners(申請人)銷售的composi-lok®緊固件已經使用了超過30年。composi-lok®緊固件是單面緊固件，其提供在較大面積上分配承受負載的大盲側膨徑，這在廣泛利用複合疊層的現代飛行器製造中證明是有用的。複合疊層能夠經得住高負載，但在利用不充分地分配承受負載的一些常規緊固件緊固時會經歷分層。通過提供大盲側膨徑，composi-lok®緊固件將承受負載分配在大的面積上，克服了對複合物的破壞。特徵性的大盲側承載區域或"足跡"允許緊固件將很高的夾持負載給予結構，而不會破壞複合疊層。這還便於保持緊固的接頭上的高預載的安裝的緊固件。原來的composi-lok®緊固件在1984年7月3日授予johnd.pratt的美國專利第4457652號中描述。

由於composi-lok®緊固件的引入，該緊固件已被改造以改變不同性能特徵。原來的composi-lok®緊固件並未使用驅動螺母，且適應高達0.050''的層疊範圍。安裝的折斷容限(break-offtolerance)為-0.00''/+0.103''。第一個改變是增加六角驅動螺母的composi-lokii®緊固件。接下來，開發出了composi-lokiia®緊固件來提供增大的有效作用抓持範圍。儘管層疊範圍仍為0.050''，但iia緊固件提供了所需的機械性質，即使層疊在抓持部分上方超過0.025''或在抓持部分下方超過0.025''(假設有效的0.100''的操作範圍)。composi-lokiia®緊固件包括對螺母的鼻角的改變且還改變了套筒的長度，這兩者增大了盲側凸起，其也增大了緊固件重量。

接下來的發展是composi-lok3®緊固件，其增加了對螺杆旋轉的更好的摩擦控制以實現窄折斷容限：+0.000''/-0.030''。composi-lok3®緊固件也稱為齊平斷裂(flushbreak)composi-lok緊固件。composi-lok3®緊固件基於延長的composi-lokiia®緊固件，其帶有增加重量和增大盲側凸起的相同後果。這後面是composi-lite®緊固件，其以用於節省安裝重量的鈦螺杆替換了齊平斷裂composi-lok緊固件中的標準a286ss螺杆。

技術實現要素：

本文公開的改善的緊固件的目的在於改善composi-lok®家族的緊固件的若干特徵，同時保持特徵性的大盲側膨徑、安裝的預載和所得的特徵性能。儘管這些改善針對composi-lok®家族的緊固件，但應當理解的是，這些改善可應用於其它類型的緊固件，且不期望下文提出的權利要求限於composi-lok®類型的緊固件。

本公開內容的一個目的是一種單面緊固件，其在安裝之後一致地提供齊平到下方齊平折斷以消除二次刨平、銑削或磨削操作來滿足空氣動力學齊平性要求。

本公開內容的另一個目的在於提供一種減輕重量的單面緊固件，其提供與原來的齊平斷裂composi-lok®緊固件相同的性能。

本公開內容的又一個目的在於提供一種單面緊固件，其相比於原來的齊平斷裂composi-lok®在盲側上凸出較少。

本公開內容的另一個目的在於提供一種具有鈦螺母和螺栓的單面緊固件，其具有與由a286不鏽鋼製成的螺栓相當的折斷容限。

本公開內容的另一個目的在於提供一種包括在安裝之後限制拆卸的主動機械鎖定的單面緊固件。

附圖說明

圖1a為現有技術的單面緊固件的截面側視圖，圖1b示出了在最小/最大安裝狀態中的圖1a的緊固件。

圖2為改善的單面緊固件的第一實施例的側立面視圖。

圖3為沿線3-3截取的圖2的大膨徑單面緊固件的截面視圖。

圖3a為沿線3-3截取的圖3的放大截面視圖。

圖4為圖2的大膨徑單面緊固件的截面視圖，示出了在最小和最大層疊狀態中的緊固件的安裝的有限元分析。

圖5為在最小和最大層疊狀態中的安裝的緊固件的截面。

圖6為兩個安裝的大膨徑單面緊固件的照片，一個處於最小層疊而另一個處於最大層疊。

圖7為圖6的線圖。

圖8為圖2的安裝的大膨徑單面緊固件的截面視圖，示出了內部構件的備選變形。

圖9為改善的單面緊固件的第二實施例的截面立面側視圖。

圖10為改善的單面緊固件的第三實施例的截面側立面視圖。

圖11為螺栓的備選實施例的側立面視圖。

具體實施方式

現在將參照某些實施例，且將使用特定語言來描述其。然而，將理解的是，不期望由此限制本公開內容和權利要求的範圍，構想出的本文所述的原理的此類變型、其它改型和其它應用將是本公開內容所涉及領域的技術人員正常想到的。在存在相同或相似的元件的若干圖中，那些元件標有相同或相似的參考數字。

參看圖1a，現有技術的composi-lok3®緊固件示為緊固件50。緊固件50包括螺母60、螺栓70、套筒80和驅動螺母90。螺母60包括漸縮端部62和頭部64，螺栓70包括斷裂凹槽72。套筒80包括保持插入物84且限定可變形的部分86的凹部82。

參看圖1b，緊固件50示為在最小/最大安裝狀態中，其中套筒80形成擴大的頭部86'，且螺栓70在斷裂凹槽72處折斷。具體而言，圖1b的左側示出了以最小層疊安裝來安裝的緊固件50的一半，而圖1b的右側示出了以最大層疊安裝來安裝的緊固件50的相對的一半。

下文公開的改善的緊固件尋求以若干方式改善緊固件50的功能性。首先，通過減小緊固件的長度來減輕緊固件的重量且減少安裝期間和之後所需的盲側空隙。緊固件50通常相當小，但單個飛行器可包括幾千個緊固件。縮短緊固件的盲側的長度可減輕緊固件的重量，這可為飛行器製造者尋求最小化其飛行器的重量中的重要考慮。

縮短緊固件的盲側的長度還減小安裝所需的空隙，且增大安裝之後可用的空隙。縮短的緊固件可安裝在對於緊固件50起作用和安裝之後過於小的空間中，盲側膨徑的高度減小，減小了與可能位於安裝的緊固件50的盲側附近的其它結構的幹涉。例如，諸如機翼的結構中的內部空間。

對應於緊固件50的一個商業產品設計成在一英寸的0.050(千分之幾)(1.27mm)的層疊範圍中操作，意味著特定緊固件50可結合其使用的最小層疊與最大層疊之間的0.050(千分之幾)的差異，同時提供足夠的盲側膨徑和所需的預載。如果緊固件在比額定最大層疊更厚的層疊中使用，則盲側膨徑可過大變形，有可能將緊固件的拉穿力或緊固件的預載減小至低於設計參數。如果緊固件用於比額定最小層疊更薄的層疊中，則盲側膨徑可不完全形成，又有可能將緊固件的夾持力減小到低於設計參數，且有可能減小盲側膨徑的尺寸和安裝的預載。

相比於緊固件50的第二改善在於一致的安裝後外形。緊固件50包括斷裂凹槽72，其在安裝之後使螺栓70折斷。在一些情形中，螺栓70的部分可突出超過頭部64。一些安裝需要空氣動力學齊平，因而緊固件50的安裝可能需要二次刨平、銑削或磨削操作來滿足齊平性的要求。下文公開的緊固件的第二改善的功能在於一致地提供齊平到下方齊平折斷來消除二次刨平、銑削或磨削操作的設計。

相比於緊固件50的第三改善為盲側膨徑的一致形成。緊固件50依靠在安裝中增大施加在特定點處的轉矩來折斷斷裂凹槽72。在使用用於螺母60和螺栓70的一些材料(諸如鈦)時，可能很難在螺母60中的精確位置處折斷斷裂凹槽72，使上文所述的齊平性問題複雜化，且導致套筒80中生成的膨徑的量的不一致。如果斷裂凹槽72太快折斷，則膨徑86'可能不會實現期望的足跡和所需的預載。相反，如果斷裂凹槽72太遲折斷，則膨徑86'可能過度變形，又不能實現期望的足跡、所需的預載或螺栓70可部分地脫離套筒80，減小了安裝的緊固件的強度。下文公開的緊固件的第三改善的功能是提供一致的膨徑幾何形狀的設計。

儘管本文公開的一些緊固件結合了多個改善，但這些改善並不依賴於彼此，即，關於減小長度的改善可在無關於更一致的斷裂位置的改善的情況下應用，且反之亦然。

現在參看圖2-圖3a，示出了緊固件100。緊固件100大體上包括螺母110、螺栓140、套筒170和驅動螺母190。緊固件100限定縱軸線la且大體上關於縱軸線la對稱。這些構件在總體功能上對應於上文所述的緊固件50的螺母60、螺栓70、套筒80和驅動螺母90(帶有下文所述的額外改善)。

螺母110是帶有第一端112和第二端114的大體上圓柱形的本體，其中大體上圓柱形的外表面118在第一端112與第二端114之間延伸。第一端112包括頭部116，且第二端114包括漸縮端部120，其中漸縮端部120限定漸縮到一個點的大體上截頭圓錐形狀。螺母110限定通孔122，其在內部帶有內螺紋124，且還限定內部不帶螺紋的凹部126，凹部126限定定位在凹部126中的肩部128。凹部126限定在端部114中與縱軸線la對準的大體上圓柱形的凹部。凹部126限定內徑nd和縱向深度nrd。

在所示實施例中，頭部116構造成配合在工件中的埋頭凹部內，且限定大體上截頭圓錐形的漸縮頭部形狀。頭部116還可包括扳緊表面130(未示出)以用於與工具或與驅動螺母190接合，這是本領域中公知的。在備選實施例(未示出)中，頭部116可構造成在工件上方突出，且扳緊表面130可位於頭部116的外部上。

螺栓140包括頭部142、螺紋部分144、凹部146、擴大的柄部150和凹部154。凹部146定位在頭部142附近，其中頭部142在面向螺紋部分144的一側上限定漸縮抵靠表面148(其中漸縮抵靠表面148限定凹部146的一側)。擴大的柄部150在凹部146附近。凹部154定位在擴大的柄部150與螺紋部分144之間，其中擴大的柄部150限定凹部154附近的肩部152。螺栓140還包括斷裂凹槽156和與頭部142相對的扳緊表面160。

螺紋部分144具有螺紋大徑mtd和螺紋小徑rtd。凹部146具有外徑bd1，其小於螺紋大徑mtd。擴大的柄部150具有外徑bd2，其大於螺紋大徑mtd。擴大的柄部150還具有縱向長度bsl，其在所示實施例中比螺母110的縱向深度nrd更短。凹部154具有小於螺紋小徑rtd的外徑bd3。凹部126的內徑nd大於擴大的柄部150上的外徑db2。凹部154提供螺紋部分144與肩部152之間的間隙，其可容納碎屑(諸如來自製造)或製造之後的外部汙染物，以限制碎屑可對如下文所述的肩部152的性能的任何影響。

儘管擴大的柄部150示為帶有連續光滑的壁的圓柱形特徵，但將理解的是，不需要光滑的外壁。例如，柄部150可以可選地限定沿徑向、沿軸向或螺線地定位的一個或多個凹槽。此凹槽可用於進一步減小緊固件100的重量。

套筒170包括端部172和端部174，其中圓柱形開孔176和擴大的開孔部分180在端部174上，而捲曲部分178在端部172上，其中擴大的開孔部分180限定可變形部分182。套筒170可包括定位在可變形部分182的放大開孔部分內的插入物184。如果包括插入物184，則其可在漸縮端部120的末梢略微定位在插入物184內的情況下定位，以促進插入物184在安裝時越過漸縮端部120。

驅動螺母190包括接合部分192、內螺紋部分194和扳緊表面196。接合部分192構造成與扳緊表面130對接以一起旋轉地約束驅動螺母190和螺母110。

如圖所示，緊固件100通過將套筒170置於螺栓140上且將螺母110擰到螺栓140上來組裝，其中套筒160定位在漸縮端部120與頭部142之間。就抵靠漸縮抵靠表面148的端部172而言，套筒170的端部172捲曲或冷加工到螺栓140的凹部146中，從而限定捲曲部分178。這將套筒170俘獲到螺栓140上且約束套筒170以免相對於螺栓140沿軸向移動。

緊固件100構造成使得肩部128在期望的盲側膨徑形成之後抵靠肩部152。這限定了預定縱向位置，在該處，螺母110停止相對於螺栓140的前進，允許斷裂凹槽158精確地軸向定位在螺栓140上，使得其在安裝之後的折斷之後與頭部116齊平或略微在下方齊平。這提供了主動止擋，這可減小所需的製造公差，因為增大的安裝轉矩將不會引起盲側膨徑的過大變形。這允許用於斷裂凹槽156的斷裂轉矩設計成逐漸升高(相比於斷裂凹槽72)，以確保盲側膨徑一致地完全形成，其中所需的預載在斷裂凹槽156折斷之前施加。此外，當螺母110行進超過螺紋部分144使得肩部128一致地到達肩部152時，凹部154可有助於提供肩部152相對於肩部128的一致間距。凹部154提供可容納碎屑(諸如可在軋制螺紋部分144時形成的)的容積，以免幹擾肩部128和肩部152之間的對接的可重複定位。

由肩部128和152提供的主動止擋的另一個好處在於其允許使用鈦螺栓和螺母，同時保持緊密的折斷容限。鈦螺栓和螺母易於咬住，且相比於a286螺母和螺栓(使用相同套筒)，需要相對較高的轉矩來上緊。較高的合成安裝轉矩使得使用現有技術難以對摺斷定位進行良好控制。使用本文公開的主動止擋，申請人保持了相對緊密的0.030''的安裝摺斷容限(相比於使用現有技術的0.103''的容限)。這允許了齊平斷裂單面緊固件的進一步重量節省，因為鈦比a286ss顯著更輕。

現在參看圖4，示出了緊固件100的最小和最大安裝構造。圖4的左側示出了最小層疊構造，而圖4的右側示出了最大層疊構造。層疊構造是指緊固件100穿過其安裝的工件102和104的厚度。如圖4中所示，可變形部分182在安裝時變形成盲側膨徑182'。如圖4的右側所示，套筒170在最大層疊安裝中還形成凸部170'，其並未出現在最小層疊安裝中。

現在參看圖5，示出了安裝的緊固件100的截面。圖5再次示出左側的最小層疊構造和右側的最大層疊構造。在最小層疊安裝和最大層疊安裝中，螺母110的漸縮端部120向內偏轉從而形成變形末梢120'，其中最大安裝構造相比於左側的最小安裝構造具有更顯著的變形末梢120'。值得注意的是，在兩種情況下，變形端部120'限定相比擴大的柄部150的外徑bd2較小的直徑。該安裝特徵有可能防止螺母110在安裝之後與螺栓140分離。這將認作是有利的，因為如果螺母110能夠退回，其可變為可破壞其所安裝的結構(諸如發動機，其中緊固件100安裝在發動機整流罩中)的碎屑。因此，當螺母110的漸縮120向內變形且形成變形端部120'時，這可有利地產生螺母110與螺栓140之間的機械聯鎖。

變形端部120'的形成需要螺母110中的凹部126的縱向深度nrd比擴大的柄部150的縱向長度bsl更長，以便漸縮端部120在安裝結束時在凹部146上至少部分地延伸。這是可選的特徵。儘管並未特別地示出，但凹部126的縱向深度nrd可以可選地比擴大的柄部150的縱向長度bsl更短。

簡要參看圖1b，套筒80的相對長度在圖1b的現有技術的緊固件中相比於圖4-圖5中所示的套筒170更長。這表示對於相同直徑的緊固件，使套筒170比套筒80更短。長度的減小來自總是重疊圖1b中的螺栓的套筒的部分。所以，將安裝的緊固件50與安裝的緊固件100相比較，在安裝時，螺栓的頭部相比於緊固件50更接近緊固件100中的螺母。距離的該差異表示套筒170和螺栓140兩者的縮短，以及緊固件的重量的相關聯的減小。

現有技術的緊固件50的額外長度提供至少兩個性能特徵。首先，其提供了套筒80的區域，其在螺母60的漸縮端部上並未向外變形，且因而預先設置成保持在螺栓70的頭部上，而非使螺栓70拉穿。此外，假定用於套筒80的變形的縱向距離向套筒80提供了一些空間來壓縮，以解決最大層疊構造來便於前述0.050英寸的層疊範圍。相比於套筒80縮短套筒170通過上文所述的構件的構造來促進，使得套筒170優選由漸縮抵靠端面148固持，且預先設置為向外彎曲，且在最大層疊厚度安裝時形成凸部170'，同時對於獨立的緊固件保持0.050英寸的總層疊範圍的相等範圍，且還避免在最大層疊安裝中過度壓縮膨徑182'。此外，申請人發現，公開的構造有助於產生更一致的捲曲過程。現有的composi-lok®緊固件包括捲曲在套筒的遠側端部上。然而，施加的特定量的捲曲通常操縱成改變獨立緊固件的性能。公開的緊固件適當地表現，而不操縱施加的捲曲，導致了更一致的製造。

圖5再次在圖5的左側示出最大層疊構造中的凸部170'的形成。但在圖5的左側示出的最小安裝構造中沒有明顯的等同凸部。申請人確定，帶有捲曲到凹部146中的捲曲部分178的套筒170的構造在變形期間促進了凸部170'的形成。這認作是有利的，因為凸部170'的優先形成出現，替代了潛在的故障模式，諸如套筒170開始在頭部142上被拉動，或盲側膨徑182'過度變形，或安裝的預載不滿足對於緊固件的要求。申請人確定，帶有凸部170'的緊固件100滿足所有所需的性能要求，包括安裝的預載。

相比之下，參看圖1b，在最小和最大盲側膨徑86'之間存在差異。特別地，最大層疊狀態(右側)中的盲側膨徑86'具有略大於最小層疊狀態(左側)中的盲側膨徑86'的直徑。儘管圖1b中所示的緊固件50貫穿其整個特定安裝範圍滿足所有性能要求，包括最小層疊狀態和最大層疊狀態，但看來緊固件100可更一致，在最小層疊狀態與最大層疊狀態的性能之間帶有較少變化。

現在參看圖6和圖7，以最小和最大層疊構造示出了安裝的緊固件100的盲側的側立面視圖，其中左側示出了最小層疊盲側膨徑，且右側示出了最大層疊盲側膨徑。圖6為測試樣本的照片，且圖7為圖6中所示的內容的線圖。圖6中所示的試件是對半切割以產生圖5中所示的截面視圖的試件。再次，凸部170'在最大層疊盲側膨徑中明顯，且在最小層疊盲側膨徑中消失。

參看圖8，示出了緊固件100的備選變形。在一些情況中，諸如其中螺母沉孔深度nrd比螺母110中公開的更短，替代了在與如圖5中所示的套筒170接觸時向內偏轉的漸縮端部120，漸縮端部120可作為備選嵌入套筒170中。在所示變形中，套筒170變為俘獲在漸縮端部120與漸縮抵靠表面148之間，進一步將套筒170固定在所示位置。

參看圖9，單面緊固件的第二實施例示為緊固件200。緊固件200大體上包括螺母110、插入物184、螺栓240和套筒170。緊固件200不使用驅動螺母，但可以可選地如本領域中公知那樣加入驅動螺母。螺母110和套筒170大體上符合上文關於緊固件100所述的螺母110和套筒170。

螺栓240包括柄部250、螺紋部分244、肩部252和斷裂凹槽256。緊固件200構造成使得肩部128在期望的盲側膨徑形成之後抵靠肩部252。這限定了預定縱向位置，在該處，螺母110停止相對於螺栓240的前進，允許斷裂凹槽256精確地軸向定位在螺栓240上，使得其在安裝之後的折斷之後與頭部116齊平或略微在下方齊平。

參看圖10，單面緊固件的第三實施例示為緊固件300。緊固件300大體上包括螺母310、螺栓340、套筒170和驅動螺母190。套筒170和驅動螺母190大體上符合上文關於緊固件100所述的套筒170和驅動螺母190。

螺母310為帶有大體上圓柱形的外表面318的大體上圓柱形的本體。螺母310的一端包括頭部316，且另一端包括漸縮端部320，其限定漸縮到點328的大體上截頭圓錐形狀。螺母310限定通孔，其在內部帶有內螺紋324。

在所示實施例中，頭部316構造成配合在工件中的埋頭凹部內，且限定大體上截頭圓錐形的漸縮頭部形狀。頭部316還可包括扳緊表面(未示出)以用於與工具或與驅動螺母190接合，如本領域中公知的那樣。在備選實施例(未示出)中，頭部316可構造成在工件上方突出，且扳緊表面330可位於頭部316的外部上。

螺栓340包括頭部342、螺紋部分344、凹部346、擴大的柄部350和肩部352。凹部136定位在頭部342附近，其中頭部342在面向螺紋部分344的一側上限定漸縮抵靠表面348(其中漸縮抵靠表面348限定凹部346的一側)。擴大的柄部350在凹部346附近。擴大的柄部350限定螺紋部分344附近的肩部352。螺栓340還包括斷裂凹槽356和與頭部342相對的扳緊表面360。

緊固件300可構造成使得點328在期望的盲側膨徑形成之後抵靠肩部352。這限定了預定縱向位置，在該處，螺母310停止相對於螺栓340前進，允許斷裂凹槽356精確地軸向定位在螺栓340上，使得其在安裝之後的折斷之後與頭部316齊平或略微在下方齊平。另一個備選構造是在無螺紋的圓柱形凹部時，螺母比螺杆的擴大的柄部的軸向長度更短，使得螺母的漸縮端部將不會在凹部146上延伸。

參看圖11，示出了螺栓440。螺栓440包括頭部442、螺紋部分444、凹部446、擴大的柄部450和凹槽451。凹部446定位在頭部442附近。擴大的柄部550在凹部546附近且包括多個凹槽451。在所示實施例中，凹槽451圍繞擴大的柄部550沿徑向定向且間隔開。凹槽451可提供一些重量節省，而不會不利地影響使用螺栓440的單面緊固件的性能。應當理解的是，凹槽451可不同地構造，包括但不限於沿擴大的柄部550的軸向長度，或以圍繞擴大的柄部450的螺線螺旋。儘管未示出，但類似於螺栓140，螺栓440也可包括斷裂凹槽和與頭部442相對的扳緊表面。儘管並未連同螺栓140、240或340示出，但應當理解的是，凹槽451可按期望加至擴大的柄部150、250或350。

本文所述的螺栓可由包括但不限於鈦合金、a-286等和它們的組合的材料製成。可選地，其它材料可取決於應用而滿足。用於本文的螺栓(驅動螺母)的扳緊平面或表面製造成由安裝工具接合。在製造期間，一旦螺栓被熱處理和清潔，螺栓應當利用幹膜潤滑劑(例如，酚醛樹脂粘結劑中的二硫化鉬潤滑劑，其摸上去是幹的)潤滑，以減小螺栓和螺母的螺紋部分之間的對接處的摩擦。

本公開內容的套筒可由任何可鍛金屬製成，例如，退火的aisi304不鏽鋼。幹膜潤滑劑可施加至套筒的內表面以減小摩擦。套筒可通過逐漸的鍛造操作或通過從條形原料加工來形成。作為備選，套筒可僅通過加工來產生。將套筒捲曲到螺栓上可利用如一般用於車床設備中的標準開槽夾頭或利用夾頭捲縮機執行。作為備選，可通過將套筒和螺栓組件推動穿過整形模來執行模鍛。

儘管本公開內容的緊固件描述為用於飛行器結構，但緊固件可用於其中可使用單面螺栓的任何應用，例如潛水器、賽車等中。

如本文使用的"扳緊部分"和"扳緊表面"意在容納可用於接合手動或自動工具的任何已知的表面，包括可由單向離合器或滾柱離合器接合的圓柱形表面。本文公開的單面緊固件可用於手動和自動應用兩者中。使用圓柱形表面替代扳緊平面使得更容易與自動安裝機器人一起使用單面緊固件。相反，在手動應用中，人類操作者熟練於調整配合幾何扳手所需的部分，且幾何扳手設備大體上比單向離合器更廉價。所以，其它應用使得其自身用於常規扳緊表面。

關於斷裂凹槽156、256或356，斷裂凹槽的遠側端部(即，垂直於縱軸線la)是平的，以最小化螺栓與螺母之間的螺紋接合。這可允許螺栓和螺母的長度最小化，同時仍滿足抗拉強度要求(因此額外的重量節省特徵)。凹槽或弱化區域的幾何構造可改變，以控制斷裂凹槽的折斷特徵。相反，如果斷裂凹槽的末梢足夠尖，其作用為應力集中，這可導致"脆弱"類型的折斷。相反，如果斷裂凹槽的末梢為足夠圓角的或延長的，則在折斷之前出現的塑性變形的量可增大，將折斷轉變成延性類型的撕開。對於斷裂凹槽的期望的性能特徵可通過平衡諸如螺栓材料和凹槽幾何形狀的考慮來找出。

如本文使用的"上方"、"頂部"、"第二端"和"前側"是指單面緊固件的頭部側，其包括螺栓和螺母的頭部部分，這示為位於工件的可接近側上。類似地，"底部"、"下方"、"第一端"和"後側"是指穿過工件的單面緊固件的一側，且可包括位於工件的盲側上的螺栓、螺母和套筒的部分。

附圖和由此的圖示按比例繪製，且表示0.258英寸(6.5mm)尺寸的單面緊固件。

儘管附圖和前述描述中詳細示出和描述了本公開內容，但其將認作是在性質上是說明性而非限制性的，將理解的是，僅示出了某些特定實施例，且歸入本公開內容的精神內的所有變化和改變都期望受保護。儘管申請人關於特定實施例描述了本公開內容的各種方面，但從本公開內容將明顯的各種備選方案和改型在本文提出的本公開內容的範圍和精神內。此外，應當理解的是，本文公開的實施例中的任一者的任何方面或類似方面或結構可組合或互換。