一種貝氏體鑄鋼及其製備方法
2023-10-09 05:12:19
專利名稱：一種貝氏體鑄鋼及其製備方法
技術領域：
本發明涉及金屬材料領域，尤其涉及一種貝氏體鑄鋼及其製備方法。
背景技術：
在我國，目前廣泛使用的耐磨材料仍以高錳鋼為主。然而研究表明，在非強烈衝擊載荷作用下，高錳鋼並不耐磨，這是因為水韌處理後的高錳鋼，其初始硬度比較低，硬度僅為20HRC左右，在中等衝擊載荷作用下不能產生足夠的加工硬化。例如使用高錳鋼製造球磨機襯板，由於高錳鋼的硬度低，在衝擊載荷作用下，球磨機襯板易產生變形，因而不利於備件的更換，影響了設備的正常維修。為了解決高錳鋼存在的上述問題，低合金耐磨鑄鋼應運而生。低合金耐磨鑄鋼顯微組織為馬氏體或貝氏體/馬氏體，因此其初始硬度較高，低合金耐磨鑄鋼的合金元素以Si、Mn、Cr和Mo為主，其不僅強度和硬度遠高於高錳鋼，衝擊韌性也僅次於高錳鋼，在很大程度上可以替代高錳鋼。近年來，貝氏體相變理論的研究和實際應用取得了重大進展，研究者研發出一系列空冷貝氏體鋼種。由於空冷貝氏體鋼具有成分簡單、可空冷自硬、變形開裂傾向小和成本低的優點，在工業生產中得到了廣泛的應用。例如公開號為101906588A的中國專利提出了一種空冷下貝氏體/馬氏體耐磨鑄鋼。該專利公開的鑄鋼包括0. 35wt % O. 48wt %的C, I. 90wt % 3. 50wt %的 Mn,O. IOwt % O. 90wt % 的 Si,O. 30wt % O. 80wt % 的 Cr,O. Olwt % O. 03wt % 的 P， O. Olwt% O. 03￥七％的 S，O O. 008￥七％的 B，O. Olwt% O. 26￥七％的 Ce 和餘量的 Fe ;其熱處理工藝為(1)將上述鑄鋼加熱到850°C 900°C，保溫2h 5h後爐冷到室溫進行退火處理；⑵將上述鑄鋼加熱到830°C 860°C，保溫Ih 2h後空冷或者風冷至200°C以下； ⑶將上述鑄鋼在200°C 250°C保溫2h 5h進行低溫回火處理。此專利的耐磨鑄鋼通過調節Mn、Si、Cr、B和稀土元素的含量，並採用了退火和低溫回火的熱處理工藝，獲得了下貝氏體和馬氏體的混合組織，該鋼種的硬度雖然有所提高，但是衝擊韌性仍然偏低，在大、重、 硬物料的強烈衝擊和強烈磨損工況下易發生脆性失效。
發明內容
本發明解決的技術問題在於提供一種貝氏體鑄鋼及其製備方法，通過本發明提供的貝氏體鑄鋼及其製備方法，提高貝氏體鑄鋼的衝擊韌性。本發明公開了一種貝氏體鑄鋼，包括O. IOwt % O. 35wt% 的 C ；I. Owt % 3. Owt % 的 Mn ;I. 0wt% 2. 5wt% 的 Si ;O. 2wt% I. 0wt% 的 Cr ;O. 003wt% O. 005界七％的 B ;
O. lwt% O. 3wt% 的 Ti ;O. 02wt % O. 06wt % 的 RE ;O O. 006界七％的 S ;O O. 006界1:%的 P ;餘量的Fe。優選的，所述C的含量為O. 30wt% O. 35wt%。優選的，所述Mn的含量為I. 5wt% 3. 0wt%。優選的，所述Si的含量為I. Owt% 2. Owt%。優選的，所述RE為La。本發明還公開了一種貝氏體鑄鋼的製備方法，包括以下步驟a)、將如下成分的原料鑄造，得到鑄件O. IOwt % O. 35wt % 的 C, I. Owt % 3. Owt % 的 Mn, I. Owt % 2.
Si,O.2wt % I. Owt % 的 Cr,O. 003wt % O. 005wt % 的 B,O. Iwt % O. 3wt O. 02wt% O. 06界七％的RE，O O. 006界七％的S，O O. 006界七％的P和餘量的Fe
5wt % 的 % 的 Ti，鋼。
熔融的金屬；
b)、將所述鑄件進行熱處理，具體為
bOl)、加熱至900°C 1000°C進行預正火處理；
b02)、將步驟bOl)得到的鑄件加熱至900°C 1000°C進行二次正火處理； b03)、將步驟b02)得到的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理，得到貝氏體鑄
優選的，步驟a)中所述鑄造具體為
將C和鐵加入熔煉爐中，然後向所述熔煉爐中加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti，得到空冷。空冷。
將所述熔融的金屬澆鑄，得到鑄件。
優選的，步驟bOl)中所述預正火處理的保溫時間為90min 150min,冷卻方式為優選的，步驟b02)中所述二次正火處理的保溫時間為30min 60min,冷卻方式為
優選的，步驟b03)中所述回火處理的保溫時間為IOOmin 150min。
本發明提供了一種貝氏體鑄鋼，其包括0. IOwt % O. 35wt %的C, I. Owt % 3. Owt % 的 Mn, I. Owt % 2. 5wt% 的 Si, O. 2wt % I. Owt% 的 Cr, O. 003wt % O. 005wt% 的 B，O. Iwt % O. 3wt % 的 Ti，O. 02wt % O. 06wt % 的 RE，O O. 006wt % 的 S，0 O. 006被％的P和餘量的Fe。本發明在貝氏體鑄鋼中添加的Mn元素能夠使貝氏體相變溫度降低，添加的Si元素能夠在貝氏體轉變過程中抑制碳化物析出，添加Cr元素能夠提高基體的耐磨性，而適量的Ti能夠阻止晶粒長大。在本發明的貝氏體鑄鋼中加入適量的Mn、Si、 Cr和Ti能夠使基體中得到更多的尺寸較小的貝氏體，同時能夠細化晶粒，提高基體的強度和韌性。本發明還提供了上述貝氏體鑄鋼的製備方法，其經過鑄造工序和熱處理工序後得到了貝氏體鑄鋼。在熱處理過程中，將經過鑄造的鑄件加熱至900°C 1000°C進行預正火處理，預正火處理使鑄件組織初步奧氏體化；隨後將預正火處理後的鑄件重新加熱至900°C 100(TC進行二次正火處理，此階段能夠細化晶粒，防止或消除殘餘鑄態組織，使鑄件的綜合性能提高；最後將二次正火處理後的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理，此階段的回火處理能夠消除正火過程中引入的殘餘應力，同時獲得部分貝氏體組織，有效地提高貝氏體鑄鋼的衝擊韌性和強度。綜上所述，本發明通過合理設計貝氏體鑄鋼的配方和熱處理工藝，不僅提高了貝氏體鑄鋼的衝擊韌性，還提高了貝氏體鑄鋼的耐磨性，從而獲得了強度、衝擊韌性和耐磨性能都較高的貝氏體鑄鋼新材料。實驗證明，本發明提供的貝氏體鑄鋼硬度高於52HRC，無缺口衝擊功高於80J，抗拉強度超過1466MPa。
圖I為本發明的熱處理工藝圖。
具體實施方式
為了進一步理解本發明，下面結合實施例對本發明優選實施方案進行描述，但是應當理解，這些描述只是為進一步說明本發明的特徵和優點，而不是對本發明權利要求的限制。
本發明實施例公開了一種貝氏體鑄鋼，包括
O. IOwt % O. 35wt % 的 C ;
I. Owt % 3. Owt % 的 Mn ;
I. Owt% 2. 5wt% 的 Si ；
O. 2wt% I. Owt% 的 Cr ；
O. 003wt % O. 005wt % 的 B ;
O. Iwt % O. 3wt % 的 Ti ；
O. 02wt% O. 06界七％的 RE ；
O O. 006wt_ S ；
O O. 006wt_ P ；
餘量的Fe。
本發明提供的貝氏體鑄鋼中含有Mn，一定量的錳使過冷奧氏體等溫轉變曲線上存
在明顯的上下分離；適量的錳在中溫下的相界區會產生富集，對相界遷移起拖拽作用，同時顯著降低貝氏體的相變驅動力，貝氏體相變溫度降低能夠保證獲得較小尺寸的貝氏體。本發明提供的貝氏體鑄鋼中Mn的含量為I. 0wt% 3. 0wt%,優選為I. 5wt% 3. 0wt%。Si在貝氏體轉變過程中有強烈抑制碳化物析出的特點，使貝氏體轉變過程中不易析出碳化物；Si還與Mn共同作用，一方面能夠提高基體的強度和硬度，另一方面，還能使基體具有較高的韌性。但Si含量過高會促使自由鐵素體析出，將對韌性產生負面影響。因此，本發明提供的貝氏體鑄鋼中控制Si的含量為1.0wt% 2. 5wt%，優選為1.0wt% 2. Owt %。Cr能擴大CCT曲線的貝氏體相變區，提高過冷奧氏體的穩定性；同時能提高基體的耐磨性,提高鋼的淬透性。本發明提供的貝氏體鑄鋼中Cr的含量為O. 2wt% I. Owt % ο在中低碳貝氏體鋼中多邊形鐵素體轉變很快，連續冷卻時不可能得到最大量的貝氏體轉變，為此，本發明向鋼中加入一定量的B用於抑制多邊形鐵素體的轉變。但是由於B 在鋼中活性很高，極易形成氧化物或氮化物，而減少奧氏體中的有效硼含量，所以硼必須用鋁脫氧或加鈦處理。本發明提供的貝氏體鑄鋼中B的含量為O. 003wt% O. 005wt%。Ti能夠固定鋼中的氮元素，從而保證B元素提高淬透性的效果。鈦和氮形成氮化鈦，阻止鋼坯在加熱、軋制和焊接過程中晶粒的長大，改善母材和焊接熱影響區的韌性。同時加入Ti後合金內部形成碳化鈦和氮化鈦等硬質相，能夠細化晶粒。Ti的加入雖可縮小晶粒尺寸，但是Ti含量過多，會造成材料內部晶界集中碳化鈦或氮化鈦，嚴重影響材料強度和韌性等性能。因此，本發明提供的貝氏體鑄鋼中控制Ti的含量為O. lwt% O. 3wt%。稀土元素RE可有效提高鋼水的純淨度，促進微合金化。稀土元素不僅可以去除雜質元素磷和硫，減少夾雜物，淨化鋼液，改善鑄態組織，但加入量過多，會使鋼脆化。因此， 本發明提供的貝氏體鑄鋼中控制RE的含量為O. 02wt% O. 06wt%。上述稀土元素RE為鑭(La)、鈰(Ce)、鐠(Pr)、釹(Nd)、鉕(Pm)、釤(Sm)、銪(Eu)、釓(Gd)、鋱(Tb)、鏑(Dy)、欽 (Ho)、鉺(Er)、銩(Tm)、鐿(Yb)、鑥(Lu)鈧(Sc)和釔(Y)中的一種或幾種，本發明優選為鑭 (La)。本發明還公開了一種貝氏體鑄鋼的製備方法，包括以下步驟a)、將如下成分的原料鑄造，得到鑄件O. IOwt % O. 35wt % 的 C, I. Owt % 3. Owt % 的 Mn, I. Owt % 2. 5wt % 的
Si,O.2wt % I. Owt % 的 Cr,O. 003wt % O. 005wt % 的 B,O. Iwt % O. 3wt % 的 Ti, O. 02wt% O. 06界七％的RE，O O. 006界七％的S，O O. 006界七％的P和餘量的Fe ；b)、將上述鑄件進行熱處理，具體為bOl)、加熱至900°C 1000°C進行預正火處理；b02)、將步驟bOl)得到的鑄件加熱至900°C 1000°C進行二次正火處理；b03)、將步驟b02)得到的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理，得到貝氏體鑄鋼。步驟a)為鑄造工序，為了使各種元素充分熔解，均勻分布，作為優選方案，上述鑄造工藝具體包括將C和鐵加入熔煉爐中，然後向所述熔煉爐中加入Si、Mn、RE、B鐵、Cr和 Ti，得到熔融的金屬；隨後將上述熔融的金屬澆鑄，得到鑄件。由於C和鐵不易燒損，且加入量較多，因此先將C和鐵加入熔煉爐，而後加入的Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti，易揮發且易燒損，熔煉過程中對最終成分影響很大，因此後加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。本發明合金元素採用上述順序加入，使各種元素熔煉後不發生損耗，同時各種元素能夠充分熔解，均勻分布。步驟b)為熱處理工序，在得到鑄件後，將上述得到的鑄件進行熱處理。如圖I所示，圖I為本發明的熱處理工藝圖。首先將上述鑄件加熱至900°C 1000°C進行預正火處理，加熱至900°C 1000°C 能夠保證鑄件組織奧氏體化，為了確保組織充分奧氏體化，上述預正火處理的保溫時間優選為90min 150min,更優選為90min 130min。上述預正火處理的冷卻方式優選為空冷。 上述加熱的溫度優選為920°C 980°C。隨後將預正火處理後的鑄件重新加熱至900°C 1000°C進行二次正火處理，二次正火用於細化晶粒，防止或消除殘餘鑄態組織，使鑄件綜合性能提高。上述二次正火處理的保溫時間優選為30min 60min,更優選為30min 50min。上述二次正火的冷卻方式優選為空冷。上述加熱的溫度優選為930°C 980°C。最後將二次正火處理後的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理，回火處理用於消除正火過程中引入的殘餘應力，同時獲得部分貝氏體組織，提高貝氏體鑄鋼的綜合性能。上述回火處理的保溫時間優選為IOOmin 150min,更優選為IOOmin 130min。上述加熱的溫度優選為200°C 230°C。上述回火處理的冷卻環節，可以是將鑄件在加熱爐中冷卻到室溫，或者在空氣中冷卻，對此本發明並無特別的限制。本發明提供的上述貝氏體鑄鋼，在貝氏體鑄鋼中添加的Mn元素能夠使貝氏體相變溫度降低，添加的Si元素能夠在貝氏體轉變過程中抑制碳化物析出，添加Cr元素能夠提高基體的耐磨性，而Ti能夠阻止晶粒長大。在本發明的貝氏體鑄鋼中加入Mn、Si、Cr和Ti 能夠使基體中得到更多的尺寸較小的貝氏體，同時能夠細化晶粒，提高基體的強度和韌性。本發明還提供了上述貝氏體鑄鋼的製備方法，其經過鑄造工序和熱處理工序後得到了貝氏體鑄鋼。在熱處理過程中，將經過鑄造的鑄件加熱至900°C 1000°C進行預正火處理，預正火處理使鑄件組織初步奧氏體化；隨後將預正火處理後的鑄件重新加熱至 900°C KKKTC進行二次正火處理，此階段用於細化晶粒，防止或消除殘餘鑄態組織，使鑄件的綜合性能提高；最後將二次正火處理後的的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理， 此階段的回火處理用於消除正火過程中引入的殘餘應力，同時獲得部分貝氏體組織，有效地提高貝氏體鑄鋼的衝擊韌性和強度。綜上所述，本發明通過合理設計貝氏體鑄鋼的配方和熱處理工藝，不僅提高了貝氏體鑄鋼的強度和衝擊韌性，還提高了貝氏體鑄鋼的耐磨性，從而獲得了強度、衝擊韌性和耐磨性能都較高的貝氏體鑄鋼材料。為了進一步理解本發明，下面結合實施例對本發明提供的貝氏體鑄鋼的製備方法進行詳細介紹，本發明的保護範圍不受以下實施例的限制。實施例I(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 5min功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到14KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;(2)將上述基爾試樣加熱至900°C保溫90min後空冷；(3)將步驟(2)得到的基爾試樣加熱至900°C保溫30min後空冷；(4)將步驟(3)得到的基爾試樣加熱至200°C保溫IOOmin回火，得到貝氏體鑄鋼。將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。實施例2(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 6min功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到15KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;
(2)將上述基爾試樣加熱至1000°C保溫150min後空冷；(3)將步驟⑵得到的基爾試樣加熱至1000°C保溫60min後空冷；(4)將步驟(3)得到的基爾試樣加熱至250°C保溫150min回火，得到貝氏體鑄鋼。將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。實施例3(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 7min功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到18KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;(2)將上述基爾試樣加熱至920°C保溫IOOmin後空冷；(3)將步驟⑵得到的基爾試樣加熱至940°C保溫40min後空冷；(4)將步驟⑶得到的基爾試樣加熱至210°C保溫120min回火，得到貝氏體鑄鋼。將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。實施例4(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 7min功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到16KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;(2)將上述基爾試樣加熱至930°C保溫90min後空冷；(3)將步驟⑵得到的基爾試樣加熱至950°C保溫50min後空冷；(4)將步驟(3)得到的基爾試樣加熱至230°C保溫130min回火，得到貝氏體鑄鋼。將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。實施例5(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 8min功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到15KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;(2)將上述基爾試樣加熱至940°C保溫130min後空冷；(3)將步驟(2)得到的基爾試樣加熱至950°C保溫45min後空冷；(4)將步驟(3)得到的基爾試樣加熱至220°C保溫130min回火，得到貝氏體鑄鋼。將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。實施例6(I)採用25Kg真空中頻感應熔煉爐熔煉，將爐料C和鐵依次加入熔煉爐中，Si、 Mn,RE,B鐵、Cr和Ti吊起。抽真空開始熔煉，當真空度達到20Pa時，調節功率至5KW，每隔 IOmin功率遞增5KW，直至功率提高到45KW，爐料化開，降低功率到18KW進行精煉，隨後依次加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti。待三分鐘後，停電冷凝，最後澆鑄，得到基爾試樣，基爾試樣成分列於表I ;
(2)將上述基爾試樣加熱至980°C保溫130min後空冷至室溫；
(3)將步驟(2)得到的基爾試樣加熱至970°C保溫50min後空冷；
(4)將步驟(3)得到的基爾試樣加熱至240°C保溫140min回火，得到貝氏體鑄鋼。
將按照上述方法製備的貝氏體鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。
對比例I
(I)製備鑄件，鑄件成分列於表I ;
(2)將上述鑄件加熱至890°C，保溫2h後爐冷至室溫；
(3)將步驟(2)得到的鑄件加熱至830°C，保溫Ih後空冷至100°C ；
(4)將步驟(3)得到的鑄件加熱至250°C保溫2h後回火，得到鑄鋼。
將按照上述方法製備的鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。
對比例2
(I)製備鑄件，鑄件成分列於表I ;
(2)將上述鑄件加熱至850°C，保溫5h後爐冷至室溫；
(3)將步驟⑵得到的鑄件加熱至860°C，保溫2h後風冷至125°C ；
(4)將步驟(3)得到的鑄件加熱至250°C保溫5h後回火，得到鑄鋼。
將按照上述方法製備的鑄鋼進行性能測試，結果參見表2。
表I實旋例中及對比例中鑄鋼成分(wt% )
組別CMnSiCrBTiRESPFe實施例I0.11.01.00.20.0030.120.030.0030.002餘量實施例20.151.81.50.60.0030.10.040.0020.006餘量實施例30.22.01.50.80.0040.150.050.0020.003餘量實施例40.32.52.00.50.0050.30.020.0040.002餘量實施例50.31.52.50.40.0040.20.040.0050.004餘量實施例60.353.01.81.00.0050.250.060.0020.005餘量對比例I0.352.00.10.30.05O0.020.010.01餘量對比例20.483.50.90.80.08O0.260.030.03餘量表2本發明實施例及對比例製備的鑄鋼的性能測試結果
權利要求
1. 一種貝氏體鑄鋼，其特徵在於，包括0.IOwt % O. 35wt% 的 C ；1.Owt % 3. Owt % 的 Mn ;1.Owt% 2. 5wt% 的 Si ；O.2wt% I. Owt% 的 Cr ；O.003wt % O. 005wt % 的 B ;O.Iwt % O. 3wt % 的 Ti ；O.02wt% O. 06界七％的 RE ；O O. 006wt_ S ；O O. 006wt_ P ；餘量的Fe。
2.根據權利要求I所述的貝氏體鑄鋼，其特徵在於，所述C的含量為O.30wt % O.35wt% ο
3.根據權利要求I所述的貝氏體鑄鋼，其特徵在於，所述Mn的含量為1.5Wt% 3.Owt %。
4.根據權利要求I所述的貝氏體鑄鋼，其特徵在於，所述Si的含量為I.Owt % 2.Owt %。
5.根據權利要求I所述的貝氏體鑄鋼，其特徵在於，所述RE為La。
6.一種貝氏體鑄鋼的製備方法，其特徵在於，包括以下步驟a)、將如下成分的原料鑄造，得到鑄件O.IOwt % O. 35wt % 的 C, I. Owt % 3. Owt % 的 Mn, I. Owt % 2. 5wt % 的 Si,O.2wt % I. Owt % 的 Cr,O. 003wt % O. 005wt % 的 B,O. Iwt % O. 3wt % 的 Ti,O.02wt% O. 06界七％的RE，O O. 006界七％的S，O O. 006界七％的P和餘量的Fe ；b)、將所述鑄件進行熱處理，具體為bOl)、加熱至900°C 1000°C進行預正火處理；b02)、將步驟bOl)得到的鑄件加熱至900°C 1000°C進行二次正火處理；b03)、將步驟b02)得到的鑄件加熱至200°C 250°C進行回火處理，得到貝氏體鑄鋼。
7.根據權利要求6所述的製備方法，其特徵在於，步驟a)中所述鑄造具體為將C和鐵加入熔煉爐中，然後向所述熔煉爐中加入Mn、Si、RE、B鐵、Cr和Ti，得到熔融的金屬；將所述熔融的金屬澆鑄，得到鑄件。
8.根據權利要求6所述的製備方法，其特徵在於，步驟bOl)中所述預正火處理的保溫時間為90min 150min,冷卻方式為空冷。
9.根據權利要求6所述的製備方法，其特徵在於，步驟b02)中所述二次正火處理的保溫時間為30min 60min,冷卻方式為空冷。
10.根據權利要求6所述的製備方法，其特徵在於，步驟b03)中所述回火處理的保溫時間為 IOOmin 150min。
全文摘要
本發明提供了一種貝氏體鑄鋼，包括0.10wt％～0.35wt％的C，1.0wt％～3.0wt％的Mn，1.0wt％～2.5wt％的Si，0.2wt％～1.0wt％的Cr，0.003wt％～0.005wt％的B，0.1wt％～0.3wt％的Ti，0.02wt％～0.06wt％的RE，0～0.006wt％的S，0～0.006wt％的P和餘量的Fe。本發明還提供了一種貝氏體鑄鋼的製備方法。本發明添加了Mn、Si、Cr和Ti等合金元素，有效了提高基體的強度和韌性，並且本發明通過對熱處理工藝進行調整，提高了貝氏體鑄鋼的強度和衝擊韌性，獲得了強度、硬度和抗衝擊韌性都較高的貝氏體鑄鋼材料。
文檔編號C21D1/28GK102586691SQ20121007481
公開日2012年7月18日 申請日期2012年3月20日 優先權日2012年3月20日
發明者孫偉, 溫宇, 陳明明 申請人:三一重型裝備有限公司