隔水層的構築方法及其構造的製作方法
2024-02-11 15:45:15
專利名稱：隔水層的構築方法及其構造的製作方法
技術領域：
本發明涉及能有效隔斷由埋置廢棄物產生的有害浸出水和氣體流出到外部環境和流入地下水中的廢棄物埋置場，更詳細講是涉及由隔水底層、斜面隔水層和終結蓋構築成的隔水層構造。本發明還涉及隔水層的構築方法。
過去在建造廢棄物埋置場時，作為隔水的施工方法使用了高密度聚乙烯(HDPE)施工法、或土-膨潤土(BENTONITE)施工法、固化處理施工法等，但是在利用上述過去的隔水施工法構築廢棄物埋置場時，從施工和質量管理方面看還存在各種各樣的問題。
高密度聚乙烯(HDFE)施工法存在的問題是，在高密度聚乙烯的破損結合部有有害浸出水洩漏，單純的土-膨潤土施工法是現場的施工相關係數比難以調節，並難以施工管理，而固化處理施工法則是固化處理層自身長時間地暴露於空氣中，由於熱變形現象而使其質量降低，進行埋置狀態和埋置結束後，最大的不足之處是，在穩定化過程中產生的裂痕(Crack)是根本不能修補和增強的。
為了克服上述技術中的不足，郝庫利(Hockly)和範德耳斯魯特(Vander Sloot)等人提出了一種所謂「人為的不透水性沉澱物生成法」的新概念-複合襯裡法(Composite Liner)(1989)。
以後，在荷蘭ECN(Energy Research Center)和加拿大WTI(WaterTechnology International Corp.)公司共有的第5502268號美國專利(1996年3月26日)中，提出了一種引入這種概念將廢棄物進行包封的方法(Method for Sealing of a Mass of Waste)。根據上述專利，形成不溶性沉澱物的試劑可使用(a)Ca(OH)2和MgCO3、(b)Ca(OH)2和MgCO4、(c)Ca(OH)2和MgCO4、(d)CaCl2和NaCO3、(e)CaCl2和KCO3、(f)CaCl2和NaPO4、(g)FeCl2和工業用渣(Slag)、(h)MgCO3和煉鋼渣等，但該方法僅僅是在實驗室內將單純的試劑進行化學反應組合，而且在實際應用於廢棄物埋置場的隔水層時，對於適當試劑的代替材料(添加材料)沒有選擇的檢驗證實，在化學反應時隨時間的推移，在生成不透水性沉澱物之前就有浸出水洩漏出，所以實用性欠佳。
因此，本發明的目的是提供一種隔水層的結構，當由外因在隔水層上產生裂痕有浸出水洩露時，由上層的沸石(ZEOLITE)成分吸附浸出水中的重金屬，膨潤土首先進行膨脹，透水係數降低，上、下層的添加材料迅速進行化學反應，在裂痕部位生成不透水性的新礦物質，可修補隔水層的裂痕，從而改善了對重金屬的吸附能力和隔水能力。
本發明的另一個目的是提供一種構築根據本發明之隔水層的施工方法。
為了達到上述目的，本發明隔水層的構造特徵是由二層隔水底層(1)、斜面隔水層(2)和終結蓋(3)構築成封閉形，而所述隔水底層由分別具有1×10-7cm/sec以下透水係數(材齡以28日為基準、K28)的上層(CTL)和下層(CBL)構成。
上述隔水層的構造特徵是，上述上層(CTL)和下層(CBL)是在現場隨手獲得的土，即除巖石和高有機質土以外的沙質土和粘性土中，添加上層的添加材料(CT)、和下層的添加材料(CB)。
上述隔水層的構造特徵是，上層添加材料(CT)是由碳酸鈉、表面活性劑、非晶質氧化矽、和沸石型膨潤土所構成。
上述隔水層的構造特徵是，下層添加材料(CB)是由氫氧化鈣和其他化學成分的材料所構成。
上述隔水層的構造特徵是，上述沸石型的膨潤土是與沸石混合的或伴隨沸石的膨潤土，將上層添加材料(CT)全體取作100％時，一般佔到25～35％、最好佔到30％，膨潤度約為200％，陽離子交換能力一般比膨潤土約高2-4倍。
上述隔水層的構造特徵是，在需要對地基底盤增強時，在隔水底層(1)和斜面隔水層(2)的下部形成一個整體的支撐層(SLC)。
上述隔水層的構造特徵是，上述支撐層(SLC)在構築時，相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)混合併加固5-15wt％的添加材料(DAST)。
上述隔水層的構造特徵是，上述上層添加材料(CT)是相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)配合8～15wt％，下層添加材料(CB)是相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)配合10～20wt％。
上述隔水層的構造特徵是，上層添加材料(CT)的化學組成為65～70％的SiO2、10～14％的Al2O3、2.0～3.0％的Fe2O3、0.2～2.0％的CaO、0.2～2.0％的MgO、1.0～3.0％的K2O、3.0～7.0％的Na2O、0.01～1.0％的SO3和3.0～7.0％的不溶性物質。
上述隔水層的構造特徵是，下層添加材料(CB)的化學組成為5.0～10.0％的SiO2、0.5～5.0％的Al2O3、0.1～2.0％的Fe2O3、60～67％的CaO、2.0～5.0％的MgO、0.1～1.0％的K2O、0.1～1.0％的Na2O、0.1～3.0％的SO3和15～25％的不溶性物質。
上述隔水層的構造特徵是，支撐層添加材料(DAST)的化學組成為15～18％的SiO2、3～6％的Al2O3、2～4％的Fe2O3、50～60％的CaO、2～5％的MgO、0.1～1.0％的K2O、0.1～1.0％的Na2O、10～15％的SO3和0.5～2％的不溶性物質。
據此，在隔水層產生損傷有浸出水洩露時，沸石型膨潤土首先進行膨脹，填充土顆粒的間隙，從而降低了透水係數，上層(CTL)或下層(CBL)的添加材料(CT或CB)形成離子化，向下層(CBL)或上層(CTL)移動，按照下列化學反應式，生成不透水性沉澱物方解石(Calcite，CaCO3)和矽酸鹽化合物(nCaO·SiO2·nH2O)，形成保溫部分或埋沒掉土顆粒的空隙。
···根據本發明的隔水層構築方法，其特徵是由以下階段構成對現場或鄰近現場輕易獲得的土實施基本土性試驗的階段；在判斷適宜使用時，進行強固試驗以確定土的最大乾燥單位重量和最佳相關係數比的階段；對原地基進行平整的階段；判定地基條件是否良好的階段；認為地基條件很好時，將隔水底層和斜面隔水層設置成二層結構的階段；在預想到鬆軟地基可能產生非均勻下沉或地基變形時，在設置隔水底層和斜面隔水層之前，在原地基和隔水底層及斜面隔水層之間設置支撐層的階段；在埋置垃圾後，為防止埋置氣體溢散和流水、雨水流入埋置地內，和構築上述底層及斜面隔水層的方法一樣，同時實施終結蓋的階段。
上述方法的特徵還在於包括以下階段將埋置場的底部平整到規定深度的階段；將現場用土粉碎，在堆積一定期間內，調節現場用土的相關係數比的階段將調節好相關係數比的現場用土和上層添加材料(CT)、下層添加材料(CB)及支撐層添加材料(DAST)分別進行混合攪拌構築成混合土的階段；將各混合土進行過篩作業去除雜物(篩選)，最後製得上層、下層和支撐層的構築材料的階段；首先將構築的支撐層或下層的材料進行包設，形成最大30cm以下厚度的強固層的階段；在其上部包設上層材料進行強固的階段。
以下將參考附圖對本發明進行更為詳細的說明，其中
圖1是隔水層構造的示意圖。
圖2a～圖2e是由隔水層組分形成不溶性沉澱物的化學反應模式圖。
圖3a和3b是利用震動試驗器(Jar-Test)生成不溶性沉澱物試驗的照片。
圖4a～4d是利用丙烯酸模具(ACRYLIC MOLD)再現不溶性沉澱物的顯微鏡攝象照片。
圖5是BCL模型穿孔後透水係數的測定曲線圖(GRAPH)。
圖6是對不透水性沉澱物進行X-射線衍射分析結果的曲線圖。
圖7是吸附試驗的模型斷面圖。
圖8a和8b是SDRI設置及現場透水試驗的照片。
圖9是現場透水試驗(SDRI)結果的曲線圖。
圖10a～10h是隔水層的施工照片。
對照圖1，本發明的隔水層結構包括由分別具有1×10-7cm/sec以下透水係數(材齡以28天為基準、K28)的上層(CTL)和下層(CBL)構成的二層隔水底層(1)、斜面隔水層(2)和終結蓋(3)。
上述上層(CTL)和下層(CBL)是在現場隨手可得的土，即除巖石和高有機質土以外的沙質土和粘性土(以下稱「現場用土」)中，分別添加一定量的上層添加材料(CT)、下層添加材料(CB)。
上述上層添加材料(CT)是由碳酸鈉、表面活性劑、非晶質氧化矽、沸石型膨潤土(Zeolitic Bentonite)構成。
上述下層添加材料(CB)是由氫氧化鈣和其他化學成分的材料構成。
上述支撐層的添加材料(DAST)是由氧化鈣和其他化學成分的材料構成。
上述沸石型膨潤土是與沸石混合的或伴隨沸石的膨潤土，將上層添加材料(CT)全部取為100％時，一般佔到25～35％、最好佔30％，膨潤度約200％，陽離子交換能力(CEC，Cation Exchange Capacity)一般是高於膨潤土2～4倍，具有良好的重金屬吸附能力。
在需要對地基增強時，如圖1所示，支撐層(SLC，Supporting Layerin Composite Liner)全都形成在隔水底層(1)、斜面隔水層(2)的下面。
上述支撐層(SLC)是如下構築的相對於現場用土最大乾燥單位重量(γdmax)，混合5～15wt％的支撐層添加材料(DAST)，進行強固。這樣可適當分散作業用裝備的負重和埋置的負重。
相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)，配合約8～15wt％的上層添加材料，約10～20wt％的下層添加材料。
上層添加材料(CT)和下層添加材料(CB)、支撐層的添加材料(DAST)，是由對環境無害的天然礦物所構成，其主要成分如下。表1對於BCL(膨潤土複合襯裡(BENTONITE COMPOSE LINER)；以下稱BLC)隔水層結構的添加材料化學成分
根據上述構成的本發明隔水層構造，作用如下當隔水層受到損傷而發生浸出水洩漏狀況時，首先是沸石型膨潤土吸附有害重金屬並進行膨脹，填充土顆粒的間隙，使透水係數降低。當一部分浸出水通過隔水層時，接著是上層(CTL)或下層(CBL)的添加材料(CT)或(CB)受浸出水作用形成離子化，向下層(CBL)或上層(CTL)移動，通過相互化學反應，如圖2a～圖2e所示，通過(a)初期階段、(b)飽和階段、(c)反應階段、(d)終結階段，形成不透水性沉澱物(Impermeable Precipitation)，填充在顆粒與顆粒之間的間隙中或龜裂部分中，迅速隔斷浸出水的移動，從而有效地隔斷了浸出水流到外部環境中。此時的化學反應如下·
··按上述過程生成的不溶性沉澱物為方解石(Calcite、CaCO3)和矽酸鹽化合物(nCaO·SiO2·nH2O)，使隔水層的透水係數降低到1×10-8～1×10-10cm/sec以下，強度隨著材齡天數逐漸增強，最終構築成穩定的隔水層。
本發明的隔水層構造，可根據圖3～圖9所示試驗得到確認和驗證。實驗1利用震動試驗器的凝集試驗由隔水層的構造可形成不透水性沉澱物，為了選定上、下層添加材料的組合，利用圖3a所示的震動試驗器分別將一定量的上層添加材料(CT)和下層添加材料(CB)加入到燒杯中，與水混合後，緩慢攪拌12～24小時，使其發散，每次取出相同量的上澄液。
為再現離子從上向下移動現象，緩慢攪拌下層添加劑的上澄液，在此過程中加入上層添加材料的上澄液，攪拌的結果是，經過1～2分鐘後，形成圖3b所示的明膠狀沉澱物，然後隨著時間的推移，逐漸變成細微慄米狀的形狀。實驗2為形成不溶性沉澱物製作丙烯酸模具表2使用標準沙的透水實驗結果
在施工體中使用的丙烯酸模型，雖然具有比韓國訂貨標準沙高的透水性，平均透水係數為2.21×10-4cm/sec，但如圖4a所示，按重量比，分別在標準沙中混合8％的上層添加材料(CT)和10％的下層添加材料(CB)。製作成施工體時，14天後的透水係數分別為8.35×10-6cm/sec、1.19×10-5cm/sec，由各材料產生透水係數的降低效果約達到18～26倍。
為了驗證產生裂痕部位時，利用沿洩漏面形成不透水性沉澱物對裂痕部位的修復，對製作後經過14天具有3.21×10-7cm/sec透水係數的BCL施工體，在整個上、下層上製作直徑1-3 mm長的穿孔，實施透水試驗。結果是，直接穿孔後，呈現出2.21×10-2cm/sec很高的透水係數，但穿孔後經過16小時，減少到2.37×10-6cm/sec，穿孔後經過48小時，透水係數降低到4.12×10-7cm/sec(參照圖5)。通過沸石型膨潤土的膨脹和上、下層的化學反應，形成不透水性沉澱物(參照圖4a、4b)，到隔斷洩漏時所用的時間，評價是穿孔後最小時間為24小時。穿孔後經過48小時，絕大部分恢復到穿孔前施工體所具有的最初隔水能力。
對透水試驗結束的隔水層構造施工體中生成的不溶性沉澱物進行掃描顯微鏡分析(SEM)(參照圖4c、4d)、X射線衍射分析(XRD)(參照圖6)，結果可以確認，是由大量的方解石和矽酸鹽化合物(nCaO·SiO2·nH2O)所構成。實驗3土質類別的配合比及對力學特性的改進效果表3根據本發明的土質類別特性和配合比基準
表4根據本發明的施工體製作條件及試驗方法
表5添加材料配合後不同土質BCL隔水層構造的特性變化
對按照表3土質類別特性和配合比的BCL隔水層構造的上、下層添加材料(CT、CB)混合製作的施工體，在不同的材齡天數(7、14和28天)內，進行變化水位的透水試驗和測試單側壓縮強度，結果如表5所示。作為透水係數，沙質土為9.3×10-8～7.8×10-8cm/sec，粘性土為3.9×10-8～1.9×10-8cm/sec，廢棄物埋置場的隔水層設施標準在1.0×10-7cm/sec以下，單側壓縮強度範圍在1.4～23Kg/cm2，根據埋置負荷和地基條件，強度可以調節。
如上述，透水係數的降低效果表現出上、下層相互化學反應生成不透水性沉澱物填充間隙的效果，如實驗2使用丙烯型製作BCL隔水層構造，進行實驗。實驗4利用滲漏測定器(Lysemeter)的BCL隔水層吸附試驗本試驗是為了研究BCL隔水層對通過水的吸附特性，使用在廢棄物埋置場採取的浸出水進行吸附試驗。
本試驗中，使用了丙烯酸模具製作的滲漏測定器(50cm×50cm×50cm)，(參照圖7)在底部鋪敷10cm厚的碎石，在其上依次包設10cm厚的CB層、CT層和CB層，製作成BCL層。在其上注入水，通過層後，對回收到的浸出水進行化學分析，對通過前後浸出水性狀進行比較。
注入層模型中的浸出水和通過模型的試料分析結果示於表6。
表6 隔水層對浸出水的吸附試驗結果
從試驗結果可知，浸出水的BOD和COD分別去除了33.3％和28.6％，對SS(Suspended Solid)去除了99.9％。特別是對重金屬，在通過隔水層後，呈現出很高的去除效率，對Cr、Ni、Cu等去除在99％以上，幾乎全部吸附在隔水層內。實驗5隔水層構造的施工表7在隔水層構造現場對採取芯型(Core)施工體的試驗結果
對於膨潤土複合襯裡法的現場施工，如實驗3中的表3，將粘性土作為現場用土使用，實施2個處所，面積為10m×30m，深度各為1.05m和1.00m。所謂室內試驗條件不同，是施工後經過14天和28天的隔水層構造作為對象，利用芯型(Core)採取機採取現場施工體，以和實驗3中表4相同的條件，實施室內試驗，結果獲得如實驗5中表7的結果。同樣，對於現場施工的情況，隔水層構造如下厚度為30cm～100cm，施工後以28天為基準，透水係數在1×10-7cm/sec以下，施工後以28天為基準，單側壓縮強度為1.5～15Kg/cm2，支撐層(SLC)以施工後28天為基準，透水係數為1×10-7～1×10-8cm/sec，以施工後28天為基準，單側壓縮強度為10～15Kg/cm2。實驗6隔水層構造的現場透水試驗對於隔水層構造的現場透水係數的測定，按照ASTM D 5093-90(Field Measurement of Infiltration Rate Using a Double Ring Infiltrometerwith a Sealed Inner Ring)的規定，以不同的養護天數進行養護。如圖8a和圖8b所示，首先挖掘設置外環(Outer Ring)用的溝槽(Trench)1.8×1.8m、寬30cm、深40cm，為了在外環內部設置內環(Inner Ring)，挖掘0.7×0.7m、寬30cm、深30cm的溝槽。從外部組裝製作各環，插入溝槽後，為防止漏水，填充粉末狀膨潤土。要想從現場測定隔水層構造的飽和度，可設置3個張力器(Tensionmeter)，測定流動水的梯度(hydraulic gradient)，算出透水係數K(cm/sec)，不同養護天數的測定結果如表8所示(參照圖9)。
表8
據以上的SDRI，對隔水層構造的現場透水實驗結果進行分析，材齡經過32天後，透水係數在1×10-7cm/sec以下，滿足廢棄物埋置場隔水層的設施標準。
根據上述本發明，參照圖10a～圖10h說明隔水層的構築方法。
首先，為使用現場或現場附近易得的土，實施基本土性實驗(S101)。若判定不易使用時，可實施強固試驗，以確定土的最大乾燥單位重量和最適宜相關係數比(S102)。
在將原地基平整(S103)之後，判斷地基條件是否良好(S104)。地基條件良好時，將隔水底層和斜面隔水層(2)設置成二層構造(S105)。在設想可能發生不均勻下沉或地基變形的鬆軟地基時，在設置隔水底層和斜面隔水層(2)之前，在原地基和隔水底層(1)及斜面隔水層(2)之間，設置支撐層(4)(S106)。接著，在埋置垃圾後，為防止埋置氣體散溢和防止流水或灑水流入埋置地內，和上述底層及斜面隔水層的構築方法相同，實施加封終結蓋(3)(S107)。此時，一定注意不要施加過度的衝擊。
根據上述S105階段，對二層構造實施膨潤土複合襯裡構造方法時，在如圖10a所示調整底高(S201)後，如圖10b所示，將預先確定的現場用土進行粉碎攪拌，調整現場用土的相關係數比(S202)，如圖10c所示，分別使現場用土(母土)和上層添加材料(CT)及下層添加材料(CB)進行混合攪拌，製作混合土(S203)，通過過篩，將各混合土中的雜物除去，通過篩選過程，最後製作成圖10d所示的上層和下層的構築材料(S204)。首先將構築下層的材料進行包設，加固成最大厚度30cm以下的層(S205)，再在其上部包設上層材料，以強固結束(S206)(參照圖10g、圖10h)。
根據上述S106階段，將下部地基作為支撐層的添加材料(DAST)進行處理，在養護一定期間後，實施下層(CBL)和上層(CTL)的作業。這時，為了使各層間圓滑附著及誘導相互間的化學反應，在構築完支撐層和下層後，一邊製作格子狀的凹凸面，一邊構築上層(參照圖10e)。
特別是，斜面隔水層和隔水底層的強固，可使用規定的強固裝備，實施試驗性強固，必須在確定強固輥(Roller)的往複次數和移動速度、是否振動後，再實際實施強固工程。這時，難以包設和強固作業的斜面部分的強固可用以下方法進行根據法面設計時的傾斜角度進行階段調節的方法，在內面孔(Back Hoe)上安裝特殊製作的強固裝備的強固方法，以及由斜面上側利用特殊牽引設備牽引輥子移動的方法等。
當地基條件為鬆軟地基，甚至裝備不能進入時，可將支撐層的添加材料製成液體狀，與原地基土混合，經過充分養護後，再實施後續工程。
如前所述，根據本發明隔水層的構築方法及其構造，隔水層對有害重金屬具有非常好的吸附能力，即使受到突然衝擊和下沉等損壞時，具有由自身成分形成不透水性沉澱物迅速恢復隔水性的效果。
進而，可將全國到處分布的沙質土和粘性土用作母體材料進行開發，在工程現場就能有效使用易於獲得的土質，根據現場地基的條件，在良質地基時構築成二層，不必擔心不均勻下沉和地基變形等發生。在如海岸埋置場等鬆軟地基時，增加支撐層，構築成3層，可增強地基及確保支撐力的功能。通過複合襯裡法設置，也具有增強固地基變形複合襯裡法功能喪失的效果。
如上所述，對於根據本發明實施隔水層的構築方法及其構造，只不過是一個實施例而已，本發明並不僅限於該實施例，也適用於要求有隔水能力的蓮花池等，具有通常知識的任何人，都能進行多樣化的變更實施，只要不脫離以下權利要求中所要求的本發明基本精神，都屬於本發明範圍領域內。
權利要求
1.一種隔水層的構造，其特徵是由二層隔水底層(1)、斜面隔水層(2)和終結蓋(3)構築成封閉形，而所述二層隔水底層由分別具有1×10-7cm/sec以下透水係數(材齡以28天為基準、K28)的上層(CTL)和下層(CBL)構成。
2.根據權利要求1記載的隔水層構造，其特徵是上述上層(CTL)和下層(CBL)是在現場易得土，即除巖石和高有機質以外的沙質土和粘性土中，分別添加上層的添加材料(CT)、下層的添加材料(CB)。
3.根據權利要求2記載的隔水層構造，其特徵是上述上層的添加材料(CT)是由碳酸鈉、表面活性劑、非晶質氧化矽和砩石型膨潤土構成。
4.根據權利要求2記載的隔水層構造，其特徵是上述下層的添加材料(CB)是由氫氧化鈣和其他化學成分材料構成。
5.根據權利要求1或2記載的隔水層構造，其特徵是上述沸石型膨潤土是與沸石混合的或伴隨沸石的膨潤土，將上層添加材料(CT)全部取為100％時，一般佔到25～35％、最好佔到30％，膨潤度約200％，陽離子交換能力一般比膨潤土高2～4倍。
6.根據權利要求1記載的隔水層構造，其特徵是地基需要增強時，在隔水底層(1)和斜面隔水層(2)的下部形成一個支撐層(SLC)。
7.根據權利要求6記載的隔水層構造，其特徵是上述支撐層(SLC)是如下構築的相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)混合強固5～15wt％的支撐層添加材料(DAST)。
8.根據權利要求2記載的隔水層構造，其特徵是相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)，配合8～15wt％的上層添加材料(CT)，並相對於現場用土的最大乾燥單位重量(γdmax)，配合10～20wt％的下層添加材料(CB)。
9.根據權利要求2～4中任一項記載的隔水層構造，其特徵是上層的添加材料(CT)的化學組成如下65～70％的SiO2、10～14％的Al2O3、2.0～3.0％的Fe2O3、0.2～2.0％的CaO、0.2～2.0％的MgO、1.0～3.0％的K2O、3.0～7.0％的Na2O、0.01～1.0％的SO3和3.0～7.0％的不溶性物質。
10.根據權利要求2～4中任一項記載的隔水層構造，其特徵是下層添加材料(CB)的化學組成如下5.0～10.0％的SiO2、0.5～5.0％的Al2O3、0.1～2.0％的Fe2O3、60～67％的CaO、2.0～5.0％的MgO、0.1～1.0％的K2O、0.1～1.0％的Na2O、0.1～3.0％的SO3和15～25％的不溶性物質。
11.根據權利要求6或7記載的隔水層構造，其特徵是支撐層添加材料(DAST)的化學組成如下15～18％的SiO2、3～6％的Al2O3、2～4％的Fe2O3、50～60％的CaO、2～5％的MgO、0.1～1.0％的K2O、0.1～1.0％的Na2O、10～15％的SO3和0.5～2％的不溶性物質。
12.根據權利要求1～3中任一項記載的隔水層構造，其特徵是在隔水層受到損傷有浸出水洩漏時，首先是沸石型膨潤土進行膨脹，填充土顆粒的間隙，降低透水係數，上層(CTL)或下層(CBL)的添加材料(CT或CB)形成離子化，向下層(CBL)或上層(CTL)移動，按照下述化學反應，生成不透水性沉澱物方解石(Calcite CaCO3)和矽酸鹽化合物(nCaO·SiO2·nH2O)···。
13.一種隔水層的構築方法，特徵是由以下階段構成對施工區域平整土地，為使用現場或現場附近易得土，對其實施基本土性試驗的階段(S101)；判定適宜使用時，實施強固試驗，確定土的最大乾燥重量和最佳相關係數比的階段(S102)；平整原地基的階段(S103)；判斷地基條件是否良好的階段(S104)；在地基條件良好時，將隔水底層和斜面隔水層(2)設置成二層結構的階段(S105)；在預想到有可能不均勻下沉或地基變形的鬆軟地基時，在設置隔水底層和斜面隔水層(2)之前，在原地基和隔水底層(1)及斜面隔水層(2)之間設置支撐層(4)的階段(S106)；埋置垃圾後，為防止埋置氣體散溢和防止流水雨水流入埋置地內，與上述底層和斜面隔水層的構築方法相同，實施加封終結蓋(3)的階段(S107)。
14.根據權利要求13記載的隔水層構築方法，其特徵是S105階段包括以下階段現場挖掘階段(S201)；攪拌現場用土，調節用土相關係數比的階段(S202)；將現場用土分別和上層添加材料(CT)、下層添加材料(CB)、及支撐層添加材料(DAST)進行混合攪，製作混合土的階段(S203)；通過過篩作業篩選現場用土的階段(S204)；首先將構築的下層材料進行包設，加固成最大30cm以下厚的層的階段(S205)和在其上部包設上層材料的強固階段(S206)。
15.根據權利要求13或14記載的隔水層構築方法，其特徵是在上述S106、S205和S206階段中，為了促進下層(CBL)和上層(CTL)之間圓滑附著和相互間的化學反應，在構築完下層後，形成格子狀的凹凸面，構築上層，而對難以包設和強固作業的斜面隔水層的強固，可利用下述方法在內面孔上安裝特殊製作的強固裝備的強固方法，或從斜面上側利用特殊牽引裝備牽引輥子移動的方法。
16.根據權利要求13記載的隔水層構築方法，其特徵是在S106階段中，當地基條件為鬆軟地基，裝備不能進入時，可將支撐層添加材料製成液體狀，使用水陸兩用型裝備，和原地基土進行混合，經充分養護後，再實施後續工程。
全文摘要
本發明涉及有效隔斷埋置廢棄物產生的有害浸出水和氣體溢流到外部環境和流入地下水中的隔水層構築方法及其構造。根據本發明的隔水層構造,其特徵是由二層隔水底層(1)、斜面隔水層(2)、和終結蓋(3)構築成封閉形式,而所述二層隔水底層由分別具有1×10
文檔編號B09B5/00GK1297089SQ0012477
公開日2001年5月30日 申請日期2000年9月14日 優先權日1999年11月17日
發明者金鬥榮, 陳成基, 河憲重 申請人:東亞建設產業株式會社