兩面非球面型漸變光焦度鏡片及其設計方法

2024-02-02 06:03:15 1

專利名稱：兩面非球面型漸變光焦度鏡片及其設計方法
技術領域：
本發明涉及例如眼鏡用作為老花眼用漸變光焦度鏡片使用的鏡片，涉及漸變光焦度作用被分割分配在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上，且把所述第一表面和所述第二表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)的兩面非球面型漸變光焦度鏡片及其設計方法。
背景技術：
漸變光焦度鏡片由於有在是老花眼用眼鏡鏡片的同時在外觀上不容易被看出是老花眼用眼鏡的優點，或有從遠距離到近距離能無間斷連續看清楚的優點等，而被一般廣泛利用。但在有限的鏡片面積中不介入分界線地配置用於看遠處的視野、用於看近處的視野和用於看它們中間距離的視野這樣多個視野的情況，所以各個視野的寬廣度不一定充分。且主要是在側面的視野中存在有感覺像的畸變或晃動的區域等，這是眾所周知的漸變光焦度鏡片特有的缺點。
以改善這些漸變光焦度鏡片特有的缺點為目的歷來有各種提案，這些現有漸變光焦度鏡片的面結構幾乎都是在物體側表面配置「漸變面」、在眼球側表面配置「球面」或「散光面」的組合。與它們相反，作為在眼球側表面附加以「漸變作用」為特徵的漸變光焦度鏡片有在1970年法國EsselOptical Co.(現Essilor)發售的Atoral Variplas。
作為近年來被提案的現有技術，例如有專利文獻1、2中記載的技術等，一般被叫做反面漸變(或凹面漸變)。該專利文獻1提案的反面漸變中的面結構的主要目的是把必要的加入度數的一部分或全部從物體側表面分擔到眼球側表面上，這樣來減少遠用部與近用部的像的倍率差，以改善像的畸變或晃動。
即，專利文獻1通過把物體側表面設定為球面和旋轉對稱非球面而把「漸變作用」全部消去，僅在眼球側表面上附加(融合)給予規定加入度數的「漸變面」。專利文獻2則提案把物體側表面「漸變面」上的加入度數減少得比規定值小，而把給予不足部分加入度數的「漸變面」附加(融合)反面側的「球面」或「散光面」上。
目的或根據雖然有不同，但作為具有在眼球側表面附加「漸變作用」結構的漸變光焦度鏡片的其它現有技術，例如有專利文獻3、專利文獻4、專利文獻5、專利文獻6等，且與專利文獻2中所述同樣地作為在鏡片的兩面上具有「漸變作用」現有技術，例如有專利文獻7或專利文獻8。這些現有技術的共同點在於把必要的加入度數給予鏡片的物體側和眼球側這兩面來分擔。
專利文獻1WO97/19382號公報專利文獻2WO97/19383號公報專利文獻3特公昭47-23943號公報專利文獻4特開昭57-10112號公報專利文獻5特開平10-206805號公報專利文獻6特開2000-21846號公報專利文獻7特開2000-338452號公報專利文獻8特開平6-118353號公報上述現有技術的主要目的是把漸變光焦度鏡片中必要的加入度數的一部分或全部從鏡片的物體側表面分擔到眼球側表面上，這樣來減少該鏡片上遠用部與近用部的倍率差，以改善由倍率差引起的像的畸變或晃動。但能得到這些改善效果根據的明確記載卻少，僅不過是在專利文獻2(以下有時記為現有技術1)等中有部分記載。即專利文獻2中公開了下面(1)式～(3)式所示的鏡片倍率(SM)的計算式，並作為鏡片設計的基本評價參數被採用。
在此引用專利文獻2的內容。
「鏡片的倍率SM一般由下式表示。
SM＝Mp×Ms(1)在此，Mp被叫做光焦度因數，Ms被叫做形狀因數。把鏡片從眼球一側的面的頂點(內側頂點)到眼球的距離設定為頂間距離L，把內側頂點的光焦度(內側頂點光焦度)設定為Po，把鏡片中心的厚度設定為t，把鏡片的折射率設定為n，把鏡片物體側的面的基線(光焦度)設定為Pb時，則如下表示。
Mp＝1/(1-L×Po) (2)Ms＝1/(1-(t×Pb)/n) (3)式(2)和式(3)的計算中，分別對內側頂點光焦度Po和基線Pb使用了屈光度(D)，對距離L和厚度t使用了米(m)」。
專利文獻2使用這些鏡片倍率(SM)的計算式來計算遠用部與近用部的倍率差，由於其倍率差少而作為改善像的畸變或晃動。
根據本申請發明者的研究，認為所述現有技術1與其它的現有技術比較有一定的效果，且判明為了進行更高性能的鏡片設計還需要討論以下幾點。
a、所述現有技術1使用的基本評價參數中本來所含的是應僅對鏡片中央近旁適用的參數。這根據「鏡片從眼球一側的面的頂點到眼球的距離L」和「鏡片中心的厚度t」這樣的記載也能明了。即專利文獻2的實施例中，使應僅對於位於鏡片中央近旁遠用部適用的基本評價參數對於位於距離鏡片中心遠的下方位置的近用部也適用，所以殘留了由此而產生誤差的可能性。
b、現有技術1除了上述的L、t、Po、Pb之外還加上了「鏡片的折射率n」，由這五個基本評價參數來計算鏡片的倍率SM。但實際上把帶有度數的鏡片前後傾斜看時馬上就能明白，像的大小受「視線與鏡片面的角度」強烈影響。因此認為特別是在位於距離鏡片中心遠的下方位置的近用部的倍率計算中，不能忽略該「視線與鏡片面的角度」。因此在現有技術1的鏡片設計中有由不考慮「視線與鏡片面的角度」就計算鏡片倍率而引起產生誤差的可能性。
c、現有技術1的「倍率」中除了散光鏡片應用例的記載之外沒有方向的概念。由於沒有該概念，所以例如在位於距離鏡片中心遠的下方位置的近用部就有「縱向與橫向的倍率不同」的情況，出現由此而產生誤差的可能性。
d、為了正確進行對於近用部的倍率計算，必須把到所視目標的距離，即「對物距離」作為計算因數來進行追加。但現有技術1對於該「對物距離」沒有考慮。因此不能否定也有由沒有該考慮而引起誤差的可能性。
e、現有技術1在倍率計算中沒考慮由稜鏡作用而產生的影響。因此也有由沒有該考慮而引起誤差的可能性。
這樣，從更正確進行「倍率」計算的觀點來看，現有技術1也不一定能滿足。

發明內容
本發明是為了解決該課題而開發的，目的在於提供一種考慮了上述「視線與鏡片面的角度」和「對物距離」的影響、降低鏡片中遠用部與近用部像的倍率差、對於處方值給予良好的視力校正且在戴用時給予畸變少的寬闊範圍有效視野的兩面非球面型漸變光焦度鏡片及其設計方法。
為了解決所述課題，本發明具有以下的結構。
(第一結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的像散分布是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的像散分布是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供具有像散少的寬廣兩眼視野且戴用時晃動或畸變少的漸變光焦度鏡片。
(第二結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第一結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
根據該結構，在第一結構效果的基礎上再加上特別是從近用部到側面的透射像散在左右眼近似，能有更良好的兩眼視力。
(第三結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的像散分布是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的像散分布是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供可得到具有像散少的寬廣兩眼視野且戴用時晃動或畸變少的漸變光焦度鏡片的設計方法。
(第四結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第三結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
根據該結構，在第三結構效果的基礎上再加上特別是從近用部到側面的透射像散在左右眼近似，能有更良好的兩眼視力。
(第五結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的平均度數分布被設定為以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的平均度數分布被設定為以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供具有恰當平均度數寬廣的兩眼視野且戴用時晃動、畸變和模糊少的漸變光焦度鏡片。
(第六結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第五結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
根據該結構，在第五結構效果的基礎上再加上特別是從近用部到側面的透射平均度數在左右眼近似，能有更良好的兩眼視力。
(第七結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的平均度數分布被設定為以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的平均度數分布被設定為以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供可得到具有恰當平均度數寬廣的兩眼視野且戴用時晃動、畸變和模糊少的漸變光焦度鏡片的設計方法。
(第八結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第七結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
根據該結構，在第七結構效果的基礎上再加上特別是從近用部到側面的透射平均度數在左右眼近似，能有更良好的兩眼視力。
(第九結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHn＞ADD/2
並且，使所述第一折射表面的N1的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的近用度數(Dn)，根據該結構，特別是在近用部通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供戴用時晃動、畸變少的漸變光焦度鏡片。
(第十結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第九結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DVn-DHn＞ADD/2且DHn-DHf＜ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，根據該結構，在第九結構效果的基礎上能提供在遠用部和整個鏡片面上晃動或畸變被抑制的漸變光焦度鏡片。
(第十一結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第九結構或第十結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，在第九結構或第十結構效果的基礎上，特別是在從遠用部向近用部移動視線時能給予更寬闊的兩眼視野。
(第十二結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第九～第十一任一結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，
所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為母線的旋轉面，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，在第九～第十一任一結構效果的基礎上，能使在物體側表面不存在有成為像晃動原因的面的扭曲。且在從遠用部向近用部移動視線時能給予更寬闊的兩眼視野。
(第十三結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第九～第十一任一結構所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，所述第一折射表面中通過所述遠用度數測量位置F1的水平方向剖面曲線不是正圓而具有規定的光焦度變化，且包含該水平方向剖面曲線上任意位置法線的垂直方向剖面的剖面曲線，實質上與所述通過遠用度數測量位置F1的子午線是相同的。
根據該結構，在第九～第十一任一結構效果的基礎上，通過採用所述結構能使左右側的畸變緩和而改良側部的視野。
(第十四結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，是在第九～第十三任一結構所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片中，在把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，並且，在根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)的結構的基礎上，對由在戴用狀態下的視線與鏡片面不能正交而引起產生的像散或度數誤差，以及在周邊視野產生的像畸變的至少大於或等於一種項目進行非球面校正。
根據該結構，在第九～第十三任一結構效果的基礎上，通過所述非球面校正能提供把透射像散和透射度數誤差以及在周邊視野產生的像畸變抑制了的漸變光焦度鏡片。
(第十五結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，
當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHn＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的N1的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的近用度數(Dn)，根據該結構，特別是在近用部通過提高眼球側表面橫向漸變作用的分擔比率而在水平方向上擴展了視野，同時通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而使遠近的視線移動容易，能提供可得到戴用時晃動、畸變少的漸變光焦度鏡片的設計方法。
(第十六結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第十五結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DVn-DHn＞ADD/2且DHn-DHf＜ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，根據該結構，在第十五結構效果的基礎上能提供可得到即使在遠用部和整個鏡片面上晃動或畸變也被抑制的漸變光焦度鏡片的設計方法。
(第十七結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第十五結構或第十六結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，在第十五結構或第十六結構效果的基礎上，特別是在從遠用部向近用部移動視線時能給予更寬闊的兩眼視野。
(第十八結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第十五～第十七任一結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片是設計方法中，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為母線的旋轉面，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
根據該結構，在第十五～第十七任一結構效果的基礎上，能使在物體側表面不存在有成為像晃動原因的面的扭曲。且在從遠用部向近用部移動視線時能給予更寬闊的兩眼視野。
(第十九結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第十五～第十七任一結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，所述第一折射表面中通過所述遠用度數測量位置F1的水平方向剖面曲線不是正圓而具有規定的光焦度變化，且包含該水平方向剖面曲線上任意位置法線的垂直方向剖面的剖面曲線，實質上與所述通過遠用度數測量位置F1的子午線是相同的。
根據該結構，在第十五～第十七任一結構效果的基礎上，通過採用所述結構能使左右側的畸變緩和而改良側部的視野。
(第二十結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，是在第十五～第十九任一結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法中，在把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，並且，根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)，以這樣的結構對在戴用狀態下由視線與鏡片面不能正交而引起產生的像散或度數誤差，以及在周邊視野中產生的像畸變的至少大於或等於一種項目進行非球面校正。
根據該結構，在第十五～第十九任一結構效果的基礎上，通過所述非球面校正能提供可得到把透射像散和透射度數誤差以及在周邊視野產生的像畸變抑制了的漸變光焦度鏡片的設計方法。
(第二十一結構)
一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面縱向剖面度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
根據該結構，特別是在漸變光焦度鏡片使用頻度高的中央區域通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而減少物體側表面的面扭曲，能抑制像的晃動或畸變。
(第二十二結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面像散量的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
且在所述矩形內的任意位置處，所述第一折射表面的表面平均度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
根據該結構，特別是在漸變光焦度鏡片使用頻度高的中央區域通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而減少物體側表面的面扭曲，能抑制像的晃動或畸變。且通過把表面像散量或表面平均度數作為指標而容易評價鏡片的光學性能。
(第二十三結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面縱向剖面度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
根據該結構，特別是在漸變光焦度鏡片使用頻度高的中央區域通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率而減少物體側表面的面扭曲，能抑制像的晃動或畸變。
(第二十四結構)一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，且通過F1的縱向剖面曲線中把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面像散量的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
並且，在所述矩形內的任意位置處，所述第一折射表面的表面平均度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
根據該結構，特別是在漸變光焦度鏡片使用頻度高的中央區域通過提高物體側表面縱向漸變作用的分擔比率，而減少物體側表面的面扭曲，能抑制像的晃動或畸變。且通過把表面像散量或表面平均度數作為指標而容易評價鏡片的光學性能。
根據本發明，在把漸變光焦度鏡片的漸變作用分割分配到鏡片縱向和橫向上的基礎上，對於各自的方向決定最佳的物體側、眼球側的正反兩面分擔比率，而構成一片兩面非球面型漸變光焦度鏡片，通過提高反面(眼球側表面)橫向漸變作用的分擔比率而能享受在水平方向上視野寬闊的優點，並且，通過提高正面(物體側表面)縱向漸變作用的分擔比率而能抑制在垂直方向上遠近的眼球旋轉角增加的缺點。
漸變光焦度鏡片通過降低遠用部與近用部像的倍率差，還能給予戴用時畸變少的寬闊範圍的有效視野。
也可以作為漸變光焦度鏡片的物體側表面是使用「左右對稱的半成品」，在接受訂貨後僅把眼球側表面作為與看近處時眼的對眼兒作用相對應的左右非對稱曲面進行加工，能減少加工時間和成本。


圖1是眼鏡鏡片表面各位置的各種表面光焦度的說明圖；圖2是眼球、視線和鏡片位置關係的說明圖；圖3-1是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖3-2是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖3-3是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖4-1是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖4-2是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖4-3是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖；圖5-1是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是從物體側表面看漸變光焦度鏡片的正面圖；圖5-2是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是表示縱向剖面的立面圖；圖5-3是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是表示橫向剖面的立面圖；圖6是表示「加入度數」的定義不同的說明圖；圖7是把實施例1、4、5、6的和與各個度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表1-1和表1-2來表示的圖；圖8是把實施例2、7的和與各個度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表2-1和表2-2來表示的圖；圖9是把實施例3的和與其度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表3-1和表3-2來表示的圖；圖10是把表示實施例1和實施例2表面光焦度分布的曲線1-1、1-2、2-1、2-2進行表示的圖；圖11是把表示實施例3表面光焦度分布的曲線3-1、3-2進行表示的圖；圖12是把表示實施例4～實施例6表面光焦度分布的曲線4-1、4-2、5-1、5-2、6-1、6-2進行表示的圖；圖13是把表示實施例7表面光焦度分布的曲線7-1、7-2進行表示的圖；圖14是把表示現有技術例A、B、C表面光焦度分布的曲線A-1、A-2、B-1、B-2、C-1、C-2進行表示的圖；圖15是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Msv進行表示的圖；圖16是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Msh進行表示的圖；圖17是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mpv進行表示的圖；圖18是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mph進行表示的圖；圖19是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mγv進行表示的圖；
圖20是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mγh進行表示的圖；圖21是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-SMv進行表示的圖；圖22是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-SMh進行表示的圖；圖23是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Msv進行表示的圖；圖24是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Msh進行表示的圖；圖25是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mpv進行表示的圖；圖26是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mph進行表示的圖；圖27是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mγv進行表示的圖；圖28是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mγh進行表示的圖；圖29是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-SMv進行表示的圖；圖30是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-SMh進行表示的圖；圖31是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Msv進行表示的圖；圖32是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Msh進行表示的圖；圖33是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mpv進行表示的圖；圖34是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mph進行表示的圖；圖35是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mγv進行表示的圖；圖36是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mγh進行表示的圖；圖37是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-SMv進行表示的圖；圖38是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-SMh進行表示的圖；圖39是表示實施例1鏡片透射狀態下像散分布的圖；圖40是表示實施例1鏡片透射狀態下平均度數分布的圖；圖41是表示實施例1鏡片凸面側折射表面像散分布的圖；圖42是表示實施例1鏡片凸面側折射表面平均度數分布的圖；圖43是表示實施例1鏡片凸面側折射表面橫(水平)向度數分布的圖；
圖44是表示實施例1鏡片凸面側折射表面縱(垂直)向度數分布的圖；圖45是表示實施例1鏡片凹面側折射表面像散分布的圖；圖46是表示實施例1鏡片凹面側折射表面平均度數分布的圖；圖47是表示實施例1鏡片凹面側折射表面橫(水平)向度數分布的圖；圖48是表示實施例1鏡片凹面側折射表面縱(垂直)向度數分布的圖；圖49是表示現有技術鏡片凸面側折射表面像散分布的圖；圖50是表示現有技術鏡片凸面側折射表面平均度數分布的圖；圖51是表示現有技術鏡片凸面側折射表面橫(水平)向度數分布的圖；圖52是表示現有技術鏡片凸面側折射表面縱(垂直)向度數分布的圖；圖53是表示實施例的變形例1鏡片物體側表面縱(垂直)向度數分布的圖；圖54是表示實施例的變形例1鏡片物體側表面的表面像散分布的圖；圖55是表示實施例的變形例1鏡片物體側表面的表面平均度數分布的圖；圖56是表示實施例的變形例1鏡片物體側表面縱(垂直)向度數變化的圖；圖57是表示實施例的變形例2鏡片一般掃描面例的圖；圖58是從鏡片側面看圖57中以實線表示的子午線的圖；圖59是從鏡片上方看圖57中以虛線表示的掃描線的圖；圖60是從圖59所示的鏡片上方看的掃描線的第一變形例；圖61是從圖59所示的鏡片上方看的掃描線的第二變形例；圖62是從圖59所示的鏡片上方看的掃描線的第三變形例；圖63是表示實施例的變形例3鏡片物體側表面的表面像散分布的圖；圖64是表示實施例的變形例3鏡片物體側表面的表面平均度數分布的圖；圖65是表示實施例的變形例3鏡片眼球側表面的表面像散分布的圖；圖66是表示實施例的變形例3鏡片眼球側表面的表面平均度數分布的圖。
具體實施例方式
以下一邊參照附圖一邊說明本發明的實施例。本說明中前部分是說明本發明者們的解釋清楚過程，後部分是根據該解釋清楚的結果而對本發明的兩面非球面型漸變光焦度鏡片進行的說明。
在此，圖1是眼鏡鏡片表面各位置的各種表面光焦度的說明圖，圖2是眼球和視線與鏡片位置關係的說明圖，圖3-1、圖3-2、圖3-3和圖4-1、圖4-2、圖4-3是關於稜鏡倍率Mγ的說明圖，是關於正鏡片與負鏡片的不同和主要使用鏡片的下部，即近用部看時倍率不同的說明圖，圖5-1是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是從物體側表面看漸變光焦度鏡片的正面圖，圖5-2是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是表示縱向剖面的立面圖，圖5-3是漸變光焦度鏡片的光學布置說明圖，是表示橫向剖面的立面圖，圖6是表示「加入度數」的定義不同的說明圖。這些圖中，符號F表示遠用度數測量位置，N表示近用度數測量位置，Q表示稜鏡度數測量位置。且圖1等中所記的其它符號表示的是DVf通過F的縱向剖面曲線的F處的表面光焦度DVn通過N的縱向剖面曲線的N處的表面光焦度DHf通過F的橫向剖面曲線的F處的表面光焦度DHn通過N的橫向剖面曲線的N處的表面光焦度且圖的折射表面是物體側表面即第一折射表面時則所有的符號附加尾標1，而折射表面是眼球側表面即第二折射表面時，則所有的符號附加尾標2而進行識別。
符號F1和F2表示物體側表面和眼球側表面的遠用度數測量位置，同樣地N1和N2表示物體側表面和眼球側表面的近用度數測量位置。且E是眼球、C是眼球的旋轉中心點、S是以C為中心的參照球面、Lf和Ln分別是通過遠用度數測量位置和近用度數測量位置的視線。M是從正面上方到下方兩眼看時的視線通過的被叫做主注視線的曲線。F1、N1、F2、N2、N3表示的是隨「加入度數」的定義不同而不同的鏡片檢查儀開口部的部位。
本發明者們把對上述現有技術說明的(a)課題「使參數對應於近用部」和(d)課題「考慮對物距離」進行改善了的對應於近用部倍率計算式如下地求出。即把Mp設定為光焦度因數，把Ms設定為形狀因數時，像的倍率SM如下表示。
SM＝Mp×Ms (1′)
在此，把到所看物的物方光焦度(以單位m表示的對物距離的倒數)設定為Px，把鏡片近用部從眼球一側的面到眼球的距離設定為L，把近用部的光焦度(近用部內側頂點光焦度)設定為Po，把鏡片近用部的厚度設定為t，把鏡片的折射率設定為n，把鏡片近用部物體側的面的基線(光焦度)設定為Pb時，則以下的關係成立。
Mp＝(1-(L+t)Px)/(1-L×Po)(2′)Ms＝1/(1-t×(Px+Pb)/n) (3′)這些式中，若使各參數與遠用部對應而向表示對物距離光焦度的Px中代入與無限遠對應的值0，則與所述現有技術1的公式一致。即可以認為在現有技術1中所用公式是「無限遠對物距離，即看遠處專用的式子。」在此(1′)與所述現有技術1的公式是相同的，一般來說看近處的對物距離是0.3m～0.4m左右，所以其倒數Px是-2.5～-3.0左右的值。因此，在(2′)中分子的值增加而Mp的值增大，在(3′)中分母的值增加而Ms的值減少。即了解到看近處時形狀因數Ms的影響比現有技術1的計算結果少。例如在Pb＝-Px，即鏡片物體側的面的基線(光焦度)是+2.5～+3.0左右的值時Ms＝1，了解到看近處時形狀因數與像的倍率完全沒有關係。
如上所述，能求出使參數對應於近用部且也考慮了「對物距離」的倍率計算式。但為了計算出實際的看近處的倍率，必須還進一步考慮所述現有技術1(b)的課題「視線與鏡片面的角度」。在此重要的是「視線與鏡片面的角度」具有方向性。且考慮「視線與鏡片面的角度」就是同時考慮所述現有技術1的(c)課題「像的倍率」的方向性。
若以該觀點重新評價上述(1′)～(3′)中的第一計算式，則作為「視線與鏡片面的角度」所影響的計算因數就有近用部內側頂點光焦度Po和近用部物體側的面的基線(光焦度)Pb。在此，若把看近處時視線與近用部區域的光軸所成的角設定為α，把看近處時視線與近用部物體側表面的法線所成的角設定為β，並使用熟知的Martin近似式，則成為近用部縱向內側頂點光焦度Pov＝Po×(1+Sin2α×4/3)近用部橫向內側頂點光焦度Poh＝Po×(1+Sin2α×1/3)近用部物體側表面的縱剖面光焦度Pbv＝Pb×(1+Sin2β×4/3)近用部物體側表面的橫剖面光焦度Pbh＝Pb×(1+Sin2β×1/3)這樣，只要角α或β以及Po或Pb不是零，光焦度、光焦度因數和形狀因數等就是縱橫不同的值，其結果是縱向和橫向的倍率產生差。
在此雖然為了簡單說明「隨著視線的方向而光焦度在變化」而使用了近似式，但最好在實際的光學設計中通過嚴格的光線追跡計算而求出它們的值。對這些計算方法非限定的一例進行說明。
首先使用斯內爾定律計算沿視線的光路，計算出L、t和從物體側屈光面到物點的距離。然後沿該光程通過使用微分幾何學中的第一基本形式、第二基本形式和Weingarten式等，就能計算在鏡片物體側屈光面和眼球側屈光面光程上的考慮了屈光影響的光焦度。這些式子和計算方法在很久以前就是公知的，例如在公知文獻「微分幾何學」(矢野健太郎著(株)朝倉書店發行初版1949年)等中就有記載，所以把說明省略。
通過這樣進行嚴格的光線追跡計算，所述現有技術1中(a)～(d)課題的L、Po、t、Pb四個計算因數也被考慮的，距離鏡片中心遠的下方位置的近用部就不用說了，就是所有視線方向的嚴格倍率計算也是可能的。
這樣對於所述的項目近用部縱向內側頂點光焦度Pov近用部橫向內側頂點光焦度Poh近用部物體側表面的縱剖面光焦度Pbv近用部物體側表面的橫剖面光焦度Pbh使用Martin近似式就能以更高的精度求出。
這樣，能容易理解根據「隨著視線的方向而光焦度在變化」即使在所述像的倍率計算中也可以應對所有視線方向的不同。在此，把Mp設定為光焦度因數、把Ms設定為形狀因數，對於縱向附加尾標v、對於橫向附加尾標h進行表示時，則對於像的倍率SM上述的(1′)～(3′)式能如下改寫。
SMv＝Mpv×Msv(1v′)SMh＝Mph×Msh(1h′)Mpv＝(1-(L+t)Px)/(1-L×pov)(2v′)Mph＝(1-(L+t)Px)/(1-L×poh)(2h′)Msv＝1/(1-t×(Px+Pbv)/n)(3v′)Msh＝1/(1-t×(Px+Pbh)/n)(3h′)如上就能應對所述現有技術1的從課題(a)到(d)。
最後，在計算出實際看近處時倍率的基礎上敘述所述現有技術1的課題(e)「稜鏡作用的影響」。
稜鏡其本身雖然不存在有鏡片那樣的光焦度，但隨光線對稜鏡的射入角度或射出角度的不同而稜鏡的倍率Mγ變化。在此如圖3-1和圖4-1的左側，考慮到把從真空中向折射率n的介質中射入的光線在介質表面被折射時的角倍率γ。把這時的射入角設定為i、把折射角設定為r時，通過熟知的Snell定律，是n＝Sin i/Sin r且折射的角倍率γ以下式表示。
γ＝Cos i/Cos r。
在此，由於n≥1，所以一般地i≥r，γ≤1。在此γ的最大值是1時是i＝r＝0，即是垂直射入的情況。在折射角r是n＝1/Sin r時，γ是理論上的最小值γ＝0。這時i＝π/2，r等於光線從介質中射出時全反射的臨界角。
另一方面，如圖3-1和圖4-1的右側，光線從折射率n的介質向真空中射出時的角倍率γ′與上述完全相反。即把光線從介質內部在介質表面被折射而向真空中射出時的射入角設定為i′、把折射角設定為r′時，通過Snell定律，是1/n＝Sin i′/Sin r′角倍率γ以下式表示。
γ′＝Cos i′/Cos r′由於n≥1，所以一般地r′≥i′，γ′≥1。在此，γ′的最小值是1時是i′＝r′＝0，即垂直射入情況。在射入角i′是n＝1/Sin i′時，γ′是理論上的最大值γ′＝∞。這時r′＝π/2，i′等於光線從介質中射出時全反射的臨界角。
如圖3-3和圖4-3，考慮向一個眼鏡鏡片的物體側表面射入的光線在通過鏡片內部而從眼球側表面射出併到達眼球的情況(以後為了說明的簡單化而把空氣的折射率簡易地認為與真空中相同是近似於1)。當分別設定為眼鏡鏡片的折射率是n，向物體側表面射入光線的射入角是i，折射角是r，從鏡片內部到達眼球側表面光線的射入角是i′，射出光線的折射角是r′時，則透射眼鏡鏡片兩個表面的角倍率Mγ以上述兩種角倍率的積來表示，成為Mγ＝γ×γ′＝(Cos i×Cos i′)/(Cos r×Cos r′)這與鏡片表面的光焦度沒關係，而是作為稜鏡的倍率被了解。
在此，如圖3-1和圖4-1，考慮到i＝r′，r＝i′時，則是Mγ＝γ×γ′＝1通過稜鏡所看的像的倍率沒有變化。但如圖3-2在光線垂直向眼鏡鏡片的物體側表面射入時，則是Mγ＝γ′＝Cos i′/Cos r′≥1相反地，如圖4-2在光線從眼鏡鏡片的眼球側表面垂直射出時，則是Mγ＝γ＝Cos i/Cos r≤1在此，重要的是這些稜鏡的倍率Mγ具有方向性。即若考慮漸變光焦度鏡片中稜鏡的分布，則當然隨度數或處方稜鏡值的不同而不同，大體是靠近鏡片中央的看遠處的稜鏡少，而位於鏡片下方看近處的縱向稜鏡大。因此可以說稜鏡的倍率Mγ特別對於看近處的縱向影響大。
不僅是漸變光焦度鏡片，眼鏡鏡片一般都是物體側表面凸而眼球側表面凹的凸凹透鏡形狀，若綜合考慮看近處時的視線是向下的則如圖3-3所示，具有近用部是正光焦度的漸變光焦度鏡片的看近處時，可以說比Mγ＝1的圖3-1更接近Mγ≥1的圖3-2的形狀，至少可以說是Mγ＞1。同樣地，如圖4-3所示，具有近用部是負光焦度的漸變光焦度鏡片的看近處時，可以說比Mγ＝1的圖4-1更接近Mγ≤1的圖4-2的形狀，至少可以說是Mγ＜1。因此，在具有近用部是正光焦度的漸變光焦度鏡片的看近處時是Mγ＞1，在具有近用部是負光焦度的漸變光焦度鏡片的看近處時是Mγ＜1。
如前所述，其結果是所述現有技術1中的鏡片倍率SM，是僅作為光焦度因數Mp與形狀因數Ms的積而被掌握，相對地在本發明中更乘上了稜鏡的倍率Mγ而想得到正確的鏡片倍率。
把該稜鏡的倍率Mγ與Mp或Ms的對比叫做「稜鏡因數」，若對於縱向附加尾標v、對於橫向附加尾標h進行表示時，則對於像的倍率(SM)上述的(1v′)和(1h′)式能如下改寫。
SMv＝Mpv×Msv×Mγv(1v″)SMh＝Mph×Msh×Mγh(1h″)這裡的Mγv或Mγh能在所述嚴格的光線追跡計算過程中求出來。這樣，就能解決所述眼鏡的倍率計算中由稜鏡作用而產生影響的課題。
通常的凸面漸變光焦度鏡片中物體側表面「漸變面」的表面光焦度是遠用部＜近用部。相對地在所述現有技術1的漸變光焦度鏡片中把物體側表面的「漸變面」表面光焦度設定為遠用部＝近用部，通過這樣改變遠近形狀因數的比例以減少遠近像的倍率差，而要改善漸變光焦度鏡片的像的畸變或晃動。
但在本申請發明的考察中了解到通過減少物體側表面「漸變面」的遠近表面光焦度的差，有在橫向上減少遠近像的倍率差的優點，但該優點在對於縱向減少表面光焦度的差上存在幾個問題。
第一個問題是縱向稜鏡因數Mγv的影響。
如前所述，縱向稜鏡因數Mγv在具有負光焦度的情況下是Mγv＜1，在具有正光焦度的情況下是Mγv＞1，其傾向通過減少縱向表面光焦度的差而被加強，在近用部的度數是正負任一種的情況下都從裸眼的倍率Mγv＝1離開。但對於橫向的稜鏡因數Mγh沒有這種影響，是Mγh＝1不變。其結果是特別是在從近用部到下方的像的倍率上產生縱橫的差，產生把本來應該看成是正方形的物體而在正度數時看成是縱長，在負度數時看成是橫長這樣的不良情況。
第二個問題是僅在特別是近用部的縱向具有正光焦度時產生的問題。是通過減少縱向表面光焦度的差而看近處時視線與鏡片面的角度更加傾斜，所述縱向的稜鏡因數Mγv增大，通過與第一個問題的縱向稜鏡因數Mγv增大重複作用而使縱向的倍率SMv增大，產生使遠近像的倍率差反而增大的不良情況。
即了解到減少物體側表面漸變面的遠近表面光焦度的差，對於橫向是優點而對於縱向反而是改壞了。因此，在現有型的凸面漸變光焦度鏡片中把位於物體側表面的漸變面劃分成縱向和橫向，能通過僅對於橫向減少遠近表面光焦度的差來迴避上述的問題。
把這些情況敘述如下，一般來說對於是鏡片眼球側的反面漸變(或凹面漸變)優點的「視野擴大」也完全是同樣的。
一般都知道由於在「漸變面」的側面部存在有像散，所以水平方向良好的視野有界限。於是只要把「漸變面」配置在眼球側表面上使「漸變面」其本身靠近眼，就產生使良好的視野在水平方向上擴展的優點。但在垂直方向上相反地是遠近的視野區域變遠的結果是，產生在眼球從看遠處向看近處旋轉時的勞力增加的不良情況。即反面漸變(或凹面漸變)比現有的正面漸變(或凸面漸變)有水平方向視野寬廣的優點，但有在垂直方向上從看遠處到看近處時眼球旋轉角增加的缺點。
但在本發明中如前所述，由於具備滿足DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn，或是DVn-DVf＞ADD/2，且DHn-DHf＜ADD/2這樣關係式的漸變光焦度表面，所以在水平方向上與現有的正面漸變(或凸面漸變)特點比較反面漸變(或凹面漸變)的特點強，而在垂直方向上是現有的正面漸變(或凸面漸變)特點比它的反面漸變(或凹面漸變)的特點強。因此根據本發明，在享受水平方向視野寬廣優點的同時能抑制在垂直方向遠近的眼球旋轉角增加的缺點。
特別是如後述的實施例1所示，只要是DVn-DVf＝ADD，且DHn-DHf＝0，則在垂直方向上與現有的正面漸變(或凸面漸變)相等，且在水平方向上與反面漸變(或凹面漸變)相等。因此，在這種情況下有在迴避垂直方向上缺點的同時而得到水平方向上優點的這樣非常良好的結果。
另外，如上所述，如前所述減少遠用部與近用部像的倍率差，在改善像的畸變或晃動上也是有效的，可以說是本發明的效果。
如上所述，本申請發明最大的特點在於在把漸變光焦度鏡片的漸變作用分擔在鏡片縱向和橫向上的基礎上對於各自的方向決定最佳的正反兩面分擔比率，這樣來構成一片兩面非球面型漸變光焦度鏡片。在此，鏡片物體側表面縱向的漸變作用分擔比率和眼球側表面橫向的漸變作用分擔比率至少能以超過50％的形態來設定。例如也可以把縱向的漸變作用全部給予鏡片的物體側表面，把橫向的漸變作用全部給予鏡片的眼球側表面，這樣來設定分擔比率。
採用該結構時鏡片的正反兩面都僅是單面，沒有通常的作為漸變面的功能，不能特定作為漸變面的加入度數。對於其面要根據處方合成散光面等。
對此，所述的各種現有技術儘管在加入度數的分擔比率上有不同，但都是在鏡片的正反面上首先作為漸變面把必要的加入度數的「值」分別分配在正反兩面上，在假想給予了各自加入度數的實質性漸變面的基礎上根據需要來構成散光面等的合成面。即在鏡片的物體側表面和眼球側表面上沒有把漸變作用分離設定在縱向、橫向上的結構。
如上所述，本申請發明的鏡片是把具有縱橫兩方向不同漸變作用的非球面在兩面上使用的具有全新結構的兩面非球面型漸變光焦度鏡片。
以下說明本發明實施例的兩面非球面型漸變光焦度鏡片。
(鏡片設計的順序)兩面非球面型漸變光焦度鏡片光學設計方法的概略順序可以採取各種順序，例如能使用以下的方法。
用於鏡片設計的輸入信息的設定。
作為凸漸變光焦度鏡片的鏡片兩面設計。
向本發明的凸面形狀的轉換和隨之的鏡片反面校正。
透射設計和伴隨對應利斯廷定律設計等的鏡片反面校正。
以下把各個順序分解成更詳細的步驟進行詳述。
([1]用於鏡片設計的輸入信息的設定)在鏡片設計中把用於定義規定漸變光焦度眼鏡鏡片的輸入信息進行設定。在此，把輸入信息大致分成下述的項目固有信息和戴用者固有信息這兩類來進行說明。(光學設計以外的因數省略)[1]-1項目固有信息是鏡片項目中固有的數據。是原料的折射率Ne、最小中心厚CTmin、最小邊緣厚度ETmin、漸變面設計參數等的關於鏡片物理特性·形狀因數的數據[1]-2戴用者固有信息是遠用度數(球面度數S、散光度數C、散光軸AX、稜鏡度數P、稜鏡基底方向PAX等)、加入度數ADD、鏡框形狀數據(最好是立體形狀數據)、鏡框戴用數據(前傾角、擺動角等)、頂點間距離、布置數據(遠用PD、近用CD、眼點位置等)、另外，是關於有關眼球的數據等的處方、戴用狀態、鏡片、鏡框的因數的數據。
且由戴用者指定的漸變帶長、加入度數測量方法和近用部靠內量等的漸變面設計參數被分類到戴用者固有信息一邊。
([2]作為凸漸變光焦度鏡片的鏡片兩面設計)在最初的階段，作為現有型凸漸變光焦度鏡片而分成凸面和凹面進行設計。
-1凸面形狀(凸漸變面)設計為了實現作為輸入信息給予的加入度數ADD或漸變帶長(帶長)，根據輸入信息的漸變面設計參數來設計現有型凸漸變面的面形狀。該步驟的設計能利用現有的各種鏡片設計方法。
作為該鏡片設計方法的具體例，例如有首先在最初構成鏡片面時設定相當於鏡片脊骨的「主子午線」的方法。該「主子午線」最好最終成為眼鏡戴用者從正面上方(遠處)到下方(近處)使用兩眼看時的相當於視線與鏡片面交線的「主注視線」。但與看近處時眼的對眼兒作用對應的近處區域的靠內等的對應，如後所述也不一定需要進行該「主注視線」的靠內配置。因此，在此的「主注視線」是作為通過鏡片中央且把鏡片面分割成左右的縱向的一根子午線(主子午線)來定義的。且由於鏡片有正反兩面，所以該「主子午線」也存在有正反兩根。該「主子午線」在對於鏡片面是垂直看東西時視為直線狀，但在鏡片面是曲面的情況下，一般在立體空間中成為曲線。
然後把規定的加入度數和漸變帶的長度等信息作為基礎設定沿該「主子午線」合適的光焦度分布。該光焦度分布考慮到鏡片的厚度或視線與屈光面的角度等的影響，也可以分割成正反兩面來進行設定，由於該步驟的設計是採用的現有形式凸漸變的面形狀的設計方法，所以漸變作用是在整個物體側表面即第一折射表面上。
因此，例如把鏡片正面(物體側表面即第一折射表面)的表面光焦度設定為D1、把鏡片反面(眼球側表面即第二折射表面)的表面光焦度設定為D2時，若把得到的透射光焦度設定為D時，則一般地作為D≈D1-D2而能近似求出。但D1與D2的組合最好在該鏡片中是物體側表面是凸、眼球側表面是凹的凸凹形狀。
在此，D2被設定為正值。通常鏡片的反面是凹面，作為表面光焦度是負的值，但本說明書為了說明的簡單化是設定為正的值，從D1中減去D2來計算透射光焦度D。
該表面光焦度與表面形狀的關係式一般是由下式來定義。
Dn＝(N-1)/R其中，Dn是第n面的表面光焦度(單位屈光度)、N是鏡片原料的折射率、R是曲率半徑(單位m)。因此，把表面光焦度的分布換算成曲率分布的方法是把上述關係式變形而使用1/R＝Dn/(N-1)通過得到曲率的分布則「主子午線」的幾何學形狀就一下子被確定，構成鏡片面時相當於脊椎骨的「主子午線」被設定。
接著需要的是構成鏡片面時相當於肋骨的「水平方向的剖面曲線群」的設計。這些「水平方向的剖面曲線群」與「主子午線」所交的角度不一定需要是直角，但為了說明簡單，在此各個「水平方向的剖面曲線」在「主子午線」上被設定為相交成直角。且在與「主子午線」的交點上，「水平方向的剖面曲線群」的「橫向表面光焦度」也不一定需要與沿「主子午線」的「縱向表面光焦度」相等，但本實施例把這些交點上的縱向與橫向的表面光焦度設定為相等的。
所有的「水平方向的剖面曲線」也可以設定成是在這些交點上具有表面光焦度的簡單的圓形曲線，也可以把各種現有技術組合應用。作為關於沿「水平方向的剖面曲線」的表面光焦度分布的現有技術，例如有特公昭49-3595的技術。它的特點是在鏡片的中央近旁設定一根大致是圓形形狀的「水平方向的剖面曲線」，位於其上方的剖面曲線具有從中央到側面增加的表面光焦度，而位於其下方的剖面曲線具有從中央到側面減少的表面光焦度。這樣，「主子午線」和其上無數並列的「水平方向的剖面曲線群」就宛如脊椎骨和肋骨那樣構成鏡片面，屈光面被確定。
-2凹面形狀(球面或散光面)設計為了實現作為輸入信息給予的遠用度數而設計凹面形狀。在遠用度數中若有散光度數則就成為散光面，若沒有就成為球面。這時也同時設計適合於度數的中心厚CT和凸面與凹面的面相互之間的傾斜角，並確定作為鏡片的形狀。該步驟的設計也可以利用現有各種公知的設計技術。
([3]向本發明的凸面形狀的轉換和隨之的鏡片反面校正)根據作為輸入信息給予的遠用度數和加入度數ADD等，從現有型的凸漸變光焦度鏡片向作為本發明的鏡片形狀轉換。
-1凸面形狀(本發明)設計根據作為輸入信息給予的遠用度數或加入度數ADD等，從現有型的凸漸變面向本發明的凸面形狀轉換。這時，在預先分割成鏡片的縱向和橫向的基礎上對於各個方向設定理想的正反兩面分擔比率。即對於所述第一凸漸變的鏡片表面(物體側表面即第一折射表面)，把遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度設定為DHf、縱向表面光焦度設定為DVf，把近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度設定為DHn、縱向表面光焦度設定為DVn時，設計成是滿足DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn的關係式，而且滿足DVn-DVf＞ADD/2，且DHn-DHf＜ADD/2關係式的光焦度表面。
本實施例是作為滿足兩者來設定的。
這時，最好是在凸面整體的平均表面光焦度不改變的情況下來變換成本發明的凸面形狀。具體說就是例如考慮維持遠用部與近用部的縱橫表面光焦度的總平均值。但在該鏡片中最好是在保持物體側表面是凸、眼球側表面是凹的凸凹形狀的範圍內。
-2凹面形狀(本發明)設計把上述[3]-1中從現有型的凸漸變面向本發明的凸面形狀轉換時的變形量加到[2]-2設計的凹面形狀中。即把在[3]-1的處理中所加的鏡片表面(物體側表面，即第一折射表面)變形量，也僅以相同的量加在鏡片的反面(眼球側表面，即第二折射表面)一側。該變形與使鏡片本身彎曲的所謂「彎曲」類似，但不是涉及鏡片整個面的均勻變形，而是使成為滿足[3]-1所述關係式的表面。
根據鏡片的處方或規格在該步驟完成發明的情況也有。但最好是把所述校正作為一次近似的校正來處理，而且最好是加上下面的[4]的反面校正步驟。
([4]透射設計和伴隨利斯廷定律對應設計等的鏡片反面校正)為了在戴用者實際戴用鏡片的狀況下實現作為輸入信息分配給鏡片的光學性能，最好對於在[3]中得到的本發明鏡片中進一步加上反面校正。
-1透射設計的凹面形狀(本發明)設計透射設計是在戴用者實際戴用鏡片的狀況下為了得到本來的光學性能的設計方法，主要是用於把由視線與鏡片面不能正交而引起的產生像散和度數變化除去或降低而加進「校正作用」的設計方法。
具體說就是如前所述，通過根據視線方向的嚴格光線追跡計算，掌握與是目的的本來的光學性能的差異，並實施消除其差異的校正(弧校正)。通過反覆進行而使差異極小化，能得到最佳的解。
一般來說，把具有目標光學性能的鏡片形狀直接計算出來是非常困難的，事實上多不可能。這是由於「具有任意設定光學性能的鏡片形狀」實際存在有無限個的緣故。但與之相反，求出「任意設定鏡片形狀的光學性能」則比較容易。因此，最初以任意的方法臨時計算第一次近似的面，並根據使用該近似面的鏡片形狀的光學性能評價結果來對所述設計參數進行微調整，然後逐次變更鏡片形狀並返回到評價步驟，反覆進行再評價和再調整就能向目標光學性能靠近。該手法是叫做「最佳化」而被廣為知曉的手法的一例。
-2用於利斯廷定律對應設計的凹面形狀(本發明)設計我們環視周圍時眼球的立體旋轉運動是遵循被叫做「利斯廷定律」的規則的，但在鏡片的處方度數中有散光度數時即使把眼鏡鏡片的散光軸合併在「正面看的眼球的散光軸」上，在向周邊看時也有時雙方的散光軸不一致。這樣，能夠把用於向周邊看時由鏡片與眼的散光軸方向不一致而引起的產生像散或度數變化除去或降低的「校正作用」加在本發明鏡片的具有散光矯正作用一側表面的曲面上。
具體說就是為了把「校正作用」加在本發明鏡片的曲面上，與[4]-1所用的「最佳化」方法同樣地通過根據視線方向的嚴格光線追跡計算，掌握與作為目的的本來的光學性能的差異，並實施消除其差異的校正。通過反覆進行該操作而使差異極小化，能得到最佳的解。
-3用於近用部靠內對應設計的凹面形狀(本發明)設計作為上述靠內方法，本實施例如圖1和圖5-1漸變光焦度眼鏡鏡片的光學布置說明圖所示，採用的是使主子午線(M)從遠用度數測量位置(F)到近用度數測量位置(N)向鼻側變位的設計手法。該設計手法是考慮了對眼兒的方法，根據對眼兒作用把主子午線向鼻側的變位量是根據下式設定的。
變位量(H)≈A×D+B在此，H是對於主子午線(M)上的遠用度數測量位置(F)的向鼻側的變位量、D是附加光焦度(加入度數ADD)、A是比例常數、B是常數(也包含0)。
在此具體的變位量的值隨鏡片的處方或加入度數的不同而不同，能任意設定，例如能採用以下的方法。
圖5-1中，把所述點F作為原點，在假想右方是H坐標軸(水平方向變位量)、下方是V坐標軸(垂直方向)的坐標系的情況下，把近用度數測量位置(N)的H坐標、V坐標分別設定為HMAX、VMAX，把其加入度數設定為DMAX。這樣，例如具體地把加入度數DMAX設定為3.00、把變位量設定為2.5mm(這時採用的是B＝0)、把V設定為12mm，從遠用度數測量位置(F)到近用度數測量位置(N)的主子午線(M)各點的變位量就能通過對於每個V的坐標進行設定而達到。(例如參照特公昭62-47284號)，當然根據眼的對眼兒作用的主子午線(主注視線)配置並不僅限定於上述式，也可以加進對眼兒量的調整或其它的因數。
本發明採用的是兩面非球面的面結構，另外，在鏡片的加工方法中並不一定就因此在接受訂貨後需要開始兩面的加工。例如可以採用預先準備有符合本發明目的的物體側表面的「半成品(半精加工透鏡或省略也叫做半完成品透鏡)」的方法。在接受訂貨後根據處方度數或上述的客戶定製(個別設計)等規格選擇所述的「物體側表面的半成品」，通過在接受訂貨後僅加工眼球側表面並進行精加工就能降低成本和提高加工速度。
作為該方法的具體例，例如在所述[3]-1的凸面形狀(本發明)設計中就能採用預先準備物體側表面是左右對稱的「半成品」的方法。即在此主子午線(＝主注視線)是直線，折射表面的像散分布是以主子午線為界左右對稱設計的，不是考慮了眼的對眼兒的主子午線(參照後述的圖41)。由於不需要作為左眼用、右眼用而分別準備半透鏡，所以加工或庫存管理容易。在把瞳孔間距離、看近處時的對物距離和加入度數等個人信息輸入後，通過對該鏡片的眼球側表面進行符合目的的左右非對稱曲面設計(漸變部、近用部折射表面的像散分布是以主子午線為界非對稱的)，就能與個人信息對應的近用部靠近。
以下一邊參照附圖一邊說明根據上述設計方法設計的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的實施例。
圖7是把實施例1、4、5、6的和與各個度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表1-1和表1-2來表示的表，圖8是把實施例2、7的和與各個度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表2-1和表2-2來表示的表，圖9是把實施例3的和與其度數對應的現有技術A、B、C的「表面光焦度」和「對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果」匯總在表3-1和表3-2來表示的表，圖10是把表示實施例1和實施例2表面光焦度分布的曲線1-1、1-2、2-1、2-2進行表示的曲線，圖11是把表示實施例3表面光焦度分布的曲線3-1、3-2進行表示的曲線，圖12是把表示實施例4～實施例6表面光焦度分布的曲線4-1、4-2、5-1、5-2、6-1、6-2進行表示的曲線圖，13是把表示實施例7表面光焦度分布的曲線7-1、7-2進行表示的曲線，圖14是把表示現有技術例A、B、C表面光焦度分布的曲線A-1、A-2、B-1、B-2、C-1、C-2進行表示的曲線。
圖15表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Msv，圖16表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Msh，圖17表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mpv，圖18表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mph，圖19表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mγv，圖20表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-Mγh，圖21表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-SMv，圖22表示的是把實施例1和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線1-3-SMh。
圖23表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Msv，圖24表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Msh，圖25表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mpv，圖26表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mph，圖27表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mγv，圖28表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-Mγh圖29表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-SMv，圖30表示的是把實施例2和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線2-3-SMh。
圖31表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Msv，圖32表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Msh，圖33表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mpv，圖34表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mph，圖35表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mγv，圖36表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-Mγh，圖37表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-SMv，圖38表示的是把實施例3和與其度數對應的三種現有例A、B、C鏡片在沿主注視線看時的倍率分布進行嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線3-3-SMh。
(實施例1)圖7的表1-1是關於本發明實施例1的表面光焦度的一覽表。該實施例1鏡片的度數與S0.00 Add3.00對應，為了進行比較而合記有同度數的三種現有技術例。現有技術例A對應的是物體側表面是漸變面的「凸面漸變光焦度鏡片」，現有技術例B對應的是物體側表面和眼球側表面雙方是漸變面的「兩面漸變光焦度鏡片」，現有技術例C對應的是眼球側表面是漸變面的「凹面漸變光焦度鏡片」。表1-1中所用項目的意思如下。
DVf1物體側表面遠用度數測量位置F1的縱向表面光焦度DHf1物體側表面遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度DVn1物體側表面近用度數測量位置N1的縱向表面光焦度DHn1物體側表面近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度DVf2眼球側表面遠用度數測量位置F2的縱向表面光焦度DHf2眼球側表面遠用度數測量位置F2的橫向表面光焦度DVn2眼球側表面近用度數測量位置N2的縱向表面光焦度DHn2眼球側表面近用度數測量位置N2的橫向表面光焦度圖10的曲線1-1和1-2是表示沿實施例1鏡片主注視線的表面光焦度分布的曲線，橫軸表示鏡片的位置(距離)，右側是鏡片上方、左側是鏡片下方，縱軸表示表面光焦度。在此曲線1-1與鏡片的物體側表面對應，曲線1-2與鏡片的眼球側表面對應。實線的曲線表示沿鏡片主注視線的縱向表面光焦度分布，虛線的曲線表示沿鏡片主注視線的橫向表面光焦度分布。
如圖所示，曲線1-1中表示沿物體側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV1(實線)，其光焦度分布從漸變帶部～近用部是變化的，而表示橫向表面光焦度分布的曲線CH1(虛線)是不變化的。表示縱向表面光焦度分布的曲線CV1(實線)與表示橫向表面光焦度分布的曲線CH1(虛線)從漸變部帶～近用部的表面光焦度是不同的。
這時，在光學上通過物體側表面主注視線上的光線中，大致縱向與橫向表面光焦度差的那部分則產生像散。
另一方面，如圖所示，曲線1-2中表示沿眼球側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV2(實線)，其光焦度分布是遠用部～漸變帶部～近用部是不變化的。而表示橫向表面光焦度分布的曲線CH2(虛線)從漸變帶部～近用部表面光焦度不同。表示該縱向表面光焦度分布的曲線CV2(實線)與表示橫向表面光焦度分布的曲線CH2(虛線)的表面光焦度分布也與曲線1-1相同，從漸變部帶到近用部是不同的。
如從該曲線1-2了解的那樣，其表面光焦度的差相對於曲線1-1來說分布是以逆傾向對應的，了解到表面光焦度的差對於通過眼球側表面主注視線上的光線來說給予了與物體側表面產生的像散進行抵消。
其結果是能根據把物體側表面和眼球側表面的折射表面合起來，根據處方值而給予遠用度數和加入度數。
這些曲線是說明面結構基本不同的曲線，而省略了用於把周邊部像散除去的非球面化或用於應對散光度數的附加散光成分等情況下等的要素。(以下的實施例2～7也同樣)為了進行比較，作為表示表1-1所記同度數的三種現有技術例鏡片沿主注視線的表面光焦度分布的曲線，在圖14中合記了曲線A-1和2、曲線B-1和2、曲線C-1和2。這些曲線中用語的意思如下。
F1物體側表面的遠用度數測量位置F2眼球側表面的遠用度數測量位置N1物體側表面的近用度數測量位置N2眼球側表面的近用度數測量位置CV1表示沿物體側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線(以實線表示)CH1表示沿物體側表面主注視線的橫向表面光焦度分布的曲線(以虛線表示)CV2表示沿眼球側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線(以實線表示)CH2表示沿眼球側表面主注視線的橫向表面光焦度分布的曲線(以虛線表示)這些曲線的F1、N1、F2、N2表面光焦度與所述表1-1對應，DVf1～DHn2等用語的意思也與所述表1-1的情況相同。位於這些曲線中央的水平方向點劃線表示的是物體側表面的平均表面光焦度(F1和N1的縱橫表面光焦度的縱平均值)。本發明實施例1和三種現有技術例的物體側表面平均表面光焦度都統一在5.50屈光度中進行比較。
下面圖15～圖22所示的以曲線1-3-開始的八種曲線是把沿本發明實施例1的鏡片主注視線看時的倍率分布進行所述嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線，面向橫軸右側是鏡片上方、左側是鏡片下方，縱軸表示倍率。圖中濃的實線是實施例1，淺的點劃線是現有技術A，濃的點劃線是現有技術B，淺的實線是現有技術C。以下該種曲線也相同。在橫軸使用眼球旋轉角能對視線的每個方向進行比較的同時使各曲線的縱軸倍率比例尺一致。在曲線1-3-後面所附符號的意思是Msv縱向的形狀因數Msh橫向的形狀因數Mpv縱向的光焦度因數Mph橫向的光焦度因數Mγv縱向的稜鏡因數Mγh橫向的稜鏡因數SMv縱向的倍率SMh橫向的倍率如前所述，縱向的倍率SMv和橫向的倍率SMh有下面的關係。
SMv＝Msv×Mpv×MγvSMh＝Msh×Mph×Mγh實施例1和所述三種現有技術例的鏡片都設定為折射率n＝1.699、中心厚度t＝3.0mm、在幾何學中心GC沒有稜鏡的規格。物方光焦度(對物距離的倒數)設定為F1、F2的物方光焦度Px＝0.00屈光度(無限遠)，N1、N2的物方光焦度Px＝2.5屈光度(40cm)，其它位置的物方光焦度是在沿主注視線的附加光焦度比率上乘上2.5屈光度而給予的。且設定為鏡片後頂點到角膜頂點的距離L＝15.0mm、角膜頂點到眼球旋轉中心的距離CR＝13.0mm。眼球旋轉角θ被放置在使眼球旋轉中心點C通過物體側鏡片表面的幾何學中心GC的法線上，把該法線與視線一致時的旋轉角設定為0度，把上方表示為(+)、把下方表示為(-)。然後，通過統一成對F1、F2的眼球旋轉角θ＝+15.0度，對N1、N2的眼球旋轉角θ＝-30.0度，而能把漸變作用或表面光焦度的分布對正反任一側在相同的條件下進行比較。
圖7的表1-2是對於本發明的實施例1和為了進行比較而準備的三種鏡片的現有技術例，對特定視線方向的嚴格倍率計算結果的一覽表，是與所述圖21的曲線1-3-SMv(縱向的綜合倍率)和圖22的曲線1-3-SMh(橫向的綜合倍率)對應的。如前所說明由於縱向與橫向的倍率的值不同，所以要計算雙方的倍率。在此，表1-2符號所表示的意思如下。
通過遠用測量點的視線上的縱向倍率SMvn通過近用測量點的視線上的縱向倍率SMvfn縱向倍率差(SMvn-SMvf)SMhf通過遠用測量點的視線上的橫向倍率SMhn通過近用測量點的視線上的橫向倍率SMhfn橫向倍率差(SMhn-SMhf)當試看表1-2的SMvfn和SMhfn即縱向倍率差(SMvn-SMvf)和橫向倍率差(SMhn-SMhf)時，則了解到對於現有技術例A是0.1380和0.1015、現有技術例B是0.1360和0.0988、現有技術例C是0.1342和0.0961，本發明實施例的值能抑制到是0.1342和0.0954這樣低的倍率差。即，了解到由於本發明實施例1的遠用部與近用部的倍率差比現有技術1更少，所以即使有像的畸變或晃動也比現有技術1更有改善。在與所述現有技術1對應的專利文獻2中計算了倍率，但完全沒考慮縱向或橫向的不同。若把與本發明實施例1對應的進行了嚴格倍率計算的圖21的曲線1-3-SMv(縱向的綜合倍率)與圖22的曲線1-3-SMh(橫向的綜合倍率)進行比較馬上就能明白，縱向與橫向的像的倍率分布明顯不同。該不同也容易就被看出主要是在近用部及其下方(眼球旋轉角-20°附近以下)顯著。
如所述倍率的計算式縱向的倍率SMv＝Msv×Mpv×Mγv橫向的倍率SMh＝Msh×Mph×Mγh 那樣，曲線1-3-SMv是把三個要素曲線1-3-Msv和曲線1-3-Mpv和曲線1-3-Mγv的值相乘得到的，同樣地曲線1-3-SMh是把三個要素曲線1-3-Msh和曲線1-3-Mph和曲線1-3-Mγh的值相乘得到的。在此若把各個要素的縱向與橫向進行比較，則在形狀因數Msv與Msv中沒看到明顯的差，在Mpv與Mph的近用部下方(眼球旋轉角-25°附近以下)看到不同。而在Mγv與Mγh的近用部及其下方(眼球旋轉角-15°附近以下)存在有明顯的不同。即了解到曲線1-3-SMv與曲線1-3-SMh不同的主要原因是Mγv與Mγh的不同，次要的原因是Mpv與Mph的不同，Msv與Msh中沒看到明顯的差，幾乎沒有關係。即，在與現有技術1對應的專利文獻2中之所以沒看到縱向與橫向倍率的不同，是由於成為倍率不同主要原因的稜鏡因數Mγv與Mγh完全沒被考慮，而對於是次要原因的光焦度因數Mpv與Mph也由於忽略了對物距離或視線與鏡片的角度，所以也看不到差。而且即使對於現有技術1作為改善證據的形狀因數Msv與Msv，只要是使用本發明實施例1使用的比例尺看，也看不到遠近倍率差各例相互的不同。
現有技術1通過「減少遠用部與近用部的倍率差」來「能減少像的畸變或晃動」，而本發明更有「減少縱向與橫向的倍率差」也「能減少像的畸變或晃動」的效果。即避免了四方物體被看成扁平或圓的物體被看成橢圓形。該視覺感覺上的提高與「減少差」比較是捉住了「使比率接近1」才是本質。在此重要的是四方物體被看成扁平或圓的物體被看成橢圓形的感覺並不是「遠近比」而是「縱橫比」。即，本發明不僅是「減少遠用部與近用部的倍率差」，而是作為更重要的改善是通過「減少縱向與橫向的倍率差而使倍率比接近於1」來得到「能減少像的畸變或晃動」的改善效果。且這些傾向主要是在近用部下方(眼球旋轉角-25°附近以下)顯著。
在此表示了實施例1鏡片的像散分布和平均度數分布的測量結果。測量結果是使用連接0.25屈光度間距的等水準點的曲線表示的。
本申請說明書中公開的附圖都是右眼鏡片，以鏡片徑是50mm進行說明的。
圖39是表示兩面設計鏡片透射狀態下像散分布的圖，圖40相同地是表示平均度數分布的圖。
圖41是表示兩面設計鏡片凸面側(第一面)像散分布的圖，圖42相同地是表示平均度數分布的圖。特別理解是像散分布和平均度數分布中漸變帶部大致成為接近於直線狀。而不完全是直線是由於包含有非球面成分的緣故。
圖43是表示兩面設計鏡片凸面側(第一面)折射表面橫(水平)向度數分布的圖，圖44是表示相同折射表面縱(垂直)向度數分布的圖。
圖45是表示兩面設計鏡片凹面側折射表面像散分布的圖，圖46相同地是表示平均度數分布的圖。
圖47是表示兩面設計鏡片凹面側(第二面)折射表面橫(水平)向度數分布的圖，圖48是表示相同折射表面縱(垂直)向度數分布的圖。
為了進行比較，表示了現有技術鏡片的像散分布和平均度數分布的測量結果。
圖49是表示現有技術鏡片凸面側(第一面)像散分布的圖，圖50相同地是表示平均度數分布的圖。
圖51是表示現有技術鏡片凸面側(第一面)折射表面橫(水平)向度數分布的圖，圖52相同地是表示折射表面縱(垂直)向度數分布的圖。
在現有技術鏡片的情況下，凹面側(第二面)是球面或是散光面，由於不能畫出連接0.25屈光度間距的等水準點的曲線，所以省略。
(實施例2)圖8的表2-1是關於本發明實施例2的表面光焦度的一覽表。該實施例2鏡片的度數與S+6.00 Add3.00對應，為了進行比較而並記有同度數的三種現有技術例。且這些現有技術的記載方法和用語等與實施例1相同。(在以下實施例的說明中也是一樣。)為了進行比較，作為表示沿表2-1中所記同度數三種現有技術例的主注視線表面光焦度分布的曲線，再次使用了在所述實施例1中使用的曲線A-1和A-2，曲線B-1和B-2，曲線C-1和C-2。因此這些曲線的用語的意思與所述實施例1相同，F1、N1、F2、N2表面光焦度也與表2-1對應，位於中央的水平方向點劃線表示的物體側表面的平均表面光焦度也與表2-1對應，所以都是10.50屈光度這樣深的曲線。
圖10的曲線2-1、曲線2-2中表示沿物體側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV1(實線)、表示橫向表面光焦度分布的曲線CH1(虛線)、表示沿眼球側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV2(實線)和表示橫向表面光焦度分布的曲線CH2(虛線)的遠用部～漸變帶部～近用部的變化形態表示出與實施例1同樣的傾向。根據這點了解到表面光焦度的差對於通過眼球側表面主注視線上的光線來說給予了與物體側表面產生的像散進行抵消。
其結果是即使是在實施例2中也與實施例1同樣地能把物體側表面和眼球側表面的折射表面合起來，能夠給予根據處方值的遠用度數和加入度數。
下面圖23～圖30所示的以「曲線2-3-」開頭的八種曲線是把沿本發明實施例2的鏡片主注視線看時的倍率分布進行所述嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線。用語和「曲線2-3-」後面所附符號的意思等除了圖中濃的實線是實施例2以外，其餘的與所述實施例1的情況相同。實施例2和所述三種現有技術例中使用的折射率、物方光焦度和眼球旋轉角等都與所述實施例1的情況相同，但實施例2和所述三種現有技術例的度數由於是S+6.00 Add3.00，所以僅中心厚度t是6.0mm而與實際製品接近。
圖8的表2-2是對於本發明的實施例2和為了進行比較而準備的三種現有技術例而對特定視線方向的嚴格倍率計算結果的一覽表，是與所述曲線2-3-SMv(縱向的綜合倍率)和曲線2-3-SMh(橫向的綜合倍率)對應的。在此，表2-2符號所表示的意思與所述表1-2的意思相同。
當試看表2-2的SMvfn和SMhfn，即縱向倍率差(SMvn-SMvf)和橫向倍率差(SMhn-SMhf)，則了解到與現有技術例A是0.2275和0.1325、現有技術例B是0.2277和0.1268、現有技術例C是0.2280和0.1210相對，本發明實施例2的值能抑制到是0.2151和0.1199這樣低的倍率差。即，了解到由於本發明實施例2的遠用部與近用部的倍率差比現有技術1更少，所以即使有像的畸變或晃動也比現有技術1更有改善。與所述實施例1同樣地，若把與本發明實施例2對應的進行了嚴格倍率計算的曲線2-3-SMv(縱向的綜合倍率)與曲線2-3-SMh(橫向的綜合倍率)進行比較馬上就能明白，縱向與橫向的像的倍率分布明顯不同。
該不同也容易被看出主要是從中間部到下方(眼球旋轉角-10°附近以下)顯著。與所述實施例1同樣地即使是在實施例2中，曲線2-3-SMv是把三個要素曲線2-3-Msv和曲線2-3-Mpv和曲線2-3-Mγv的值相乘得到的，同樣地曲線2-3-SMh是把三個要素曲線2-3-Msh和曲線2-3-Mph和曲線2-3-Mγh的值相乘得到的。在此若把各個要素的縱向與橫向進行比較，則在形狀因數Msv與Msv中沒看到明顯的差，在Mpv與Mph的近用部下方(眼球旋轉角-20°附近以下)看到不同。而在Mγv與Mγh的從中間部到下方(眼球旋轉角-10°附近以下)存在有明顯的不同。在此在遠用部的上方(眼球旋轉角+20°附近以上)也看到了差，但各例差的出現是在遠用部的相當的上方(眼球旋轉角+30°附近以上)，由於使用頻度也少所以能忽略。
即，與所述實施例1同樣地即使是在實施例2中也了解到圖29的曲線2-3-SMv與圖30的曲線2-3-SMh不同的主要原因是Mγv與Mγh的不同，次要的原因是Mpv與Mph的不同，Msv與Msh中沒看到明顯的差，幾乎沒有關係。而且即使對於現有技術1改善根據的形狀因數Msv與Msv，只要是使用本發明實施例2使用的縮尺看，也看不到遠近倍率差各例相互的不同。且即使是在實施例2中也與所述實施例1同樣，不僅是「減少遠用部與近用部的倍率差」，而是作為更重要的改善是通過「減少縱向與橫向的倍率差而使倍率比接近於1」來得到「能減少像的畸變或晃動」的改善效果。且這些傾向主要是在近用部下方(眼球旋轉角-25°附近以下)顯著。
(實施例3)圖9的表3-1是關於本發明實施例3的表面光焦度的一覽表。
該實施例3的度數與S-6.00 Add3.00對應，為了進行比較而並記有同度數的三種現有技術例。
圖11的曲線3-1和2是表示沿本發明實施例3主注視線的表面光焦度分布的曲線。在此曲線3-1與物體側表面對應，曲線3-2與眼球側表面對應。
且為了進行比較，作為表示沿圖9的表3-1中所記同度數三種現有技術例的主注視線表面光焦度分布的曲線，再次使用了在所述實施例1或2中使用的曲線A-1和A-2，曲線B-1和B-2，曲線C-1和C-2。F1、N1、F2、N2表面光焦度也與表3-1對應，位於中央的水平方向點劃線表示的物體側表面的平均表面光焦度也與表3-1對應，所以都是2.50屈光度這樣淺的弧。
圖12的曲線3-1、曲線3-2中表示沿物體側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV1(實線)、表示橫向表面光焦度分布的曲線CH1(虛線)、表示沿眼球側表面主注視線的縱向表面光焦度分布的曲線CV2(實線)和表示橫向表面光焦度分布的曲線CH2(虛線)的遠用部～漸變帶部～近用部的變化形態表示出與實施例1、實施例2同樣的傾向，了解到表面光焦度的差對於通過眼球側表面主注視線上的光線來說給予了與物體側表面產生的像散進行抵消。其結果是與實施例1、實施例2同樣地把物體側表面和眼球側表面的折射表面合起來，能夠給予根據處方值的遠用度數和加入度數。
下面圖31～圖38所示的以曲線3-3-開頭的八種曲線是把沿實施例3的鏡片主注視線看時的倍率分布進行所述嚴格倍率計算並表示所求得的結果的曲線。實施例3和所述三種現有技術例中使用的折射率、物方光焦度和眼球旋轉角等都與所述實施例1或實施例2的情況相同，但實施例3和所述三種現有技術例的度數由於是S-6.00 Add3.00，所以僅中心厚度t是1.0mm而與實際製品接近。
圖9的表3-2是對於本發明的實施例3和為了進行比較而準備的三種現有技術例而對特定視線方向的嚴格倍率計算結果的一覽表，是與所述曲線3-3-SMv(縱向的綜合倍率)和曲線3-3-SMh(橫向的綜合倍率)對應的。
當試看表3-2的SMvfn和SMhfn，即縱向倍率差(SMvn-SMvf)和橫向倍率差(SMhn-SMhf)，則了解到與現有技術例A是0.0475和0.0774、現有技術例B是0.0418和0.0750、現有技術例C是0.0363和0.0727相對，本發明實施例2的值是0.0512和0.0726這樣的值，縱向倍率差增加了而橫向倍率差減少了。但縱向倍率差與所述實施例1和實施例2相比則都是1/3到1/5這樣低的值，當綜合考慮橫向倍率差同時稍微減少時，則可以說實施例3的遠用部與近用部的倍率差與現有技術1相比沒有大的差別。但觀察與實施例3對應的進行了嚴格倍率計算的曲線3-3-SMv(縱向的綜合倍率)和曲線3-3-SMh(橫向的綜合倍率)時，是實施例3與現有例相比特別是在近用部下方(眼球旋轉角-20°附近以下)的「縱向倍率比1小的傾向」最少，結果是「縱橫的倍率差」最少，像的畸變或晃動比現有例也有所改善。
圖37的曲線3-3-SMv(縱向的綜合倍率)中，縱向與橫向的像的倍率分布出現明顯不同是在從中間部到下方(眼球旋轉角-10°附近以下)和遠用部的上方(眼球旋轉角+10°附近以上)，但各例差的出現是在近用部下方(眼球旋轉角-20°附近以下)和遠用部的稍微上方(眼球旋轉角+25°附近以上)。其中遠用部的稍微上方由於使用頻度也少所以能忽略，但近用部下方使用頻度多而不能忽略。其結果是本發明實施例3與現有例相比，特別是在近用部下方(眼球旋轉角-20°附近以下)縱向倍率最接近於1，其結果是「縱橫的倍率差」最少，像的畸變或晃動比現有例也有所改善。且這些傾向主要是在近用部下方(眼球旋轉角-25°附近以下)顯著。而且對於現有技術1作為改善根據的形狀因數Msv與Msv，與本發明實施例1或實施例2同樣地只要是使用實施例3使用的縮尺看，也看不到遠近倍率差各例相互的不同。
(實施例4～7)作為本發明的實施例，除了所述實施例1～3而另外在技術方案範圍所述的範圍內能有各種表面光焦度分布的組合。在此作為與實施例1同度數的應用例表示了實施例4～6，作為與實施例2同度數的應用例表示了實施例7。這些實施例的表面光焦度和對於特定視線方向的嚴格倍率計算結果一覽表和曲線被表示在圖7的表1-1、表1-2和圖12～圖14的曲線4-1、4-2到曲線7-1、7-2中。
(變形例)本發明不僅是通常的處方值，而且作為以前鏡片廠家很少掌握的眼鏡戴用者的個人因數，例如把從角膜頂點到鏡片後方頂點的距離、從眼球旋轉中心到鏡片後方頂點的距離、左右眼不等看物的程度、左右眼的高度差、頻率最高的看近處的對物距離、鏡框的前傾角(上下方向)、擺動角(左右方向)、對於鏡片邊緣厚度方向的V形託位置等作為輸入信息而加入到鏡片設計中，這樣來符合定製(個別設計)的要求也是可能的。
(變形例1)對變形例1的兩種兩面非球面型漸變光焦度鏡片進行說明。
變形例1的第一兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，且通過F1的縱向剖面曲線中把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，
所述第一折射表面的表面縱向剖面度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
變形例1的第二兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面像散量的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
並且，在所述矩形內的任意位置處，所述第一折射表面的表面平均度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
在這些鏡片的設計中首先是決定物體側表面通過F1的縱向剖面曲線。該剖面曲線通過現有漸變光焦度鏡片中決定主子午線的縱向度數分布時所具有的技術就能決定。(例如參照本申請發明者們的日本專利第2549738號設計技術)然後把該曲線作為母線來定義旋轉面。旋轉面的旋轉軸是在包含母線的平面內(剖面內)對於鏡片幾何學中心母線的法線的垂直直線，當把F1的縱向曲率半徑設定為R1，把F1母線的法線與幾何學中心母線的法線所成的角設定為θ時，僅被R＝R1*COSθ定義的距離R是位於從F1向眼球側離開的位置處。使用該旋轉軸通過先使定義了的母線旋轉，就能定義使F1的縱向度數與橫向度數一致的物體側表面。
在上述說明中是把鏡片的物體側表面作為了旋轉面，但使用了同樣母線的掃描面也能實施本發明。所謂的掃描面是把母線沿立體曲線(以下叫做掃描線)進行了掃描的面。
圖57表示了一般掃描面例。
圖57中通過F1的縱向實線是子午線。
圖58是從鏡片側面看圖57子午線的圖，O1表示F1子午線的曲率中心點，從O1到F1的箭頭長度表示F1子午線的曲率半徑。從上方到下方箭頭的長度變短是表示沿子午線的曲率半徑在逐漸變化。
圖57中通過F1的橫向虛線是掃描線。
圖59是從鏡片上方看圖57掃描線的圖，O1表示F1掃描線的曲率中心點，從O1到F1的箭頭長度表示F1掃描線的曲率半徑。
三根箭頭的長度相等是表示該掃描線是以O1為中心的圓。
從圖60到圖62表示了各種掃描線的例。
圖60是表示隨著從F1離開而曲率半徑變小的掃描線的例，圖61是表示隨著從F1離開而曲率半徑變大的掃描線的例，圖62是表示隨從F1離開方向的不同而曲率半徑變化就不同的掃描線的例。
本變形例1中使用的包含旋轉面的掃描面即使在一般的掃描面中也特別具有以下的特點，一邊參照附圖53～附圖55一邊進行說明。
在此，圖53是表示變形例1鏡片物體側表面縱(垂直)向度數分布(第一面)的圖，圖54是表示變形例1鏡片物體側表面的表面像散分布的圖，圖55是表示變形例1鏡片物體側表面的表面平均度數分布的圖。各個圖中把通過F1的縱向剖面曲線的達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向的直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形，使用虛線表示。
圖56是表示通過F1的縱向剖面曲線度數變化的曲線。當把縱向設定為距離、橫向把從F1達到與近用度數測量位置點N1相同高度的度數變化設定為100％時，表示的是度數變化量對於F1度數的百分比。如圖56所示，該矩形在上下方向的中心位置是把相當於50％的位置作為矩形的中心。
該矩形區域是漸變光焦度鏡片中把漸變作用特徵最顯著表示的區域。
如從附圖了解到，在本發明使用的包含旋轉面的掃描面中縱向度數對於向橫向的移動不變化。因此，當看圖53所示的縱向剖面度數分布的等高線時，在上述矩形內是水平線狀。且在旋轉面中圖54所示的表面像散分布的等高線或圖55所示的表面平均度數分布的等高線也與縱向剖面度數分布的等高線同樣地在上述矩形內是水平線狀。
本變形例1的鏡片不僅有嚴格的掃描面，而且包含加有若干非球面校正。因此，各分布不是完全水平，在以掃描面為基礎的面中即使在上述矩形內任何位置處，縱向剖面度數的微分值具有縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大的特徵。且在以旋轉面為基礎的面中，即使在上述矩形內任何位置處，表面像散量的微分值或表面平均度數的微分值也具有縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大的特徵。
下面把旋轉面的上述矩形中心，即通過F1的縱向剖面曲線中給予從F1達到與N1相同高度的縱向剖面度數變化的50％位置的各微分值的絕對值進行表示。
縱向剖面度數微分值的絕對值(單位diopter/mm[折射率作為1.699])橫向0.0，縱向0.24表面像散量微分值的絕對值(單位diopter/mm[折射率作為1.699])橫向0.0，縱向0.23表面平均度數微分值的絕對值(單位diopter/mm[折射率作為1.699])橫向0.0，縱向0.12上述的例中為了說明簡單，為了作為旋轉面而橫向的微分值都是零。主要是用於為了把由視線與鏡片面不能正交而引起的產生像散和度數變化消除或降低的「校正作用」，即，非球面校正最好是被加在物體側表面或眼球側表面的一方上，或是加在雙方上。但若加非球面校正則橫向微分值也就具有了若干值。但要保持縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大的特徵。
主要是用於為了把由視線與鏡片面不能正交而引起的產生像散和度數變化消除或降低的「校正作用」，即，非球面校正最好是被加在物體側表面或眼球側表面的一方上，或是加在雙方上。
該變形例1是使用本申請說明書實施例1的設計值，而且使用了把非球面要素消除的。
下面設計眼球側表面。由於眼球側表面一般來說是具有複雜形狀的曲面，所以利用樣條(スプライン)曲線曲面。把初始形狀製成球面，並通過光線追跡計算一邊評價透射像差分布一邊能實現向希望的透射像差分布、處方度數、漸變帶長靠近，這樣來通過使曲面的參數變化而定義眼球側表面。
這樣地設計物體側表面和眼球側表面。
(變形例2)對變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片進行說明。
變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，該兩面非球面型漸變光焦度鏡片當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHn＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的N1的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的近用度數(Dn)。
而且所述變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片加在上述的結構中，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf時，當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DVn-DHn＞ADD/2且DHn-DHf＜ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)。
而且所述變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片加在上述兩種結構的任一個之中，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側，與看近處時眼的對眼兒作用對應。
而且所述變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片加在上述三種結構的任一個之中，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為母線的旋轉面，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側，與看近處時眼的對眼兒作用對應。
而且所述變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片加在上述四種結構的任一個之中，所述第一折射表面中通過所述遠用度數測量位置F1的水平方向剖面曲線不是正圓而具有規定的光焦度變化，且包含該水平方向剖面曲線上任意位置法線的垂直方向剖面的剖面曲線，實質上與所述通過遠用度數測量位置F1的子午線實質上是相同的。
而且所述變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片加在上述五種結構的任一個之中，在把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，並且，根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)，在這樣的結構的基礎上，對在戴用狀態下由視線與鏡片面不能正交而引起產生的像散和度數誤差，以及在周邊視野產生的像畸變的任一個或全部給予降低。
且根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)的設計手法，例如在特開平2003-121801號等中是公知的，這種設計方法也可以組合使用。
一邊參照附圖一邊說明具有上述結構的變形例2的兩面非球面型漸變光焦度鏡片。
圖57表示的是變形例2兩面非球面型漸變光焦度鏡片的物體側表面，即第一折射表面。本說明把圖5中用白圈表示的通過遠用度數測量位置F1的縱向剖面曲線(實線)叫做子午線，這是「用於解決課題的手段」所述的第三～第五結構等中所記的「通過遠用度數測量位置F1的子午線」。且用虛線表示的是水平剖面曲線。
圖58是從鏡片側面看圖57用實線表示的子午線的圖。圖58具有從鏡片上方到下方曲率半徑漸減的區間，表示給予所謂漸變的表面光焦度變化。O1表示曲率中心點，點劃線表示通過O1的旋轉軸。
圖59是從鏡片上方看圖57用虛線表示的水平剖面曲線的圖，O1表示該水平剖面曲線的曲率中心點。即，圖59中用虛線表示的水平剖面曲線是圓弧。在此，圖57中所畫的第一折射表面是使圖58所示的子午線圍繞以通過O1的旋轉軸為中心旋轉就能得到。
另外，本變形例2第一折射表面的水平剖面曲線不一定僅是圖59的形態，而也可以是圖60～圖62所示的形態，以下進行說明。在此，圖60是從圖59所示鏡片上方看的水平剖面曲線的第一變形例，圖61是從圖59所示鏡片上方看的水平剖面曲線的第二變形例，圖62是從圖59所示鏡片上方看的水平剖面曲線的第三變形例。
圖60是表示隨著從F1向側面離開而曲率半徑減少的水平剖面曲線的例。
圖61則與圖60相反，是表示隨著從F1向側面離開而曲率半徑增加的水平剖面曲線的例。
圖62表示的是圖60和圖61的例這兩者並存的水平剖面曲線的例。
在採取了這些圖60～圖62所示形態的情況下，也可以把由這些水平剖面曲線的曲率半徑變化而引起的光焦度變化的影響進行抵消的作用在第二折射表面中加進去。
其目的是在於利用通過鏡片所看到的像的形狀倍率的變化，以能控制沿水平剖面曲線的形狀倍率對於戴用者是合適的。特別是通過採用圖62的形態，能控制戴用時鼻側和耳側的形狀倍率。
為了說明簡單，圖60～圖62所示的形態是僅舉了隨著從F1向側面離開而曲率半徑單調減少或增加的例，但減少一下後增加、有不變化的區間、把它們逆變化的形態組合等各種變形例可以被考慮。
(變形例3)
在此與上述結構不同，一邊參照附圖一邊說明不具有掃描面的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的例。
圖63和圖64是表示實施例的變形例3鏡片物體側表面(第一面)的表面像散分布和表面平均度數分布的圖。附圖的標記方法與所述圖41和圖42等表示鏡片表面像散分布或表面平均度數分布的圖相同。該鏡片面當分別把遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，具有DHf＝DVf＝4.87、DHn＝6.12、DVn＝7.87的特性。且該鏡片是遠用部度數是0.00、加入度數(ADD)是+3.00的上平鏡片。該鏡片的物體側表面(第一面)不是掃描面的情況從DHf＜＜DVn也能明了。且DVn-DHn＝7.87-6.12＝1.75的值比加入度數少，但超過加入度數的50％，能得到本發明的效果。
這樣把DHn製成比DHf深的曲線的目的是為了防止在使用該鏡片的物體側表面(第一面)要製造深的正遠用度數時，該鏡片的眼球側表面(第二面)成為凸面形狀而整個鏡片不是凸凹透鏡形狀了。
圖65和圖66是表示所述實施例的變形例3鏡片眼球側表面(第二面)的表面像散分布和表面平均度數分布的圖。附圖的標記方法與所述圖45和圖46等表示鏡片表面像散分布或表面平均度數分布的圖相同。
作為本發明「規定的加入度數」的定義，如圖6所示有下面這些情況把鏡片檢查計的開口部接觸在物體側表面的遠用度數測量位置F1和近用度數測量位置N1處來測量光焦度差的情況，另外把屈光度計的開口部接觸在眼球側表面的遠用度數測量位置F2和近用度數測量位置N2處來測量光焦度差的情況、把屈光度計的開口部接觸在眼球側表面的遠用度數測量位置F2處測量的光焦度與以眼球旋轉中心位置為中心旋轉而朝向近用度數測量位置N2並在N3處測量的光焦度而取差的情況、作為各個光焦度而特別僅使用水平方向光焦度成分的情況等，也可以採用它們內的任一個定義。
權利要求
1.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，並且分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的像散分布是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的像散分布是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
2.如權利要求1所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
3.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的像散分布是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的像散分布是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
4.如權利要求3所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
5.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，並且分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的平均度數分布被設定為以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的平均度數分布被設定為以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
6.如權利要求5所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射平均度數的分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
7.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DHn＜DVn並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，所述第一折射表面的平均度數分布被設定為以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面的平均度數分布被設定為以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
8.如權利要求7所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，所述兩面非球面型漸變光焦度鏡片近用部中的透射像散分布被配置成在鼻側密而在鬢角側疏。
9.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHn＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的N1的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的近用度數(Dn)。
10.如權利要求9所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DVn-DHn＞ADD/2且DHn-DHf＜ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)。
11.如權利要求9或10所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
12.如權利要求9～11任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為母線的旋轉面，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
13.如權利要求9～11任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，在所述第一折射表面中，通過所述遠用度數測量位置F1的水平方向剖面曲線不是正圓而具有規定的光焦度變化，且包含該水平方向剖面曲線上任意位置法線的垂直方向剖面的剖面曲線，實質上與所述通過遠用度數測量位置F1的子午線是相同的。
14.如權利要求9～13任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其特徵在於，在把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，並且，在根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)的結構的基礎上，對由在戴用狀態下的視線與鏡片面不能正交而引起產生的像散或度數誤差，以及在周邊視野產生的像畸變的至少大於或等於一種項目進行非球面校正。
15.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHn＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的N1的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的近用度數(Dn)。
16.如權利要求15所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf時，滿足下面的關係式DHf+DHn＜DVf+DVn，且DVn-DHn＞ADD/2且DHn-DHf＜ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)。
17.如權利要求15或16所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為界而左右對稱，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
18.如權利要求15～17任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，所述第一折射表面是以通過所述遠用度數測量位置F1的一根子午線為母線的旋轉面，所述第二折射表面是以通過該第二折射表面的遠用度數測量位置F2的一根子午線為界而左右非對稱，且該第二折射表面的近用度數測量位置N2的配置是僅以規定距離向內靠近鼻側。
19.如權利要求15～17任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，所述第一折射表面中通過所述遠用度數測量位置F1的水平方向剖面曲線不是正圓而具有規定的光焦度變化，且包含該水平方向剖面曲線上任意位置法線的垂直方向剖面的剖面曲線，實質上與所述通過遠用度數測量位置F1的子午線是相同的。
20.如權利要求15～19任一項所述的兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其特徵在於，在把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的遠用度數(Df)和加入度數(ADD)，並且，根據需要給予稜鏡光焦度(Pf)的結構的技術上，對由在戴用狀態下的視線與鏡片面不能正交而引起產生的像散或度數誤差，以及在周邊視野產生的像畸變的至少大於或等於一種項目進行非球面校正。
21.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，並且分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面中的表面縱向剖面度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
22.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面中的像散量的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大，並且，在所述矩形內的任意位置處，所述第一折射表面中的表面平均度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
23.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，且通過F1的縱向剖面曲線中把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面縱向剖面度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
24.一種兩面非球面型漸變光焦度鏡片的設計方法，其具有在物體側表面的第一折射表面和眼球側表面的第二折射表面上進行分割分配的漸變光焦度作用，其特徵在於，當分別把所述第一折射表面中遠用度數測量位置F1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHf、DVf，並且分別把所述第一折射表面中近用度數測量位置N1的橫向表面光焦度和縱向表面光焦度設定為DHn、DVn時，滿足下面的關係式DVn-DHf＞ADD/2並且，使所述第一折射表面的F1和N1中的表面像散成分在所述第二折射表面抵消，把所述第一和第二折射表面合起來而給予根據處方值的加入度數(ADD)，並且，在通過F1的縱向剖面曲線中，把達到與從F1到N1相同高度的給予縱向剖面度數變化的50％的位置作為中心，在被位於縱向上±4mm的兩根水平線和距離通過F1的縱向直線是位於水平方向±15mm的兩根縱線所包圍的矩形內任意位置處，所述第一折射表面的表面像散量的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大，並且，在所述矩形內的任意位置處，所述第一折射表面中的表面平均度數的微分值是縱向微分值的絕對值比橫向微分值的絕對值大。
全文摘要
一種減少遠用部與近用部的像的倍率差，對於處方值有良好的視力校正和戴用時給予畸變少的寬廣有效視野的兩面非球面型漸變光焦度鏡片。在把漸變光焦度鏡片的漸變作用分割分配到鏡片縱向和橫向上的基礎上，對於各自的方向決定最佳的物體側、眼球側的正反兩面分擔比率，這樣來構成一片兩面非球面型漸變光焦度鏡片，通過提高反面(眼球側表面)橫向漸變作用的分擔比率而能享受在水平方向上視野寬闊的優點，並且，通過提高正面(物體側表面)縱向漸變作用的分擔比率而能抑制在垂直方向上遠近的眼球旋轉角增加的缺點，在漸變光焦度鏡片中，通過降低遠用部與近用部像的倍率差，還能給予戴用時畸變少的寬闊範圍的有效視野，也可以作為漸變光焦度鏡片的物體側表面而使用「左右對稱的半成品」，在接受訂貨後僅把眼球側表面作為與看近處時眼的對眼兒作用相對應的左右非對稱曲面進行加工，能減少加工時間和成本。
文檔編號G02C7/06GK1906523SQ200480040949
公開日2007年1月31日 申請日期2004年11月29日 優先權日2003年11月27日
發明者木谷明, 菊地吉洋, 畑中隆志 申請人:Hoya株式會社