平衡優化的二元增強阻尼鎂合金及其製備方法

2023-07-02 23:58:51

專利名稱：平衡優化的二元增強阻尼鎂合金及其製備方法
技術領域：
本發明涉及一種平衡優化的二元增強阻尼鎂合金及其製備方法，特別是涉及用化學性質類似性的輕稀土 La、 Ce、 Pr和Nd與金屬鋅為優化元素和強化元素，平衡剛度、阻尼性、強度和 韌性的阻尼鎂基合金和製備方法。眾漢不具有良好的剛度、在寬頻段、寬的應變振幅和寬溫度區間內有較好阻尼性、較高強度、足 夠耐高溫和抗蠕變、合適韌性和價格、利於防腐處理和熱加工的阻尼鎂基合金有著強烈的市場 需求。金屬鎂由於自身存在理想滑移面和滑移系，為位錯型阻尼合金的首選原料之一，特別是 金屬鎂具有輕量化特點，更成為減重或節能減排等應用場合不可替代的金屬材料。但是，金屬鎂阻尼好和輕量化等優點之外更多不足表現在易腐蝕、耐高溫和抗蠕變差，用 於指定器件吋強度和剛度達不到要求。顯然，任何阻尼合金在實際應用場合必須滿足結構一功 能一體化要求。選擇增強元素、通過平衡剛度、阻尼性、強度、耐高溫、抗蠕變、價格、防腐 後處理和熱加工等實際需求要素之間關係，成為設計並優化具有結構一功能一體化性質的阻尼 鎂基合金的研究和開發的切入點。到目前為止，選擇增強元素的品種或多元增強元素用於平衡剛度、阻尼性、強度等上述實際需求要素之間關係是十分困難的。表現在從1958年至今，各國大量應用的仍為Weissman發 明的Mg-O. 6Zr和在其基礎上改良獲得KISI合金；該類阻尼合金，屬於用Zr —元增強和用Zr 平衡優化的阻尼鎂合金，即選擇增強兀素品種的數量為一種(一元增強)，到今天其研究和改良 仍在繼續(物理學進展,2006年，26巻，3、 4期，P419-422)。2007年1月，中國專利局公開了題為"高強韌高阻尼變形鎂合金及其製備方法"的 200610010326.8號專利，該發明對於Mg-0.58Zr-0.2QH). 1Mn、 Mg-3.2Cu- 0.8Mn-0.2Ce和 Mg-3.4Si-0.3Cu三個合金體系，通過多向鍛造、ECAP或脂F強烈塑性變形或常規熱擠壓等手段， 獲得具有很好強度、剛度和阻尼係數Q—1為0.013-0.023範圍的阻尼鎂合金。該發明略顯不足的 地方為由於Cu的腐蝕電位偏正而與基體Mg構成腐蝕的微電池，Cu的添加可成為合金的腐蝕 源，。該發明原理與本發明相似的地方表現在添加細化晶粒元素，提高合金力學性能的同時注 意平衡減少位錯弱釘扎點的數量等問題。但該發明向純鎂中添加固溶度小的銅和矽等合金化元 素的設計與本發明添加稀土和鋅的設計本質上不同，不構成對本發明新穎性的限制。2007年9月，中國專利局對題為"lfeSi/Mg-9Al-Y高阻尼複合材料的製備方法"的 200510110427.8號的專利授權。該發明使組成為Mg-lwt°/。Si_0. 6wt%Y-0.3wt%RE- 0.5w線Sb、 Mg-2wt%Si-0.7wt%Y- 0.3wt。/。RE-0.5wt°/。Sb和Mg- 3wt%Si-0.8wt%Y- 0.3wt%RE- 0.5wt%Sb三個體系 的室溫阻尼係數tanS最大值分別達到0. 037、 0.053和0. 068，與對照合金AZ91阻尼係數tanS 的0.025平均提高一倍。並且在15(TC下抗拉強度比AZ91合金平均提高2W。該發明優點在於在平衡剛度、阻尼件和寬溫度區性三要素方面獲得較好的優化結果，但相對缺陷在於韌性和抗 晶界腐蝕方面平衡優化較差，巾於Mg2Si在晶界上以粗大漢字狀存在、大幅度提高剛度、耐溫等 級和晶界阻尼效果同時，難以克服的負面效應為高脆性和低抗晶界腐蝕性；正如該發明題目定 義該材料為"複合材料"，而不定義為合金，由於合金通常來說韌性不能趨於零。與此類似的發 明還有2007年5月中國專利局授權的題為"鍍銅石墨顆粒增強鎂基複合材料"的200510024792. 7 號的專利、2007年1月授權的題為"鈦顆粒增強鎂基複合材料的製備方法"的200510027718.0 號的專利和題為"鍍銅碳化矽顆粒增強鎂基複合材料"的200510024930.1號的專利。這些定義 為"複合材料"、而不定義為合金的發明顯然在設計和用途等多方面與本發明顯著不同；不構成 對本發明新穎性限制。2003年9月，美國專利商標局公開了日本發明家題為"阻尼合金及其生產工藝、阻尼或防 振製品的構成或其使用"的20030165395號專利，該發明基體合金組成為Mg-(16.9wt% 27.7wt%)Cu-(2. lwt% 8. 2wt%)Ni-(lwt% 2.9wt%)Fe;並期望用於自行車，至今該發明沒有檢 索到被美國專利商標局授權的信息。顯然、該發明通過添加Cu、 Ni、 Fe獲得高阻尼，而Cu、 M、 Fe帶入鎂基合金等於帶入致命的腐蝕源。該發明這種大膽的設計一直沒有被推廣和國際同行認 可，早在1977年日本學者Sugimoto研究並提出Mg- (0.5rt% 19wt°/。) Ni體系有希望獲得高阻 尼鎂合金以來，添加Ni阻尼鎂合金雖然在日本申請了若干專利，但即使在日本也並未獲得大量 應用。與此類似，日本在1990年開發出添加Cu和Mn的MCM系合金、諸如MC31 (Mg-3%Cu-l%Mn) 阻尼鎂合金，即使有專利公開，也並未獲得大量應用和同行的認可(中國有色金屬學報[J]， 2005 年，15巻，9期，P1319-1325)。此類發明或現有技術，也顯然不構成對本發明新穎性限制。到目前為止，各國實際大量應用的阻尼鎂合金為Mg-(0.6%~0.7%) Zr組成的合金，根本 原因在於該合金在平衡優化剛度、寬頻段、寬的應變振幅、寬溫度區間、強度、足夠耐高溫、 抗蠕變、韌性、價格、防腐處理和熱加工等要素方面獲得綜合性良好的結果。1937年，德國發 明家Sauerrald發現在鎂中添加0. lwty。 2w淺的金屬鋯(Zr)、能強烈的細化鎂合金晶粒。隨 後，1938年ll月Sauerwald又發現在鎂中添加0.1wty。 2.5機%的稀土金屬釔(Y)也能起到 細化鎂合金晶粒和提高合金力學性能的作用(USP2，219，056)。用稀土替代Zr細化鎂合金晶粒 的設計被全世界普遍認可。但與本發明用稀土細化鎂合金晶粒同時，平衡優化剛度、寬頻段、 寬的應變振幅、寬溫度區間、強度、足夠耐高溫、抗蠕變、韌性、價格、利於防腐處理和利於 熱加工等要素獲得高品質阻尼鎂合金的設計未見專利公開和文章報導。 發明內容本發明的目的在於針對現有阻尼鍰合金存在的品種不足，提供用輕稀土和鋅二元增強並對 阻尼和力學性能進行平衡優化的新型阻尼鎂基合金及其製備方法。解決工業上可供選擇的阻尼 鎂基合金品種不多以及稀土資源選擇利用或替代利用性不足的問題。平衡優化的二元增強阻尼鎂合金，其組成通式表示為:Mg-3wt%Zn - 3wt%RE;所述的RE為La、 Ce、 Pr或Nd，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0.05wtl用Mg平衡總量到100%。平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的製備方法，其特徵在於，步驟和條件如下1) 原料為純度為99.1的Mg錠，純度為99,9然。的金屬Zn錠，Mg-RE中間合金為純度均 為99.5。/。的Mg-La、 Mg-Ce、 Mg-Pr和Mg-Nd屮間合金錠，所述的中間合金錠中稀十分別佔中間合 金重量百分比為Mg-La中間合金中的La佔17wt%; Mg-Ce中間合金中的Ce佔23wt%; Mg-Pr 中間合金中的Pr佔20wt^; Mg-Nd中間合金中的Nd佔28wt^;金屬Mg錠;2) 金屬Mg錠、金屬Zn錠和Mg-RE中間合金錠經分割，除油，乾燥和去除氧化皮得到塊狀料; 按照通式Mg-3wty。Zn-3wt爐E配比進行稱量配料；合金熔煉在氣體保護電阻爐中進行，先用 KCl:NaCl重量比為3:1的熔鹽清洗石墨坩堝，然後將坩堝放入到電阻爐中預熱至50(TC，通入保 護氣體，該保護氣體的組成為0)2氣體的體積分數為50%， SFe氣體的體積分數為O. 3%，用空氣平 衡體積分數至100%;隨後裝入鎂塊升溫至72(TC，待Mg塊全部熔化後升溫至75(TC，依次分別加 入Zn塊和Mg-RE中間合金塊，再升溫至78(TC後，攪拌1分鐘，在78(TC靜置30 min，停止對爐供 熱，待爐溫降溫至72(TC，將合金擋渣澆鑄在事先預熱至30(TC的鑄鐵模具中，模具空冷至室溫， 合金出模，獲得平衡優化的二元增強阻尼鎂合金。該鑄態阻尼鎂基合金的阻尼性能在MAK-04型粘彈分析儀上測定，其阻尼樣品尺寸為直徑6 鵬、高度為20mra。本發明的製備方皿點在於1、 輕稀土 La與金屬鋅為優化元素和鎂基合金中增強元素、在添加量均控制在3wt，。的條件 下，與純金屬鎂相比，剛度提高約4,5倍(圖6)、強度提高約1.5倍(圖7)、而阻尼性在0 10Hz頻段內平均降低不到l/2(圖l-5);剛性與阻尼性之間獲得很好的優化效果；並且韌性(圖 8中純金屬與添加"La的合金"伸長率趨同)也獲得很好的優化效果，為合金下一工序的擠出 或軋制奠定基礎。與此類似，添加輕稀土Ce、 Pr或Nd獲得的合金也獲得較好的優化效果。諸如圖6-7揭示 平衡優化的二元增強阻尼鎂合金比純鑄態金屬鎂的剛度和強度獲得很大提高，而圖1-5揭示平 衡優化的二元增強阻尼鎂合金比純鑄態金屬鎂的阻尼性在0 100Hz頻段內平均降低不到1/2。2、 平衡優化的二元增強阻尼鎂合金為四種稀土合金，增加了工業上可供選擇應用的阻尼 鎂基合金品種。相同的工藝條件，可用於生產四種平衡優化的二元增強阻尼鎂合金，而且，這 四種合金可以在技術上實現互相替代，利於稀土資源高效和可持續利用，技術效果和經濟效益 良好。3、 中等Zn含量(含鋅3%)和中等RE含量(含RE3X)的鎂-鋅-稀土合金、鑄造過程中重 力偏析和成分偏析小；避開了高鋅含量或高稀土含量合金、強化元素總量過大帶來的重力和成 分偏析問題。僅僅選用鋅和化學性質有類似性的輕稀土為優化和強化元素，也避開了由於添加 更多元素、諸如四元或五元強化元素，多種元素交互作用不利於研究科學問題的弊端。不添加 市場價格高的Zr等貴金屬，性/價比適中，利於滿足市場需求。


圖1是本發明提供的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在室溫、頻率為20赫茲與添加不同稀 十.元素之間關係代表性曲線圖。以鑄態純金屬鎂為空白對照樣品；圖l坐標軸橫軸上的La、 Ce、200810050372.X說明書第4/6頁Pr和Nd符號，分別代表:"Mg—3wt°/。Zn—3wt%La，雜質元素Fe、Ni、Cu和Si的總量小於0. 05wt%， 用Mg平衡總量到100%組成的鑄態合金"、"Mg—3wt%Zn_3wt% Ce，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的 總量小於0.05wrt，用Mg平衡總量到10W。組成的鑄態合金"、"Mg—3wt°/。Zn—3wt%Pr，雜質元素 Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0.05wt%，用Mg平衡總量到100%組成的鑄態合金"和"Mg—3wtMn —3wt%，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0.05w仏用Mg平衡總量到100%組成的鑄態合 金"，而符號Mg代表冷模鑄造出的鑄態純金屬鎂。出現在圖2-8中橫軸上的La、 Ce、 Pr、 Nd和Mg符號與圖1中橫軸上代表含義的內涵相同，不重複說明。圖2、 3、 4和5也為阻尼係數與添力懷同稀十元素之間關係的曲線圖。除施加於樣品的頻 率不同外，其餘條件與表示方法等均相同。其中圖2、 3、 4和5的樣品施加頻率分別為40赫茲、 60赫茲、80赫茲和100赫茲。出現在圖2-5中橫軸上的La、 Ce、 Pr、 Nd和Mg符號、與圖1中 橫軸上代表含義的內涵相同，不重複說明。
圖6是本發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在室溫屈服強度與添加不同稀土元素之間關 系代表性曲線圖。以鑄態純金屬鎂為空白對照樣品。出現在圖6中橫軸上的La、 Ce、 Pr、 Nd和 Mg符號、與圖1中橫軸上代表含義的內涵相同，不重複說明。圖7是本發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在室溫抗拉強度與添加不同稀土兀素之間關 系代表性曲線圖。以鑄態純金屬鎂為空白對照樣品。出現在圖7中橫軸上的La、 Ce、 Pr、 Nd和 Mg符號、與圖1中橫軸上代表含義的內涵相同，不重複說明。圖8是本發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在室溫伸長率與添加不同稀土元素之間關 系代表性曲線圖。以鑄態純金屬鎂為空白對照樣品。圖9是本發明的"Mg—3wt%Zn—3wt%Pr，雜質元素Fe、 M、 Cu和Si的總量小於0.05wt%， 用Mg平衡總量到IOOV'組成的鑄態合金"的典型金相光學照片。 ，圖10是本發明的"Mg_3wt°/。Zn—3wtWd，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0. 05wt%， 用Mg平衡總量到100%"組成的鑄態合金"的典型金相光學照片。圖ll是發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金中"Mg—3wt%Zn—3wt%Pr，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0. 05wt%，用Mg平衡總量到100%"組成的鑄態合金"的典型XRD分析結果。 圖12是發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金中"Mg—3wtn/。Zn—3wt，d，雜質元素Fe、Ni、 Cu和Si的總量小於0. 05W%，用Mg平衡總量到100%"組成的鑄態合金"的典型M)分析結果。圖13是本發明的"Mg—3wt%Zn—3wt%La，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0. 05wtt 用Mg平衡總量到100l"組成的鑄態合金"的典型金相光學照片。圖14是本發明的"Mg—3wt%Zn—3wt%Ce，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0.05wt%， 用Mg平衡總量到100%"組成的鑄態合金"的典型金相光學照片。圖15是發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金中"Mg—3wt%Zn-3wt%La，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0.05wt%，用Mg平衡總量到IOOV'組成的鑄態合金"的典型XRD分析結果。圖16是發明的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金中"Mg—3wiSZn—3wte，雜質元素Fe、 Ni、 Cu和Si的總量小於0. 05n%，用Mg平衡總量到100%"組成的鑄態合金"的典型XRD分析結果。
具體實施方式
實施例l: '按照Mg—3wt°/。Zn—3wt%La配比進行配料稱量。製備的步驟和條件如下以純度為99.9% 的Mg錠、純度為99.8%的Zn錠、純度為99. 5%的Mg-La中間合金錠為原料，Mg-La中間合金中 的La佔中間合金重量百分比為17wt、，其餘為Mg。Mg錠、Zn錠和中間合金錠原料經分割、除油、乾燥和去除氧化皮得到塊狀料；按照通式 Mg-3w線Zn-3wt《RE配比進行稱量配料；合金熔煉在氣體保護電阻爐中進行，先用KCl:NaCl重 量比為3:1的熔鹽清洗石墨坩堝，然後將坩堝放入到電阻爐中預熱至50(TC、通入保護氣，該保 護氣組成為0)2氣體的體積分數佔50%、 SF6氣體的體積分數佔0.3%、用空氣平衡體積分數至100%; 隨後裝入鎂塊升溫至72(TC，待Mg塊全部熔化後升溫至75(TC，依次加入Zn塊和Mg-La中間合金 塊，再升溫至78(TC後，攪拌1分鐘，在78(TC靜置30 min，停止對爐供熱、待爐溫降溫至72(TC， 將合金擋渣澆鑄在事先預熱至30(TC的鑄鐵模具中，模具空冷至室溫，合金出模，獲得Mg—3wt"/。Zn -3wt%La平衡優化的二元增強阻尼鎂合金。該Mg—3wt。/。Zn—3^/丄a平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的阻尼性能在MAK-04型粘彈分析 儀上測定，其阻尼樣品尺寸為直徑6,、高度為2(kn;同時，以鑄態純金屬鎂為空白樣品對照 測定。在溫度為室溫、頻率為20赫茲、40赫茲、60赫茲、80赫茲和80赫茲下，Mg—3禮n _3wt%U平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的阻尼係數與鑄態純金屬鎂阻尼係數列於表1。在室溫下，Mg—3w^Zn—3wtla平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的抗拉強度(o b)為 136MPa、屈服強度(o 。.2)為96 MPa，伸長率(S )為4%。表1實施例1中Mg—3wt°/。Zn—3wt%La 與鑄態純金屬鎂在0 100Hz頻段內阻尼係數(tenS)指標20Hz衡60Hz80Hz100HzMg—3wt%Zn—3wt% U平衡 優化的二元增強阻尼鎂合金的 阻尼係數(tanS)0. 03080. 02990. 。2910. 02820. 0273鑄態純金屬鎂的 阻尼係數(tanS)0. 05150. 04630. 04240. 04110. 0407實施例2:與實施例1所不同的是用"Mg—3wt°/。Zn—3wt%Ce合金體系"替換"Mg_3wt%Zn—3wt% La 合金"體系；其中Mg-Ce中間合金屮的Ce佔中間合金23wt^;其餘操作條件同實施例1。室溫下,Mg—3w^Zn—3wte平衡優化的—元增強阻尼鎂合金在0 100Hz頻段內阻尼係數 列於表2。室溫下，Mg—3wt5。Zn—3wtn/aCe平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的抗拉強度(o J為108MPa、 屈服強度(o ,2)為72 MPa，伸長率(S )為1,8%。表2實施例2中Mg—3Wt°/。Zn—3Wt% Ce平衡優化的二元增強阻尼鎂合金 與鑄態純金屬鎂在0 100Hz頻段內阻尼係數(tanS)指標20Hz鄉z60Hz隱100HzMg—3wt.。/。Zn—3wt% Ce平衡 優化的二元增強阻尼鎂合金的 阻尼係數(tanS)0. 04330. 03810. 03850.0340. 0305實施例3:與實施例1所不同的是用"Mg—3wt°/。Zn_3wt%Pr合金體系"替換"Mg—3wt%Zn —3wtUa合金"體系；其中Mg-Pr中間合金中的Pr佔中間合金20wt^;其餘操作條件同實施室溫下，Mg—3wt°/。Zn—3wt%Pr平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在0 100Hz頻段內阻尼係數 列於表3。室溫下，Mg—3w線Zn—3wt。/。Pr平衡優化的二元增強阻尼鎂合金抗拉強度(o b)為134MPa、 屈服強度(o 。.2)為87 MPa，伸長率(S )為2.7%。表3實施例3中Mg—3wt%Zn—3wt%Pr平衡優化的二元增強阻尼鎂合金與鑄態純金屬鎂在0 100Hz頻段內阻尼係數(tan5)指標20Hz 60Hz80Hz聽zMg—3wt%Zn—3wt% Pr平衡優 化的二元增強阻尼鎂合金的 阻尼係數(tanS)0. 0440. 04330. 04230. 03920. 0354實施例4:與實施例1所不同的是用"Mg—3wt%Zn—3wt%Nd合金體系"替換"Mg—3wt%Zn—3wt% La 合金"體系；其中Mg-Nd中間合金中的Nd佔中間合金28wt^;其餘操作條件同實施例1。室溫下，Mg—3Wt%Zn—3wt%Nd鑄態平衡優化的二元增強阻尼鎂合金在0 1(Xfflz頻段內阻 尼係數列於表4。室溫下，Mg—3wt%Zn—3w，d平衡優化的二元增強阻尼鎂合金抗拉強度(o b)為lllMPa、 屈服強度(o 。.2)為63MPa，伸長率(S )為2.3%。表4實施例4中Mg—3wt%Zn—3wt%Nd平衡優化的二元增強阻尼鎂合金 與鑄態純金屬鎂在0 100Hz頻段內阻尼係數(tanS)指標20Hz40Hz60Hz80Hz臓zMg—3wt%Zn—3wt% Nd平衡 優化的二元增強阻尼鎂合金的 阻尼係數(tanS)0. 05020. 0430. 04090. 03950. 038權利要求
1、平衡優化的二元增強阻尼鎂合金，其特徵在於，其組成通式表示為Mg-3wt％Zn-3wt％RE；所述的RE為La、Ce、Pr或Nd，雜質元素Fe、Ni、Cu和Si的總量小於0.05wt％，用Mg平衡總量到100％。
2、 如權利要求l所述的平衡優化的二元增強阻尼鎂合金的製備方法，其特徵在於，步驟和 條件如卜.1) 原料為:純度為99.9%的Mg錠，純度為99.98T。的金屬Zn錠，純度均為99. 5%的Mg-La、 Mg-Ce、 Mg-Pr和Mg-Nd中間合金錠，所述的中間合金錠中稀土分別佔中間合金重量百分比為 Mg-La中間合金中的La佔17wt。/^ Mg-Ce中間合金中的Ce佔23wt^; Mg-Pr中間合金中的Pr 古20wt%; Mg-Nd中間合金中的Nd佔28wt%;金屬Mg錠-，2) 金屬Mg錠、金屬Zn錠和中間合金錠經分割，除油，乾燥和去除氧化皮得到塊狀料；按照 通式Mg-3wtAZn- 3wt%RE配比進行稱量配料；合金熔煉在氣體保護電阻爐中進行，先用KCl:NaCl 重量比為3:1的熔鹽清洗石墨坩堝，然後將坩堝放入到電阻爐中預熱至50(TC，通入保護氣體， 該保護氣體的組成為C02氣體的體積分數為5將，SF6氣體的體積分數為0.31用空氣平衡體積分 數至100%;隨後裝入鎂塊升溫至72(TC，待Mg塊全部熔化後升溫至750。C，依次加入Zn塊和Mg-RE 中間合金塊，再升溫至78(TC後，攪拌1分鐘，在78(TC靜置30 停止對爐供熱，待爐溫降溫 至72(TC，將合金擋渣澆鑄在事先預熱至30(TC的鑄鐵模具中，模具空冷至室溫，合金出模，獲 得平衡優化的二元增強阻尼鎂合金。
全文摘要
本發明涉及平衡優化的二元增強阻尼鎂合金及其製備方法。該合金組成通式表示為Mg-3wt％Zn-3wt％RE；所述的RE為La、Ce、Pr或Nd，雜質元素Fe、Ni、Cu和Si的總量小於0.05wt％，用Mg平衡總量到100％。設計和製備中等剛度、中等強度、上中等阻尼性能和中等原料成本的二元增強阻尼鎂基合金的方法，得到的該合金有利於平衡優化剛度、寬頻段、寬的應變振幅、寬溫度區間、強度、足夠耐高溫、抗蠕變、韌性、價格、利於防腐處理和利於熱加工等實際應用中需求的要素，利於解決工業上可供選擇的阻尼鎂基合金品種不多以及稀土資源選擇利用或替代利用性不足的問題。
文檔編號C22C23/00GK101240391SQ20081005037
公開日2008年8月13日 申請日期2008年2月4日 優先權日2008年2月4日
發明者吳耀明, 孟凡巖, 潔 楊, 畢廣利, 王立東, 王立民 申請人:中國科學院長春應用化學研究所