牙科用可加工zta/bn陶瓷的製備方法

2024-03-05 16:08:15 2

專利名稱：：牙科用可加工zta/bn陶瓷的製備方法
技術領域：
：本發明涉及一種可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法。
背景技術：
：Zr02陶瓷屬於生物惰性陶瓷，具有很好的生物相容性、高強度和高韌性等特點，是一種新型的牙科修復材料。但是Zr02陶瓷具有高強和高韌的性質(強度在800MPa以上，韌性在8.0MPam^以上)，所以對加工Zr02陶瓷的設備要求苛刻，只能使用金剛石刀具進行加工，使得其加工成本特別高，因此制約了Zr02在牙齒修復領域的應用和發展。
發明內容本發明所要解決的技術問題是為了解決現有Zr02陶瓷只能使用金剛石刀具進行加工問題，提供了一種牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法。本發明牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法如下一、按重量份數比將12份的A1N、1.53份的H3B03、65份的八1203和1.52份的Zr02混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照10~20:1的質量比加入瑪瑙罐內的有機溶劑中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為2550KHz的條件下攪拌3060min;二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲波處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在8010(TC的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100-300目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以6~7°C/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為800°C，升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa，然後在80(TC的條件下關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同，打開出氣閥；四、然後在氮氣流量為1L/min條件下，以10-15°C/min的升溫速度使熱壓爐內溫度升為1400°C，升溫的同時逐漸增加石墨模具上的壓力至石墨模具上壓強為10Mpa,然後保溫保壓48min後撤壓；五、再以10~15°C/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為1600~1800°C，升溫的同時逐漸加壓至石墨模具上的壓強為2030Mpa，保溫保壓0.52h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷。本發明方法步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/22/3，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。本發明方法所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的強度為600730Mpa，韌性為6.0~7.48Pam1/2，本發明方法所得的牙科用ZTA/BN陶瓷直接採用硬質合金刀具就可以進行加工，可加工指數為0.51~0.71m1/2l(T3。圖1是具體實施方式十一中燒結前後物相的XRD圖譜，其中(a)代表燒結後物相的XRD曲線，(b)代表燒結前物相的XRD曲線，t代表t-Zr02，m代表m-Zr02，戀代表H3B03，a代表A1N，a代表a-Al203，h代表h-BN《圖2是具體實施方式十一中本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷斷口的背散射照片。圖3是圖2中A點的能譜分析圖。圖4是圖2中B點的能譜分析圖。圖5是圖2中C點的能譜分析圖。圖6是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的二次電子照片。圖7是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷斷口的30k倍背散射照片。圖8是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋中橋聯照片。圖9是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋中穿晶照片。圖10是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋擴展路徑照片。圖11是具體實施方式十一中所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的TEM照片。圖12是圖11中A區的電子衍射斑點照片。圖13是圖11中B區的電子衍射斑點照片。圖14是具體實施方式十一中h-BN的電子衍射斑點照片。圖15是具體實施方式十一中不同BN含量的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷鑽孔速率曲線。圖16是具體實施方式十一中鑽孔後牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的宏觀照片。圖17是具體實施方式十一中鑽孔後牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的鑽孔表面的SEM照片。圖18是具體實施方式十三中的XRD對比圖譜，(a)表示具體實施方式十二所得ZTA/BN陶瓷的XRD曲線，(b)表示具體實施方式十三所得ZTA陶瓷材料的XRD曲線，(c)表示具體實施方式十一所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的XRD曲線，t代表t-Zr02，m代表m-Zr02，h代表h-BN，a代表a-Al203。具體實施例方式本發明技術方案不局限於以下所列舉具體實施方式，還包括各具體實施方式間的任意組合。具體實施方式一本實施方式中牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法如下一、按重量份數比將12份的A1N、1.53份的H3B03、65份的A1203和1.52份的Zr02混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照10~20:1的質量比加入瑪瑙罐內的有機溶劑中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為2550KHz的條件下攪拌3060min;二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲波處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在8010(TC的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100300目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以67r/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為800°C，升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa，然後在80(TC的條件下關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同，打開出氣閥；四、然後在氮氣流量為1L/min條件下，以10~15°C/min的升溫速度使熱壓爐內溫度升為1400°C,升溫的同時逐漸增加石墨模具上的壓力至石墨模具上壓強為10Mpa，然後保溫保壓48min後撤壓；五、再以1015-C/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為1600~1800°C，升溫的同時逐漸加壓至石墨模具上的壓強為2030Mpa，保溫保壓0.52h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷。本實施方式中所用球磨機為南京大學儀器廠生產的、型號為QM-ISP(2L)的行星式球磨機。本實施方式所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的強度為600730Mpa，韌性為6.0~7.48Pam1/2。具體實施方式二本實施方式與具體實施方式一不同的是步驟一中所述的超聲頻率為40KHz。其它與具體實施方式一相同。具體實施方式三本實施方式與具體實施方式一或二不同的是步驟一中所述的混合物按重量份數比由1.5份的A1N、2份的H3B03、6.5份的八1203和1.8份的Zr02組成。其它與具體實施方式一或二相同。具體實施方式四本實施方式與具體實施方式三不同的是步驟一中所述的攪拌時間為50min。其它與具體實施方式三相同。具體實施方式五本實施方式與具體實施方式一、二或四不同的是步驟二中將瑪瑙罐中在9(TC的條件下烘乾。其它與具體實施方式一、二或四相同。具體實施方式六本實施方式與具體實施方式五不同的是步驟二中所述的混合料的粒徑為200目。其它與具體實施方式五相同。具體實施方式七本實施方式與具體實施方式一、二、四或六不同的是步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/2-2/3，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。其它與具體實施方式一、二、四或六相同。具體實施方式八本實施方式與具體實施方式七不同的是步驟四所述的升溫速度為13°C/min。其它與具體實施方式七相同。具體實施方式九本實施方式與具體實施方式一、二、四、六或八不同的是步驟五中熱壓爐內溫度為1700°C。其它與具體實施方式一、二、四、六或八相同。具體實施方式十本實施方式與具體實施方式九不同的是步驟一所述的有機溶劑為正己垸或丙酮。其它與具體實施方式九相同。具體實施方式十一本實施方式中牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法如下一、按重量份數比將1.2份的A1N、2份的H3B03、5.5份的^203和1.8份的Zr02混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照15:1的質量比浸沒於瑪瑙罐中的丙酮中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為40KHz的條件下攪拌30min;二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在90'C的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以6。C/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為800°C，升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa,然後關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同；四、然後在氮氣流量為1L/min、升溫速度為1(TC/min的條件下使熱壓爐內溫度為1400°C,升溫的同時施壓至石墨模具上的壓強為10Mpa，然後保壓48min再撤壓；五、再以12°C/min的升溫速度使熱壓爐內溫度為1800°C，升溫的同時逐漸加壓至壓力為25Mpa的條件下保溫保壓1.5h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷；其中步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/2，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。本實施方式所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的強度為630Mpa，韌性為7.18Pam1/2。本實施方式中所用球磨機為南京大學儀器廠生產的、型號為QM-ISP(2L)的行星式球磨機。由圖1(本實施方式中燒結前後物相的XRD圖譜)看出，經過燒結後產物中生成了h-BN。由圖2(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷斷口的背散射照片)可以明顯地觀察到許多完整的晶粒及晶粒被拔出留下的凹坑，斷口表面凹凸不平，可見斷裂方式以沿晶斷裂為主，也存在部分穿晶斷裂。並且有圖3、圖4和圖5可知在圖2中的A點為氧化鋯，B點為氧化鋁，C點為氮化硼。從圖6(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的二次電子照片)可以清楚地觀察到斷口的形貌，能夠看出氧化鋁的晶粒大小為3Mm左右，氧化鋯的晶粒大小為lMm左右，氧化鋯彌散在較大的氧化鋁晶界處，形成晶間型結構，結構較為緻密，"晶間型"氧化鋯的存在起固定加強氧化鋁晶界的作用，有效抑制氧化鋁晶粒的生長，並能在外力作用下發生相變，從圖中6還可以觀察到，在氧化鋯及氧化鋁晶粒之間有大量的團簇狀的BN片晶生成，片寬500nm左右，片厚50nm左右，這種BN片晶的生成，能發揮BN層狀結構可分散裂紋尖端應力集中的特點，有助於改善材料的力學性能；同時低模量h-BN的引入，降低了所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的彈性模量，由於納米尺寸的h-BN在基體中的均勻分散，處於晶界處的BN片晶相當於在基體相晶粒之間引入微裂紋。在加工所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷時，分散的微裂紋區域擴展，相互連接導致通過個別粒子的移位而去除材料，從而提高所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的可加工性能。圖7(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷斷口的30k倍背散射照片)中的箭頭所示為氧化鋯與氧化鋁的界面結合處。從圖7中可以看到氧化鋁與氧化鋯形成清潔的晶界，說明在高溫下二者表現出化學惰性和較好的界面融合性，氧化鋁和氧化鋯在晶界處可形成半共格和共滲透結構，兩者之間可以較好地聯結，從而使所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷保持高強度。從圖8(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋中橋聯照片)、圖9(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋中穿晶照片)和圖10(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表面壓痕裂紋擴展路徑照片)可以看出，裂紋的擴展阻力主要來源於顆粒的橋聯作用(圖8)，圖9中發生了氧化鋯的穿晶斷裂，從左向右觀察可以發現裂紋擴展路徑很快變窄乃至消失，此外，還可以觀察到裂紋的偏轉及分叉現象(如圖10)，可見裂紋的擴展路徑比較曲折，消耗了大量的能量，並且這些複雜的裂紋擴展方式將吸收裂紋擴展能，從而使所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的斷裂韌性得以提高。由圖12(圖11中A區的電子衍射斑點照片)和圖13(圖11中B區的電子衍射斑點照片)得出圖11(本實施方式所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的TEM照片)中A區的晶粒為t-Zr02，入射方向為[i"]，C區的晶粒為h-BN，B區的晶粒為Al2Cb，入射方向為["O]。本實施方式在CH-12A型鑽床上使用直徑為3mm的硬質合金鑽頭對第三次燒結溫度為1700'C得到的不同BN含量的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷進行鑽孔實驗，固定軸向壓力，計算出單位時間內的鑽孔深度，即鑽孔速率，進行定量分析，比較不同含量的BN對鑽孔速率的影響，每次測量都換用新鑽頭，以避免由鑽頭的磨損而帶來的測量誤差，由圖15(本實施方式中不同BN含量的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷鑽孔速率曲線)看出，隨著BN的增加，牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的鑽孔速率逐漸增大，當BN含量低於12.5voP/。時，鑽孔速率的增加比較緩慢；而BN含量大於12.5。/。時，鑽孔速率呈現出大幅度的增加，即牙科用可加工ZTA/BN陶瓷表現出良好的可加工性能。在CH-12A型鑽床上使用直徑為3mm的硬質合金鑽頭對本實施方式所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷進行鑽孔實驗，從圖16(鑽孔後牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的宏觀照片)和圖17(鑽孔後牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的鑽孔表面的SEM照片)可以看出用硬質合金鑽頭鑽孔後，獲得的孔徑邊緣整齊，內壁表面光滑，沒有出現崩裂現象，鑽孔所得的鑽屑均勻細膩，表現出良好的可加工性能。本實施方式所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷與其他陶瓷材料的可加工指數對比如表l:表ltableseeoriginaldocumentpage10表2tableseeoriginaldocumentpage10本實施方式所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的強度為600730Mpa，韌性為6.07.48Pam"2,同時具有可加工性。由表1和表2(不同BN含量的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的可加工指數表)可知，本實施方式所得的牙科用可加工ZTA7BN陶瓷的可加工指數明顯高於其他陶瓷材料的可加工指數，說明本發明所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷與其他陶瓷材料相比具有更好的可加工性。具體實施方式十二本實施方式中ZTA/BN陶瓷的製備方法如下一、按重量份數比將0.74份的A1203、0.19份的Zr02和0.07份的BN混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照15:1的質量比浸沒於瑪瑙罐中的丙酮中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為40KHz的條件下攪拌30min;二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在卯"C的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以6tVmin的速度升溫使熱壓爐內溫度為80(TC，升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa，然後關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同；四、然後在氮氣流量為1L/min、升溫速度為10。C/min的條件下使熱壓爐內溫度為140(TC，升溫的同時施壓至石墨模具上的壓強為10Mpa，然後保壓4~8min再撤壓；五、再以12°C/min的升溫速度使熱壓爐內溫度為180(TC，升溫的同時逐漸加壓至壓力為25Mpa的條件下保溫保壓1.5h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷；其中步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/2，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。具體實施方式十三本實施方式中ZTA陶瓷材料的製備方法如下一、按重量份數比將4份的^203和1份的Zr02混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照15:1的質量比浸沒於瑪瑙罐中的丙酮中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為40KHz的條件下攪拌30min;二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在卯r的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以6"C/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為80(TC,升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa，然後關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同；四、然後在氮氣流量為1L/min、升溫速度為1(TC/min的條件下使熱壓爐內溫度為1400°C，升溫的同時施壓至石墨模具上的壓強為10Mpa，然後保壓48min再撤壓；五、再以12°C/min的升溫速度使熱壓爐內溫度為1800°C，升溫的同時逐漸加壓至壓力為25Mpa的條件下保溫保壓1.5h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷；其中步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/2，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。通過圖18(XRD對比圖譜)可以看出，具體實施方式十一所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的XRD曲線與具體實施方式十三所得ZTA陶瓷材料的XRD曲線相比，多出了h-BN的衍射峰，說明具體實施方式十一通過熱壓燒結，生成了h-BN;具體實施方式十二所得ZTA/BN陶瓷的XRD曲線與具體實施方式十三所得ZTA陶瓷材料的XRD曲線相比，也出現了h-BN的衍射峰(這些BN是直接加入的)，說明燒結前後h-BN沒有發生物相變化。由於具體實施方式十二所用原料中使用的氧化鋁以S-A1203的形態存在，而燒結後的ZTA/BN陶瓷中的氧化鋁以a-Al203的形態存在，說明燒結過程中氧化鋁由5-Al203向01-八1203轉變，而這種轉變是不可逆轉的；具體實施方式十二所得ZTA/BN陶瓷的XRD曲線與具體實施方式十一所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的XRD曲線相比，具體實施方式十二所得ZTA/BN陶瓷的XRD曲線中多出了m-Zr02的衍射峰。由於原料中使用的是nm-Zr02(m-Zr02的含量只佔氧化鋯含量的7%)，通過計算，具體實施方式十二所得ZTA/BN陶瓷中的m-Zr02的含量佔氧化鋯含量的64%，說明燒結後在降溫的過程中發生了t-Zr02向m-Zr02的轉變，這種轉變伴隨3~5%的體積膨脹及1~7%的剪切應變，易造成塊體開裂；而具體實施方式十一所得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的XRD曲線中只有t-Zr02，說明具體實施方式十一所採用的方法具有抑制氧化鋯在降溫的過程中發生t—m的轉變，從而保證了更多的t相氧化鋯保留到室溫。權利要求1、牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法如下一、按重量份數比將1～2份的AlN、1.5～3份的H3BO3、6～5份的Al2O3和1.5～2份的ZrO2混合得到混合物，然後將混合物與氧化鋯球按照10～20∶1的質量比加入瑪瑙罐內的有機溶劑中，然後將瑪瑙罐固定在超聲波清洗機上，在超聲頻率為25～50KHz的條件下攪拌30～60min；二、再將瑪瑙罐固定在行星式球磨機上，對超聲波處理的混合物進行球磨處理5h，然後將瑪瑙罐放入烘乾箱中，在80～100℃的條件下烘乾，篩分得到粒徑為100～300目的混合料；三、將混合料裝入內外塗有BN的石墨模具中，並且石墨模具與混合料之間墊有石墨紙，然後將石墨模具放入熱壓爐中，再以6～7℃/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為800℃，升溫的同時逐漸抽真空至熱壓爐內的真空度為10Pa，然後在800℃的條件下關閉真空泵，以10L/min的流量充入氮氣至熱壓爐內壓強與大氣壓相同，打開出氣閥；四、然後在氮氣流量為1L/min條件下，以10～15℃/min的升溫速度使熱壓爐內溫度升為1400℃，升溫的同時逐漸增加石墨模具上的壓力至石墨模具上壓強為10Mpa，然後保溫保壓4～8min後撤壓；五、再以10～15℃/min的速度升溫使熱壓爐內溫度為1600～1800℃，升溫的同時逐漸加壓至石墨模具上的壓強為20～30Mpa，保溫保壓0.5～2h再撤壓，再隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷。2、根據權利要求1所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟一中所述的超聲頻率為40KHz。3、根據權利要求1或2所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟一中所述的混合物按重量份數比由1.5份的A1N、2份的H3B03、6.5份的八1203和1.8份的Zr02組成。4、根據權利要求3所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟一中所述的攪拌時間為50min。5、根據權利要求1、2或4所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟二中將瑪瑙罐中在9(TC的條件下烘乾。6、根據權利要求5所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟二中所述的混合料的粒徑為200目。7、根據權利要求l、2、4或6所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟一中所述的有機溶劑的加入量為瑪瑙罐體積的1/22/3，所述的氧化鋯球為直徑為5mm的氧化鋯球與直徑為10mm的氧化鋯球按照1:1的個數比組成。8、根據權利要求7所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟四所述的升溫速度為13°C/min。9、根據權利要求l、2、4、6或8所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟五中熱壓爐內溫度為1700°C。10、根據權利要求9所述的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，其特徵在於步驟一所述的有機溶劑為正己烷或丙酮。全文摘要牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法，涉及一種可加工ZTA/BN陶瓷的製備方法。本發明解決了現有ZrO2陶瓷只能使用金剛石刀具進行加工問題。本方法如下將AlN、H3BO3、Al2O3和ZrO2的混合物超聲清洗、攪拌30～60min，然後球磨5h、烘乾、篩濾，將篩濾後的混合料裝入石墨模具中，再將石墨模具放入熱壓爐中，經過800℃、1400℃和1600～1800℃三次升溫後，隨爐冷卻至室溫，即得牙科用可加工ZTA/BN陶瓷。本發明方法所得的牙科用可加工ZTA/BN陶瓷的強度為600～730MPa、韌性為6.0～7.48Pa·m1/2，直接採用硬質合金刀具就可以進行加工。文檔編號A61K6/02GK101596149SQ200910072369公開日2009年12月9日申請日期2009年6月25日優先權日2009年6月25日發明者亮宋,張士察,溫廣武,王鑫宇,黃小蕭申請人:哈爾濱工業大學