一種無塗層安全氣囊用織物的製作方法

2023-11-30 20:15:21 4

一種無塗層安全氣囊用織物的製作方法
【專利摘要】本發明的目的在於提供一種無塗層安全氣囊用織物，其即使在煙火式氣體發生器中使用也可以不存在問題。本發明的無塗層安全氣囊用織物，其是由含有90重量％以上的尼龍66的合成纖維構成的安全氣囊用織物，其特徵在於，織物的經紗的捲曲率為10.0～13.0％；織物的緯紗的捲曲率為6.0％以下；構成合成纖維的尼龍66的硫酸相對粘度在3.15以上3.7以下；合成纖維中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20℃×65％RH的環境下，根據ASTM D6476標準，在最高壓力變為80±5kPa的條件下，測定織物的動態透氣度時，從増壓到減壓以50kPa壓力移動時的織物的雙軸拉伸應變滯後率在0.69％以上1.0％以下。
【專利說明】一種無塗層安全氣囊用織物

【技術領域】
[0001] 本發明涉及一種汽車用安全裝置之一的無塗層安全氣囊用織物。進一步詳細地， 本發明涉及一種無塗層安全氣囊用織物，其在安全氣囊展開時，即使被暴露於高溫高壓的 氣體中也沒有破損等，並且柔軟且重量輕、衝擊性也優良。

【背景技術】
[0002] 近年來，作為汽車安全部件之一的安全氣囊的安裝率急速上升，其在汽車發生碰 撞事故時，通過傳感器感測到撞擊後，從氣體發生器產生高溫、高壓氣體，通過該氣體使安 全氣囊快速地展開，從而防止並保護駕駛員及乘客身體、特別是防止並保護頭部碰撞到方 向盤、擋風玻璃、車門玻璃等。目前，不僅採用應對來自汽車前面的碰撞的駕駛席或副駕駛 席用的安全感氣囊，也採用保護膝部的膝部安全氣囊、應對來自側面的碰撞的側安全氣囊 或側簾式安全氣囊、防備來自後方的碰撞的安全氣囊。而且，在近年我們已知保護被碰撞的 行人的安全氣囊，並且其使用部位現在也正在持續增長。
[0003] 安全氣囊的產量持續增長的同時，為降低成本，正在開展作為安全氣囊模塊組合 而成的氣體發生器的簡化。然而，作為氣體發生器，眾所周知的通過使用火藥破壞高壓下封 閉氦等惰性氣體的金屬容器栓從而放出氣體，即通過所謂的儲存氣體氣體發生器及火藥的 燃燒熱量來加熱填充的較少量的氣體的同時，混合從火藥產生的氣體，被稱為所謂的混合 式氣體發生器、煙火式氣體發生器的使固體的氣體發生劑（火藥）燃燒的簡單的氣體發生 器，其近年來正在向煙火式氣體發生器轉換。
[0004] 一方面，煙火式氣體發生器的小型化、輕量化是有可能的，另一方面，具有由火藥 產生的不完全燃燒成分及火藥燃燒殘餘的懸浮微粒子多的缺點。因此，因流入安全氣囊內 的氣體的溫度比之前的氣體發生器高，而會產生給予安全氣囊基布的熱負荷大的問題。特 別是，在被稱為衝擊評價，其使物體碰撞到展開的安全氣囊上而評價物體的移動距離的方 法中，在使用以往所使用的安全氣囊用基布的安全氣囊的情況下，物體的移動距離變大，視 情況被稱為"觸底"現象，即存在發生物體碰撞到安全氣囊用基布的接合部的現象。
[0005] 以往，採用織物的透氣度作為衝擊評價中的合格指標，如果基布的透氣度低則一 般是合格的織布（參見專利文獻1、2)。眾所周知作為它的測試方法，其測試壓差保持在一 定狀態下的通氣量，被稱為所謂的靜態透氣度；以及其測定壓縮空氣瞬間撞擊到基布上時 刻變化的內部壓力和基布的變形量，被稱為所謂的動態透氣度，無論哪種均在常壓下測試。 但是，如果使用最近的煙火式氣體發生器的安全氣囊的話，則即使在安全氣囊用基布中的 常溫的透氣度低，即作為安全氣囊的內部壓力高的基布，其衝擊評價未必合格。
[0006] 理所當然，如果是有機矽塗層布料的話，則即使是使用煙火式氣體發生器的安全 氣囊，其衝擊實驗不可能不合格，但是其在輕量?緊密性方面上有缺陷，所以如果從汽車內 飾的設計角度考慮，因為難以在像駕駛席和副駕駛席之類的要求緊密性的部位上使用，所 以理所當然優選使用無塗層布料。
[0007] -方面，也對氣體發生器氣體的高溫化進行了一部分的研究。另一方面，還對其中 之一的安全氣囊的縫合部進行了研究。但是，即使在該研究中，因不存在高溫下的評價，從 而導致存在有難以應對近年使用的煙火式氣體發生器的問題（參考專利文獻3)。 先進技術文獻 專利文獻
[0008] 專利文獻1:日本專利文獻特開平3-137245號公報 專利文獻2 :日本專利文獻特開平4-281062號公報 專利文獻3 :日本專利文獻特開2011-131874號公報


【發明內容】
發明所要解決的問題
[0009] 本發明的目的是在於解決上述現有的問題點，提供一種無塗層安全氣囊用基布， 其即使對煙火式氣體發生器也可以不存在問題地使用。 解決問題的方法
[0010] 本發明的安全氣囊用織物，其是由以下（1)?（6)所構成： (1) 一種無塗層安全氣囊用織物，其是由含有90重量％以上的尼龍66的合成纖維構 成的安全氣囊用織物，其特徵在於，織物的經紗的捲曲率為10. 〇?13. 0% ;織物的緯紗的 捲曲率為6.0%以下；構成合成纖維的尼龍66的硫酸相對粘度在3. 15以上3. 7以下；合成 纖維中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20°CX65%RH的環境下，根據ASTM D6476標準，在最高壓力變為80±5kPa的條件下，測定織物的動態透氣度時，從増壓到減壓 以50kPa壓力移動時的織物的雙軸拉伸應變滯後率在0. 69%以上1. 0%以下。 (2) 根據（1)所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，以織物為基準，附著有0.03 重量％以上0. 60重量％以下的烯烴類纖維處理劑。 ⑶根據⑴或⑵所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，覆蓋係數在1900以上 2300以下。 (4) 根據（1)?（3)中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，合成纖維的 單絲細度在2dtex以上7dtex以下。 (5) 根據（1)?（4)中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，尼龍66端羧 基濃度與端氨基濃度之差為25毫克當量/千克聚合物以下。 (6) 根據（1)?（5)中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，將織物的覆 蓋係數除以經紗細度與緯紗細度的平均值得到的值設為X，將根據ASTMD4032定義的經向 的剛軟度設為Y時，其滿足Y< -2. 5X+29的關係，其中，經紗細度與緯紗細度的平均值的單 位為dtex,剛軟度的單位為N。 發明的效果
[0011] 本發明的安全氣囊用織物，其在安全氣囊展開時，即使暴露在高溫高壓的氣體下， 也不存在破損，而且柔軟且在輕量緊密性上優異，因此特別適用於駕駛席或副駕駛席。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0012] 圖1是表示通過動態透氣度實驗所得到的雙軸拉伸應變率對內壓的曲線圖的示 例以及雙軸拉伸應變滯後率的測定場所。 圖2是表示對雙軸拉伸應變滯後率的高溫動態透氣度測定下的極限壓力。 符號說明 11 :實施例1的測定值 12 :實施例2的測定值 13 :實施例3的測定值 14 :實施例4的測定值 15 :實施例5的測定值 16 :實施例6的測定值 17 :實施例7的測定值 18 :比較例1的測定值 19 :比較例2的測定值 21 :加壓時的曲線 22 :減壓時的曲線 23 :雙軸拉伸應變滯後率 24 :雙軸拉伸應變滯後率在0. 69%以上的範圍

【具體實施方式】
[0013] 以下，具體說明本發明的安全氣囊用織物。 作為本發明的織物中所使用的合成纖維，使用90重量％以上、優選95重量％以上、更 優選100重量％的對高溫氣體耐久性優異的尼龍66。合成纖維的一部分或全部可以通過再 生原材料獲得。為了提高原絲製造工序以及後加工工序中的工序暢通性，在這些合成纖維 中即使含有各種添加劑也不存在任何問題。作為添加劑，可以列舉出例如抗氧化劑、熱穩定 齊U、平滑劑、抗靜電劑、增稠劑、阻燃劑等。此外，這些合成纖維紗線即使是染色紗線也不存 在任何問題。
[0014] 尼龍66根據硫酸測定的相對粘度必須在3. 15以上3. 7以下。相對粘度的下限，其 優選為3. 2以上，更優選為3. 3以上。相對粘度的上限，其優選為3. 65以下，更優選為3. 6 以下。如果相對粘度低於上述範圍的話，則在測定下述的動態透氣度時，應變滯後率容易變 小。另一方面，如果相對粘度高於上述範圍的話，則不僅聚合費用增多，且紡織操作性還容 易變差。
[0015] 通過使用提高相對粘度的樹脂製成的織物，從而可以降低測定常溫下的動態透氣 度時的蓄壓，以及可以提高測定高溫下的動態透氣度時的最高極限壓力。即，表示無論在常 溫下、高溫下，其均可以壓低織物的透氣度。其理由被認為是，因為應變滯後率變大，即使制 成相同強度、伸長率的原絲，但是通過提高相對粘度，來獲得柔軟的紗線以作為紗線。在使 用該柔軟的紗線的織物的厚度方向上施加橫相切斷的空氣壓的情況下，因為構成織物的纖 維、長纖是比較自由地移動，並且其是沿著填埋織物具有的縫隙的方向移動，所以可以壓低 測定動態透氣度時的透氣度。
[0016] 尼龍66中需要含有每聚合物重量的40ppm以上200ppm以下的，作為磷成分的苯 基膦酸或其金屬鹽。苯基膦酸等一般作為聚合催化劑使用，但在本發明中，通過使用苯基膦 酸等，即使是相對粘度較低的樹脂，特別是處於高溫下的動態透氣度中，仍可以獲得高內壓 保持性能。其理由被認為是，高溫狀態中的磷成分有抑制分子鏈斷裂的效果，從而分子鏈難 以被切斷，因此金屬鏈間的連接得以維持，紗線變得難以伸長。此外也被認為是，設想由於 從煙火式氣體發生器產生的熱與磷成分的存在，從而反應產生的分子鏈變長，通過展開時 的高溫狀態切斷分子鏈與通過反應將分子鏈變長的反應相互協同作用。磷成分的含量優選 為45ppm以上。但是，一旦磷成分過量的話，則因為在紡絲時進行後聚合而發生凝膠化，以 致存在紡織操作性變差的情況。磷成分的含量優選為150ppm以下。此外，作為獲得含有苯 基膦酸或其金屬鹽的尼龍66的方法，其在溶液聚合時，可添加苯基膦酸或其金屬鹽，這是 因為即使添加苯基膦酸或其金屬鹽，但是其在工序中經氧化後變化為苯基膦酸等，所以可 以使用苯基膦酸或其金屬鹽的任一種添加劑。
[0017]與使用高粘度樹脂的情況相同，這種含有特定量的織物也同樣地具有柔軟性，以 及動態透氣度測定時的應變滯後率容易變大。通過使用磷，從而特別是高溫下的最高壓力 變高，所以可以具有作為安全氣囊墊的理想性能。
[0018]動態透氣度測試儀的測試結果中，應變滯後率大，則表示相對於瞬間的壓力，用基 布整體來接受內壓，且內壓的保持能力高。其結果表示，安全氣囊將緩和對乘客的衝撞變為 可能的同時，其決定了乘客與安全氣囊碰撞後的移動量，即"從安全氣囊去空氣"的量的調 整（調製）容易進行。從這些觀點上考慮，本發明的織物具有作為安全氣囊的理想性能。
[0019] 尼龍66的端羧基濃度與端氨基濃度之差優選為25毫克當量/千克聚合物（meq/ kg)以下。更優選為1?23毫克當量/千克聚合物（meq/kg)，進一步優選為2?22毫克 當量/千克聚合物（meq/kg)。如果端基濃度差大，則測定高溫狀態下的織物的動態透氣度 時的內部壓力容易變低。此外，在端氨基濃度多的情況下，因為熔融時容易生成叔胺，所以 紡織操作性容易變差。
[0020] 優選地，尼龍66不使用一元胺或一元羧酸等的端基封端劑。在使用端基封端劑的 情況下，磷催化劑的效果可能會降低。
[0021] 關於尼龍66的聚合物的特徵的一部分，其有關於泛黃、產生凝膠或耐疲勞性的研 究的例子，但是不能看出其作為織物控制對瞬間的高溫氣體的通氣的見解。
[0022] 本發明的製造方法中，使用的原絲的總細度為選為IOOdtex以上500dtex以下，更 優選為150dtex以上500dtex以下。在總細度低於上述範圍的情況下，拉伸強度及撕裂強 度不足，可能會在強度方面出現問題；在總細度高於上述範圍的情況下，雖在強度方面不存 在問題，但是織物的柔軟性可能被損害，收納性可能降低或織物表面變硬，因此在碰撞時可 能會傷害人體的皮膚。此外，作為機械特性，為了滿足被用作無塗層安全氣囊用織物使用時 所要求的織物的機械特性，斷裂強度優選為8.OcN/dtex以上，進一步優選為8. 3cN/dteX以 上。雖然優選為強度高的，但是在現實中能夠使用的纖維的強度為12.OcN/dtex以下。
[0023]本發明的織物中使用的合成纖維的沸水收縮率優選為6?15%，更優選為7%以 上，進一步優選為8%以上，特別優選為7?13%。如果沸水收縮率低於上述範圍的話，則容 易變得難以獲得需要的基布的殘留收縮率。如果沸水收縮率高於上述範圍的話，則收縮後 的織物厚度變厚的同時，導致在經緯方向上的紗線之間生產縫隙，從而不僅是收納性變差， 而且降低透氣度的效果也容易被損害。沸水收縮率根據JIS-L-1095-9. 24法測定。
[0024]構成本發明的安全氣囊用織物的紗線的單絲細度優選為2dtex以上7dtex以下。 如果單絲細度高於上述範圍的話，則測定動態透氣度時的內部壓力容易變低。另一方面，在 單絲細度低於上述範圍的具體情況下，纖維的生產率容易變差。
[0025] 構成本發明的安全氣囊用織物的紗線的長絲數優選為60根以上300根以下。更 優選為80?200根，如果長絲數低於上述範圍的話，則不僅收納性容易變差，且測定動態透 氣度時的內部壓力也容易變低。另一方面，如果長絲根數高於上述範圍的話，則纖維的生產 率容易變差。
[0026] 本發明的安全氣囊用織物的厚度優選為0. 32mm以下，更優選為0. 30mm以下，進一 步優選為0. 29mm以下。厚度薄的安全氣囊用織物在收納性上優異，但是為了將厚度變薄， 所使用的細度也要變小，以致可能會難以維持織物強度。因此，厚度的下限優選為〇. 22mm 以上，更優選為〇? 25mm以上。
[0027] 本發明的安全氣囊用織物，其在20°CX65%RH的環境下，根據ASTMD6476標準， 在最高壓力為80±5kPa為條件下，測定織物的動態透氣度時，從增壓到減壓為50kPa壓力 下移動時的織物的雙軸拉伸應變滯後率需要在〇. 69%以上。通過這樣做，安全氣囊膨脹展 開來接受乘客時，盡力抑制來自織物的高溫氣體的洩露，通過熱交換抑制織物的加熱，從而 可以防止織物的破損以及同時保持安全氣囊的內壓。應變滯後率的上限雖無特別限定，但 是作為安全氣囊用基布的話，現實中為1.0%以下。
[0028] 本發明的安全氣囊用織物的覆蓋係數（CF)優選為1900以上2300以下，更優選為 2000?2300。如果覆蓋係數低的話，則作為安全氣囊的必要的物理特性（拉伸強度及撕裂 強度）容易變低。此外，關於初期狀態的透氣度，覆蓋係數會對其造成很大的影響。優選地， 覆蓋係數大的則透氣度變低，但是在織造時，以及收納性上存在限制。另外，根據下述公式 計算出覆蓋係數。 覆蓋係數（CF)=(經紗細度[dtex] *0? 9) (1/2)X(經紗密度[根/2. 54cm]) + (緯紗細 度[dtex] *0? 9) (1/2)X(緯紗密度[根 /2. 54cm])
[0029] 殘留在本發明的安全氣囊用織物中的油劑成分優選為0. 03?0. 60重量％。在油 劑成分小於〇. 03重量％的情況下，測定高溫狀態下的動態透氣度時的內部壓力容易變低。 作為其理由，可以從以下兩點考慮：為達到使纖維-纖維間的摩擦係數減低的効果，以及使 用比較低熔點的油劑的皮膜效果。通過將油劑成分變為〇. 03重量％以上，因為纖維-纖維 間的摩擦係數減低，所以構成織物的纖維、長絲是比較自由地移動，因其沿著填埋織物具有 的縫隙的方向移動，從而可以使得測定動態透氣度時的內部壓力變高。此外，通過使用熔點 為60°C以下的油劑，從而在來自氣體發生器的高溫氣體碰撞到布料上時，該油劑通過熱進 行融化，且油劑沿著填埋織物具有的縫隙的方向移動，以覆蓋織物表面，所以可以使得測定 動態透氣度時的內部壓力變高。因此，油劑的熔點如果在60°C以下雖無特別限定，但是從賦 予油劑的工序上考慮，塗布時具有乳液狀態，賦予後，使纖維-纖維間的摩擦係數減低，並 且常溫下以固體狀態存在，在來自氣體發生器的高溫氣體碰撞到布料上時，優選為熔融的 油劑。一般公知的紡絲油劑或整經油劑，例如丙烯酸類油劑或酯類油劑，人們並不知曉其會 滿足這些性能。在本發明中，優選使用烯烴類油劑。對織物的附著量優選為0.04?0.30 重量％，進一步地優選為0. 05?0. 25重量％。如果附著量高於0. 60重量％的話，則燃燒 性容易變差。此外，關於油劑的賦予方法，無特別的限定，可以賦予紡絲油劑，也可以在賦予 其它成分的紡絲油劑後，賦予總經油劑。進一步地，布料後加工時，也可以通過浸潤或塗布 的方法定量賦予油劑。
[0030] 本發明的安全氣囊用織物，其將織物的覆蓋係數除以經紗細度與緯紗細度的平均 值得到的值設為X，將根據ASTMD4032定義的經向的剛軟度設為Y時，其滿足Y彡-2. 5X+29 的關係，其中，經紗細度與緯紗細度的平均值的單位為dtex，剛軟度的單位為N。通過滿 足該關係式，從而具有作為無塗層安全氣囊織物所規定的強度，以維持對氣體發生器的高 溫氣體的耐熱性，即將抑制高溫狀態下的氣體透過性變為可能，且可以達成無塗層布的輕 量?小型化。如果是此範圍外的數值的話，則高溫狀態下的氣體透過性與輕量緊密性容易 變得難以同時達成。
[0031] 在安全氣囊用織物中，要求性能之一是輕量且緊密，但同時也要求作為安全氣囊 的強度。獲得強的強度，可以通過使用高細度的纖維達到，但是因為使用高細度的纖維，織 物的厚度也會增加，所以其剛軟度必然升高。本發明人通過用細度除覆蓋係數，以引入"考 慮通過織物中存在的纖維生產的織物密度後的厚度"的項目，從而通過闡明厚度與剛軟度 間的恰當關係，以達到其要求的性能。
[0032] 本發明的安全氣囊用織物的織造方法，其雖無特別限定，但是考慮到織物物性的 均勻性，平織為佳。所使用的紗線，其經紗、緯紗可以不是相同種類的，例如即使紗線的粗細 或根數、纖維的種類不同也不存在任何問題。優選地，在織物的織造工序中至少向經紗賦予 烯烴類油劑。烯烴類油劑的效果如上所述。作為賦予方法，其也存在賦予紡絲油劑的方法， 但是其在使用水切割機織造的情況下，因特別容易脫落而效率差。如果使用紡絲油劑使之 附著的話，則在紡紗時的熱輥上容易析出油劑成分，因此需要清掃除去油劑成分，以致生產 率變差。
[0033] 優選地，本發明的安全氣囊用基布的織物，其織造後在經紗的方向上施加200N/ m?800N/m的張力同時在160°C以上的溫度下熱定型。如果高溫定型時的經紗方向的張力 低於200N/m的話，則織物的品質容易變差。如果高於800N/m的話，則收縮率容易變高。更 優選為300?600N/m。此外，如果低於160°C的話，則收縮率容易變高；如果高於230°C的 話，則織物容易變色。更優選為180?210°C。作為處理時間，雖無特別限定，但優選為10 秒以上10分鐘以下、進一步地優選為30秒以上5分鐘以下、特別地優選為1分以上3分鐘 以下進行熱定型。
[0034] 本發明的安全氣囊用織物的經紗的捲曲率需要為10. 0?13. 0%，緯紗的捲曲率 需要為6. 0%以下。如果經紗的捲曲率高於13. 0%的話，則在安全氣囊展時的壓力下織物 擴展時，織物接合部也變得容易擴大。特別是，在織物擴展時，不僅是接合部均勻地變大，而 且會產生存在不均一性、容易擴展的網孔部（目合^部）。理所當然，比起相對較小的網孔， 通過較大的網孔的高溫氣體量變多，因此，具有特別大網孔的不均一的網孔的織物部位比 均一的網孔的織物部位更容易熔融。本發明人發現，特別是在捲曲率高的情況下，紗線的運 動容易變大，擴展時的網孔容易變大。一般地，安全氣囊用織物的經紗的捲曲率比緯紗的卷 曲率大，因此確立了通過減小經紗的捲曲率，可以減小網孔部，提高安全氣囊展開時的內壓 的方針政策。如果緯紗的捲曲率高於6. 0%的話，則即使將經紗的捲曲率變為13. 0%以下， 織物也容易熔融。此外，如果經紗的捲曲率變得低於10. 〇%的話，則織物容易變硬，且柔軟 衝擊性變差。經紗的捲曲率，作為上限優選為12. 5%以下，更優選為12. 3%以下。作為下 限優選為10. 5%以上，更優選為10. 6%以上。緯紗的捲曲率優選為5. 5%以下。作為下限 優選為3. 0 %以上。
[0035] 高溫時一般的織物，其來自織物表面的通氣容易變大，此外根據氣體發生器的火 藥量的變化其通氣量的基布溫度也發生變化因而難以控制，但是本發明的安全氣囊用基 布，其即使是在高溫狀態下氣體也有難以通氣，且具有將這部分的氣體誘導入被稱為安全 氣囊中設計的通風孔的孔洞的特徵。因此，設計衝擊特性時可根據通風孔孔徑的大小以控 制，因而難以引起觸底，所以最適用於具有通風孔的安全氣囊基布與煙火式氣體發生器的 組合，且適用於駕駛席、副駕駛席用的安全氣囊。 實施例
[0036] 以下，將列舉實施例進一步具體說明本發明，但是本發明並不限定於實施例。此 夕卜，在下述實施例中所採用的各種性能的測定方法如下所述。
[0037] (1)細度：根據JIS-L-1095-9. 4. 1所述的方法進行測定。 (2)織物的拉伸強度及斷裂伸長率：根據JIS-L-1096-8. 12. 1進行測定。 ⑶剛軟度：根據JIS-L1096-6. 19.I.A法（45°懸臂法）進行測定。 (4)剛軟度（ASTM):根據ASTMD4032 (2002)進行測定。
[0038] (5)室溫下的動態透氣度測定及雙軸拉伸應變滯後率 切取20cm正方形的實施例、比較例的織物後製成樣品。使用該樣品，根據ASTM D6476標準，使用透氣性試驗機（TEXTEXT公司生產）FX3350,使用填充容量（strat volume) 200cm3,對各樣品將蓄壓量分別變更為150kPa、200kPa、250kPa後進行測定。以此 數據為基準，相對蓄壓量繪製極限壓力，將蓄壓量設定到最高壓力變為80±5kPa。 重新製作相同大小的樣品，在根據上述方法設定的蓄壓量下進行測定，確認最高壓力 在80±5kPa的範圍內。在最高壓力不處於此範圍內的情況下，重新設定二次蓄壓量，準備 好新樣品後重新測定。 通過使用L5110測評程序LAB0DATA11〇^乂了￡乂1'公司生產），將測定壓力與通氣速 度間的關係讀取入的電腦中，從而獲得雙軸拉伸應變率對壓力的關係。從所得到的圖的 50kPa時的降壓時的應變率與升壓時的應變率求出雙軸拉伸應變滯後率。此外，測定是在 20°CX65%RH的環境下所控制的室內中進行的。 (6)加熱時的動態透氣度及極限壓力 將20cmX20cm的織物在180°C的烘箱中靜置約1分鐘。從烘箱中取出後，在1分鐘以 內進行動態透氣度的測定。此時的織物中心的半徑3. 5cm的範圍內的平均溫度在50?65°C 的範圍內。使用TEXTEXT公司生產的FX3350,在填充壓力225kPa、填充容量200cc下測定 動態透氣度。另外，如果剛剛測定之後的織物溫度低於50°C的話，則重新進行測定。此外， 測定是在20°CX65%RH的環境下所控制的室內中進行的。"剛剛測定之後的織物溫度"，其 是使用FLIRSystem公司生產的TheamaCAMSC640從裝置下部直接攝影布料後並確認。
[0039] (7)基於硫酸的相對粘度 將根據索氏提取法提取油劑成分後的織物作為樣品。 在96. 3±0. 1重量％特級濃硫酸試劑中，將樣品溶解為樣品濃度為10mg/mL以製備 (調整）樣品溶液，20°C±0. 05°C的溫度下使用水滴滴下秒數為6?7秒的Ostwald粘度 計（7卜7 >F'粘度計），測定溶液的相對粘度。測定時，使用相同的粘度計，根據與制 備（調整）樣品溶液時相同的硫酸20mL滴下時間TO(秒）與樣品溶液20mL的滴下時間 Tl(秒）之比，使用下述公式計算出相對粘度RV。 RV=Tl/TO
[0040] (8)端氨基濃度 精確稱量使用二氯甲烷進行脫脂處理的尼龍66纖維樣品後，使該樣品溶解在90%苯 酚中。完全溶解之後，使用〇. 05N的鹽酸溶液滴定至溶液的pH為3。從滴定量算出每千克 聚合物的端氨基濃度。
[0041] (9)端羧基濃度 精確稱量根據同上述相同的方法進行脫脂處理的尼龍66纖維樣品後，使該樣品溶解 在170°C的苯甲醇中。完全溶解後，添加酚酞指示劑。然後，使用0.IN的NaOH乙二醇溶液 進行比色滴定。從滴定量算出每千克聚合物的端羧基濃度。 (10)織物中磷成分的測定 使用不鏽鋼製的剪刀將織物剪下40mm的正方形後，疊成足夠的厚度，然後使用RIGAKU(股份）公司（（株）U力' 夕社）製造的RIGAKUZSXlOOe(4.OkWRh管球）進行X射 線螢光分析。通過使用測定直徑為Mtrnmp的基本參數法來定量。
[0042] 實施例1 在通過液相聚合所得到的尼龍66切片中，添加苯基膦酸至磷成分為80ppm，而且添加 作為抗氧化劑的5重量％的碘化銅的水溶液後，混合，相對於聚合物的重量，使添加吸附的 銅為68ppm。然後，相對於聚合物切片100重量份，分別添加碘化鉀的50重量％水溶液及溴 化鉀的20重量％水溶液，分別使添加吸附的鉀為0. 1重量份，使用間歇型固相聚合裝置使 之固相聚合，從而獲得硫酸相對粘度為3. 6的尼龍66顆粒。 將所得到的尼龍66顆粒供給擠壓機後，在297°C下熔融紡織。各噴絲板，具有形成如表 1所示的長絲數的孔數，並使用吐出孔直徑〇. 8mm，吐出孔長度2mm的噴絲板。 通過計量泵，將吐出量的總細度調節為如表1所示的數值，從而進行拉伸、熱定型之 後，卷取。所得到的原絲的硫酸相對粘度（RVf)為3. 57。所得的原絲物性如表1所示。 在經紗、緯紗中使用所得的原絲，通過噴水織機（々才一夕一'7'1 7卜廣一^ )來織 制。將織制根數設定為經紗55根/2. 54cm、緯紗55根/2. 54cm。然後，不經乾燥直接通過熱 水收縮槽，接著使用真空轉筒（寸々i3 >卜'' 5 ^ )乾燥機，從而使其經過乾燥加工工序。 所得的織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應變滯後率大，並且測定 高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙火式氣體發生器的無塗 層織物。
[0043] 實施例2 除通過熔融紡織設定長絲數、單絲細度外，其餘進行同實施例1相同的紡織拉伸、織 制。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應變滯後 率大，並且測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙火式氣 體發生器的無塗層織物。
[0044] 實施例3 除在液相聚合後，添加苯基膦酸使得磷成分變為50ppm，以及使得固相聚合後的硫酸相 對粘度變為3. 15之外，其餘進行同實施例1相同的固相聚合、紡織、拉伸、織制。所得的原 絲物性及織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應變滯後率大，並且測 定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙火式氣體發生器的無 塗層織物。織物中的磷成分含量也為50ppm。
[0045] 實施例4 除通過熔融紡織設定長絲數、單絲細度外，其餘進行同實施例3相同的紡織拉伸、織 制。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應變滯後 率大，並且測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙火式氣 體發生器的無塗層織物。
[0046] 實施例5 除提高紡織溫度後使之聚合，以將纖維的硫酸相對粘度變為3. 28 ;將織制時的織制根 數設定為經紗53根/2. 54cm、緯紗53根/2. 54cm之外，其餘進行同實施例4相同的聚合、紡 織、織制。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應 變滯後率大，並且測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙 火式氣體發生器的無塗層織物。
[0047] 實施例6 除在整經時賦予松本油脂製藥生產的"afterwax300( 7 7夕一^ 77 300)(烯烴 類纖維處理劑）"外，其餘進行同實施例5相同的聚合、紡織、織制。所得的原絲物性及織物 物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時的應變滯後率大，並且測定高溫加熱時 的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用於煙火式氣體發生器的無塗層織物。
[0048] 實施例7 除設定單絲細度與將織制時的織制根數設定為61根外，其餘進行同實施例6相同的聚 合、紡織、整織。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。所得的織物其測定動態透氣度時 的應變滯後率大，並且測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力高，所以其為特別適用 於煙火式氣體發生器的無塗層織物。
[0049] 比較例1 除在液相聚合後不添加苯基膦酸，將經固相聚合的RV設定為3. 4外，其餘進行同實施 例1相同的聚合、紡織、織制。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。該比較例1，因其聚 合度低、無磷系添加劑、也未賦予烯烴類纖維處理劑，所以成為應變滯後率小的安全氣囊。 同時，所得織物其測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力低，所以其為不適用於的煙 火式氣體發生器的無塗層織物。
[0050] 比較例2 除通過熔融紡織設定長絲數、單絲細度外，其餘進行同比較例1相同的聚合、紡織、織 制。所得的原絲物性及織物物性如表1所示。 該比較例2,因其聚合度低、無磷系添加劑、也未賦予烯烴類纖維處理劑，所以成為應變 滯後率小的安全氣囊。同時，所得織物其測定高溫加熱時的動態透氣度時的最高壓力低，所 以其為不適用於的煙火式氣體發生器的無塗層織物。 工業上的可利用性

【權利要求】
1. 一種無塗層安全氣囊用織物，其是由含有90重量％以上的尼龍66的合成纖維構成 的安全氣囊用織物，其特徵在於，織物的經紗的捲曲率為10.0?13.0% ;織物的緯紗的卷 曲率為6. 0%以下；構成合成纖維的尼龍66的硫酸相對粘度在3. 15以上3. 7以下；合成 纖維中含有40ppm以上200ppm以下的磷成分；以及在20°C X65% RH的環境下，根據ASTM D6476標準，在最高壓力變為80±5kPa的條件下，測定織物的動態透氣度時，從増壓到減壓 以50kPa壓力移動時的織物的雙軸拉伸應變滯後率在0. 69%以上1. 0%以下。
2. 根據權利要求1所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，以織物為基準，附著有 0. 03重量％以上0. 60重量％以下的烯烴類纖維處理劑。
3. 根據權利要求1或2所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，覆蓋係數在1900 以上2300以下。
4. 根據權利要求1?3中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，合成纖維 的單絲細度在2dtex以上7dtex以下。
5. 根據權利要求1?4中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，尼龍66 的端羧基濃度與端氨基濃度之差為25毫克當量/千克聚合物以下。
6. 根據權利要求1?5中任一項所述的無塗層安全氣囊用織物，其特徵在於，將織物的 覆蓋係數除以經紗細度與緯紗細度的平均值得到的值設為X，將根據ASTM D4032定義的經 向的剛軟度設為Y時，其滿足-2. 5X+29的關係，其中，經紗細度與緯紗細度的平均值的 單位為dtex，剛軟度的單位為Ν。
【文檔編號】D03D1/02GK104271822SQ201380023900
【公開日】2015年1月7日 申請日期:2013年5月8日 優先權日:2012年5月11日
【發明者】西村浩和, 尾張敏雄, 曾我部真伍, 山本美保, 小城優相, 松井美弘, 船城健一 申請人:東洋紡株式會社