高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的製作方法

2023-12-07 23:16:01 2

專利名稱：：高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的製作方法
技術領域：
：本發明涉及使用於屈服點為620MPa級以上的高張力鋼的氣體保護弧焊中的適用的藥芯焊絲(flux-coredwire),特別是涉及能夠得到低溫韌性優異的焊接金屬，在全部焊接姿勢的焊接作業性及耐裂紋性都優異的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲。
背景技術：
：伴隨著近來的鋼結構物的大型化，而力圖實現結構物的輕量化，為此，推進了高張力鋼在鋼結構物上的應用。特別是在海洋結構物及壓力容器等的領域，需要鋼結構物有良好的低溫韌性，對滿足這一點的焊接材料的需求迫切。至今為止的現狀是，在氣體保護金屬極電弧焊和潛弧焊等之中，都應用低溫韌性優異的焊接材料，但是在作業效率、焊接作業性及適用姿勢等方面仍存在課題。為此，就迫切要求高效率、優選的低溫韌性及全部焊接姿勢下都有良好的焊接作業性這3個特性均優異的藥芯焊絲。作為如此高性能的藥芯焊絲，已開發有幾種。作為一例，在特開平9-253886號公報中公開有一種抗拉強度為690MPa級的高張力鋼用的氣體保護弧焊藥芯焊絲，該藥芯焊絲是相對於焊絲整體重量，規定Ti02、金屬氟化物、C、Si、Mn、Ni、Cr、Mo、Cu、Mg、Ti及B的含量，和焊絲中的Mg量/金屬氟化物量比的適當範圍，以確保良好的焊接作業性和長時間PWHT(焊接後熱處理PostWeldHeatTreatment)後的高溫強度及低溫韌性。另外，特開平3-047695號公報中公開了一種填充有以Ti02、MgO及MnO為主成分的二氧化鈦系焊劑的高張力鋼用藥芯焊絲。該現有技術通過規定高張力鋼用藥芯焊絲的C、Mn、Ni及Mo的含量，並使Ti02/MgO比最佳化以及添加Co和Cr，從而確保良好的焊接作業性及韌性。另外，在特開平8-174275號公報中，公開有一種抗拉強度為680N/mr^級以上的高張力鋼用的氣體保護弧焊藥芯焊絲。該現有技術是通過相對於焊絲整體重量，規定C、Si、Mn、P、S、Ni、Cr及Mo的含量的適當範圍，並規定Ta的添加量，從而在低熱能至高熱能的廣泛使用範圍中確保相當於母材強度的強度及良好的韌性，此外為了提高作業效率，而規定焊劑中的金屬粉的重量比率。此外在特開平3-294093號公報中是關於一種二氧化鈦系的氣體保護弧焊用藥芯焊絲，其提出這樣一種方法，通過對於該藥芯焊絲添加MgO及金屬氟化物，以促進來自熔融金屬的熔渣的浮上分離，降低焊接金屬中的氧量，從而改善焊接金屬的低溫韌性。然而，在上述的各現有技術中，因為會根據一30一4(TC的擺錘衝擊值評價低溫韌性，所以其目的還在於確保一30一4(TC左右的低溫韌性。然而，如果考慮應用到海洋結構物等在極低溫下使用的結構物上，則在上述溫度域得到的高韌性仍不充分，而是需要確保一60'C左右的極低溫域下的高韌性。另外，在特開平9-253886號公報及特開平8-174275號公報所公開的技術中，並沒有公開對於二氧化鈦系焊劑添加MgO帶來的作用效果。此外，在特開平3-294093號公報中，也沒有將全部焊接姿勢下的焊接作業性的提高作為課題，另外在由同一文獻規定的Ti02/MgO比，向上立焊中的焊縫(bead)形狀不良。因此，在現場焊接不可能由焊接變位機(positioner)等展開焊接處從而變更姿勢的大型結構物時，存在此焊絲的應用困難的問題。在特開平3-047695號公報中，雖然是在150A左右的比較低的電流下評價向上立焊的焊接作業性，以決定Ti02/MgO比的範圍，但是在150A左右的低電流下，以提高焊接施工效率為目的而應用藥芯焊絲(FCW)的效果難以取得。另一方面，若為了提高焊接施工效率而使用220A左右的高電流，則在特開平3-047695號公報所規定的Ti02/MgO比下，會發生焊縫形狀不良，或者變成不可焊接的可能性極高。如此在現有技術中，滿足更低的低溫域下的韌性確保、全部焊接姿勢下的良好的焊接作業性、焊接施工效率提高、優異的耐裂紋性的高張力鋼用藥芯焊絲尚未取得，強烈要求對其的開發。
發明內容本發明鑑於這一問題點而進行，其目的在於提供這樣一種高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲，其在屈服點620MPa級以上的高張力鋼的焊接中，能夠在—6(TC左右得到低溫韌性優異的焊接金屬，另外在全部焊接姿勢都能夠確保良好的焊接作業，焊接施工效率提高，且焊接金屬的耐裂紋性優異本發明的另一氣體保護弧焊藥芯焊絲，其相對於焊絲總質量，含有C:0.020.14質量％、Si:0.41.1質量％、Mn:0.83.0質量％、Ni:0.23.1質量％、Ti:0.2質量％以下、Cr及Mo:以總量計為0.14.0質量％，並含有Ti02及MgO以總量計為5.07.2質量％，此外，還含有鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg以總量計為2.0質量％以下，此外，將N規定在0.0150質量％以下，餘量由不可避免的雜質和Fe構成。另外，本發明的另一氣體保護弧焊藥芯焊絲，其相對於焊絲總質量，含有C:0.020.14質量％、Si:0.41.1質量％、Mn:0.83.0質量％、Ni:0.23.1質量°/0、Ti:0.2質量％以下、Cr及Mo:以總量計為0.14.0質量％，並含有Ti02及MgO以總量計為5.07.2質量％，此外，將N規定在0.0150質量％以下，餘量由不可避免的雜質和Fe構成，設MgO的含量和Ti02的含量的比為x(=MgO/Ti02)時，0.05《x《0.22。另外，本發明的又一氣體保護弧焊藥芯焊絲，其相對於焊絲總質量，含有C:0.020.14質量％、Si:0.41.1質量％、Mn:0.83.0質量％、Ni:0.23.1質量％、Ti:0.2質量％以下、Cr及Mo:以總量計為0.14.0質量％，並含有Ti02及MgO以總量計為5.07.2質量％，此外，還含有鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg以總量計為2.0質量％以下，此外，將N規定在0.0150質量%以下，餘量由不可避免的雜質和Fe構成，設MgO的含量和Ti02的含量的比為x(=MgO/Ti02)時，0.05《x《0.22。根據本發明能夠得到一種焊接金屬，即使在一6(TC左右的低溫下也能夠得到焊接金屬的良好的低溫韌性，能夠得到全部焊接姿勢下的優異的焊接作業性及焊接施工效率，耐裂紋性優異。圖1是表示F(x)和vE—60。C的關係的曲線圖。圖2是表示焊縫形狀的評價方法的圖。具體實施方式以下，對於本發明的實施方式進行具體地說明。本發明者等為了使高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的低溫韌性提高，而對於有效的合金成分及熔渣造渣劑進行各種研究，其結果明確了高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中的合金成分的添加量與焊接金屬的低溫韌性的關係。此外，還發現了確保良好的低溫韌性及焊接作業性的Ti02量和MgO量的關係。另外，焊接金屬的韌性會在合金成分的相互作用下受到影響，因此對於高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中的各種合金成分給焊接金屬的低溫韌性造成的影響進行調查，其結果是得出以下的結論。首先，在屈服點620MPa級以上的高張力鋼的焊接中，隨著高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中的C、Cr、Ti、Mo的增加而有韌性降低的傾向，特別是因C、Ti的含有帶來的影響大。由此Ti的添加，焊接金屬中的固溶Ti增大，在重新加熱部有TiC析出，因此核生成能降低。由此，粗大的板條狀的貝氏體成為支配性的組織，韌性大大降低。還有，所謂重新加熱部是指，焊接金屬在後續焊道(後續電極形成的焊道)作用下形成的熱影響部。另外，由於C的增加，焊接金屬中生成島狀馬氏體，韌性劣化。反之，添加Si、Mn、Ni則有韌性提高的傾向，特別是含有Si和Mn帶來的韌性提高效果明顯。通過增加Mn及Si的含量，焊接金屬中的氧量被降低，能夠確保良好的韌性。MgO在各種熔渣造渣劑這中是脫氧力最強的鹼性熔渣造渣劑之一。在二氧化鈦系FCW中，通過添加MgO作為熔渣造劑渣，能夠大幅地降低焊接金屬中的氧濃度，低溫韌性大幅地改善。另一方面，在二氧化鈦系焊劑中的添加MgO，因為熔渣粘性及熔點降低，所以在全部焊接姿勢、特別是向上立焊時的焊縫形狀變凸等，成為使焊接作業性劣化的要因。由於熔渣的粘性和熔點降低，熔化的熔渣難以凝固而容易流下來。由此，抑制熔渣造成的熔融金屬的垂落很困難，在大量添加MgO時會發生垂落，造成焊接困難。因此，經本發明者等的各種研究的結果發現，將Ti02量和MgO量的關係作為MgO/Ti02比進行整理，在低溫韌性改善方面有效，能夠確保全部焊接姿勢下的焊接作業性的最佳的平衡。這裡，MgO是MgO的量和將金屬Mg及Mg化合物的量換算成氧化物量的值的合計。金屬Mg和Mg化合物與MgO同樣對焊接金屬的脫氧效果強，在低溫韌性改善方面有很大效果，但若大量添加則焊縫的形狀不良，招致因垂落造成的無法焊接。為此，將此金屬Mg及Mg化合物的量換算成氧化物量，作為MgO量進行整理，能夠明確給低溫韌性及全部焊接姿勢下的焊接作業性造成影響的因素。然而，僅僅使MgO/Ti02比最佳化，對於評價全部焊接姿勢下的焊接作業性尚不充分。向上立焊的焊縫形狀與熔渣量大有關係，規定此溶渣量很重要。熔渣量過少時，因為不能在向上立焊中確保抑制焊接金屬的熔渣的絕對量，所以會發生焊縫凸起或垂落。反之，熔渣量過多時，電弧也被埋在熔化的熔渣中，電弧穩定性劣化，確認到有飛濺發生量顯著增加的傾向。由此，在確保MgO/Ti02比(各化合物的質量比)的最佳平衡上，通過規定最佳熔渣量，能夠確保全部焊接姿勢下的良好的焊接作業性。除此以外，通過與上述的合金成分最佳化結合，能夠兼顧低溫韌性。本發明基於以上結論，通過使焊絲中的合金成分的適當化及熔渣造渣劑的成分最佳化(MgO/Ti02比，熔渣量)，來解決本發明的課題。接著，針對本發明的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲，就其成分添加理由及其組成限定理由進行說明。還有，以下所示的成分，表示焊絲全部重量下的成分。本發明的高張力鋼用藥芯焊絲由鋼製外皮和填充焊劑構成，以下所示的成分，作為鋼製外皮的組成成分及/或填充焊劑的含有成分被添加。"C:0.020.14質量％"C是在焊接金屬的強度確保中極其重要的成分。在本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，C含量低於0.02質量％時，不能確保620MPa級以上的屈服點。另外，若C含量超0.14。/。，則焊接金屬的強度增加，低溫裂紋敏感性顯著提高。因此，本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的C含量為0.020.14質量％，更優選為0.020.08質量%。"Si:0.41.1質量％"Si是脫氧劑，是具有確保焊接金屬的強度及降低氧量的效果的元素。在本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，Si含量低於0.4質量％時，脫氧不充分，致使氣孔發生及韌性不良。另一方面，若Si含量超過1.1質量％，則焊接金屬的粘性變高，與母材的融合變差等等焊接作業性劣化。因此本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的Si含量為0.41.1質量％，更優選為0.40.9質量％。"Mn:0.83.0質量％"Mn與Si同樣作為脫氧劑使用，此外在提高焊接金屬的韌性方向也有效。在本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，當Mn含量低於0.8質量％時，脫氧不足，致使氣孔發生及韌性不良。另一方面，若Mn含量超過3.0質量％，則焊接金屬的強度增加，低溫裂紋敏感性顯著變高。因此，本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的Mn含量為0.83.0質量％，更優選為2.12.9質量％。Ni:0.23.1質量％Ni是在確保焊接金屬的強度和韌性上極其重要的成分。在本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，當Ni含量低於0,2質量。/。時，得不到充分的韌性改善效果，若Ni超過1%，則高溫裂紋的危險性高。因此，本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的Ni含量為0.23.1質量％，更優選為0.82.7質量％。"Ti:0.2質量％以下"Ti的少量添加在使結晶粒微細化方面有效，但是Ti的添加超過0.2質量％時，焊接金屬中的固溶Ti增大，在重新加熱部析出TiC，因此核生成能降低。由此，粗大的板條狀的貝氏體成為支配性的組織，韌性大大降低。因此，本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的Ti含量控制在0.2質量％以下。但是，在本發明中即使不添加Ti，通過其他合金成分的適當化也能夠確保良好的低溫韌性。還有，Ti以金屬Ti、Fe-Ti等的Ti合金形態添加。"N:0.0150質量％以下"若N超過0.0150質量％，則焊接金屬中的N量增加，氣孔發生，此外成為韌性劣化的原因。因此N為0.0150質量％以下。在本實施方式的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，含有"Cr+Mo:0.14.0質量％"Cr能夠穩定地確保強度，另外Mo也能夠確保穩定的強度，另外通過其添加，能夠實現結晶粒的微細化，是提高低溫韌性的成分。在本發明的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，'含有Cr及Mo的任意一方或雙方，但Cr+Mo含量(如果Cr或Mo為單獨添加則是單一含量，如果Cr或Mo是複合添加則是總量)低於0.1質量％時，不能確保充分的強度。另一方面，若Cr+Mo含量超過4.0質量％，則不但焊接金屬的強度增加，同時韌性劣化，另外還成為低溫裂紋的原因。因此，本發明的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的Cr+Mo含量為0.14.0質量％，更優選為0.21.1質量％。"Ti02+MgO:5.07.2質量％"在本發明的高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲中，當Ti02+MgO含量(Ti02及MgO的合計含量)低於5.0質量％時，由於熔渣量過少，從而在向上立焊中不能通過熔渣來抑制焊接金屬，發生垂落。另一方面，若Ti02+MgO含量超過7.2質量％，則由於熔渣量過多，電弧也被埋在瑢化的熔渣中，使電弧穩定性劣化，飛濺發生量增加。因此，Ti02+MgO含量為5.07.2質量％。還有，這裡MgO是MgO與金屬Mg、Mg化合物的氧化物換算的合計。Ti02是作為Ti02被添加的量。"鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg:以總量計為2.0質量％以下"鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg也可以被含有，不過也可以不被含有。但是，含有這些元素或化合物時，以總量計要在2.0質量％以下。鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物可使電弧穩定性提高，使飛濺減少。另外，B使焊接金屬的韌性提高。Al和Mg作為脫氧劑被添加。這些物質以總量計若超過2.0質量％，則會妨礙本發明的效果，因此這些物質的含量在2.0質量％以下。"MgO/Ti02比x:0.050.22"若MgO的含量和Ti02的含量的比x(=MgO/Ti02.)超過0.22，則在向上立焊中，作為容易使焊接金屬垂落的成分的MgO量與Ti02相比變得相對過大，因此在焊接中熔渣容易流下來，難以利用熔渣來抑制熔融金屬的垂落。因此，焊縫形狀凸起或垂落。如果x在0.22以下，則在角焊中的角焊縫的腳長L和餘高H的比(由後面的實施例說明)為10以上，能夠得到良好的特性。此外，如果x在0.10以下，則L/H為12以上，能夠得到更優選的特性。另一方面，因為後述的函數F(x)的上限值為15，所以必然地MgO/Ti02比x的下限值為0.05。因此，MgO/Ti02比x為0.050.22。還有，這裡MgO是MgO與金屬Mg、Mg化合物的氧化物換算的合計。Ti02是作為Ti02被添加的量。"F(x):U15"F(x)由下述數式l賦予。在此，x是前述的Mg0/Ti02比。數式1F(x)=37.2Xx—,—30F(x)表示實驗求得的MgO/Ti02比x與低溫韌性的關係。該關係式是在以下所示的各種合金及熔渣造渣劑的成分範圍中，使用十數種的焊絲，通過統計處理計算出的該熔敷金屬在一60。C的擺錘衝擊試驗結果和焊絲成分中的MgO/Ti02比x的關係。C:0.020.14質量％Si:0.41.1質量％Mn:0.83.0質量％Ni:0.23.1質量％Cr:0.14.0質量％、Mo:0.14.0質量％Ti:00.2質量％以下Fe:84.190.1質量％N:0.0150質量％以下其他的成分(B、Na、F、K、Li、Al、Ca、Mg、P、S):0.103.25質量％Ti02:3.57.8質量％MgO:0.15.0質量％圖1是表示通過本發明者的實驗求得的F(x)與一60。C的擺錘衝擊值(以下稱為vE-60°C)的關係的曲線圖。F(x)和vE—60。C處於單遞減的關係，當F(x)《15時，vE—60D47J，可知具有優異的低溫韌性。另外，因為Mg0/TiO2比x的上限值為0.22，所以F(x)的下限值必然為ll。因此，根據此F(x)，能夠以高精度推定高張力鋼用氣體保護弧焊藥芯焊絲的焊絲成分和焊接金屬的低溫韌性的關係。若關於以上的x和F(x)進行歸納，若歸納本發明的範圍，則為0.05《x《0.22即可。另外，也如後面的實施例所示，即使不滿足該x的範圍，通過滿足前述的其他條件，也能夠得到焊接作業性和焊接金屬的低溫韌性兩方面都良好的藥芯焊絲。但是通過滿足該x的範圍，能夠進一步使焊接金屬的低溫韌性提高。本發明的藥芯焊絲的餘量的主要成分，是鋼製外皮、填充焊劑中所含的各種Fe合金(Fe-Si、Fe-Mn、Fe-Cr、Fe-Mo、Fe-Ti等)及由鐵粉而來的Fe。該Fe在焊絲全部重量中含有80質量。/。。此外在本發明的藥芯悍絲中，還含有鹼金屬氟化物、同氧化物、鹼土類金屬氟化物、同氧化物、B、Al、Mg等。本試驗使用的藥芯焊絲的N量在0.0150質量％以下。該N量越過0.0150質量％時，焊接金屬中的N量增加，氣孔多發。實施例以下，對於本發明的實施例的效果，與脫離本發明的範圍的比較例相比較而進行說明。首先，作為本發明的實施例及比較例的焊絲，使用下述表3表5所示的焊絲成分(對於焊絲總質量的比例)及F(x)值的焊絲。這些供試焊絲的外箍(hoop)組成顯示在下述表6中。表7是表示在實施例及比較例的焊絲中使用的外箍種類的對照表。如該表7所示，表3及表4所示的各焊絲使用該表6所述的A或B的外箍。還有，在實施例及比較例的焊絲中，其他添加成分為P、S、Nb、V。(俯焊)表1顯示了俯焊時的焊接條件。以該表1所示的焊接條件焊接HT780鋼，製作熔敷金屬。從該熔敷金屬提取拉伸試驗片(JISZ3111Al號)及擺錘衝擊試驗片(JISZ3111A4號)，實施機械試驗。其結果是，得到的0.2%屈服點及擺錘衝擊值的測定值，和焊接作業性的評價結果顯示在下述表8及表9中。在表8及表9中，綜合評價欄O為良好，X為不良。還有，如果熔敷金屬的0.2。/。屈服點為620MPa以上，一6(TC的擺錘衝擊值為27J以上，則判斷為機械的性質良好。此外，如果一60'C的擺錘衝擊值為47J以上，則判斷為具有優異的低溫韌性。表1tableseeoriginaldocumentpage12焊接條件如下。保護氣體80%Ar—20°/。CO2，25公升/分焊絲直徑1.2mm焊接姿勢俯焊供試鋼板JISG3128SHY685(板厚20mm)坡口形狀45°V坡口間隙12mm(角焊)表1顯示角焊的焊接條件。按表2所示的焊接條件，進行向上立角焊，評價向上立角焊的焊接作業性。圖2是表示焊縫形狀的評價方法的圖。這時，為了根據角焊縫的腳長L和餘高H來評價焊縫的垂下，使用L/H，如果該L/H的值為10以上則判斷為良好。還有，焊縫的垂落、不可焊接時，L/H的值為0。表2tableseeoriginaldocumentpage13另外，在此俯焊和角焊的焊接試驗中，低溫裂紋、高溫裂紋的評價方法如下。即，低溫裂紋是在焊接後放置96小時後，切削底層，通過超聲波探傷試驗(JISZ3060)、磁粉探傷試驗(JISG0565)確認缺陷的有無。此外，用SEM(ScanningElectronMicroscope)觀察斷面，確認裂紋的形態。另外，拉伸試驗及擺錘衝擊試驗依據JISZ3111熔敷金屬的拉伸及衝擊試驗方法。表3CSiMnNiCrMoCr+MoTiFeN其他Ti02MgOtableseeoriginaldocumentpage13表4tableseeoriginaldocumentpage14還有，在表3及表4中，其他欄中所述的數值的明細是鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg和不可避免的雜質(P、S、V、Nb)的總量。但是，不可避免的雜質的量整體為0.1質量％，因此，例如表4的實施例17，其他為1.0質量％，鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg的總量為0.9質量％，不可避免的雜質為0.1質量％。另外，實施例20不含鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg，其他的欄的數值為不可避免的雜質的量。表5tableseeoriginaldocumentpage14表6外箍種類FeCSiMnNiCrMoTiN其他A99.30,050.050.500000.020.00200.1B98.40.030.020.700.500.100.1000.01000,表7外箍種類外箍種類外箍種類實施例1A比較例11B實施例21A實施例2B比較例12A比較例22A實施例3B比較例13A比較例23A實施例4A比較例14A比較例24A實施例5A比較例15B比較例25B比較例6A比較例16A比較例26A比較例7A實施例17A比較例27B比較例8A實施例18A比較例28B比較例9B實施例19A比較例29A比較例10A實施例20B比較例30A表8PS(0.2%屈服點)vE-60L/H焊接作業性其他實施例17083815.1良好一〇27784212.5良好—〇37424813.5良好—〇46332816.1良好—〇56853512.4良好—〇比較例65675215.1良好_X79441712.1良好低溫裂紋X85014514.3空孔—X9825228.9適應性差一X105562515.6空孔—X11921814.6良好低溫裂紋X126082115.1良好—X137553113.2良好高溫裂紋X145962412.2良好一X15934815.4良好_X16898713.2良好—Xtableseeoriginaldocumentpage16上述表8及表9顯示這些試驗結果。實施例15及實施例1721，0.2%屈服點(PS)、一6(TC的低溫韌性、和包括焊縫形狀的熔接作業性的全部都能夠得到優異的特性。相對於此，比較例616及比較例2230這些特性的某一種低。權利要求1.一種氣體保護弧焊藥芯焊絲，其特徵在於，相對於焊絲總質量，含有C0.02～0.14質量％、Si0.4～1.1質量％、Mn0.8～3.0質量％、Ni0.2～3.1質量％、Ti0.2質量％以下、Cr及Mo以總量計為0.1～4.0質量％，並含有TiO2及MgO以總量計為5.0～7.2質量％，還含有鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg以總量計為2.0質量％以下，並且，將N限定在0.0150質量％以下，餘量是不可避免的雜質和Fe。2.—種氣體保護弧焊藥芯焊絲，其特徵在於，相對於焊絲總質量，含有C:0.020.14質量％、Si:0.41.1質量％、Mn:0.83.0質量％、Ni:0.23.1質量％、Ti:0.2質量％以下、Cr及Mo:以總量計為0.14.0質量％，並含有Ti02及MgO以總量計為5.07.2質量％，還將N限定在0.0150質量％以下，餘量是不可避免的雜質和Fe，並且，將MgO的含量和Ti02的含量的比Mg0/Ti02定為x時，0.05《x《0.22。3.—種氣體保護弧焊藥芯焊絲，其特徵在於，相對於焊絲總質量，含有C:0.020.14質量％、Si:0.41.1質量％、Mn:0.83.0質量％、Ni:0.23.1質量°/0、Ti:0.2質量％以下、Cr及Mo:以總量計為0.14.0質量％，並含有Ti02及MgO以總量計為5.07.2質量％，還含有鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg以總量計為2.0質量。/。以下，並且，將N限定在0.0150質量％以下，餘量是不可避免的雜質和Fe，並且，將MgO的含量和Ti02的含量之比MgO/Ti02定為x時，0.05《x《0.22。全文摘要本發明的氣體保護弧焊藥芯焊絲，含有C0.02～0.14％、Si0.4～1.1％、Mn0.8～3.0％、Ni0.2～3.1％、Ti0.2％以下、Cr及Mo的至少1種以總量計為0.1～4.0％，並含有TiO2及MgO以總量計為5.0～7.2質量％，將N規定在0.0150％以下，此外根據需要，還含有鹼金屬氟化物、鹼金屬氧化物、鹼土類金屬氟化物、鹼土類金屬氧化物、B、Al及Mg以總量計為2.0％以下，餘量由不可避免的雜質和Fe構成，x(＝MgO/TiO2)時，0.05≤x≤0.22。根據本發明的焊絲，在屈服點620MPa級以上的高張力鋼的焊接中，-60℃左右的低溫韌性、焊接作業性、及熔接金屬的耐裂紋性提高。文檔編號B23K35/30GK101157164SQ20071014117公開日2008年4月9日申請日期2007年8月13日優先權日2006年10月2日發明者岡崎喜臣,日高武史,末永和之,石田齊申請人:株式會社神戶制鋼所