相位差板及其製造方法以及液晶顯示裝置的製作方法

2023-05-19 01:27:46

專利名稱：相位差板及其製造方法以及液晶顯示裝置的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種相位差板及其製造方法以及液晶顯示裝置，更詳細而言，涉及一種適於液晶顯示裝置的光學補償的相位差板及其製造方法以及使用該相位差板的液晶顯示裝置。
背景技術：
液晶顯示裝置一般備有液晶盒和以夾持該液晶盒的方式配置的一對偏振片(入射側偏振片及出射側偏振片)而構成。在VA模式或IPS模式等一般的液晶顯示模式的情況下，一對偏振片通常為垂直尼科耳配置，即以各偏振片具有的吸收軸大致垂直的方式配置， 在無電場時，以成為黑顯示(遮斷光的透射)的方式進行設計。但是，在從傾斜方向觀察這種液晶顯示裝置時，由於一對偏振片的吸收軸成為比表觀上垂直大的角度(鈍角)，其結果有產生漏光的現象。即，與從正面方向觀察時的黑顯示相比，從傾斜方向觀察液晶顯示裝置時的黑顯示為不完全，因此，在從傾斜方向觀察液晶顯示裝置時，與從正面方向觀察液晶顯示裝置的情況相比，有時對比度降低。因此，為了減少這種漏光，在液晶顯示裝置中，通常在一對偏振片之間設置用於補償(以下，適當稱為「偏振片補償」。)由這些偏振片引起的漏光的相位差板。作為實現偏振片補償功能的方法，目前提出了在上述一對偏振片之間插入面內的滯相軸方向的折射率 nx、在面內與其垂直的方向的折射率ny和厚度方向的折射率nz滿足nx > nz > ny的關係的相位差板。例如，在專利文獻1中記載有在將樹脂膜進行拉伸時，在該樹脂膜的一面或兩面膠粘收縮性膜而形成疊層體，將該疊層體進行加熱拉伸並賦予與上述樹脂膜的拉伸方向垂直的方向的收縮力，由此得到滿足0 < (nx-nz)/(Iix-Iiy) < 1的關係的相位差板。現有技術文獻專利文獻專利文獻1 日本特開平5-157911號公報(同族美國專利:US5, 245，456)

發明內容
發明要解決的問題但是，在專利文獻1的技術方面存在如下問題準備特定的膜並實施特殊的處理， 因此，相位差板的製造方法繁瑣。另外，在專利文獻1的技術方面還存在如下問題由於是使疊層體收縮而得到的，因此，製造寬度寬的相位差板有困難。本發明是鑑於上述問題而完成的發明，其目的在於，提供一種寬度寬且可以簡便地進行製造的相位差板、製造該相位差板的製造方法以及備有該相位差板的液晶顯示裝置。解決問題的方法為了解決上述的問題並達到目的，本發明人進行了潛心研究，結果發現，對於將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延而得到的疊層體，利用在不同的溫度下沿大致垂直的不同的方向分別進行拉伸的簡單的方法，可以製造具有適於發揮偏振片補償功能的延遲(也稱為相位差。)的相位差板，於是完成了本發明。即，本發明以以下的[1] [5]為要點。[1] 一種相位差板的製造方法，其中，備有以下工序將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延，形成包含含有樹脂A的a層和含有樹脂B的b層的疊層體的工序；將該疊層體在溫度Tl下沿一個方向拉伸的第一拉伸工序；在所述第一拉伸工序之後，在低於溫度Tl的溫度T2下，沿與所述拉伸方向大致垂直的其它方向拉伸，得到相位差板的第二拉伸工序，就所述相位差板而言，實施了拉伸處理的a層的面內延遲Rea、實施了拉伸處理的 a層的厚度方向的延遲Rta、實施了拉伸處理的b層的面內延遲Reb、實施了拉伸處理的b層的厚度方向的延遲Rtb，滿足式1 式4。Onm < Rea < 50nm …式150nm < Rta < IOOnm …式 2IOOnm < Reb < 150nm …式 3-IOOnm < Rtb TgB+5°C的關係。[3] 一種相位差板，其是利用[1]或[2]所述的製造方法而得到的。[4] 一種液晶顯示裝置，其備有以各吸收軸大致垂直的方式設置的一對偏振片和設置在所述一對偏振片之間的液晶盒，其中，該液晶顯示裝置具有配置在所述一對偏振片中的任一個和所述液晶盒之間的上述[3]所述的相位差板。[5]上述[4]所述的液晶顯示裝置，其中，所述液晶盒的顯示模式為平面轉換方式。發明效果按照本發明的相位差板及其製造方法，具有可以簡便地製造能夠補償由一對偏振片引起的漏光的寬度比較寬的相位差板的效果。另外，由於本發明的液晶顯示裝置備有可以簡便地製造的本發明的相位差板，因此，可以實現成本降低。


圖1是示出在假定構成a層的樹脂A的玻璃化轉變溫度TgA高、構成b層的樹脂B 的玻璃化轉變溫度I^b低的情況下，將相位差板製造用疊層體的a層及b層分別進行拉伸時的相位差△的溫度依賴性，和相位差板製造用疊層體(在此為a層+b層)進行拉伸時的相位差Δ的溫度依賴性的一例的圖。圖2是以方位角每隔15°標繪本發明的實施例1中製造的相位差板1的入射角 0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖3是本發明的實施例1中所測定的對比度等高線圖。圖4是以方位角每隔15°標繪本發明的實施例2中製造的相位差板2的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖5是本發明的實施例2中所測定的對比度等高線圖。圖6是以方位角每隔15°標繪本發明的實施例3中製造的相位差板3的入射角 0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖7是本發明的實施例3中所測定的對比度等高線圖。圖8是以方位角每隔15°標繪比較例1中製造的相位差板4的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖9是比較例1中所測定的對比度等高線圖。圖10是以方位角每隔15°標繪本發明的實施例4中製造的相位差板5的入射角 0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖11是本發明的實施例4中所測定的對比度等高線圖。圖12是以方位角每隔15°標繪本發明的實施例5中製造的相位差板5的入射角 0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。圖13是本發明的實施例5中所測定的對比度等高線圖。
具體實施例方式下面，列舉例示物或實施方式，對本發明進行詳細說明，但本發明並不限定於以下列舉的例示物或實施方式，可以在不超出本發明的要點及其均等範圍的範圍內任意地變更而實施。另外，後述的樹脂A的符號「A」、樹脂B的符號「B」、a層的符號「a」及b層的符號 「b」均是為了將附加有該符號的要素與其它要素區別而附加的符號，並不具有要素的區別以外的意思。[1.本發明的相位差板的製造方法]本發明的相位差板利用進行以下工序的製造方法來製造，即，將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延，形成包含含有樹脂A的a層和含有樹脂B的b層的疊層體(以下，適當稱為「相位差板製造用疊層體」。)的工序(疊層體形成工序)；將相位差板製造用疊層體在溫度Tl下沿一個方向進行拉伸的第一拉伸工序；在第一拉伸工序之後，在低於溫度Tl的溫度T2下，向與上述拉伸方向大致垂直的其它方向拉伸的第二拉伸工序。[1-1.疊層體形成工序]在疊層體形成工序中，將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂 B利用共擠出或共流延形成相位差板製造用疊層體，但從後述的觀點考慮，優選共擠出方法。在此，固有雙折射值為正，是指拉伸方向的折射率比與其垂直的方向的折射率變大，固有雙折射值為負，是指拉伸方向的折射率比與其垂直的方向的折射率變小。固有雙折射值也可以由介電常數分布進行計算。(i.樹脂 A)樹脂A優選為熱塑性樹脂。列舉樹脂A中所含的聚合物的實例時，可列舉聚乙烯、聚丙烯等烯烴聚合物；聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯等聚酯聚合物； 聚苯硫醚等聚亞芳基硫醚聚合物；聚乙烯醇聚合物、聚碳酸酯聚合物、聚芳酯聚合物、纖維素酯聚合物、聚醚碸聚合物、聚碸聚合物、聚烯丙基碸聚合物、聚氯乙烯聚合物、降冰片烯聚合物、棒狀液晶聚合物等。需要說明的是，這些聚合物可以單獨使用1種，也可以以任意的比率組合使用2種以上。另外，聚合物可以為均聚物，也可以為共聚物。其中，從相位差顯現性、低溫下的拉伸性及a層和a層以外的層的膠粘性的觀點考慮，優選聚碳酸酯聚合物。樹脂A可以含有配合劑。列舉配合劑的實例時，可列舉潤滑劑；層狀結晶化合物； 無機微粒子；抗氧化劑、熱穩定劑、光穩定劑、耐候穩定劑、紫外線吸收劑、近紅外線吸收劑等穩定劑；增塑劑；染料或顏料等著色劑；抗靜電劑等。其中，由於潤滑劑或紫外線吸收劑可以使撓性或耐候性提高，因此優選。需要說明的是，配合劑的量可以在不顯著地損害本發明的效果的範圍內適當確定，例如，設定為可以維持相位差板製造用疊層體的Imm厚度的全光線透射率為80%以上的範圍即可。作為潤滑劑，可列舉例如二氧化矽、二氧化鈦、氧化鎂、碳酸鈣、碳酸鎂、硫酸鋇、 硫酸鍶等無機粒子；聚丙烯酸甲酯、聚甲基丙烯酸甲酯、聚丙烯腈、聚苯乙烯、醋酸纖維素、 醋酸丙酸纖維素等有機粒子等。其中，作為潤滑劑，優選有機粒子。作為紫外線吸收劑，可列舉例如羥基二苯甲酮類化合物、苯並三唑類化合物、水楊酸酯類化合物、二苯甲酮類紫外線吸收劑、苯並三唑類紫外線吸收劑、丙烯腈類紫外線吸收劑、三嗪類化合物、鎳絡鹽類化合物、無機粉體等。列舉優選的紫外線吸收劑的具體例時， 可列舉2，2，-亞甲基雙G-(l，l，3，3-四甲基丁基)U2H-苯並三唑-2-基)苯酚)、 2-(2，-羥基-3，-叔丁基-5，-甲基苯基)-5-氯苯並三唑、2，4-二-叔丁基-6-(5-氯苯並三唑-2-基)苯酚、2，2，- 二羥基_4，4，- 二甲氧基二苯甲酮、2，2，，4，4，-四羥基二苯甲酮等，作為特別優選的紫外線吸收劑，可列舉2，2』 -亞甲基雙G-(l，l，3，3-四甲基丁基)-6- (2H-苯並三唑-2-基)苯酚)。需要說明的是，配合劑可以單獨使用1種，也可以以任意的比率組合使用2種以上。樹脂A的重均分子量優選調整為可以將樹脂A利用熔融擠出法或溶液流延法等方法實施的範圍。樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a通常為80°C以上，優選90°C以上，更優選100°C以上，進一步優選110°c以上，特別優選為120°C以上。通過玻璃化轉變溫度I^a這樣高，可以降低樹脂A的取向鬆弛(配向緩和)。需要說明的是，對玻璃化轉變溫度TgA的上限沒有特別限制，通常為200°C以下。後述的樹脂B的玻璃化轉變溫度TgB中的樹脂A的斷裂伸長率優選為50%以上， 更優選為80%以上。只要斷裂伸長率在該範圍，就可以通過拉伸而穩定地製作本發明的相位差板。需要說明的是，就斷裂伸長率而言，使用JISK7127記載的試驗片IB型的試驗片， 由拉伸速度IOOmm/分鐘求出。(ii 樹脂 B)樹脂B優選為熱塑性樹脂。列舉樹脂B中所含的聚合物的實例時，可列舉含有苯乙烯或苯乙烯衍生物的均聚物或與其它單體形成的共聚物的聚苯乙烯類聚合物；聚丙烯腈聚合物、聚甲基丙烯酸甲酯聚合物或它們的多元共聚聚合物等。另外，作為與上述苯乙烯或苯乙烯衍生物共聚的上述其它單體，例如丙烯腈、馬來酸酐、甲基丙烯酸甲酯及丁二烯作為優選的物質列舉。需要說明的是，這些聚合物可以單獨使用1種，也可以以任意的比率組合使用2種以上。其中，從相位差顯現性高的觀點考慮，優選聚苯乙烯類聚合物，而且，在耐熱性高的方面，特別優選苯乙烯或苯乙烯衍生物和馬來酸酐的共聚物。樹脂B可以含有配合劑。作為該配合劑實例，可列舉與樹脂A可以含有的配合劑是同樣的物質。配合劑的量可以在不顯著地損害本發明的效果的範圍內適當確定，例如，設定為可以維持相位差板製造用疊層體的Imm厚度的全光線透射率為80%以上的範圍即可。 需要說明的是，配合劑可以單獨使用1種，也可以以任意的比率組合使用2種以上。樹脂B的重均分子量優選調整為可以將樹脂B利用熔融擠出法或溶液流延法等方法實施的範圍。樹脂B的玻璃化轉變溫度I^b通常為80°C以上，優選90°C以上，更優選100°C以上，進一步優選110°c以上，特別優選120°C以上。通過玻璃化轉變溫度1^這樣高，可以降低樹脂B的取向鬆弛。需要說明的是，對玻璃化轉變溫度I^b的上限沒有特別限制，通常為 200°C以下。樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a中的樹脂B的斷裂伸長率優選為50%以上，更優選為80%以上。需要說明的是，對樹脂B的斷裂伸長率的上限沒有特別限制，通常為200%以下。只要是斷裂伸長率在該範圍的樹脂，就可以通過拉伸而穩定地製作本發明的相位差板。樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a和樹脂B的玻璃化轉變溫度I^b之差的絕對值優選大於5°C，更優選為8°C以上，且優選40°C以下，更優選30°C以下，特別優選為20°C以下。上述玻璃化轉變溫度之差的絕對值過小時，相位差顯現的溫度依賴性有變小的傾向。另一方面，上述玻璃化轉變溫度之差的絕對值過大時，有可能玻璃化轉變溫度高的樹脂的拉伸有困難，並且相位差板的平面性有容易降低的可能性。需要說明的是，上述玻璃化轉變溫度 TgA優選高於玻璃化轉變溫度 ^β。因此，樹脂A和樹脂B通常優選滿足I^a > TgB+5°C的關係。(iii.疊層體形成方法)將上述的固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延，形成膜狀的相位差板製造用疊層體。這樣，得到相位差板製造用疊層體，將所得的相位差板製造用疊層體進行拉伸而製造相位差板，由此，通常在所得的相位差板中a層及b 層之間可以不使膠粘層介於而直接地連接，因此，可以使相位差板的厚度變薄，在光學功能的顯現方面是有利的。在本發明中，可以優選應用共擠出方法，作為該共擠出方法，可列舉共擠出T模具法、共擠出吹脹法、共擠出層疊法等。就共擠出而言，在製造效率或在被成形的膜中不使溶劑等揮發性成分殘留的觀點方面為優異的成形方法。其中，優選共擠出T模具法。在共擠出T模具法中存在餵料塊方式及多岐管方式，但在可以減少a層的厚度的偏差方面，特別優選多岐管方式。採用共擠出T模具法的情況下，具有T模具的擠出機中的樹脂的熔融溫度，優選設定為比各樹脂的玻璃化轉變溫度(Tg)高80°C的溫度以上，更優選設定為高100°C的溫度以上，另外，優選設定為高180°C的溫度以下，更優選設定為高150°C的溫度以下。擠出機中的熔融溫度過低時，有可能樹脂的流動性不足，相反，熔融溫度過高時，有可能樹脂劣化。通常，使從模具的開口部被擠出的片狀的熔融樹脂與冷卻鼓密合。使熔融樹脂與冷卻鼓密合的方法沒有特別限制，可列舉例如氣刀方式、真空箱方式、靜電密合方式等。冷卻鼓的數量沒有特別限制，通常為2個以上。另外，作為冷卻鼓的配置方法，可列舉例如直線型、Z型、L型等，沒有特別限制。另外，從模具的開口部被擠出的熔融樹脂通入冷卻鼓的方法也沒有特別限制。根據冷卻鼓的溫度，被擠出的片狀的樹脂與冷卻鼓的密合情況發生變化。提高冷卻鼓的溫度時，密合變好，但過於提高溫度時，片狀的樹脂有可能不容易從冷卻鼓上剝離， 發生纏繞於鼓上的不良狀況。因此，在將從模具擠出的樹脂中的與鼓接觸的層的樹脂的玻璃化轉變溫度設定為Tg時，冷卻鼓的溫度，優選設定為(Tg+30)°C以下，進一步優選設定為 (Tg-5)°C (Tg-45)°C的範圍。由此，可以防止滑動或損傷等不良狀況。優選使相位差板製造用疊層體中的殘留溶劑的含量少。作為用於該目的的方法， 可列舉(1)減少成為原料的樹脂的殘留溶劑；( 在將相位差板製造用疊層體進行成形之前將樹脂進行預乾燥等方法。就預乾燥而言，例如，使樹脂成為顆粒等形態，在熱風乾燥機等中進行。乾燥溫度優選100°c以上，乾燥時間優選2小時以上。通過進行預乾燥，可以減少相位差板製造用疊層體中的殘留溶劑，而且可以防止被擠出的片狀樹脂的發泡。(iv.相位差板製造用疊層體)相位差板製造用疊層體包含，含有具有正的固有雙折射值的樹脂A的a層和含有具有負的固有雙折射值的樹脂B的b層，通過在溫度Tl及T2這樣的不同溫度下以相互大致垂直的不同角度進行拉伸，分別在a層及b層中根據各溫度Tl及T2以及拉伸方向產生相位差。這樣，合成產生於a層的相位差和產生於b層的相位差，在本發明的相位差板中， 作為a層及b層的疊層體整體，在設定為面內的滯相軸方向的折射率nx、在面內與其垂直的方向的折射率ny、厚度方向的折射率nz時，可以做成滿足nx > nz > ny的關係的相位差板， 由此，顯現偏振片補償功能。通過拉伸產生於a層及b層的相位差的大小，根據相位差板製造用疊層體的構成 (例如，各層的數量及厚度等)、拉伸溫度及拉伸倍率等來確定。因此，相位差板製造用疊層體的構成，可以根據要顯現的偏振片補償功能等光學功能來確定。如果以在本發明的相位差板中顯現式1 式4中規定的相位差的方式確定相位差板製造用疊層體的構成以及拉伸時的拉伸溫度及拉伸倍率等，則通常會在本發明的相位差板中顯現偏振片補償功能。因此， 相位差板製造用疊層體的構成可以設定為多種多樣。其中，就相位差板製造用疊層體而言，在將向某一個方向的拉伸方向(即單軸拉伸方向)設定為X軸、在膜面內與單軸拉伸方向垂直的方向設定為Y軸，及膜厚度方向設定為Z軸時，與膜面垂直地入射且電向量的振動面位於)(Z面的直線偏振光(以下，適當稱為 「監偏振光))相對於與膜面垂直地入射且電向量的振動面位於^面的直線偏振光(以下， 適當稱為IZ偏振光」)的相位，優選滿足以下主要條件(以下，適當稱為「主要條件P」)在溫度Tl及T2中的一方(通常為溫度Tl)下沿X軸方向進行單軸拉伸時滯後；在溫度Tl及T2中的另一方(通常為溫度T2)下沿X軸方向進行單軸拉伸時超前。只要在將相位差板製造用疊層體的面內的多個方向的至少一個方向設定為X軸時，滿足上述主要條件P即可。通常，由於相位差板製造用疊層體為各向同性的原版膜，因此，如果在將面內的一個方向設定為X軸時滿足主要條件P，則在將其它任何方向設定為X 軸時也可以滿足主要條件P。就通過單軸拉伸在X軸上顯現滯相軸的膜而言，XZ偏振光相對於TL偏振光相位滯後。相反，就通過單軸拉伸在X軸上顯現進相軸的膜而言，)(z偏振光相對於TL偏振光相位超前。本發明所述的相位差板製造用疊層體為利用了這些性質的疊層體，通常，滯相軸或進相軸的顯現方為依賴於拉伸溫度的膜。這種相位差的顯現的溫度依賴性可以通過調整例如a層及b層中的樹脂A及樹脂B的光彈性係數以及各層的厚度比等關係來調整。面內的相位差為作為拉伸方向的X軸方向的折射率！^和作為與拉伸方向垂直的方向的Y軸方向的折射率 之差(=I Iix-Iiy |)乘以厚度d而求出的值。將a層和b層進行層壓時的疊層體的相位差由a層的相位差和b層的相位差合成。因此，為了通過高溫度 Tl及低溫度T2下的拉伸而使含有a層和b層的疊層體的相位差的符號相反，優選以如下方式調整a層及b層的厚度，S卩，(i)通過低溫度T2下的拉伸，玻璃化轉變溫度高的樹脂顯現的相位差的絕對值小於玻璃化轉變溫度低的樹脂顯現的相位差的絕對值，( )通過高溫度 Tl下的拉伸，玻璃化轉變溫度低的樹脂顯現的相位差的絕對值小於玻璃化轉變溫度高的樹脂顯現的相位差的絕對值。這樣，通過調整利用向一個方向的拉伸(即單軸拉伸)分別在a層及b層顯現的 X軸方向的折射率Nx和Y軸方向的折射率Ny之差、a層的厚度和b層的厚度，可以得到滿足主要條件P (即，)(Z偏振光相對於TL偏振光的相位在溫度Tl及T2的一方下沿X軸方向進行單軸拉伸時滯後、在溫度Tl及T2的另一方下沿X軸方向進行單軸拉伸時超前的主要條件)的相位差板製造用疊層體。關於將滿足主要條件P的相位差板製造用疊層體進行拉伸時的相位差的顯現，參照附圖具體地進行說明。圖1是示出在假定構成a層的樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a高、 構成b層的樹脂B的玻璃化轉變溫度I^b低的情況下，將相位差板製造用疊層體的a層及 b層分別進行拉伸時的相位差△的溫度依賴性和相位差板製造用疊層體(在此為a層+b 層)進行拉伸時的相位差△的溫度依賴性的一例的圖。就圖1所示的相位差板製造用疊層體而言，通過溫度Tb時的拉伸，與在a層中顯現的正的相位差相比，在b層中顯現的負的相位差大，因此，在a層+b層中顯現負的相位差Δ。另一方面，通過溫度Ta時的拉伸，與在 a層中顯現的正的相位差相比，在b層中顯現的負的相位差小，因此，在a層+b層中顯現正的相位差Δ。因此，通過組合這種不同溫度Ta及Tb的拉伸，可以合成通過各溫度下的拉伸產生的相位差，穩定地實現具有所期望的相位差、進而發揮所期望的光學功能的相位差板。列舉相位差板製造用疊層體的構成的實例時，在例如樹脂A為聚碳酸酯類樹脂、 樹脂B為苯乙烯-馬來酸酐共聚物的情況下，a層的厚度和b層的厚度之比(a層的厚度/ b層的厚度)可以設定為1/15以上、1/10以上或1/9以上，另外，可以設定為1/4以下。無論是a層過厚，還是b層過厚，都存在相位差顯現的溫度依賴性有變小的傾向。需要說明的是，使用如上所述的材料是作為樹脂A和樹脂B的例示，但在使用上述以外的材料作為各樹脂A、B的材料的情況下，作為a層和b層的厚度比，可以設定為上述數值範圍。相位差板製造用疊層體的總厚度優選為10 μ m以上，更優選20 μ m以上，特別優選為30 μ m以上，且優選為500 μ m以下，更優選為200 μ m以下，也可以設定為150 μ m以下。 相位差板製造用疊層體的厚度小於上述範圍的下限時，有難以得到充分的相位差，且機械強度也有變弱的傾向，當其大於上述範圍的上限時，有可能柔軟性惡化，給操作帶來障礙。另外，在相位差板製造用疊層體中，a層及b層的厚度的偏差優選全部面為1 μ m以下。由此，可以縮小本發明的相位差板的色彩的偏差。另外，可以使本發明的相位差板的長期使用後的色彩變化均勻。為了將a層及b層的厚度的偏差全部設定為1 μ m以下，只要進行如下操作即可， 例如，(1)在擠出機內設置網眼為20 μ m以下的聚合物過濾器；(2)使齒輪泵以5rpm以上旋轉；(3)配置包圍在模具周圍的裝置；(4)將空隙設定為200mm以下；(5)在將膜澆鑄於冷卻輥上時進行鎖邊(edge pinning)；及(6)作為擠出機，使用雙螺杆擠出機或螺杆形式為雙頭型的單螺杆擠出機。就a層及b層的厚度而言，使用市售的接觸式厚度計測定膜的總厚度，接著，切斷厚度測定部分，用光學顯微鏡觀察截面，求出各層的厚度比，可以根據其比率進行計算。另外，可以在膜的MD方向(膜的流動方向)及TD方向(膜的寬度方向)每一定間隔進行以上的操作，求出厚度的平均值及偏差。需要說明的是，厚度的偏差以由上述測定所得的測定值的算術平均值Tave為基準，將測定所得的厚度T內的最大值設定為Tmax、最小值設定為Tmin，用以下的式子算出。厚度的偏差(μm) = Tave-Tmin 及Tmax-Tave 中的大的一方。相位差板製造用疊層體的全光線透射率優選為85%以上。當其小於85%時，本發明的相位差板有可能不適合作為光學構件。上述光線透射率可以根據JIS K0115、使用分光光度計(日本分光社制、紫外可見近紅外分光光度計「V-570」)進行測定。相位差板製造用疊層體的霧度優選為5%以下，更優選3%以下，特別優選為以下。通過將霧度設定為低的值，可以提高插入有本發明的相位差板的顯示裝置的顯示圖像的清晰性。在此，霧度為根據JIS K7361-1997、使用日本電色工業社制「濁度計NDH-300A」 測定5處，由該測定值求出的平均值。就相位差板製造用疊層體而言，Δ YI優選為5以下，更優選為3以下。該Δ YI在上述範圍時，沒有著色且可視性良好。ΔΥΙ根據ASTM Ε313、使用日本電色工業社制「分光色差計SE2000」進行測定。進行五次同樣的測定，作為其算術平均值求出。就相位差板製造用疊層體而言，優選具有JIS鉛筆硬度H或其以上的硬度。該JIS 鉛筆硬度的調整可以根據樹脂種類的變更或樹脂的層厚的變更等進行。JIS鉛筆硬度為根據JIS Κ5600-5-4、將各種硬度的鉛筆傾斜45°、從上面施加500g重的荷重並抓搔膜表面， 在開始帶傷時的鉛筆的硬度。相位差板製造用疊層體的外表面優選為平坦而且基本上不具有在MD方向延伸的不規則地產生的線狀凹部或線狀凸部(所謂的合模線)。在此，「基本上不具有不規則地產生的線狀凹部或線狀凸部、平坦」是指即使形成線狀凹部或線狀凸部，也是深度小於50nm 或寬度大於500nm的線狀凹部，及高度小於50nm或寬度大於500nm的線狀凸部。更優選為深度小於30nm或寬度大於700nm的線狀凹部，高度小於30nm或寬度大於700nm的線狀凸部。通過設定為這樣的構成，基於線狀凹部或線狀凸部中的光的折射等，可以防止光的幹涉或漏光的發生，可以提高光學性能。需要說明的是，不規則地產生，是指在未規劃的位置形成未規劃的尺寸、形狀等。上述的線狀凹部的深度或線狀凸部的高度及它們的寬度可以用以下所述的方法來求出。將光照射於相位差板製造用疊層體，將透射光映射於屏幕上，以30mm見方切取具有在屏幕上出現的光的明或暗的條紋的部分(該部分為線狀凹部的深度及線狀凸部的高度大的部分)。使用三維表面結構分析顯微鏡(視場區域5mmX7mm)觀察切取的膜片的表面，將其變換為3維圖像，由該3維圖像求出截面輪廓。截面輪廓在視場區域中以Imm間隔求出。在該截面輪廓上引平均線，從該平均線至線狀凹部的底的長度為線狀凹部深度， 另外，從平均線至線狀凸部的頂部的長度為線狀凸部高度。平均線和輪廓的交點間的距離為寬度。由這些線狀凹部深度及線狀凸部高度的測定值分別求出最大值，分別求出表示該最大值的線狀凹部或線狀凸部的寬度。將由以上求出的線狀凹部深度及線狀凸部高度的最大值、表示該最大值的線狀凹部的寬度及線狀凸部的寬度設定為該膜的線狀凹部的深度、 線狀凸部的高度及它們的寬度。[1-2.第一拉伸工序]在第一拉伸工序中，將相位差板製造用疊層體在溫度Tl下沿一個方向進行拉伸。 即，將相位差板製造用疊層體在溫度Tl下進行單軸拉伸。在溫度Tl下進行拉伸時，在a層及b層的各層中，根據相位差板製造用疊層體的構成、拉伸溫度Tl及拉伸倍率等產生相位差，作為含有a層及b層的相位差板製造用疊層體整體也產生相位差。此時，例如在相位差板製造用疊層體滿足主要條件P的情況下，相對於TL偏振光的TL偏振光的相位滯後或超
、r -刖。就溫度Tl而言，優選以樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a及樹脂B的玻璃化轉變溫度 TgB為基準高於11 ，更優選高於TgB+5°C，另夕卜，可以設定為低於TgA+40°C、低於TgA+20°C或低於TgA+10°C。使溫度Tl高於上述溫度範圍的下限時，可以將b層的相位差Reb及Rtb穩定地控制在所期望的範圍，使溫度Tl低於上述溫度範圍的上限時，可以將a層的相位差Rea 及Rta穩定地控制在所期望的範圍。單軸拉伸可以用現有公知的方法進行。可列舉例如利用輥間的周速之差沿縱向 (通常與MD方向一致)進行單軸拉伸的方法，或使用拉幅機沿橫向(通常與TD方向一致) 進行單軸拉伸的方法等。作為沿縱向進行單軸拉伸的方法，可列舉例如輥間的頂加熱方式或浮動方式等，其中，從得到光學的均勻性高的相位差板方面考慮，優選浮動方式。另一方面，作為沿橫向進行單軸拉伸的方法，可列舉拉幅機法。在拉伸時，為了縮小拉伸不均或厚度不均，可以在拉伸區域沿膜寬度方向附加溫度差。為了在拉伸區域沿膜寬度方向附加溫度差，可以使用例如在寬度方向調整暖風噴嘴的開度，或將頂加熱器沿寬度方向排列並進行加熱控制等公知的方法。[1-3.第二拉伸工序]第一拉伸工序之後，進行第二拉伸工序。在第二拉伸工序中，將在第一拉伸工序中沿一個方向進行了拉伸的相位差板製造用疊層體向第一拉伸工序中的與拉伸方向大致垂直的其它方向進行拉伸。在此，在本發明中，所謂大致垂直，是指第一拉伸工序中的拉伸方向和第二拉伸工序中的拉伸方向構成的角度通常為85°以上、優選89°以上、通常95°以下、優選91°以下。另外，在第二拉伸工序中，在低於溫度Tl的溫度T2，將相位差板製造用疊層體進行拉伸。即，將相位差板製造用疊層體在相對低的溫度T2下進行單軸拉伸。在溫度T2下進行拉伸時，在a層及b層的各層中，根據相位差板製造用疊層體的構成、拉伸溫度T2及拉伸倍率等產生相位差，作為含有a層及b層的相位差板製造用疊層體整體也產生相位差。此時，只要例如相位差板製造用疊層體滿足主要條件P，在通過第一拉伸工序中的拉伸)(Z偏振光相對於Π偏振光的相位滯後的情況下，通過第二拉伸工序中的拉伸，)(Z偏振光相對於 YZ偏振光的相位則成為超前，且在通過第一拉伸工序中的拉伸TL偏振光相對於TL偏振光的相位超前的情況下，通過第二拉伸工序中的拉伸，)(Z偏振光相對於TL偏振光的相位則成為滯後。就溫度T2而言，優選以樹脂B的玻璃化轉變溫度為基準高於TgB-20°C，更優選高於I^b-KTC，另外，優選低於TgB+5°C，更優選低於TgB。使拉伸溫度T2高於上述溫度範圍的下限時，可以防止在拉伸時相位差板製造用疊層體斷裂或產生白濁，使拉伸溫度T2低於上述溫度範圍的上限時，可以將b層的相位差Reb及Rtb穩定地控制在所期望的範圍。另外，溫度Tl和溫度T2之差通常為5°C以上，優選為10°C以上。通過如上述那樣增大溫度Tl和溫度T2之差，可以在相位差板上使偏振片補償功能穩定地顯現。需要說明的是，對溫度Tl和溫度T2之差的上限沒有限制，從工業生產率的觀點考慮，為100°C以下。第二拉伸工序中的單軸拉伸可以應用與能夠在第一拉伸工序中的單軸拉伸中採用的方法是同樣的方法。但是，第二拉伸工序中的單軸拉伸優選以比第一拉伸工序中的單軸拉伸小的拉伸倍率進行。具體而言，第一拉伸倍率優選為2倍 4倍，第二拉伸倍率優選為1. 1倍 2倍。就第一拉伸工序及第二拉伸工序中的拉伸方向的組合而言，例如，在第一拉伸工序中沿縱向進行拉伸且在第二拉伸工序中沿橫向進行拉伸、或在第一拉伸工序中沿橫向進行拉伸且在第二拉伸工序中沿縱向進行拉伸、在第一拉伸工序中沿傾斜方向進行拉伸且在第二拉伸工序中沿與其大致垂直的傾斜方向進行拉伸即可。其中，優選在第一拉伸工序中沿橫向進行拉伸且在第二拉伸工序中沿縱向進行拉伸。這是因為，通過沿縱向進行拉伸倍率小的第二拉伸工序中的拉伸，可以在所得的相位差板的整個寬度範圍內縮小光軸方向的偏差。需要說明的是，縱向和橫向通常大致垂直。通過如上述那樣對相位差板製造用疊層體進行第一拉伸工序和第二拉伸工序，在第一拉伸工序及第二拉伸工序的各工序中，在a層及b層上產生與拉伸溫度、拉伸方向及拉伸倍率等相應的相位差。因此，對經過第一拉伸工序和第二拉伸工序得到的本發明的相位差板而言，通過在第一拉伸工序及第二拉伸工序的各工序中合成產生於a層及b層的相位差，產生足以顯現偏振片補償功能等光學功能的相位差。上述的相位差板的製造方法與現有的方法相比工序簡便，因此，可以期待生產率的提高。例如專利文獻1記載的技術對樹脂膜賦予收縮性膜引起的收縮力，由此得到所期望的相位差板，但收縮的方向及程度的控制繁瑣。另外，就使用收縮性膜的方法而言，收縮力的大小因收縮性膜的膜厚或收縮時的條件等而變動，因此，收縮的精度調整困難，難以製造寬的相位差板。與此相對，就上述的相位差板的製造方法而言，可以僅對相位差板製造用疊層體進行拉伸，因此，工序簡單且作為製造方法簡便。另外，只要是上述的相位差板的製造方法，則不需要收縮而僅進行拉伸即可，另外，由於拉伸的精度調整比較容易，因此，相位差板容易寬幅化。而且，也可以考慮分別準備例如具有不同的相位差的膜，使這些膜貼合而製造具有偏振片補償功能的相位差板，此時，會精密地調整貼合角度，該調整繁瑣。另外，為了貼合而使用膠粘劑時，會設置用於膠粘劑的固化的裝置及時間，因此繁瑣。與此相對，如果為上述的相位差板的製造方法，則在準備了相位差板製造用疊層體之後進行拉伸，因此，不需要調整貼合角度，製造中所需要的勞力和時間少且簡便，所以，可以期待生產率的提高。而且，由於不需要調整貼合角度，因此，容易提高滯相軸的方向精度，也可以期待製品的高品質化。[1-4.其它工序]在本發明的相位差板的製造方法中，除上述的疊層體形成工序、第一拉伸工序及第二拉伸工序之外，也可以進行其它工序。例如，在將相位差板製造用疊層體進行拉伸之前，也可以設置將相位差板製造用疊層體預先進行加熱的工序(預熱工序)。作為將相位差板製造用疊層體進行加熱的裝置， 可列舉例如烘箱式加熱裝置、輻射加熱裝置、或浸漬於液體中等。其中，優選烘箱式加熱裝置。預熱工序中的加熱溫度通常為拉伸溫度-40°C以上，優選為拉伸溫度-30°C以上，通常為拉伸溫度+20°C以下，優選為拉伸溫度+15°C以下。需要說明的是，拉伸溫度是指加熱裝置的設定溫度。另外，例如在第一拉伸工序和/或第二拉伸工序之後，也可以將拉伸的膜進行定形處理。定形處理中的溫度通常為室溫以上，優選為拉伸溫度-40°C以上，通常為拉伸溫度 +30°C以下，優選為拉伸溫度+20°C以下。[2.本發明的相位差板]利用上述的製造方法，可得到本發明的相位差板。本發明的相位差板為具有至少包含含有樹脂A的a層和含有樹脂B的b層的層壓結構的相位差板。另外，就本發明的相位差板的a層及b層而言，通過在第一及第二拉伸工序中實施拉伸處理而顯現相位差。具體而言，本發明的相位差板為a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta，以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb滿足以下的式1 4的相位差板。Onm < Rea < 50nm…式150nm < Rta < IOOnm ...式 2IOOnm < Reb < 150nm ...式 3-IOOnm < Rtb <-40nm ...式 4以下，對式1 4進一步詳細地進行說明。本發明的相位差板的a層的面內延遲Rea通常大於Onm，優選大於5nm，更優選大於10nm，且通常小於50nm，優選小於45nm，更優選小於40nm。本發明的相位差板的a層的厚度方向的延遲Rta通常大於50nm，優選大於60nm， 更優選大於70nm，且通常小於lOOnm，優選小於95nm，更優選小於90nm。本發明的相位差板的b層的面內延遲Reb通常大於lOOnm，優選大於llOnm，更優選大於120nm，且通常小於150nm，優選小於145nm，更優選小於140nm。本發明的相位差板的b層的厚度方向的延遲Rtb通常大於-lOOnm，優選大於-90nm，更優選大於_80nm，且通常小於_40nm，優選小於_50nm，更優選小於_60nm。通過a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb納入上述的範圍，則本發明的相位差板可以發揮偏振片補償功能。需要說明的是，調整這些延遲Rea、Rta、Reb及Rtb時，例如，調整第一拉伸工序及第二拉伸工序中的拉伸倍率及拉伸溫度即可。各層的面內延遲(Rea及Reb)為| Nx-Ny | XTh (式中，Nx表示為與厚度方向垂直的方向(面內方向)且賦予最大折射率的方向的折射率，Ny表示為與厚度方向垂直的方向 (面內方向)且與Nx的方向垂直的方向的折射率，Th表示膜厚)表示的值。另外，各層的厚度方向的延遲(Rta及Rtb)為{I Nx+Ny I A-NzlXTh (式中，Nx表示為與厚度方向垂直的方向(面內方向)且賦予最大折射率的方向的折射率，Ny表示為與厚度方向垂直的方向(面內方向)且與Nx的方向垂直的方向的折射率，阪表示厚度方向的折射率，Th表示膜厚)表示的值。需要說明的是，延遲均設定為對波長^Onm的光的評價。上述各延遲Rea、Rta、Reb及Rtb可以利用J. A. Woollam社制分光橢偏儀M-2000U
進行測定。就本發明的相位差板而言，入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re優選為0. 92以上，更優選為0. 95以上，優選為1. 08以下，更優選為1. 05以下。 通過Re和R4tl滿足這樣的關係，可以減少備有本發明的相位差板的顯示裝置中的觀察角度引起的色彩的變化。就本發明的相位差板而言，入射角0°時的延遲Re優選為50nm以上，更優選為 IOOnm以上，另外，優選為400nm以下，更優選為350nm以下。在此，入射角0°是指相位差板的法線方向，入射角40°是指從相位差板的法線方向傾斜40°的角度。在R4tl的測定時，使觀察角度傾斜的方向沒有特別限定，傾斜於任一方向時的R4tl的值滿足該主要條件即可。另外，測定延遲Re和R4tl的波長可以設定為可見光線區域內的任一個波長，優選可以設定為550nm。上述入射角0°及40°時的延遲Re及R4tl可以使用王子計測器社制KOBRA-WRjlJ 用平行尼科耳旋轉法進行測定。就本發明的相位差板而言，面內的滯相軸方向的折射率nx和在面內與其垂直的方向的折射率ny和厚度方向的折射率nz優選滿足nx > nz > ny的關係。在此，折射率nx、nz及ny根據Re及R4tl、相位差板的厚度以及相位差板的平均折射率nare算出。η·由下式確定。Iiave = Σ (IiiXLi)/Σ Liη, :i層樹脂的折射率Li :i層的膜厚本發明的相位差板可以通過60°C、90% RHUOO小時的熱處理而在縱向及橫向中收縮，其收縮率優選為0. 5%以下，更優選為0. 3%以下。收縮率過大時，在高溫 高溼環境下使用本發明的相位差板時，有可能由於收縮應力產生相位差板的變形並從顯示裝置上剝
1 O就本發明的相位差板的厚度而言，作為a層及b層的厚度的總計，優選IOymW 上，更優選30 μ m以上，另外，優選200 μ m以下，更優選150 μ m以下。而且，a層及b層的厚度的偏差優選在整個面上為Ιμπι以下。由此，可以縮小色彩的偏差。另外，可以使長期使用後的色彩變化均勻。為了實現該目的，在相位差板製造用疊層體中將a層及b層的厚度的偏差在全部面上設定為1 μ m以下即可。
就本發明的相位差板而言，關於其全光線透射率、霧度、ΔΥΙ、JIS鉛筆硬度以及外表面優選為基本上不具有線狀凹部或線狀凸部的平坦方面，與相位差板製造用疊層體同樣。本發明的相位差板可以具有除a層及b層之外的其它層。作為其它層的實例，可列舉膠粘a層和b層的膠粘層、改良膜的滑動性的粗糙層、耐衝擊性聚甲基丙烯酸酯樹脂層等硬塗層、抗反射層、防汙層等。就本發明的相位差板而言，可以將其寬度方向的尺寸設定為1500mm 2000mm。[3.液晶顯示裝置]由於本發明的相位差板具有優異的偏振片補償功能，因此，可以其單獨或與其它構件組合而應用於液晶顯示裝置。液晶顯示裝置通常具備以各吸收軸大致垂直的方式配置的一對偏振片(光入射側偏振片和光出射側偏振片)和設置在上述一對偏振片之間的液晶盒。在此，大致垂直是指吸收軸構成的角度通常為85°以上、優選89°以上，且通常為95°以下、優選91°以下。在液晶顯示裝置中設置本發明的相位差板時，在上述一對偏振片中的任一個和液晶盒之間設置本發明的相位差板。此時，本發明的相位差板可以設置在比液晶盒更靠光入射側，也可以設置在比液晶盒更靠光出射側，還可以設置在比液晶盒更靠光入射側及光出射側的兩側。通常，這些一對偏振片、本發明的相位差板及液晶盒作為液晶面板一體地設置，從光源將光照射於該液晶面板，在存在於液晶面板的光出射側的顯示面上顯示圖像。此時，由於本發明的相位差板發揮優異的偏振片補償功能，因此，可以減少傾斜觀看液晶顯示裝置的顯示面時的漏光。另外，本發明的相位差板通常除偏振片補償功能之外也具有優異的光學功能，因此，可以使液晶顯示裝置的辨識性進一步提高。作為液晶盒的顯示模式，可列舉例如平面轉換(IPS)方式、垂直取向(VA)方式、 多區域垂直取向(MVA)方式、連續焰火狀排列(CPA)方式、混合排列向列(HAN)方式、扭曲向列(TN)方式、超扭曲向列(STN)方式、光學補償彎曲(OCB)方式、藍相模式方式等。其中， 優選平面轉換方式及垂直取向方式，特別優選平面轉換方式。平面轉換方式的液晶盒的視場角寬廣，但通過應用本發明的相位差板，可以進一步擴大視場角。本發明的相位差板可以貼合於液晶盒或偏振片。在貼合中可以使用公知的膠粘劑。另外，本發明的相位差板可以單獨使用1張，也可以使用2張以上。而且，將本發明的相位差板設置於液晶顯示裝置時，可以進一步與其它相位差板組合使用。例如，將本發明的相位差板設置於備有垂直取向方式的液晶盒的液晶顯示裝置時，可以在一對偏振片之間設置除本發明的相位差板之外的用於改善視場角特性的其它相位差板。[4.其它事項]本發明的相位差板也可以用於上述以外的用途。例如，通過將本發明的相位差板的面內延遲Re設定為120nm 160nm，只要將本發明的相位差板設定為1/4波長板、將該1/4波長板與直線起偏鏡組合，就可以做成圓偏振片。此時，1/4波長板的滯相軸和直線起偏鏡的吸收軸所構成的角度優選為45士2°。
另外，也可以將本發明的相位差板用作偏振片的保護膜。偏振片通常具備起偏鏡和貼合於其兩面的保護膜。只要將本發明的相位差板貼合於起偏鏡，就可以將本發明的相位差板用作保護膜。此時，由於省略保護膜，因此，可以使液晶顯示裝置變薄。就本發明的液晶顯示裝置而言，全方位對比度通常為60以上，優選80以上，進一步優選為170以上。通過其為這樣的數值，可以提高從傾斜方向觀看時的顯示品質。實施例下面，示出實施例，對本發明具體地進行說明，但本發明並不限定於以下的實施例，可以在不超出本發明的要點及其均等範圍的範圍內任意地變更而實施。需要說明的是， 在實施例及比較例中，作為偏振片，使用偏振片[SANRITZ株式會社、LLC2-9518]。作為液晶盒，使用厚度3. 349 4!11、波長55011111的雙折射Δη = 0. 11、預傾角0度的液晶盒。[評價方法](1)厚度的測定方法使用接觸式的厚度計測定膜的膜厚。就構成膜的各層的層厚而言，將膜包埋於環氧樹脂中之後，使用切片機(大和工業社制、製品名「RUB-2100」)進行切片，使用掃描電子顯微鏡觀察截面，並進行測定。(2)延遲的測定方法對膜的a層側表面、b層側表面，使用J. A. Woollam社制分光橢偏儀M-2000U，以測定波長550nm分別測定膜的長度方向的折射率Nx、寬度方向的折射率Ny及厚度方向的折射率Nz，由該層的厚度Th(nm)利用下式進行計算。Rea 及 Reb = | Nx-Ny | X Th Rta 及 Rtb = (| Nx+Ny | /2_Nz) X Th(3)液晶顯示裝置的視場角特性將光學各向異性體配置在與平面轉換(IPQ模式的液晶顯示裝置的液晶盒鄰接的位置，利用目視觀察顯示特性。另外，利用使用有4X4矩陣的光學模擬求出表示白顯示亮度和黑顯示亮度之比的對比度，作為對比度等高線圖表示。[製造例1]準備兩種二層的共擠出成形用的膜成形裝置，將聚碳酸酯樹脂(旭化成社制、 WONDER LIGHT PC-110、玻璃化轉變溫度145°C )的顆粒投入備有雙頭型的螺杆的一個單螺杆擠出機，使其熔融。將苯乙烯-馬來酸酐共聚物樹脂(NovaChemicals社制、DylarkD332、玻璃化轉變溫度135°C )的顆粒投入備有雙頭型的螺杆的另一個單螺杆擠出機，使其熔融。分別將熔融了的沈01的聚碳酸酯樹脂通過網眼10 μ m的葉盤形狀的聚合物過濾器供給到多岐管模具(模唇(slip)的表面粗糙度Ra :0. 1 μ m)的一個岐管，將熔融了的 2600C的苯乙烯-馬來酸酐共聚物樹脂通過網眼10 μ m的葉盤形狀的聚合物過濾器供給另一個岐管。將聚碳酸酯樹脂及苯乙烯-馬來酸酐共聚物樹脂從該多岐管模具中在260°C下同時擠出，做成膜狀。將該膜狀熔融樹脂澆鑄於調整為表面溫度130°C的冷卻輥，接著，通入調整為表面溫度50°C的2根冷卻輥間，得到由聚碳酸酯樹脂層(a層16μπι)和苯乙烯-馬來酸酐共聚物樹脂層(b層180 μ m)構成的寬度為1350mm且厚度196 μ m的相位差板製造用的疊層體1 (疊層體形成エ序)。[實施例1]將由製造例1得到的疊層體1供給拉幅機橫單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以 2. 7的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度下以1. 25的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板1(第二拉伸エ 序)。 對所得的相位差板1，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。所得的相位差板1滿足nx>nz> ny的關係。另外，用於相位差板1的製造的疊層體1滿足上述主要條件P。而且，圖2示出以方位角每隔15°標繪所得的相位差板1的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4 之比R4Q/Re的圖。另外，將所得的相位差板1配置在鄰接於IPS模式的液晶顯示裝置的液晶盒的位置，目視評價顯示特性吋，無論是在從正面觀看畫面的情況下，還是從全方位從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，均為顯示良好且均勻。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用 4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度，圖3示出對比度等高線圖。[實施例2]將由製造例1得到的疊層體1供給拉幅橫單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以2. 7 的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度130°C下以1. 35的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板2 (第二拉伸エ序)。對所得的相位差板2，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。所得的相位差板2滿足nx>nz> ny的關係。另外，用於相位差板2的製造的疊層體1滿足上述主要條件P。而且，圖4示出以方位角每隔15°標繪所得的相位差板2的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4 之比R4Q/Re的圖。另外，對所得的相位差板2，按照上述要領目視評價顯示特性吋，無論是在從正面觀看畫面的情況下，還是從全方位從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，均為顯示良好且均勻。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度，圖5示出對比度等高線圖。[實施例3]將由製造例1得到的疊層體1供給拉幅橫單軸拉伸機，在拉伸溫度153°C下以2. 7 的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度130°C下以1. 35的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板3 (第二拉伸エ序)。對所得的相位差板3，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。所得的相位差板3滿足nx>nz> ny的關係。另外，用於相位差板3的製造的疊層體1滿足上述主要條件P。而且，圖6示出以方位角每隔15°標繪所得的相位差板3的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4 之比R4Q/Re的圖。另外，對所得的相位差板3，按照上述要領目視評價顯示特性吋，無論是在從正面觀看畫面的情況下，還是從全方位從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，均為顯示良好且均勻。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度，圖7示出對比度等高線圖。[比較例1]將由製造例1得到的疊層體1供給拉幅橫單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以2. 7 的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以1. 25的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板4(第二拉伸エ序)。對所得的相位差板4，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta，以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。而且，圖8示出以方位角每隔 15°標繪所得的相位差板4的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4。之比R4tl/ Re的圖。另外，對所得的相位差板4，按照上述要領目視評價顯示特性時，從正面觀看畫面的情況，顯示良好，但從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，漏光大且顯示性能顯著地劣化。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度， 圖9示出對比度等高線圖。[實施例4]除將苯乙烯-馬來酸酐共聚物樹脂層(b層)的厚度設定為160 μ m之外，與製造例1完全同樣地操作，得到厚度176 μ m的疊層體2 (疊層體形成エ序)。將疊層體2供給拉幅橫單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以2. 7的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度下以1.25的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板5(第二拉伸エ序)。對所得的相位差板5，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta，以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。所得的相位差板5滿足nx>nz >ny的關係。另外，相位差板5的製造中使用的疊層體2滿足上述主要條件P。而且，圖10 示出以方位角每隔15°標繪所得的相位差板5的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4tl之比R4Q/Re的圖。另外，將所得的相位差板5按照上述要領目視評價顯示特性時，無論是從正面觀看畫面的情況，還是從全方位從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，顯示均為良好且均勻。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度， 圖11示出對比度等高線圖。[實施例5]除將聚碳酸酯樹脂層(a層)的厚度設定為20 μ m之外，與製造例1完全同樣地操作，得到厚度200 μ m的疊層體3 (疊層體形成エ序)。將疊層體3供給拉幅橫單軸拉伸機，在拉伸溫度150°C下以2. 7的拉伸倍率沿橫向進行拉伸(第一拉伸エ序)。接著，將拉伸了的膜供給縱單軸拉伸機，在拉伸溫度下以1.25的拉伸倍率沿縱向進行拉伸，得到相位差板6(第二拉伸エ序)。對所得的相位差板6，測定a層的面內延遲Rea及厚度方向的延遲Rta，以及b層的面內延遲Reb及厚度方向的延遲Rtb。將結果示於表1。所得的相位差板6滿足nx>nz >ny的關係。另外，相位差板6的製造中使用的疊層體3滿足上述主要條件P。而且，圖12 示出以方位角每隔15°標繪所得的相位差板6的入射角0°時的延遲Re和入射角40°時的延遲R4Q之比R4Q/Re的圖。另外，將所得的相位差板6按照上述要領目視評價顯示特性時，無論是從正面觀看畫面的情況，還是從全方位從極角80°以內的傾斜方向觀看的情況，顯示均為良好且均勻。關於該液晶顯示裝置，表1示出利用使用4X4矩陣的光學模擬得到的全方位對比度， 圖13示出對比度等高線圖。[表 1][表1.測定結果]
權利要求
1.一種相位差板的製造方法，該方法包括以下工序將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延，形成包含含有樹脂A的a層和含有樹脂B的b層的疊層體的工序； 將該疊層體在溫度Tl下沿一個方向拉伸的第一拉伸工序；在所述第一拉伸工序之後，在低於溫度Tl的溫度T2下，沿與所述拉伸方向大致垂直的其它方向拉伸，得到相位差板的第二拉伸工序，所述相位差板中，實施了拉伸處理的a層的面內延遲Rea、實施了拉伸處理的a層的厚度方向的延遲Rta、實施了拉伸處理的b層的面內延遲Reb、實施了拉伸處理的b層的厚度方向的延遲Rtb，滿足式1 式4，Onm < Rea < 50nm…式 150nm < Rta < IOOnm ...式 2 IOOnm < Reb < 150nm ...式 3 -IOOnm < Rtb < _40nm ...式 4。
2.按照權利要求1所述的相位差板的製造方法，其中，樹脂A的玻璃化轉變溫度I^a和樹脂B的玻璃化轉變溫度11 滿足I^a > TgB+5°C的關係。
3.一種相位差板，其是利用權利要求1所述的製造方法而得到的。
4.一種液晶顯示裝置，該液晶顯示裝置具備以各吸收軸大致垂直的方式設置的一對偏振片和設置在所述一對偏振片之間的液晶盒，其中，該液晶顯示裝置具有配置在所述一對偏振片中的任一個和所述液晶盒之間的權利要求3所述的相位差板。
5.按照權利要求4所述的液晶顯示裝置，其中，所述液晶盒的顯示模式為平面轉換方式。
全文摘要
本發明提供一種以簡單且新穎的製造工序製造的相位差板，所述相位差板a層的面內延遲Rea和厚度方向的延遲Rta，以及b層的面內延遲Reb和厚度方向的延遲Rtb滿足0nm＜Rea＜50nm、50nm＜Rta＜100nm、100nm＜Reb＜150nm及-100nm＜Rtb＜-40nm，所述工序包括將固有雙折射值為正的樹脂A和固有雙折射值為負的樹脂B進行共擠出或共流延，形成包含含有樹脂A的a層和含有樹脂B的b層的疊層體的工序；將該疊層體在溫度T1下沿一個方向拉伸的工序；其後，在低於溫度T1的溫度T2下，在與所述拉伸方向大致垂直的方向拉伸的工序。
文檔編號G02F1/13363GK102576109SQ20108004515
公開日2012年7月11日 申請日期2010年7月28日 優先權日2009年8月13日
發明者原井謙一, 波多野拓 申請人:日本瑞翁株式會社