氣體狀碳氫化合物回收裝置以及方法

2023-05-05 12:51:01

專利名稱：氣體狀碳氫化合物回收裝置以及方法
技術領域：
本發明涉及在大氣排放氣體中所含的氣體狀碳氫化合物的回收裝置以及方法，特 別是，涉及用於處理在加油站等加油設施中產生的汽油等揮發性高的可燃性汽油蒸氣的氣 體狀碳氫化合物的回收裝置及其方法。
背景技術：
在使用了冷凝裝置以及吸附解吸裝置的以往的氣體狀碳氫化合物的除去方法中， 有下述方法，即，由泵向冷凝裝置供給從排氣氣體產生源產生的氣體(含有約40vol%的汽 油蒸氣的排氣氣體)，對氣體狀碳氫化合物進行冷卻，然後，通過將結束了冷凝工序的處理 完的排氣氣體向吸附解吸裝置供給，吸附除去氣體狀碳氫化合物，作為含有Ivol %以下的 氣體狀碳氫化合物的乾淨空氣(清潔氣體)向大氣中排放。在該方法的情況下，吸附解吸 裝置一面交替地切換上述吸附工序和下述解吸工序，一面執行運轉，但是，由氣體狀碳氫化 合物的供給氣體流量的累積量來決定該切換。另一方面，經淨化用氣體輸送管，向結束了吸附工序後的吸附解吸裝置輸送淨化 用氣體，對通過用真空泵吸引所吸附的氣體狀碳氫化合物進行解吸。作為淨化用氣體，使用 吸附運轉時從吸附解吸裝置的頂部排出的氣體的一部分，以約20 30kPa(帕斯卡)使真 空泵運轉。含有解吸後的氣體狀碳氫化合物的空氣被輸送到泵的上遊側，在與從排氣氣體 產生源產生的氣體混合後，向冷凝裝置以及吸附解吸裝置供給。冷凝裝置由被冷凍機冷卻 的熱媒質間接冷卻。另外，為了冷卻吸附解吸裝置內的吸附劑層，該熱媒質也通過液體泵向 吸附解吸裝置供給。通過這樣的結構，氣體狀碳氫化合物能夠作為大致全量液體汽油回收。因此，在這 樣的方法中，從吸附解吸裝置排出的氣體狀碳氫化合物的濃度非常低，能夠達到不會引起 大氣汙染的水平(例如，參照專利文獻1)。[在先技術文獻][專利文獻][專利文獻1]特開2006_198604號公報(第9 I6頁，圖10)

發明內容
但是，在專利文獻1記載的那樣的使用冷凝裝置以及吸附解吸裝置，回收氣體狀 碳氫化合物的方法中，若處理的氣體流量增大，則在冷凝裝置以及吸附解吸裝置的壓力損 失增大，與之相伴，也必須增大泵容量。另外，產生的噪音也增大，作為處理的氣體流量大的 情況下的方法，並非是現實的方法。另外，若處理的氣體流量增大，則不能順利進行由冷凝裝置冷卻、液化的碳氫化合 物和氣體狀碳氫化合物在氣液分離器的分離，還產生了霧狀的碳氫化合物向吸附解吸裝置 供給，容易引起吸附劑的吸附能力降低等的課題。為了避免這樣的情況，也考慮了增大吸附 解吸裝置，使用大量的吸附劑的情況，但是，吸附解吸裝置的壓力損失增大，必須使泵容量更大。再有，在用於從加油設施的地下儲藏罐漏出的氣體狀碳氫化合物的回收的情況 下，有必要對應在向地下儲藏罐加油的時間帶大量產生的氣體狀碳氫化合物。因此，必須與 產生的氣體狀碳氫化合物的峰值相應地設計裝置能力，產生了使裝置大到超過了必要的需 要。再有，僅在向地下儲藏罐加油的時間帶工作，裝置工作率極其不良。本發明是為了解決上述那樣的課題而產生的發明，其目的是提供一種能夠從間歇 地產生的含有氣體狀碳氫化合物的空氣流中高效地除去氣體狀碳氫化合物，提高了裝置工 作率的氣體狀碳氫化合物的回收裝置以及方法。有關本發明的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於，具有從汽油儲藏罐吸引 氣體狀碳氫化合物的泵、將由上述泵吸引的氣體狀碳氫化合物冷卻、冷凝的冷凝裝置、將由 上述冷凝裝置冷凝的液狀碳氫化合物和沒能由上述冷凝裝置冷凝的氣體狀碳氫化合物分 離的氣液分離器、對從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合物進行吸附解吸的多個吸附 解吸塔；在進行氣體狀碳氫化合物的吸附時，使從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合 物流入上述多個吸附解吸塔，在進行氣體狀碳氫化合物的解吸時，上述多個吸附解吸塔中 的至少一個吸附解吸塔以成為上述泵的上遊側的方式連接。有關本發明的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，包含下述工序，即，從汽 油儲藏罐吸引氣體狀碳氫化合物，將吸引的氣體狀碳氫化合物冷卻、冷凝，將沒能冷凝完的 氣體狀碳氫化合物分支，使之流入多個吸附解吸塔，在各自的吸附解吸塔吸附氣體狀碳氫 化合物的工序、將上述氣體狀碳氫化合物的吸引停止的工序、對用於氣體狀碳氫化合物的 吸附的兩個吸附解吸塔中的一個吸附解吸塔所吸附的氣體狀碳氫化合物進行吸引解吸，將 液化了該氣體狀碳氫化合物後殘留的氣體狀碳氫化合物用另一個吸附解吸塔吸附的第一 再生工序、將上述另一個吸附解吸塔以成為上遊側的方式連接，對上述另一個吸附解吸塔 吸附的氣體狀碳氫化合物進行吸引解吸，將液化了該氣體狀碳氫化合物後殘留的氣體狀碳 氫化合物用上述一個吸附解吸塔吸附的第二再生工序、反覆規定次數上述第一再生工序和 上述第二再生工序的工序。發明效果根據有關本發明的氣體狀碳氫化合物回收裝置以及方法，即使處理氣體流量增 大，也能夠由多個吸附解吸塔吸附氣體狀碳氫化合物，能夠使排氣氣體極其乾淨(汽油濃 度Ivol %以下的清潔)。


圖1是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的迴路結構的 概略結構圖。圖2是表示有關本發明的實施方式1的在氣體狀碳氫化合物回收裝置上搭載的第 一熱交換器的結構的概略結構圖。圖3是表示有關本發明的實施方式1的在氣體狀碳氫化合物回收裝置上搭載的氣 液分離器的內部結構的概略圖。圖4是表示調查霧量對有關本發明的實施方式1的在氣體狀碳氫化合物回收裝置 上搭載的吸附解吸塔的氣體狀碳氫化合物的出口濃度施加影響的結果的圖表。
圖5是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序中 的氣體狀碳氫化合物流的迴路圖。 圖6是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序中 的處理流程的流程圖。圖7是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序中 的氣體狀碳氫化合物供給泵的出口濃度、氣液分離器的出口濃度以及吸附解吸塔的出口濃 度和時間變化的關係的圖表。圖8是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序中 的切換時間和吸附解吸塔的出口濃度的關係的圖表。圖9是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序中 的氣體狀碳氫化合物供給泵的出口濃度以及氣液分離器的出口濃度和時間變化的關係的 圖表。圖10是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的氣體流量 和氣體狀碳氫化合物供給泵的入口壓力以及出口壓力的關係的圖表。圖11是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置的氣體流量 和氣體溫度的關係的圖表。圖12是表示有關本發明的實施方式2的氣體狀碳氫化合物回收裝置的迴路結構 的概略結構圖。圖13是表示有關本發明的實施方式2的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序 中的處理流程的流程圖。圖14是表示有關本發明的實施方式3的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序 中的處理流程的流程圖。圖15是用於說明有關本發明的實施方式4的在氣體狀碳氫化合物回收裝置上搭 載的第一熱交換器的概略結構圖。
具體實施例方式
下面，根據附圖，說明本發明的實施方式。實施方式1.圖1是表示有關本發明的實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100的迴路結 構的概略結構圖。根據圖1，說明有關實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100的迴路 結構以及氣體狀碳氫化合物流。另外，包含圖1在內，在下面的圖中，存在各構成部件的尺 寸關係與實際尺寸關係不同的情況。另外，在圖1中，表示氣體狀碳氫化合物回收裝置100 所執行的吸附工序時的氣體狀碳氫化合物流。氣體狀碳氫化合物回收裝置100設置在加油站等汽油加油設施上，對由所設置的 汽油加油設施向大氣中排放的氣體狀碳氫化合物進行吸附(回收)、解吸(再利用)。該氣 體狀碳氫化合物回收裝置100用於為了處理 回收一天中多次作業所產生的氣體狀碳氫化 合物(從運送汽油的油罐車等向汽油儲藏罐1供給汽油時，從汽油儲藏罐1擠出的氣體狀 碳氫化合物)。該氣體狀碳氫化合物回收裝置100具有汽油儲藏罐1、加油管2、三通切換閥3(三通切換閥3a、三通切換閥3b)、壓力調整閥4、氣體狀碳氫化合物供給泵5、第一熱交換器6、 熱媒質儲存槽7、氣液分離器8、液狀碳氫化合物儲存槽9、液狀碳氫化合物用電磁閥10、 液體循環泵11、冷凍機12、第二熱交換器13、吸附解吸塔14(吸附解吸塔14a、吸附解吸塔 14b)、壓力控制器15、作為流路轉換閥的四組二通閥(二通閥16a和二通閥17a、二通閥16b 和二通閥17b、二通閥18a和二通閥19a、二通閥18b和二通閥19b)、流量控制器20、控制器 50。汽油儲藏罐1設置在加油設施的地下等，儲藏從油罐車等供給的汽油。加油管2在 從油罐車等向汽油儲藏罐1供給汽油時使用。三通切換閥3經配管與汽油儲藏罐1連接， 切換從汽油儲藏罐1吸引的含有氣體狀碳氫化合物的空氣的流動方向。三通切換閥3a分 別為三通中的一個與汽油儲藏罐1連接，三通中的一個與三通切換閥3b連接，三通中的一 個與將氣體狀碳氫化合物向大氣排出的通路連接。三通切換閥3b分別為三通中的一個與 三通切換閥3a連接，三通中的一個與氣體狀碳氫化合物供給泵5連接，三通中的一個與吸 附解吸塔14連接。在通過三通切換閥3a切換的、將 氣體狀碳氫化合物向大氣排出的通路上具有壓 力調整閥4，壓力調整閥4調整向大氣排出的氣體狀碳氫化合物的壓力。氣體狀碳氫化合物 供給泵5將由汽油儲藏罐1產生的氣體狀碳氫化合物向裝置內吸引。第一熱交換器6設置 在氣體狀碳氫化合物供給泵5的下遊側，冷卻所吸引的氣體狀碳氫化合物。該第一熱交換 器6具有多個氣體狀碳氫化合物的流路。熱媒質儲存槽7在內部收容第一熱交換器6，儲存 冷卻該第一熱交換器6的熱媒質(例如，水、鹹水等)。氣液分離器8設置在第一熱交換器6的下遊側，將由第一熱交換器6冷卻冷凝的 液狀碳氫化合物和殘留的氣體狀碳氫化合物分離。液狀碳氫化合物儲存槽9臨時儲存由氣 液分離器8分離的液狀碳氫化合物。液狀碳氫化合物用電磁閥10控制從氣液分離器8流向 液狀碳氫化合物儲存槽9的液狀碳氫化合物的流量。液體循環泵11從熱媒質儲存槽7向 吸附解吸塔14送出由熱媒質儲存槽7儲存的熱媒質。冷凍機12通過第二熱交換器13冷 卻由熱媒質儲存槽7儲存的熱媒質。第二熱交換器13與第一熱交換器6 —起被收容在熱媒質儲存槽7，與冷凍機12 連接，冷卻由熱媒質儲存槽7儲存的熱媒質。吸附解吸塔14從由氣液分離器8分離的含 有氣體狀碳氫化合物的空氣中吸附除去氣體狀碳氫化合物，將該氣體狀碳氫化合物解吸再 生。即，吸附解吸塔14具有作為吸附氣體狀碳氫化合物的吸附塔的功能和作為將氣體狀碳 氫化合物解吸的解吸塔的功能。另外，在吸附解吸塔14填充有吸附除去氣體狀碳氫化合物 的吸附劑(例如矽膠、沸石、活性炭等)。壓力控制器15將吸附解吸塔14內的壓力維持在 規定的壓力。二通閥16a以及二通閥17a被設置在氣體狀碳氫化合物流的氣液分離器8和吸附 解吸塔14之間，通過對開閉進行控制，使氣體狀碳氫化合物與作為吸附塔發揮功能的吸附 解吸塔14導通。在圖1中，將二通閥16a以及二通閥17a塗黑，表示可導通地控制氣體狀 碳氫化合物的狀態。二通閥16b以及二通閥17b被設置在三通切換閥3b和吸附解吸塔14 連接的部分，通過對開閉進行控制，從作為解吸塔發揮功能的吸附解吸塔14使解吸的液狀 碳氫化合物與三通切換閥3b導通。在圖1中，將二通閥16b以及二通閥17b標成空心，表 示不可導通地控制氣體狀碳氫化合物的狀態。
二通閥18a以及二通閥19a被設置在與吸附解吸塔14連接的含有氣體狀碳氫化 合物的空氣的排出通路上，通過對開閉進行控制，將氣體(乾淨空氣)向外氣排出。在圖1 中，將二通閥18a以及二通閥19a塗黑，表示可導通地控制氣體的狀態。二通閥18b以及二 通閥1%被設置在與吸附解吸塔14連接的解吸用空氣的進氣通路上，通過對開閉進行控 制，將解吸空氣導入作為解吸塔發揮功能的吸附解吸塔14。在圖1中，將二通閥18b以及二 通閥19b標成空心，表示不可導通地控制解吸空氣的狀態。流量控制器20控制向吸附解吸 塔14供給的解吸空氣的流量。
控制裝置50控制二通閥(二通閥16a、二通閥16b、二通閥17a、二通閥17b、二通 閥18a、二通閥18b、二通閥19a、二通閥19b)的開閉、經過了三通切換閥3的流路的切換、氣 體狀碳氫化合物供給泵5的驅動/停止、液體循環泵11的驅動/停止、壓力控制器15的調 整、流量控制器20的開度等。該控制裝置50例如可以由微電腦等構成。另外，下面所示的 流程圖的處理流程由控制裝置50控制執行。說明氣體狀碳氫化合物回收裝置100的運轉動作。氣體狀碳氫化合物回收裝置100的運轉通常以吸附(回收)工序以及再生(解 吸)工序這兩個步驟進行。因此，在說明吸附工序後，說明再生工序。通常，在氣體狀碳氫 化合物回收裝置100中，由三通切換閥3a將流路切換到大氣排放側，由壓力調整閥4將汽 油儲藏罐1的壓力控制成不比規定壓力高。另外，在本實施方式1中，對具有作為氣體狀碳 氫化合物回收裝置100的基本的兩個吸附解吸塔14的情況下的動作進行說明。[吸附工序]在從油罐車等經加油管2向汽油儲藏罐1供給汽油時，三通切換閥3a被切換到回 收裝置側(三通切換閥3b側)，同時，三通切換閥3b被切換，與汽油儲藏罐1和氣體狀碳氫 化合物供給泵5相連。此時，若開始向汽油儲藏罐1供給汽油，則充滿於汽油儲藏罐1的氣 體狀碳氫化合物從汽油儲藏罐1排出。此時的氣體狀碳氫化合物的碳氫化合物濃度在常溫 下為30 40vol%左右。從汽油儲藏罐1排出的氣體狀碳氫化合物與空氣一起，經三通切換閥3a以及3b， 由氣體狀碳氫化合物供給泵5向第一熱交換器6輸送。第一熱交換器6由被冷凍機12以 及第二熱交換器13冷卻的熱媒質冷卻。通常，第一熱交換器6的內部保持在0°C到5°C左 右，氣體狀碳氫化合物的一部分以及氣體中所含的水分冷凝。因此，流入到第一熱交換器6 的含有氣體狀碳氫化合物的空氣作為混合了液狀碳氫化合物、氣體狀碳氫化合物、水、空氣 的狀態的混合物體，從第一熱交換器6流出。該混合物體流入氣液分離器8。流入到氣液分離器8的混合物體由氣液分離器8分離成氣體(氣體狀碳氫化合物 和空氣)和液體(液狀碳氫化合物和水)。被分離的液體留存在氣液分離器8的下側，經液 狀碳氫化合物用電磁閥10臨時儲存在液狀碳氫化合物儲存槽9。在該氣體狀碳氫化合物回 收裝置100中，如圖1所示，使氣體狀碳氫化合物從第一熱交換器6的上側開始流通。這樣 一來，液狀碳氫化合物以及水分因重力和氣體流有效地向下方流動，這些液化物的回收容 易ο但是，若使第一熱交換器6在壓力為0. 5MPa(G)、冷卻溫度為5°C的條件下運轉，則 在氣體狀碳氫化合物為汽油蒸氣的情況下，在第一熱交換器6中，汽油蒸氣濃度為10vol% 左右。汽油蒸氣中通常含有丁烷、異丁烷等。調查使第一熱交換器6在壓力為0.5MPa(G)、溫度為5°C下運轉時的它們的飽和濃度，結果是丁烷的飽和蒸氣濃度約為20vol%，異丁烷 的飽和蒸氣濃度約為30vol%。在這種條件下，在汽油蒸氣中含有的丁烷、異丁烷的量沒有 減少的情況下，理論上汽油蒸氣濃度不能達到10vol%以下。另外，通過降低溫度(在第一熱交換器6的汽油蒸氣的冷卻溫度)，能夠降低在第 一熱交換器6的出口的汽油蒸氣濃度。但是，若使第一熱交換器6的設定溫度在冰點以下， 則氣體(含有氣體狀碳氫化合物的空氣)中所含的水在第一熱交換器6結冰。這樣一來，在 第一熱交換器6內部的壓力損失增大，因此，希望第一熱交換器6的設定溫度為0°C到5°C
左右ο 接著，從氣液分離器8排出的氣體狀碳氫化合物被輸送到以並聯的方式連接的吸 附解吸塔14，被吸附處理。即，如圖1所示，兩個吸附解吸塔14均流入有從氣液分離器8排 出的氣體狀碳氫化合物。因此，處於二通閥16a、二通閥17a、二通閥18a、二通閥19a開放 (塗黑)，二通閥16b、二通閥17b、二通閥18b、二通閥19b關閉(塗白)，流量控制器20關 閉(塗白)的狀態。另外，從吸附解吸塔14排出的氣體經壓力控制器15排放到大氣中。吸附解吸塔14中封入有上述那樣吸附氣體狀碳氫化合物的吸附劑。在氣體狀碳 氫化合物回收裝置100中，作為氣體狀碳氫化合物的吸附劑，主要使用矽膠。特別是，有效 的是具有單獨的4 10埃孔徑的矽膠或合成沸石或者它們的混合物作為吸附劑。即，通過 使氣體狀碳氫化合物在這樣的吸附劑中通過，吸附除去氣體狀碳氫化合物，成為Ivol %以 下的汽油濃度的清潔空氣，經壓力控制器15向大氣排放。吸附解吸塔14與氣體狀碳氫化合物的吸附解吸的作用無關，被由液體循環泵11 供給的熱媒質冷卻到規定的溫度。即，第一熱交換器6的冷卻系統總是被控制運轉，以便通 過冷凍機12以及第二熱交換器13維持在作為設定溫度的0 5°C。其原因是，因為填充在 吸附解吸塔14的吸附劑由來自翅片管熱交換器等的熱交換器(未圖示出)的傳熱冷卻，所 以，某種程度的冷卻時間不可欠缺，不能對應瞬間的運轉。再有，因為具有能夠在短時間冷 卻那樣的冷卻能力大的冷凍機12的情況對設備成本產生不良影響，不能提供廉價的裝置。另外，通過降低吸附解吸塔14內部的溫度，能夠增大吸附容量，降低吸附劑的使 用量。但是，若使吸附解吸塔14的內部溫度在冰點以下，則由於水在吸附解吸塔14內結 冰，所以，冰逐漸積蓄在吸附劑，產生吸附劑的汽油吸附能力降低的問題。因此，希望吸附解 吸塔14的內部溫度在冰點以上。基於上述情況，在氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，通 過使第一熱交換器6以及吸附解吸塔14的冷卻系統統一，能夠有效地回收氣體狀碳氫化合 物。為了使吸附解吸塔14的內部壓力在吸附時為壓力0.5MPa(G)，在解吸時為 0.02MPa左右，而將吸附解吸塔14做成圓筒構造。通過將吸附解吸塔14做成圓筒構造，能 夠使施加在內壁面的壓力均勻化。因此，即使吸附解吸塔14內的壓力為加壓狀態、負壓狀 態，也不會形狀變形等，能夠實現安全性高的吸附解吸塔14。另外，在吸附解吸塔14的內 部，考慮到向矽膠、合成沸石等粒狀吸附劑的傳熱，配置翅片管熱交換器(通過鋁翅片時溫 度媒質流向傳熱管)。然後，在吸附解吸塔14，在鋁翅片之間填入吸附劑，在上下設置吸附劑流出防止螺 母，防止吸附劑流出到配管，同時，使氣體的流動好。該情況下，為了使氣體狀碳氫化合物向 吸附劑的吸附均勻，也可以設置由穿孔金屬等製作的整流板，以便氣體狀碳氫化合物在吸附解吸塔14均勻地流動。翅片管熱交換器的翅片的朝向希望以與氣體狀碳氫化合物的流 動方向平行的方式設定，以便不會成為氣體狀碳氫化合物流動時的壓力損失。另外，為了有 效地冷卻填充在外壁附近的吸附劑，也可以進行在翅片管熱交換器和外壁之間不會產生間 隙的研究。該情況下，就具有通氣口的側而言，設置與通氣口部分接觸那樣的格子狀、板狀的 金屬(傳熱特性優異的鋁、銅最佳)，就沒有通氣口的側而言，通過比翅片管熱交換器的翅 片本身的長度長，消除外壁和翅片管熱交換器之間的間隙，這種情況有效。另外，為了消除 外壁和翅片管熱交換器之間的間隙部分，也可以插入金屬棒、帶翅片的管等。再有，希望在 進入傳熱管前，將熱媒質流動的配管分支，將翅片管熱交換器分成多個塊，使熱媒質並聯流 動。這樣一來，能夠降低熱媒質流動的配管的壓力損失，能夠降低將熱媒質向吸附解吸塔14 供給的液體循環泵11的容量。
再有，在吸附解吸塔14中，因為氣體狀碳氫化合物從下向上流動，所以，希望以使 翅片管熱交換器和下部的粒狀吸附劑流出防止螺母相接的方式配置。據此，能夠在粒狀吸 附劑流出防止螺母和翅片管熱交換器之間消除空間，即，僅填充了粒狀吸附劑的空間，能夠 在吸附時充分實施粒狀吸附劑的冷卻。其結果為，能夠防止在最高濃度的氣體狀碳氫化合 物進入的部分所存在的氣體狀碳氫化合物的溫度上升，能夠提供安全的吸附解吸塔14。另 夕卜，在氣體狀碳氫化合物從上向下流動的情況下，當然也可以使上部的粒狀吸附劑流出防 止螺母和翅片管熱交換器相接。在沒有設置第一熱交換器6的情況下，因為高濃度的氣體狀碳氫化合物流入吸附 解吸塔14，同時，氣體狀碳氫化合物中所含的水分被吸附劑吸附，氣體狀碳氫化合物的吸附 性能降低，所以，必須使吸附劑的填充量增多。另外，在將吸附解吸塔14的溫度降低到了冰 點以下的情況下，存在產生水分在吸附劑的表面結冰，氣體阻塞等大的故障的可能性。因此，在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100因為在吸附解吸塔 14的前段設置了第一熱交換器以及氣液分離器8，所以，水分與氣體狀碳氫化合物一起被 除去，能夠預先防止吸附解吸塔14中的水分的不良影響。另外，能夠大幅降低向吸附解吸 塔14供給的氣體狀碳氫化合物的供給量，同時，能夠防止霧狀碳氫化合物進入(圖3中詳 細說明)，因此，能夠縮小吸附解吸塔14，能夠廉價地製作。再有，在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，因為從汽油儲藏 罐1排出的高濃度(40vol% )的氣體狀碳氫化合物由第一熱交換器6降低到IOvol %，所 以，由吸附解吸塔14處理的汽油量相對於全部吸引量被降低到1/4( = 10% /40% )。艮口， 通過在吸附解吸塔14的前段設置了第一熱交換器6以及氣液分離器8，能夠使吸附解吸塔 14的容積大致為1/4。[再生工序]吸附解吸塔14的再生工序以下述方式執行，即，氣體狀碳氫化合物的吸附時使用 的兩個吸附解吸塔14(用於氣體狀碳氫化合物的吸附的吸附解吸塔中的兩個吸附解吸塔 14)以串聯的方式連接，在該兩塔之間連接氣體狀碳氫化合物供給泵5、第一熱交換器6、氣 液分離器8。即，使用氣體狀碳氫化合物供給泵5，從一個吸附解吸塔14 (例如吸附解吸塔 14b)吸引氣體，對被吸附劑吸附的氣體狀碳氫化合物進行解吸，依次向第一熱交換器6、氣 液分離器8供給，向另一個吸附解吸塔14 (例如吸附解吸塔14a)供給從氣液分離器8排出的氣體，執行氣體狀碳氫化合物的再生。再換言之，氣體狀碳氫化合物回收裝置100在吸附氣體狀碳氫化合物時(吸附工 序時)，使從氣液分離器8流出的氣體狀碳氫化合物流入全部吸附解吸塔14，在對氣體狀 碳氫化合物進行解吸時(再生工序時)，將多個吸附解吸塔14中的至少一個吸附解吸塔 14(例如吸附解吸塔14b)連接在氣體狀碳氫化合物供給泵5的上遊側。也就是通過二通閥 切換流路，以便在吸附氣體狀碳氫化合物時，使從氣液分離器8流出的氣體狀碳氫化合物 流入全部吸附解吸塔14，在對氣體狀碳氫化合物進行解吸時，切換流路，以便將吸附解吸塔 14中的至少一個吸附解吸塔14(例如吸附解吸塔14b)的氣體出口連接在氣體狀碳氫化合 物供給泵5的上遊側。在持續了規定時間運 轉後，切換二通閥的開閉，從沒有執行解吸的吸附解吸塔 (例如吸附解吸塔14a)吸附解吸氣體狀碳氫化合物。即，使用氣體狀碳氫化合物供給泵5， 從另一方吸附解吸塔14(例如吸附解吸塔14a)吸引氣體，對被吸附劑吸附的氣體狀碳氫化 合物進行解吸，依次向第一熱交換器6、氣液分離器8供給，將從氣液分離器8排出的氣體向 一個吸附解吸塔14 (例如吸附解吸塔14b)供給，執行氣體狀碳氫化合物的再生。在有關本 實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，反覆規定次數的這樣的操作，進行氣體狀 碳氫化合物的再生。圖2是表示第一熱交換器6的結構的概略結構圖。根據圖2，說明氣體狀碳氫化合 物回收裝置100的第一熱交換器6、第二熱交換器13、冷凍機12以及熱媒質儲存槽7。第一 熱交換器6具有氣體狀碳氫化合物流動的流路。第二熱交換器13導通從冷凍機12供給的 製冷劑。冷凍機12具有冷凍循環，向第二熱交換器13供給製冷劑。熱媒質儲存槽7儲存 對第一熱交換器6進行冷卻的熱媒質。由第一熱交換器6、第二熱交換器13、冷凍機12以 及熱媒質儲存槽7構成冷凝裝置。如圖2所示，第一熱交換器6具有多個氣體狀碳氫化合物流動的流路。S卩，第一熱 交換器6由將流入的氣體狀碳氫化合物流分割的分支部(集管)21、由插入有在分支部21 分支的多個傳熱管的翅片管熱交換器構成的熱交換部22、將從熱交換部22排出的氣體狀 碳氫化合物和液狀碳氫化合物合流的合流部(7、y々一)23構成。通過將第一熱交換器6 做成這樣的結構，能夠降低含有氣體狀碳氫化合物的空氣的流速，能夠不會降低熱交換效 率，而使壓力損失降低。另外，在沒有使含有大流量的氣體狀碳氫化合物的空氣分支，用第一熱交換器6 進行冷卻的情況下，為了加快流速，有必要使熱交換部22的接觸面積增大。為了使接觸面 積增大，有必要使傳熱管的配管長度增長。因此，由於配管長度增長，產生了壓力損失進一 步增大的問題。為了對應該問題，通過在第一熱交換器6，將氣體狀碳氫化合物流動的流路 分支為多個，防止壓力損失幾何性地增大的情況，能夠高效地將氣體狀碳氫化合物液化。接著，說明使用了冷凝裝置帶來的冷卻的有效性。通常，在進行熱交換的情況下，不使用熱媒質等，將製冷劑配管和被冷卻物體(氣 體狀碳氫化合物)配管一體化，將該一體化部分做成隔熱構造最為有效。但是，在冷卻含有 水分的空氣的情況下，為了使水分不會結冰，有必要使製冷劑的蒸發溫度在冰點以上。該情 況下，產生熱交換效率降低，不能將被冷卻物體冷卻到規定溫度的問題。在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，其特徵是，使用熱媒質，通過使熱媒質自然對流，能夠有效地進行冷卻。因為在第一熱交換器6中，通過重力和 氣體流的力，將液狀碳氫化合物排出，所以，氣體狀碳氫化合物從第一熱交換器6的上部流 入，氣體狀以及液狀碳氫化合物從第一熱交換器6的下部流出。因此，向第一熱交換器6的 上部供給熱的氣體狀碳氫化合物，第一熱交換器6的上部周邊的熱媒質的溫度上升。據此， 在第一熱交換器6的周邊，熱媒質產生從下向上的流動。另一方面，在第二熱交換器13的周邊，因為熱媒質被冷卻，所以，熱媒質產生從上 向下的流動。據此，在熱媒質儲存槽7，產生第一熱交換器上部一第二熱交換器上部一第二 熱交換器下部一第一熱交換器下部這樣的熱媒質流，即使不進行攪拌等，也能夠有效地冷 卻被冷卻物體(第一熱交換器6)。因此，希望第一熱交換器6和第二熱交換器13以成為大 致水平位置的方式設置在熱媒質儲存槽7內。另外，在氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，因為由液體循環泵11，將熱媒質向吸 附解吸塔14供給，所以，通過使因該熱媒質的循環產生的流與熱媒質儲存槽7內的自然對 流產生的流同步，能夠更有效地冷卻被處理物體。即，作為一個例子，通過從第二熱交換器 13的下部抽出熱媒質，使熱媒質返回到第二熱交換器13的上部，不會妨礙第一熱交換器上 部一第二熱交換器上部一第二熱交換器下部一第一熱交換器下部這樣的熱媒質流，而能夠 有效地冷卻被處理物體。由於上述情況，有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100由第一熱交 換器6、第二熱交換器13、冷凍機12、熱媒質儲存槽7構成冷凝裝置，同時，將第一熱交換器 6以及第二熱交換器13配置在熱媒質儲存槽7，以便熱媒質在上下方向移動，據此，在熱媒 質儲存槽7的內部產生對流，能夠有效地冷卻被冷卻物體。圖3是表示氣液分離器8的內部結構的概略圖。根據圖3，詳細說明氣液分離器8 的碳氫化合物除去性能效果。如圖3所示，氣液分離器8具有氣體狀碳氫化合物出口 24、離 心分離部(氣液分離部)25、氣液混合物入口 26、液狀碳氫化合物儲存部27、液狀碳氫化合 物出口 28、錐狀篩網(霧除去部)29以及隔熱材料30。即，氣液分離器8具有將氣體狀碳 氫化合物和液化碳氫化合物分離的部位(離心分離部25)和將氣體狀碳氫化合物和霧狀碳 氫化合物分離的部位(作為錐狀篩網構造，為錐狀篩網29)。氣液混合物入口 26成為氣體狀碳氫化合物(包含空氣)以及液狀碳氫化合物的 流入口。離心分離部25將從氣液混合物入口 26流入的氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合 物離心分離。氣體狀碳氫化合物出口 24成為由離心分離部25分離的氣體的流出口。液狀 碳氫化合物儲存部27儲存由離心分離部25分離的液體。液狀碳氫化合物出口 28成為儲 存在液狀碳氫化合物儲存部27的液體的出口。錐狀篩網29有效地除去霧狀碳氫化合物。 隔熱材料30減少氣液分離器8的內部和外部之間的熱的授受。從氣液混合物入口 26進來的氣體狀碳氫化合物以及液狀碳氫化合物被離心分離 部25離心分離，氣體和液體被分離。但是，因為若處理流量增多，則液狀碳氫化合物向離心 分離部25的壁面的衝擊速度加快，所以，從液狀碳氫化合物產生霧狀碳氫化合物。因為霧 狀碳氫化合物沒有被離心分離部25離心分離，所以，存在向吸附解吸塔14供給，使吸附解 吸塔的吸附劑的性能降低得快的問題。為了防止這種問題的產生，有必要除去霧狀碳氫化 合物。為了除去霧狀碳氫化合物，有效的是具備孔徑為霧所衝突的程度的篩網。
但是，在具有篩網的情況下，若霧與篩網碰撞，阻塞篩網，則壓力損失增大，因此，有必要有效地清除附著在篩網上的霧。因此，在氣體狀碳氫化合物回收裝置100的氣液分 離器8設置截面形狀為倒三角形狀的錐狀篩網29。碰撞到錐狀篩網29的霧因重力而向基 本沒有流動氣體的中央部(倒三角形狀的下側頂點)移動，若匯集了一定量，則滴下。這 樣，通過在離心分離部25內的上部設置錐狀篩網29，能夠有效地清除因與氣液分離器8的 壁面碰撞而產生的霧，能夠儘量避免吸附解吸塔14的性能降低。圖4是表示調查了霧量對吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物的出口濃度的影響 的結果的圖表。根據圖4，說明霧狀碳氫化合物的量對吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物 的出口濃度的影響。在此圖4中，調查了霧量對以500L/min，使氣體狀碳氫化合物流入了 20分鐘的情況下的吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物的出口濃度的影響。另外，在圖4中 分別為縱軸表示來自吸附解吸塔14的漏出濃度(vol% )，橫軸表示流入吸附解吸塔14的
索旦務裡。如圖4所示，清楚了下述調查結果，即，在流入吸附解吸塔14的霧量為0的情況下 (圖4所示的(a))，來自吸附解吸塔14的漏出濃度為4vol %，在流入吸附解吸塔14的霧量 為lOOmL/min的情況下(圖4所示的(b))，來自吸附解吸塔14的漏出濃度為6vol %，在流 入吸附解吸塔14的霧量為200mL/min的情況下(圖4所示的(c))，來自吸附解吸塔14的 漏出濃度為8vol%。從圖4可知，通過防止霧向吸附解吸塔14的流入，能夠抑制從處理了規定量的氣 體狀碳氫化合物時的吸附解吸塔14排出的氣體狀碳氫化合物的濃度。基於上述情況，具備 氣液分離器8，該氣液分離器8具有將氣體狀碳氫化合物和液化碳氫化合物分離的部位和 將氣體狀碳氫化合物和霧狀碳氫化合物分離的部位，據此，能夠降低向吸附解吸塔14供給 的氣體狀碳氫化合物量，能夠高效地回收氣體狀碳氫化合物。說明氣體狀碳氫化合物回收裝置100的運轉開始方法。氣體狀碳氫化合物回收裝置100也可以在由油罐車等的駕駛員操作了動作開關 時開始運轉。即，也可以是在將汽油向汽油儲藏罐1卸貨(供給)的油罐車等的駕駛員在 卸下汽油的同時，操作了氣體狀碳氫化合物回收裝置100的動作開關時開始運轉。據此，能 夠防止誤動作，能夠高效地回收氣體狀碳氫化合物。另外，就具備防止油罐車造成油種錯誤的混雜防止裝置(未圖示出)的回收裝置 而言，也可以與進行卸貨開始時的油種判別的鑰匙裝置聯動，氣體狀碳氫化合物回收裝置 100開始自動運轉。據此，能夠減輕人的操作，能夠更穩定地回收氣體狀碳氫化合物。再 有，也可以與對汽油儲藏罐1的庫存量(剩餘油量)進行管理的油麵計(未圖示出)聯動， 通過油麵位置的變動，檢測庫存量在短時間變化了的情況，氣體狀碳氫化合物回收裝置100 自動開始運轉。再有，也可以在從油罐車向汽油儲藏罐1卸貨的注油口設置檢測液體的電 子式傳感器(捕捉電壓等的變化(未圖示出))，與本裝置聯動，使運轉自動開始以及結束。 據此，能夠不需要人的操作，同時，不必新具備高級的計量裝置，能夠更穩定地回收氣體狀 碳氫化合物。圖5是表示 氣體狀碳氫化合物回收裝置100的再生工序中的氣體狀碳氫化合物流 的迴路圖。圖6是表示氣體狀碳氫化合物回收裝置100的再生工序中的處理流程的流程圖。 根據圖5以及圖6，詳細說明被吸附解吸塔14吸附的氣體狀碳氫化合物的再生工序，即，氣 體狀碳氫化合物的解吸過程。如上所述，吸附解吸塔14的再生工序以吸附時使用的兩個吸附解吸塔14為串聯，在該兩塔之間連接氣體狀碳氫化合物供給泵5、第一熱交換器6、氣液 分離器8的方式開始。然後，在經過規定時間後，更換串聯連接的吸附解吸塔14的順序，從 任意的吸附解吸塔14都執行氣體狀碳氫化合物的再生。反覆進行規定次數的該操作，進行 氣體狀碳氫化合物的再生。氣體狀碳氫化合物回收裝置100在吸附結束時使所有的二通閥為全閉。氣體狀 碳氫化合物回收裝置100將二通閥16a、二通閥17b、二通閥18a、二通閥19b打開(步驟 S101)，使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作(步驟S102)。這樣開始第一工序(步驟SlOl S105)。通過使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作規定時間，經二通閥17b，從吸附解吸塔14b 吸引氣體，對被吸附劑吸附的氣體狀碳氫化合物進行解吸(步驟S103)。另外，若吸附解吸 塔14b內的壓力降低到規定壓力，則打開二通閥19b以及流路控制器20，使一定流量的空氣 從大氣流入吸附解吸塔14b，將吸附解吸塔14b內部的壓力大致維持在一定。
吸附解吸塔14b雖然在吸附時以0. 5MPa(G)的壓力動作，但在解吸時被氣體狀碳 氫化合物供給泵5減壓到大氣壓以下，因此，通過該壓力差被吸附劑吸附的碳氫化合物在 濃縮為高濃度的狀態下被解吸。該情況下，雖然取決於氣體狀碳氫化合物的氣體流量、吸附 時的吸附量，但是通過將吸附解吸塔14b內的壓力控制在0. 02 0. 04MPa,能夠使氣體狀碳 氫化合物濃度為30 60vol %。解吸後的氣體狀碳氫化合物由氣體狀碳氫化合物供給泵5向第一熱交換器6供 給。即，向第一熱交換器6供給氣體狀碳氫化合物濃度為30vol%、壓力為0.5MPa(G)的高 濃度、高壓的氣體狀碳氫化合物。與吸附時同樣，第一熱交換器6被通過冷凍機12以及第 二熱交換器13冷卻的熱媒質冷卻。通常，第一熱交換器6的內部保持在0°C到5°C左右，氣 體狀碳氫化合物的一部分冷凝液化。因此，向氣液分離器8供給沒有在第一熱交換器6冷凝的氣體狀碳氫化合物以及 在第一熱交換器6冷凝的液狀碳氫化合物的混合物體。該混合物體由氣液分離器8分離成 氣體(氣體狀碳氫化合物和空氣)和液體(液狀碳氫化合物)(參照圖3)。被分離的液體 留存在氣液分離器8的下側(液狀碳氫化合物儲存部27)，經液狀碳氫化合物用電磁閥10 返回到液狀碳氫化合物儲存槽9。如上所述，若使第一熱交換器6在壓力為0. 5MPa(G)、冷卻溫度為5°C的條件下 運轉，則在氣體狀碳氫化合物為汽油蒸氣的情況下，在第一熱交換器6中，汽油蒸氣濃度 為10vol%左右。汽油蒸氣中通常含有丁烷、異丁烷等。調查使第一熱交換器6在壓力 為0. 5MPa(G)、溫度為5°C運轉時的它們的飽和濃度，結果是丁烷的飽和蒸氣濃度約為 20vol%，異丁烷的飽和蒸氣濃度約為30vol%。這種條件下，在汽油蒸氣中含有的丁烷、異 丁烷的量沒有減少的情況下，理論上汽油蒸氣濃度不會達到IOvol %以下。另外，通過降低溫度(第一熱交換器6的汽油蒸氣的冷卻溫度)，能夠降低第一熱 交換器6的出口的汽油蒸氣濃度。但是，若使第一熱交換器6的設定溫度在冰點以下，則氣 體(含有氣體狀碳氫化合物的空氣)中所含的水在第二熱交換器6結冰。這樣一來，第一 熱交換器6內部的壓力損失增大，因此，希望第一熱交換器6的設定溫度為0°C到5°C左右。接著，從氣液分離器8排出的IOvol %左右的氣體狀碳氫化合物被輸送到吸附解 吸塔14a進行處理。吸附解吸塔14a中封入有吸附劑，含有氣體狀碳氫化合物的空氣在該 吸附劑中通過，據此，氣體狀碳氫化合物被吸附除去，成為Ivol %以下的汽油濃度的清潔空氣，經二通閥18a以及壓力控制器15向大氣排放。經過規定時間後，停止氣體狀碳氫化合 物供給泵5(步驟S104)，關閉二通閥16a、二通閥17b、二通閥18a、二通閥19b (步驟S105)。 另外，即使在再生時，也與氣體狀碳氫化合物的吸附解吸的作用無關，總是被由液體循環泵 11供給的熱媒質冷卻到一定溫度。即，與吸附時同樣總是被控制運轉，以便維持在O 5°C。 這樣，在第一工序(第一再生工序)中，通過在加壓狀態下冷卻、吸附，能夠有效地 液化回收從吸附解吸塔14b排出的氣體狀碳氫化合物。另外，在解吸時，通過使吸附解吸塔 14b內部的溫度升高，能夠使解吸速度加快，或使氣體狀碳氫化合物濃度變濃。但是，由於溫 度擺動，存在消耗能量增大或到下一個吸附工序在時間上不能冷卻等的問題，因此，在能量 方面有效的是，在解吸時不升高溫度，而是以與吸附時相同的溫度進行解吸。氣體狀碳氫化合物回收裝置100若結束了第一工序，則開始第二工序(步驟 S106 步驟S110)。氣體狀碳氫化合物回收裝置100打開二通閥16b、二通閥17a、二通閥 18b、二通閥19a(步驟S106)，使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作(步驟S107)。這樣，開 始第二工序(第二再生工序)。通過使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作規定時間，經二通 閥17b從吸附解吸塔14a吸引氣體，對被吸附劑吸附的氣體狀碳氫化合物進行解吸(步驟 S108)。另外，若吸附解吸塔14a內的壓力降低到規定的壓力，則打開二通閥18b以及流量 控制器20，使一定流量的空氣從大氣流入吸附解吸塔14a，將吸附解吸塔14a內部的壓力維 持在大致一定。吸附解吸塔14a雖然在吸附時以0. 5MPa(G)的壓力動作，但在解吸時，被氣體狀碳 氫化合物供給泵5減壓到大氣壓以下，因此，通過該壓力差，被吸附劑吸附的碳氫化合物在 濃縮為高濃度的狀態下被解吸。該情況下，雖然取決於氣體狀碳氫化合物的氣體流量、吸附 時的吸附量，但是，通過將吸附解吸塔14a內的壓力控制在0. 02 0. 04MPa,能夠使氣體狀 碳氫化合物濃度為30 60vol %。解吸後的氣體狀碳氫化合物由氣體狀碳氫化合物供給泵5向第一熱交換器6供 給。即，向第一熱交換器6供給氣體狀碳氫化合物濃度為30vol%、壓力為0.5MPa(G)的高 濃度、高壓的氣體狀碳氫化合物。與吸附時同樣，第一熱交換器6被通過冷凍機12以及第 二熱交換器13冷卻的熱媒質冷卻。通常，第一熱交換器6的內部保持在0°C到5°C左右，氣 體狀碳氫化合物的一部分冷凝液化。因此，向氣液分離器8供給沒有在第一熱交換器6冷凝的氣體狀碳氫化合物以及 在第一熱交換器6冷凝的液狀碳氫化合物的混合物體。該混合物體由氣液分離器8分離成 氣體(氣體狀碳氫化合物和空氣)和液體(液狀碳氫化合物)(參照圖3)。被分離的液體 留存在氣液分離器8的下側(液狀碳氫化合物儲存部27)，經液狀碳氫化合物用電磁閥10 返回到液狀碳氫化合物儲存槽9。如上所述，若使第一熱交換器6在壓力為0. 5MPa(G)、冷卻溫度為5°C的條件下 運轉，則在氣體狀碳氫化合物為汽油蒸氣的情況下，在第一熱交換器6中，汽油蒸氣濃度 為10vol%左右。汽油蒸氣中通常含有丁烷、異丁烷等。調查使第一熱交換器6在壓力 為0. 5MPa(G)、溫度為5°C運轉時的它們的飽和濃度，結果是丁烷的飽和蒸氣濃度約為 20vol%，異丁烷的飽和蒸氣濃度約為30vol%。這種條件下，在汽油蒸氣中含有的丁烷、異 丁烷的量沒有減少的情況下，理論上汽油蒸氣濃度不會達到IOvol %以下。另外，通過降低溫度(第一熱交換器6的汽油蒸氣的冷卻溫度)，能夠降低第一熱交換器6的出口的汽油蒸氣濃度。但是，若使第一熱交換器6的設定溫度在冰點以下，則氣 體(含有氣體狀碳氫化合物的空氣)中所含的水在第二熱交換器6結冰。這樣一來，第一 熱交換器6內部的壓力損失增大，因此，希望第一熱交換器6的設定溫度為0°C到5°C左右。接著，從氣液分離器8排出的IOvol %左右的氣體狀碳氫化合物被輸送到吸附解 吸塔14b進行處理。吸附解吸塔14b中封入有吸附劑，含有氣體狀碳氫化合物的空氣在該 吸附劑中通過，據此，氣體狀碳氫化合物被吸附除去，成為Ivol %以下的汽油濃度的清潔空 氣，經二通閥19a以及壓力控制器15向大氣排放。經過規定時間後，停止氣體狀碳氫化合 物供給泵5 (步驟Sl09)，關閉二通閥16b、二通閥17a、二通閥18b、二通閥19a (步驟S110)。 另外，即使再生時，也與氣體狀碳氫化合物的吸附解吸的作用無關，總是被由液體循環泵11 供給的熱媒質冷卻到一定溫度。即，與吸附時同樣總是被控制運轉，以便維持在O 5°C。若第二工序結束，則氣體狀碳氫化合物回收裝置100再次開始第一工序(步驟 sill)。在反覆實施設定次數的此操作後，氣體狀碳氫化合物回收裝置100結束一系列的動 作(步驟Slll ;YES)。通常，每次向汽油儲藏罐1加油，都反覆這些一系列的操作。通過該 動作，只將最大的氣體狀碳氫化合物向大氣排放，而且能夠使環境負荷非常小。另外，因為氣體狀碳氫化合物回收裝置100僅將最大Ivol%的氣體狀碳氫化合物 排放，所以，能夠回收40vol %的氣體狀碳氫化合物中的39vol %，回收效率為97. 5 %，效率 非常高。再有，因為是在一個溫度帶在進行了冷凝操作後進行吸附操作，所以，還具有能夠 使吸附解吸塔14大幅小型化，能夠使裝置整體緊湊化的效果。另外，解吸時吸引來自吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物的部位和吸附時向吸 附解吸塔14供給氣體狀碳氫化合物的部位設置在吸附解吸塔14的相同部分(圖1中在吸 附解吸塔14的下部)。因為運用吸附解吸塔14，以便使吸附解吸塔14出口的氣體狀碳氫 化合物濃度在以下，所以，成為在吸附時在吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物蒸氣 吸入口的附近，氣體狀碳氫化合物高密度地吸附，在吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物排 出口的附近，氣體狀碳氫化合物沒有怎麼吸附的狀態。為了通過冷凝，有效地回收解吸時從吸附解吸塔14排出的氣體狀碳氫化合物，有 必要儘可能地提高氣體狀碳氫化合物濃度。即，還是從高密度地吸附的部分排出氣體狀碳 氫化合物，能夠排出高濃度的氣體狀碳氫化合物。因此，在氣體狀碳氫化合物回收裝置100 中，通過從氣體狀碳氫化合物高密度地吸附的部分，即，在吸附解吸塔14中吸附時的氣體 狀碳氫化合物吸入口的附近，在解吸時吸引排出氣體狀碳氫化合物，能夠提高氣體狀碳氫 化合物的回收效率。向加油站等加油設施的汽油儲藏罐1的加油通常大多定期進行一定時間。因此， 從汽油儲藏罐1產生氣體狀碳氫化合物限於一天中的某個一定的時間帶。因此，從提高裝 置的工作效率的觀點看，認為有效的是，在產生氣體狀碳氫化合物的時間帶進行吸附解吸 塔14的吸附操作，在沒有產生氣體狀碳氫化合物的時間帶進行吸附解吸塔14的再生操作。根據上述情況，有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100在吸附時吸附解吸塔14以相對於氣液分離器8相互並聯的方式連接，減少流向一個吸附解吸塔14的 氣體量，供給從氣液分離器8流出的氣體狀碳氫化合物，在解吸時，將兩個吸附解吸塔14以 串聯的方式連接，反覆進行吸附解吸操作，進行吸附劑的再生，據此，能夠實現工作效率的 提尚。
S卩，氣體狀碳氫化合物回收裝置100在氣體狀碳氫化合物的吸附時(吸附工序 時)，能夠使從氣液分離器8流出的氣體狀碳氫化合物流入全部的吸附解吸塔14，增大處理 氣體的流量，在氣體狀碳氫化合物的解吸時(再生工序時)，將多個吸附解吸塔14中的至少 一個吸附解吸塔14 (例如吸附解吸塔14b)連接在氣體狀碳氫化合物供給泵5的上遊側，能 夠執行氣體狀碳氫化合物的再生。圖7是表示再生工序中的氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口濃度、氣液分離器8 的出口濃度以及吸附解吸塔14的出口濃度和時間變化的關係的圖表。圖8是表示再生工 序中的切換時間和吸附解吸塔14的出口濃度的關係的圖表。根據圖7以及圖8，說明再生 工序中的吸附解吸塔14的切換操作。在圖7中，分別為縱軸表示氣體狀碳氫化合物的濃度 (vol% )，橫軸表示時間(min)。在圖8中，分別為縱軸表示吸附解吸塔14出口的氣體狀碳 氫化合物的濃度(vol% )，橫軸表示時間(min)。圖7中分別為用空心圓標記表示吸附解吸塔14b的再生工序中 的氣體狀碳氫化合 物供給泵5的出口濃度，用塗黑的圓標記表示吸附解吸塔14b的再生工序中的氣體狀碳氫 化合物供給泵5的出口濃度，用空心三角標記表示吸附解吸塔14b的再生工序中的氣液分 離器8的出口濃度，用塗黑的三角標記表示吸附解吸塔14b的再生工序中的氣液分離器8 的出口濃度，用星號標記表示吸附解吸塔14的出口濃度。從該圖7可知，在再生工序中，僅 在初期氣體狀碳氫化合物從吸附解吸塔14漏出。因此，調查切換時間對吸附解吸塔14的 出口濃度的影響。圖8是調查首次的切換時間對吸附解吸塔14出口濃度的影響的圖。圖8中，分別 為用菱形標記表示進行了一分鐘的首次的第一工序和第二工序的切換時的吸附解吸塔14 的出口的氣體狀碳氫化合物的濃度，用叉子標記表示進行了三分鐘的首次的第一工序和第 二工序的切換時的吸附解吸塔14的出口的氣體狀碳氫化合物的濃度，用空心三角標記表 示進行了六分鐘的首次的第一工序和第二工序的切換時的吸附解吸塔14的出口的氣體狀 碳氫化合物的濃度。從圖8可知，隨著切換時間的增長，從吸附解吸塔14出口排出氣體狀 碳氫化合物的時間也增長。基於這種情況，清楚了首次的從第一工序向第二工序切換的時間越短越好。在此 基礎上，還清楚了，若使首次的從第一工序向第二工序的切換時間在0. 5分以下，則在第二 次時，氣體狀碳氫化合物也從吸附塔出口漏出。從該結果可知，通過使首次的從第一工序向 第二工序的切換時間為0. 5分 1分，能夠使再生工序中的氣體狀碳氫化合物的漏出為最 小限度。圖9是表示再生工序中的氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口濃度以及氣液分離器 8的出口濃度和時間變化的關係的圖表。根據圖9，說明再生工序中的吸附解吸塔14的切 換時間對氣體狀碳氫化合物的回收的影響。在圖9中，分別為縱軸表示氣體狀碳氫化合物 的濃度(vol%)，橫軸表示時間(min)。另外，分別為圖9(a)表示以兩分間隔切換的情況下 的特性，圖9(b)表示以2分一6分一10分逐漸延長切換時間情況下的特性，圖9(c)表示 以2分一1分一0. 5分逐漸縮短切換時間的情況下的特性。另外，圖9所示的圓標記以及 三角標記與圖7所示的圓標記以及三角標記相同。從圖9(b)所示可知，通過逐漸延長切換時間，氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口 濃度降低。這表示在第一熱交換器6氣體狀碳氫化合物沒有液化。即，從吸附解吸塔14b排出的氣體狀碳氫化合物僅僅是原樣地向吸附解吸塔14a移動，能量被白白地消費。另一 方面，從圖9 (c)所示可知，通過逐漸縮短切換時間，氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口濃度 的降低得到抑制。由此可知，氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口濃度和氣液分離器8的出 口濃度的差的量被液化，通過切換，能夠有效地將氣體狀碳氫化合物液化。從上述情況可知，通過使吸附解吸塔14的切換時間逐漸加快(縮短)，能夠有效地 將氣體狀碳氫化合物液化。因此，在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100 中，通過逐漸加快吸附解吸塔14的切換時間 ，來謀求能量效率的提高。圖10是表示氣體流量和氣體狀碳氫化合物供給泵5的入口壓力以及出口壓力的 關係的圖表。圖11是表示氣體流量和氣體溫度的關係的圖表。根據圖10以及圖11，說明 氣體流量對氣體狀碳氫化合物供給泵5的入口壓力以及出口壓力的影響。圖10以及圖11 中，說明僅使用氣體狀碳氫化合物供給泵5進行吸附解吸操作時的氣體流量的影響。在圖10中，分別為左側縱軸表示氣體狀碳氫化合物供給泵5的出口壓力 (kPa[abs])，右側縱軸表示氣體狀碳氫化合物供給泵5的入口壓力(kPa[abs])，橫軸表示 氣體流量(L/min)。另外，在圖10中，分別為三角標記表示氣體狀碳氫化合物供給泵5的出 口壓力，圓標記表示氣體狀碳氫化合物供給泵5的入口壓力。在圖11中，分別為左側縱軸 表示氣體溫度CC )，右側縱軸表示壓縮比(_)，橫軸表示氣體流量(L/min)。另外，在圖11 中，分別為三角標記表示氣體溫度，圓標記表示壓縮比。從圖10所示可知，隨著氣體流量增大，出口壓力降低，另外，隨著氣體流量增加， 入口壓力增加。在再生工序中，因為有必要提高氣體狀碳氫化合物濃度，所以，有必要降低 吸附解吸塔14b內的壓力。即，為使氣體狀碳氫化合物濃度為40vol%左右，必須使入口壓 力在40kPa以下。因此，氣體流量在200L/min以下。另外，在含有難以液化的丁烷、異丁 烷的情況下，有必要使氣體狀碳氫化合物濃度在60vol%左右，必須使入口壓力在30kPa以 下。因此，氣體流量在lOOL/min以下。從圖11所示可知，因為若氣體流量減少，則由氣體帶走的熱減少，所以，氣體溫度 上升。在作為氣體狀碳氫化合物以汽油蒸氣為對象的情況下，因為汽油蒸氣的自然著火溫 度為250°C左右，所以，有必要使氣體溫度下降到200°C以下。即，為了使氣體溫度在200°C 以下，必須使氣體流量在40L/min以上。從這些情況可知，為了僅使用氣體狀碳氫化合物供 給泵5進行吸附解吸操作，可以使氣體流量在40 200L/min的範圍，好的是40 IOOL/ min的範圍。基於上述情況，在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，僅使用 一個氣體狀碳氫化合物供給泵5進行吸附解吸操作，通過使流向氣體狀碳氫化合物供給泵 5的氣體的流量在40 200L/min的範圍，好的是40 lOOL/min的範圍，使能夠有效地液 化回收氣體狀碳氫化合物成為可能，實現工作效率的提高。在有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，通過在再生工序共用 吸引和吹掃氣體進行的氣體置換，進行吸附解吸塔14的再生。但是，在短時間實施吸附解 吸塔14的切換的情況下，儘可能減少吹掃氣體向吸附解吸塔14的供給，也可以停止吹掃氣 體的導入。這樣一來，就不存在吸附解吸塔14出口的氣體狀碳氫化合物濃度因吹掃氣體而 稀薄的情況，能夠在第一熱交換器6高效地液化，能夠更高效地液化回收氣體狀碳氫化合 物。
如上所述，根據有關本實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100，通過將多個吸附解吸塔14在吸附時並聯連接，在解吸時串聯連接，能夠僅用一個氣體狀碳氫化合物供 給泵5執行吸附解吸。因此，因為能夠用多個吸附解吸塔14執行吸附工序，所以，即使處理 氣體流量增大，也能夠使排氣氣體極其清潔(汽油濃度以下)。另外，即使處理氣體 流量增大，也能夠用多個吸附解吸塔14吸附氣體狀碳氫化合物，能夠抑制流向吸附解吸塔 14的氣體的速度，能夠高效地回收氣體狀碳氫化合物。根據該氣體狀碳氫化合物回收裝置100，因為具備由第一熱交換器6、第二熱交換 器13以及熱媒質儲存槽7構成的冷凝裝置，所以，不會降低氣體狀碳氫化合物的液化效率， 不會產生噪音。另外，氣體狀碳氫化合物回收裝置100因為對所搭載的氣液分離器8的結 構進行了銳意研究，所以，不會使吸附解吸塔14所使用的吸附劑增大，能夠高效地液化氣 體狀碳氫化合物。根據該氣體狀碳氫化合物回收裝置100，因為反覆進行規定次數的第一再生工序 和第二再生工序，回收氣體狀碳氫化合物，所以，不會將吸附解吸塔14吸附的碳氫化合物 排放到外部，能夠進行液化，能夠高效地回收氣體狀碳氫化合物。另外，能夠減小附設在吸 附解吸塔14的解吸相關機器(氣體狀碳氫化合物供給泵5)的容量，同時，能夠高效地回收 氣體狀碳氫化合物。實施方式2.圖12是表示有關本發明的實施方式2的氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa的迴路 結構的概略結構圖。根據圖12，說明氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa的結構以及氣體狀碳 氫化合物的流程。該氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa也與有關實施方式1的氣體狀碳氫 化合物回收裝置100同樣，對由所設置的汽油加油設施向大氣中排放的氣體狀碳氫化合物 進行吸附、解吸。另外，在實施方式2中，以與實施方式1的不同點為中心進行說明，對與實 施方式1相同的部分標註相同的符號。有關本實施方式2的氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa與有關實施方式1的氣體 狀碳氫化合物回收裝置100相比，不同點在於，在氣體狀碳氫化合物供給泵5的下遊側具 備氣體狀碳氫化合物濃度計量器31a，在氣液分離器8的下遊側具備氣體狀碳氫化合物濃 度計量器3lb。氣體狀碳氫化合物濃度計量器31a以及氣體狀碳氫化合物濃度計量器31b 計量在所設置的配管導通的氣體狀碳氫化合物的濃度。另外，氣體狀碳氫化合物回收裝置 IOOa的其它結構與氣體狀碳氫化合物回收裝置100相同。圖13是表示氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa的再生工序中的處理流程的流程 圖。根據圖13，詳細說明吸附解吸塔14吸附的氣體狀碳氫化合物的再生工序。如實施方式 1所說明的那樣，吸附解吸塔14的再生工序使吸附時使用的兩個吸附解吸塔14為串聯，在 其兩個塔之間連接氣體狀碳氫化合物供給泵5、第一熱交換器6、氣液分離器8，開始。這樣， 在經過規定時間後，更換串聯連接的吸附解吸塔14的順序，從任意的吸附解吸塔14都執行 氣體狀碳氫化合物的再生。反覆進行規定次數的該操作，進行氣體狀碳氫化合物的再生。氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa在吸附結束時使所有的二通閥為全閉。氣體狀 碳氫化合物回收裝置IOOa將二通閥16a、二通閥17b、二通閥18a、二通閥19b打開(步驟 S201)，使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作(步驟S202)，開始再生工序(第一工序)。然後， 氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa根據由氣體狀碳氫化合物濃度計量器31a以及氣體狀碳氫化合物濃度計量器31b計量的濃度信號，進行濃度條件評價(步驟S203)。S卩，氣體狀碳 氫化合物回收裝置IOOa將由氣體狀碳氫化合物濃度計量器31a以及氣體狀碳氫化合物濃 度計量器3lb計量的濃度信號向控制裝置50傳輸，受到達到規定濃度的情況，進行吸附解 吸塔14的切換。若達到被設定為吸附解吸塔14的切換的規定的濃度(步驟S203 ；YES)，則氣體狀 碳氫化合物回收裝置IOOa停止氣體狀碳氫化合物供給泵5 (步驟S204)，關閉二通閥16a、 二通閥17b、二通閥18a、二通閥19b (步驟S205)。
氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa若結束了第一工序(步驟S201 步驟S205)， 則開始第二工序(步驟S106 步驟S110)。氣體狀碳氫化合物回收裝置100打開二通閥 16b、二通閥17a、二通閥18b、二通閥19a(步驟S206)，使氣體狀碳氫化合物供給泵5工作 (步驟S207)。然後，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa根據由氣體狀碳氫化合物濃度計量 器31a以及氣體狀碳氫化合物濃度計量器31b計量的濃度信號，進行濃度條件評價(步驟 S208)。若達到被設定為吸附解吸塔14的切換的規定的濃度(步驟S208 ；YES)，則氣體狀 碳氫化合物回收裝置IOOa停止氣體狀碳氫化合物供給泵5 (步驟S209)，關閉二通閥16b、 二通閥17a、二通閥18b、二通閥19a (步驟S210)。若第二工序結束，則氣體狀碳氫化合物回 收裝置IOOa再次開始第一工序(步驟S211)。在反覆實施設定次數的該操作後，氣體狀碳 氫化合物回收裝置IOOa結束一系列的動作(步驟S211 ；YES)。這樣，因為氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa根據計量的氣體狀碳氫化合物濃度 來執行吸附解吸塔14的切換，所以，能夠有效地進行吸附解吸塔14的切換，能夠降低氣體 狀碳氫化合物的液化所使用的必要的能量。因此，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOa在實施 方式1的效果的基礎上，即使儲藏在吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物的量變化，也能夠 高效地液化回收氣體狀碳氫化合物。實施方式3.圖14是表示有關本發明的實施方式3的氣體狀碳氫化合物回收裝置的再生工序 中的處理流程的流程圖。根據圖14，詳細說明有關本實施方式3的氣體狀碳氫化合物回收 裝置的吸附解吸塔14所吸附的氣體狀碳氫化合物的再生工序。有關實施方式3的氣體狀 碳氫化合物回收裝置也與有關實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100同樣，對由所 設置的汽油加油設施向大氣中排放的氣體狀碳氫化合物進行吸附、解吸。另外，在實施方式 3中，以與實施方式1以及實施方式2的不同點為中心進行說明，對與實施方式1以及實施 方式2相同的部分標註相同的符號。在有關上述實施方式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100中，若在再生工序動作 了規定時間，則吸附解吸塔14被切換，若反覆進行了該規定次數，則解吸動作結束，再生工 序結束。與此相對，在有關本實施方式3的氣體狀碳氫化合物回收裝置(下面省略圖示，稱 為氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb進行說明)中，若吸附解吸塔14被切換的反覆動作進 行了規定次數，則降低氣體流量，若吸附解吸塔14的切換的反覆動作進行了規定次數，進 行還降低氣體流量，進行動作這樣的再生運轉，將氣體流量逐漸降低到規定值。S卩，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb執行的步驟S301 步驟S311與有關實施方 式1的氣體狀碳氫化合物回收裝置100執行的步驟SlOl 步驟Slll相同，但在追加了步驟S312這點上不同。在步驟S312中，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb在實施了設定次數 的第一工序和第二工序的反覆操作後，執行使氣體流量降低的動作。在氣體流量降低到規 定值後(步驟S312;YES)，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb結束一系列的動作。另外，在 氣體流量沒有降低到規定值時(步驟S312 ；NO)，再次執行第一工序(步驟S301)。據此，氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb在實施方式1以及實施方式2的效果的基 礎上，即使儲藏在吸附解吸塔14的氣體狀碳氫化合物的量變化，也能夠高效地液化回收氣 體狀碳氫化合物。另外，因為氣體狀碳氫化合物回收裝置IOOb能夠降低第一工序和第二工 序的反覆次數，所以，具有能夠在短時間使氣體狀碳氫化合物再生的效果。實施方式4. 圖15是用於說明在有關本發明的實施方式4的氣體狀碳氫化合物回收裝置上搭 載的第一熱交換器32的概略結構圖。根據圖15，詳細說明作為實施方式4的特徵事項的第 一熱交換器32。有關實施方式4的氣體狀碳氫化合物回收裝置也與有關實施方式1的氣體 狀碳氫化合物回收裝置100同樣，對由所設置的汽油加油設施向大氣中排放的氣體狀碳氫 化合物進行吸附、解吸。另外，在實施方式4中，以與實施方式1 實施方式3的不同點為 中心進行說明，對與實施方式1 實施方式3相同的部分標註相同的符號。有關本實施方式4的氣體狀碳氫化合物回收裝置的第一熱交換器32的結構與有 關上述實施方式的氣體狀碳氫化合物回收裝置不同。第一熱交換器32雖然基本的結構與 第一熱交換器6相同，但是，在熱交換部22和合流部23之間的流路(各分流管35 (各傳熱 管))設置氣液分離器(第二氣液分離器)33。通過將第一熱交換器32做成這樣的結構，能 夠以低流量將氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合物分離，能夠提高分離效率。另外，在合流部23，氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合物混合，能夠抑制壓力損失 增加的情況，能夠使用低容量的氣體狀碳氫化合物供給泵5，能夠謀求能量效率的進一步提 高。基於上述情況，有關實施方式4的氣體狀碳氫化合物回收裝置在實施方式1 實施方 式3的效果的基礎上，通過在第一熱交換器32的分流管35的每一個上設置氣液分離器33， 還具有能夠提高能量效率的效果。另外，雖然將有關本發明的氣體狀碳氫化合物回收裝置以及方法分為實施方式 1 實施方式4進行了說明，但是，當然也可以將各實施方式的特徵事項恰當地組合。符號說明1 汽油儲藏罐；2 加油管；3 三通切換閥；3a 三通切換閥；3b 三通切換閥；4 壓力調整閥；5 氣體狀碳氫化合物供給泵(泵)；6 第一熱交換器；7 熱媒質儲存槽；8 氣 液分離器；9 液狀碳氫化合物儲存槽；10 液狀碳氫化合物用電磁閥；11 液體循環泵；12 冷凍機；13 第二熱交換器；14 吸附解吸塔；14a 吸附解吸塔；14b 吸附解吸塔；15 壓力 控制器；16a 二通閥；16b 二通閥；17a 二通閥；17b 二通閥；18a 二通閥；18b 二通閥； 19a 二通閥；19b 二通閥；20 流量控制器；21 分支部；22 熱交換部；23 合流部；24 氣 體狀碳氫化合物出口 ；25 離心分離部；26 氣液混合物入口 ；27 液狀碳氫化合物儲存部； 28 液狀碳氫化合物出口 ；29 錐狀篩網；30 隔熱材料；31a 氣體狀碳氫化合物濃度計量 器；31b 氣體狀碳氫化合物濃度計量器；32 第一熱交換器；33 氣液分離器；35 分流管； 100 氣體狀碳氫化合物回收裝置；IOOa 氣體狀碳氫化合物回收裝置。
權利要求
一種氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於，具有從汽油儲藏罐吸引氣體狀碳氫化合物的泵、將由上述泵吸引的氣體狀碳氫化合物冷卻、冷凝的冷凝裝置、將由上述冷凝裝置冷凝的液狀碳氫化合物和沒能由上述冷凝裝置冷凝的氣體狀碳氫化合物分離的氣液分離器、對從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合物進行吸附解吸的多個吸附解吸塔；在進行氣體狀碳氫化合物的吸附時，使從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合物流入上述多個吸附解吸塔，在進行氣體狀碳氫化合物的解吸時，上述多個吸附解吸塔中的至少一個吸附解吸塔以成為上述泵的上遊側的方式連接。
2.如權利要求1所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於，具備對從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合物的流路以及上述多個吸附解吸塔 的氣體出口進行切換的流路轉換閥， 通過上述流路轉換閥， 在進行氣體狀碳氫化合物的吸附時，切換流路，以便使從上述氣液分離器流出的氣體狀碳氫化合物流入上述多個吸附解吸塔，在進行氣體狀碳氫化合物的解吸時，切換流路，以便將上述多個吸附解吸塔中的至少一個吸附解吸塔的氣體出口連接到上 述泵的上遊側。
3.如權利要求1或2所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於， 上述冷凝裝置至少具有能夠導通氣體狀碳氫化合物的第一熱交換器、 能夠導通從冷凍機供給的製冷劑的第二熱交換器、儲存通過上述第一熱交換器以及上述第二熱交換器進行熱交換的熱媒質的熱媒質儲存槽。
4.如權利要求1或2所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於，上述第一熱交換器以及上述第二熱交換器以成為大致水平位置的方式被設置在上述 熱媒質儲存槽內，將上述第一熱交換器的氣體狀碳氫化合物入口設置在上部，將上述第二熱交換器的制 冷劑入口設置在下部。
5.如權利要求1或2所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於， 上述第一熱交換器具有將流入的氣體狀碳氫化合物流分割的分支部、插入有在上述分支部分支的多個傳熱管的熱交換部、從上述熱交換部排出的氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合物合流的合流部、設置在上述熱交換部和上述合流部之間的流路上的第二氣液分離器。
6.如權利要求1或2所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於， 上述氣液分離器具有將氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合物分離的氣液分離部、將在上述氣液分離部產生的霧狀碳氫化合物和氣體狀碳氫化合物分離的霧除去部。
7.如權利要求1或2所述的氣體狀碳氫化合物回收裝置，其特徵在於，上述霧除去部是錐狀篩網構造。
8.一種氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，包括吸引氣體狀碳氫化合物，將吸引的氣體狀碳氫化合物冷卻、冷凝，將沒能冷凝完的氣體 狀碳氫化合物分支，使之流入多個吸附解吸塔，在各自的吸附解吸塔吸附氣體狀碳氫化合 物的工序、將上述氣體狀碳氫化合物的吸引停止的工序、對用於氣體狀碳氫化合物的吸附的兩個吸附解吸塔中的一個吸附解吸塔所吸附的氣 體狀碳氫化合物進行吸引解吸，將液化了該氣體狀碳氫化合物後殘留的氣體狀碳氫化合物 用另一個吸附解吸塔吸附的第一再生工序、將上述另一個吸附解吸塔以成為上遊側的方式連接，對上述另一個吸附解吸塔吸附的 氣體狀碳氫化合物進行吸引解吸，將液化了該氣體狀碳氫化合物後殘留的氣體狀碳氫化合 物用上述一個吸附解吸塔吸附的第二再生工序、反覆規定次數上述第一再生工序和上述第二再生工序的工序。
9.如權利要求8所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，將從首次的上述第一再生工序向上述第二再生工序切換的時間設定成比從此以後的 上述第一再生工序向上述第二再生工序切換的時間短。
10.如權利要求9所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，將從上述首次的上述第一再生工序向上述第二再生工序切換的時間設定為0. 5 2分鐘。
11.如權利要求9或10所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，以伴隨著時間經過而縮短的方式，設定上述第一再生工序和上述第二再生工序的反覆 時間。
12.如權利要求9或10所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，在上述第一再生工序以及上述第二再生工序中，將氣體狀碳氫化合物的氣體流量設定 為 40 100L/min。
13.如權利要求9或10所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，設有吸引氣體狀碳氫化合物的泵和將氣體狀碳氫化合物和液狀碳氫化合物分離的氣液分離器，根據上述泵出口以及上述氣液分離器出口的氣體狀碳氫化合物濃度，反覆規定次數上 述第一再生工序和上述第二再生工序。
14.如權利要求9或10所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，在上述泵出口以及上述氣液分離器出口設置測量氣體狀碳氫化合物的濃度的氣體狀 碳氫化合物濃度測量器，在上述泵出口以及上述氣液分離器出口測量氣體狀碳氫化合物的 濃度。
15.如權利要求9或10所述的氣體狀碳氫化合物回收方法，其特徵在於，在反覆規定次數上述第一再生工序和上述第二再生工序的工序結束後，降低所吸引的氣體流量，再次反覆規定次數上述第一再生工序和上述第二再生工序。
全文摘要
本發明提供一種能夠從含有間歇地產生的氣體狀碳氫化合物的空氣流中高效地除去氣體狀碳氫化合物，提高了裝置工作效率的氣體狀碳氫化合物的回收裝置以及方法。本發明中，氣體狀碳氫化合物回收裝置(100)中，多個吸附解吸塔(14)在吸附氣體狀碳氫化合物時相對於氣液分離器(8)並聯連接，在解吸氣體狀碳氫化合物時經氣體狀碳氫化合物供給泵(5)、冷凝裝置以及氣液分離器(8)，將用於氣體狀碳氫化合物的吸附的吸附解吸塔(14)中的兩個串聯連接。
文檔編號B67D7/54GK101927099SQ20091025230
公開日2010年12月29日 申請日期2009年12月2日 優先權日2009年6月18日
發明者關谷勝彥, 杉本猛, 狩野一幸, 藤條邦雄, 谷村泰宏 申請人:三菱電機株式會社;株式會社龍野