一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法及裝置與流程
2023-05-04 06:56:36 1
本發明涉及變壓器仿真領域，尤其涉及一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法及裝置。
背景技術：
現有技術中，一般通過使用直流偏磁仿真模擬方法對變壓器鐵心飽和特性進行模擬。通常情況下，可以基於經典方法的變壓器模型進行直流偏磁仿真模擬，或基於統一電磁等效法的變壓器模型進行直流偏磁仿真模擬。
基於上述兩種模型進行直流偏磁仿真模擬所獲取的變壓器鐵心飽和特性存在一定差異。其中基於經典法變壓器模型進行直流偏磁仿真模擬以獲取的變壓器鐵心飽和特性時，是採用補償電流源來模擬鐵心飽和程度。但在上述過程中所採用的磁化曲線是無偏磁條件下的基本磁化曲線，不論是否受偏磁影響，均以磁化曲線固定不變為前提。同時根據此磁化曲線所預測的偏置磁通是為固定值。然而研究事實表明，直流偏磁條件下的磁化曲線與無偏磁條件下的磁化曲線在局部存在著較大差異；而且直流電流所產生的偏置磁通並不是固定不變的，而是會隨著鐵芯工作磁通密度大小而變化的動態值。以上兩點表明，基於經典法變壓器模型進行直流偏磁模擬會產生於實際值較大的誤差，這其中包括磁化曲線誤差、勵磁電流波形、幅值誤差以及諧波含量的誤差，在對系統仿真中諧波保護的整定會造成很大的不利影響，從而降低所獲取的變壓器鐵心飽和特性的精度。
而基於統一電磁等效法變壓器模型進行直流偏磁仿真模擬以獲取的變壓器鐵心飽和特性時，是採用分段線性插值法來變壓器磁化曲線特性，並直接在元件模型設置中輸入實際變壓器的測量磁化曲線參數即可。上述方案即使在直流偏磁情況下，只要能夠獲得直流偏磁條件下實際變壓器磁化曲線的測量數據，就能在變壓器模型中實現精確的直流偏磁仿真模擬。上述方案的不足之處在於，由於實際工程中流入變壓器直流電流大小是無法確定的，不同的直流電流所產生的偏置磁通是不一樣的，對變壓器磁化曲線的影響也是不盡相同的。在進行仿真模擬時，不會僅僅只對某一特定的直流電流大小進行仿真，而是以特定範圍內的一組直流電流數據為樣本進行仿真分析。若採用同一電磁等效變壓器模型來進行仿真，就需要實測各種不同直流電流影響下的變壓器磁化曲線。這種做法需要大量的實際數據測量和計算，不論對於仿真模擬還是實際工程來說都是難以實現的。從而提高了獲取變壓器鐵心飽和特性的成本。
因此，現有技術中的直流偏磁仿真模擬方法無法保證在實時仿真、易於實現的前提下實現對變壓器直流偏磁下的磁化曲線、勵磁電流達到足夠精度的仿真模擬，並獲取變壓器鐵心飽和特性。
技術實現要素：
本申請提供一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法及裝置，能夠更為精確的模擬直流偏磁影響下磁化曲線的真實情況，從而以此磁化曲線為基礎實現了直流偏磁下畸變勵磁電流的準確仿真。
第一方面，本發明的實施例提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法，包括：獲取直流電流產生的直流偏置磁通密度ΔB0，並計算Bm-ΔB0曲線，其中Bm為變壓器的工作磁通密度；根據Bm-ΔB0曲線修正變壓器模型中的無偏磁磁化曲線，並根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。
第二方面，本發明的實施例提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置，包括：獲取模塊，用於獲取直流電流產生的直流偏置磁通密度ΔB0，並計算Bm-ΔB0曲線，其中Bm為變壓器的工作磁通密度；第一處理模塊，用於根據Bm-ΔB0曲線修正變壓器模型中的無偏磁磁化曲線，並根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。
本發明提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置，在直流偏磁條件下進行變壓器勵磁電流計算時，考慮直流電流入侵變壓器所產生的變化的直流磁通對變壓器電磁特性的影響，計算直流電流在變壓器不同磁通密度Bm下所產生的偏置磁通密度ΔB0，從而得到Bm-ΔB0曲線，其中直流偏置磁通密度ΔB0是隨著變壓器工作磁通密度Bm的增大而降低的，根據Bm-ΔB0曲線對原始無偏磁條件下的變壓器磁化曲線進行實時修正以得到直流偏磁條件下的變壓器磁化曲線，最後根據修正後的變壓器磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。本發明所提出的變壓器直流偏磁仿真模擬方法，能夠更為精確的模擬直流偏磁影響下磁化曲線的真實情況，從而以此磁化曲線為基礎實現了直流偏磁下畸變勵磁電流的準確仿真。相比統一電磁等效變壓器模型所採用的線性插值法，在保持仿真精度不下降的情況下，操作方式更為簡便，仿真前需要的準備工作大幅減少；相比傳統法，仿真結果更為精確、真實，這對於後續研究由於直流偏磁影響而造成的諧波保護的不正確動作、降低保護誤動，從而保障電力系統安全穩定運行具有重要意義。
附圖說明
為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發明的一些實施例，對於本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。
圖1為本發明的實施例所提供的一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法的示意性流程圖；
圖2為本發明的另一實施例所提供的一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法的示意性流程圖；
圖3為本發明的實施例所提供的一種當Idc＝0.6A時的Bm-ΔB0曲線圖；
圖4為本發明的實施例所提供的一種當Idc＝0.6A時直流偏磁影響下的變壓器磁化曲線的示意圖；
圖5為本發明的實施例所提供的一種在變壓器工作點下直流電流為0.6A的直流偏磁磁化曲線的示意圖；
圖6為本發明的實施例所提供的一種直流偏磁下勵磁電流計算結果與測量結果比較的示意圖；
圖7本發明的實施例所提供的一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置的示意性流程圖；
圖8為本發明的另一實施例所提供的一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置的示意性流程圖。
具體實施方式
下面將結合本發明實施例中的附圖，對本發明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本發明一部分實施例，而不是全部的實施例。基於本發明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬於本發明保護的範圍。
為了便於清楚描述本發明實施例的技術方案，在本發明的實施例中，採用了「第一」、「第二」等字樣對功能和作用基本相同的相同項或相似項進行區分，本領域技術人員可以理解「第一」、「第二」等字樣並不是在對數量和執行次序進行限定。
如附圖1所示，本發明的實施例提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法，包括：
101、獲取直流電流產生的直流偏置磁通密度ΔB0，並計算Bm-ΔB0曲線，其中Bm為變壓器的工作磁通密度。
102、根據Bm-ΔB0曲線修正變壓器模型中的無偏磁磁化曲線，並根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。
本發明提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬方法，在直流偏磁條件下進行變壓器勵磁電流計算時，考慮直流電流入侵變壓器所產生的變化的直流磁通對變壓器電磁特性的影響，計算直流電流在變壓器不同磁通密度Bm下所產生的偏置磁通密度ΔB0，從而得到Bm-ΔB0曲線，其中直流偏置磁通密度ΔB0是隨著變壓器工作磁通密度Bm的增大而降低的，根據Bm-ΔB0曲線對原始無偏磁條件下的變壓器磁化曲線進行實時修正以得到直流偏磁條件下的變壓器磁化曲線，最後根據修正後的變壓器磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。本發明所提出的變壓器直流偏磁仿真模擬方法，能夠更為精確的模擬直流偏磁影響下磁化曲線的真實情況，從而以此磁化曲線為基礎實現了直流偏磁下畸變勵磁電流的準確仿真。相比統一電磁等效變壓器模型所採用的線性插值法，在保持仿真精度不下降的情況下，操作方式更為簡便，仿真前需要的準備工作大幅減少；相比傳統法，仿真結果更為精確、真實，這對於後續研究由於直流偏磁影響而造成的諧波保護的不正確動作、降低保護誤動，從而保障電力系統安全穩定運行具有重要意義。
如附圖2所示，上述實施例中所提供的變壓器直流偏磁仿真模擬方法，還包括：
103、獲取無偏磁磁化曲線H-B，並根據無偏磁磁化曲線H-B的擬合函數以及直流電流Idc計算直流偏置磁通密度ΔB0。
具體的，根據無偏磁磁化曲線H-B的擬合函數以及直流電流Idc計算直流偏置磁通密度ΔB0，包括：
根據
其中，
φ0為直流電流產生直流偏置磁通，l為鐵芯中磁路的平均長度，a和b為擬合係數，S為鐵芯等效截面積，N1為匝數，Idc為流入繞組的直流電流，φm為勵磁磁通，K為漏抗比；
根據和無偏磁磁化曲線Hq以及直流電流Idc使用單相雙繞組變壓器模型求取直流偏置磁通密度ΔB0。
如附圖2所示，上述實施例中所提供的種變壓器直流偏磁仿真模擬方法，還包括：
104、根據Bm-ΔB0曲線修正無偏磁磁化曲線以獲取直流偏磁條件下的磁化曲線H-B'。
如附圖2所示，上述實施例中所提供的種變壓器直流偏磁仿真模擬方法，還包括：
105.根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型中的直流偏置後磁通φ獲取直流偏磁下的勵磁電流Is。
示例性的，以一具體工程變壓器參數為例，在PSCAD/EMTDC軟體中進行本發明的實施例所提供的變壓器直流偏磁仿真模擬方法的具體展示。
選取的工程變壓器參數如下：
額定容量為240MVA，額定電壓為500kV/√3
R＝0.3737Ω
N1＝508匝，N2＝32匝
等效磁路平均長度l＝8.45m
漏抗比K＝0.95
鐵芯截面S＝1.6453m2
該工程變壓器的無偏磁條件下的磁化曲線測量數據如表1所示：
表1 變壓器無偏磁條件下的磁化曲線測量數據
根據出廠測量的如表1所示無偏磁條件下磁化曲線數據，可將該變壓器磁化曲線用雙曲函數擬合成如下表達式：
H＝12.57sinh(2.23B)
對該單相變壓器在空載下進行直流偏磁仿真模擬，空載下，該變壓器的勵磁電流(約為空載電流)為2.4A，設置直流偏磁電流大小為Idc＝0.6A(額定勵磁電流的25％)，在一次繞組側引入直流偏磁電流。
根據安培環路定理有：
S是鐵芯等效截面積。將H由上述表示，可變為
令將上式的和兩項用傅立葉展開，化為
其中，
綜合以上，可得
用φm＝f(Im)表示磁化曲線，則可以寫成由此可見φ0和Idc之間除了滿足磁化曲線上的對應關係之外，還相差係數c0(m)，又有
已知T＝0.02s，c0(m)可以轉化成為關於φm的函數，即c0(m)＝g(φm)。所以有：
其中，
將上述工程變壓器實際參數、直流電流Idc＝0.6A以及擬合所得無偏磁下磁化曲線H＝12.57sinh(2.23B)代入上式即可直接求出直流磁通φ0與勵磁磁通φm的動態關係式:
由即可畫出Bm-ΔB0曲線如圖3所示。
從圖3可知，直流電流在變壓器中產生偏置磁通密度會隨著變壓器工作磁通密度增大而減小，與實際工程情況相符。
將上述Bm-ΔB0曲線轉化為用於修正變壓器無偏磁條件下的磁化曲線，得到受0.6A直流電流偏磁影響下的變壓器磁化曲線如圖4所示。
在PSCAD/EMTDC軟體中進行建模的步驟如下：
A1、設定變壓器模型工作在磁化曲線膝點的工況下，測量變壓器模型二次側的出口電壓Vs，根據公式搭建變壓器工作磁通計算模塊，計算出該工況下變壓器模型的工作磁通φs；
A2、根據變壓器參數和表1參數構建無偏磁磁化曲線模擬模塊，其輸出為曲線Im-φm；
A3、搭建直流偏置磁通計算模塊，以一次側引入的直流電流Idc的值和無偏磁磁化曲線模擬模塊的輸出值作為輸入，從而計算出該變壓器鐵心在具體的Idc下的直流偏置磁通動態值Δφ0，並將其作為輸出值；
A4、構建磁化曲線修正模塊，將無偏磁磁化曲線模擬模塊輸出值和直流偏置磁通計算模塊的輸出值Δφ0作為輸入，經過φ＝Δφ0+φm修正後，輸出直流偏磁條件下的磁化曲線Im-φ；
A5、將工作磁通計算模塊的輸出值φs作為輸入接到直流偏置磁通計算模塊，計算出該工況下的實際直流偏置磁通的動態值Δφ0'；
A6、將設定工況下的實際直流偏置磁通的動態值Δφ0'和工作磁通φs結合得到設定工況下包含直流偏置磁通的變壓器模型工作總磁通φ'。
A6、構建變壓器直流偏磁下勵磁電流計算模塊，將仿真設定工況中的包含直流偏置磁通的變壓器模型工作總磁通φ'和磁化曲線修正模塊輸出的Im-φ曲線作為輸入，以Im-φ曲線數據作為基準，採用逐值匹配的方法模擬仿真出勵磁電流Is作為輸出。
以圖4受偏磁影響下的磁化曲線為基礎得到在變壓器工作點下的直流電流為0.6A的直流偏磁磁化曲線，如圖5所示。
根據圖5磁化曲線來仿真模擬勵磁電流，得出的勵磁電流，並將其與該工程變壓器在0.6A直流電流下的直流偏磁實測勵磁電流波形、PSCAD/EMTDC軟體傳統方法仿真的勵磁電流波形對比分析，結果如圖6所示。
從圖6可以看出，相比PSCAD/EMTDC軟體的傳統方法，本發明設計的直流偏磁仿真模擬方法仿真出的勵磁電流不論在幅值還是波形上更貼近於真是測量值。PSCAD/EMTDC軟體傳統方法在直流偏磁下仿真的勵磁電流峰值誤差達到了16.6％，波谷誤差為50％，超出業界廣泛認同的仿真誤差不大於5％的要求；本發明的仿真方法下仿真的勵磁電流峰值誤差僅為2.7％，波谷誤差幾乎為0％。證明了本發明的仿真方法確實能夠提高在EMTDC/PSCAD軟體下變壓器直流偏磁的仿真精度。
如附圖7所示，本發明的實施例提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置700，包括：
獲取模塊701，用於獲取直流電流產生的直流偏置磁通密度ΔB0，並計算Bm-ΔB0曲線，其中Bm為變壓器的工作磁通密度；
第一處理模塊702，用於根據Bm-ΔB0曲線修正變壓器模型中的無偏磁磁化曲線，並根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。
本發明提供了一種變壓器直流偏磁仿真模擬裝置，在直流偏磁條件下進行變壓器勵磁電流計算時，考慮直流電流入侵變壓器所產生的變化的直流磁通對變壓器電磁特性的影響，計算直流電流在變壓器不同磁通密度Bm下所產生的偏置磁通密度ΔB0，從而得到Bm-ΔB0曲線，其中直流偏置磁通密度ΔB0是隨著變壓器工作磁通密度Bm的增大而降低的，根據Bm-ΔB0曲線對原始無偏磁條件下的變壓器磁化曲線進行實時修正以得到直流偏磁條件下的變壓器磁化曲線，最後根據修正後的變壓器磁化曲線以及變壓器模型確定變壓器中的勵磁電流大小、波形以及諧波成分。本發明所提出的變壓器直流偏磁仿真模擬方法，能夠更為精確的模擬直流偏磁影響下磁化曲線的真實情況，從而以此磁化曲線為基礎實現了直流偏磁下畸變勵磁電流的準確仿真。相比統一電磁等效變壓器模型所採用的線性插值法，在保持仿真精度不下降的情況下，操作方式更為簡便，仿真前需要的準備工作大幅減少；相比傳統法，仿真結果更為精確、真實，這對於後續研究由於直流偏磁影響而造成的諧波保護的不正確動作、降低保護誤動，從而保障電力系統安全穩定運行具有重要意義。
如附圖8所示，本發明的實施例提供的變壓器直流偏磁仿真模擬裝置700裝置還包括：
第二處理模塊703，用於獲取無偏磁磁化曲線H-B，並根據無偏磁磁化曲線H-B的擬合函數以及直流電流Idc計算直流偏置磁通密度ΔB0。
具體的，根據無偏磁磁化曲線H-B的擬合函數以及直流電流Idc計算直流偏置磁通密度ΔB0，包括：
根據
其中，
φ0為直流電流產生直流偏置磁通，l為鐵芯中磁路的平均長度，a和b為擬合係數，S為鐵芯等效截面積，N1為匝數，Idc為流入繞組的直流電流，φm為勵磁磁通，K為漏抗比；
根據和無偏磁磁化曲線Hq以及直流電流Idc使用單相雙繞組變壓器模型求取直流偏置磁通密度ΔB0。
如附圖8所示，本發明的實施例提供的變壓器直流偏磁仿真模擬裝置700裝置還包括：
第三處理模塊704，用於根據Bm-ΔB0曲線修正無偏磁磁化曲線以獲取直流偏磁條件下的磁化曲線H-B'。
如附圖8所示，本發明的實施例提供的變壓器直流偏磁仿真模擬裝置700裝置還包括：
第四處理模塊705，用於根據修正後的無偏磁磁化曲線以及變壓器模型中的直流偏置後磁通φ獲取直流偏磁下的勵磁電流Is。
示例性的，以一具體工程變壓器參數為例，在PSCAD/EMTDC軟體中進行本發明的實施例所提供的變壓器直流偏磁仿真模擬裝置的具體展示。
選取的工程變壓器參數如下：
額定容量為240MVA，額定電壓為500kV/√3
R＝0.3737Ω
N1＝508匝，N2＝32匝
等效磁路平均長度l＝8.45m
漏抗比K＝0.95
鐵芯截面S＝1.6453m2
該工程變壓器的無偏磁條件下的磁化曲線測量數據如表1所示：
根據出廠測量的如表1所示無偏磁條件下磁化曲線數據，可將該變壓器磁化曲線用雙曲函數擬合成如下表達式：
H＝12.57sinh(2.23B)
對該單相變壓器在空載下進行直流偏磁仿真模擬，空載下，該變壓器的勵磁電流(約為空載電流)為2.4A，設置直流偏磁電流大小為Idc＝0.6A(額定勵磁電流的25％)，在一次繞組側引入直流偏磁電流。
根據安培環路定理有：
S是鐵芯等效截面積。將H由上述表示，可變為
令將上式的和兩項用傅立葉展開，化為
其中，
綜合以上，可得
用φm＝f(Im)表示磁化曲線，則可以寫成由此可見φ0和Idc之間除了滿足磁化曲線上的對應關係之外，還相差係數c0(m)，又有
已知T＝0.02s，c0(m)可以轉化成為關於φm的函數，即c0(m)＝g(φm)。所以有：
其中，
將上述工程變壓器實際參數、直流電流Idc＝0.6A以及擬合所得無偏磁下磁化曲線H＝12.57sinh(2.23B)代入上式即可直接求出直流磁通φ0與勵磁磁通φm的動態關係式:
由即可畫出Bm-ΔB0曲線如圖3所示。
從圖3可知，直流電流在變壓器中產生偏置磁通密度會隨著變壓器工作磁通密度增大而減小，與實際工程情況相符。
將上述Bm-ΔB0曲線轉化為用於修正變壓器無偏磁條件下的磁化曲線，得到受0.6A直流電流偏磁影響下的變壓器磁化曲線如圖4所示。
在PSCAD/EMTDC軟體中進行建模的步驟如下：
A1、設定變壓器模型工作在磁化曲線膝點的工況下，測量變壓器模型二次側的出口電壓Vs，根據公式搭建變壓器工作磁通計算模塊，計算出該工況下變壓器模型的工作磁通φs；
A2、根據變壓器參數和表1參數構建無偏磁磁化曲線模擬模塊，其輸出為曲線Im-φm；
A3、搭建直流偏置磁通計算模塊，以一次側引入的直流電流Idc的值和無偏磁磁化曲線模擬模塊的輸出值作為輸入，從而計算出該變壓器鐵心在具體的Idc下的直流偏置磁通動態值Δφ0，並將其作為輸出值；
A4、構建磁化曲線修正模塊，將無偏磁磁化曲線模擬模塊輸出值和直流偏置磁通計算模塊的輸出值Δφ0作為輸入，經過φ＝Δφ0+φm修正後，輸出直流偏磁條件下的磁化曲線Im-φ；
A5、將工作磁通計算模塊的輸出值φs作為輸入接到直流偏置磁通計算模塊，計算出該工況下的實際直流偏置磁通的動態值Δφ0'；
A6、將設定工況下的實際直流偏置磁通的動態值Δφ0'和工作磁通φs結合得到設定工況下包含直流偏置磁通的變壓器模型工作總磁通φ'。
A6、構建變壓器直流偏磁下勵磁電流計算模塊，將仿真設定工況中的包含直流偏置磁通的變壓器模型工作總磁通φ'和磁化曲線修正模塊輸出的Im-φ曲線作為輸入，以Im-φ曲線數據作為基準，採用逐值匹配的方法模擬仿真出勵磁電流Is作為輸出。
以圖4受偏磁影響下的磁化曲線為基礎得到在變壓器工作點下的直流電流為0.6A的直流偏磁磁化曲線，如圖5所示。
根據圖5磁化曲線來仿真模擬勵磁電流，得出的勵磁電流，並將其與該工程變壓器在0.6A直流電流下的直流偏磁實測勵磁電流波形、PSCAD/EMTDC軟體傳統方法仿真的勵磁電流波形對比分析，結果如圖6所示。
從圖6可以看出，相比PSCAD/EMTDC軟體的傳統方法，本發明設計的直流偏磁仿真模擬方法仿真出的勵磁電流不論在幅值還是波形上更貼近於真是測量值。PSCAD/EMTDC軟體傳統方法在直流偏磁下仿真的勵磁電流峰值誤差達到了16.6％，波谷誤差為50％，超出業界廣泛認同的仿真誤差不大於5％的要求；本發明的仿真方法下仿真的勵磁電流峰值誤差僅為2.7％，波谷誤差幾乎為0％。證明了本發明的仿真方法確實能夠提高在EMTDC/PSCAD軟體下變壓器直流偏磁的仿真精度。
通過以上的實施方式的描述，所屬領域的技術人員可以清楚地了解到本發明可以用硬體實現，或固件實現，或它們的組合方式來實現。當使用軟體實現時，可以將上述功能存儲在計算機可讀介質中或作為計算機可讀介質上的一個或多個指令或代碼進行傳輸。計算機可讀介質包括計算機存儲介質和通信介質，其中通信介質包括便於從一個地方向另一個地方傳送電腦程式的任何介質。存儲介質可以是計算機能夠存取的任何可用介質。以此為例但不限於：計算機可讀介質可以包括隨機存儲器(英文全稱：Random Access Memory，英文簡稱：RAM)、只讀存儲器(英文全稱：Read Only Memory，英文簡稱：ROM)、電可擦可編程只讀存儲器(英文全稱：Electrically Erasable Programmable Read Only Memory，英文簡稱：EEPROM)、只讀光碟(英文全稱：Compact Disc Read Only Memory，英文簡稱：CD-ROM)或其他光碟存儲、磁碟存儲介質或者其他磁存儲設備、或者能夠用於攜帶或存儲具有指令或數據結構形式的期望的程序代碼並能夠由計算機存取的任何其他介質。此外。任何連接可以適當的成為計算機可讀介質。例如，如果軟體是使用同軸電纜、光纖光纜、雙絞線、數字用戶專線(英文全稱：Digital Subscriber Line，英文簡稱：DSL)或者諸如紅外線、無線電和微波之類的無線技術從網站、伺服器或者其他遠程源傳輸的，那麼同軸電纜、光纖光纜、雙絞線、DSL或者諸如紅外線、無線和微波之類的無線技術包括在計算機可讀介質的定義中。
通過以上的實施方式的描述，所屬領域的技術人員可以清楚地了解到，當以軟體方式實現本發明時，可以將用於執行上述方法的指令或代碼存儲在計算機可讀介質中或通過計算機可讀介質進行傳輸。計算機可讀介質包括計算機存儲介質和通信介質，其中通信介質包括便於從一個地方向另一個地方傳送電腦程式的任何介質。存儲介質可以是計算機能夠存取的任何可用介質。以此為例但不限於：計算機可讀介質可以包括RAM、ROM、電可擦可編程只讀存儲器(全稱：electrically erasable programmable read-only memory，簡稱：EEPROM)、光碟、磁碟或者其他磁存儲設備、或者能夠用於攜帶或存儲具有指令或數據結構形式的期望的程序代碼並能夠由計算機存取的任何其他介質。
以上所述，僅為本發明的具體實施方式，但本發明的保護範圍並不局限於此，任何熟悉本技術領域的技術人員在本發明揭露的技術範圍內，可輕易想到變化或替換，都應涵蓋在本發明的保護範圍之內。因此，本發明的保護範圍應所述以權利要求的保護範圍為準。