反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法
2023-04-24 15:05:31 1
專利名稱：：反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法
技術領域：
：本發明涉及鍛造
技術領域：
，尤其是涉及一種用於核電站反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法
背景技術：
：近年來，電力緊缺已成為制約中國經濟持續高速發展的瓶頸，作為節約能源和調整能源結構的重要舉措，核電已納入了國家電力發展規劃。我國核電事業的發展已有三十餘年的歷史，一直以較小規模核電裝備研究與試製為主，沒有形成成熟的製造技術和生產裝備能力。因此，我國的核電發展正朝向大功率方向發展。目前，百萬千瓦級核電建設項目所使用的大型鑄鍛件，如用於反應堆壓力容器安全端用鍛件，由於其特殊的服役環境，對鍛件的性能要求非常高，一般的熱處理方法處理不能達到標準。而目前上述核電用支承支座鍛件還不能實現國產化，多向國外定購。
發明內容本發明的目的是根據上述現有技術的不足之處，提供一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，該方法通過準確設定鍛造及熱處理的時間、溫度來製造滿足核電站使用需求的反應堆壓力容器安全端用鍛件。為了解決上述技術問題，本發明目的實現由以下技術方案完成—種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，所述鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件及進口接管安全端，其特徵在於具有如下步驟a)選釋具有如下重量百分比的鋼錠痕量《C《0.35X，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75X，痕量《N《0.080X，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質；b)在118(TC-90(TC的溫度範圍內，將步驟b)中所生成工件反覆鐓粗-拔長，之後滾圓、衝孔、擴孔、馬架擴孔、修正尺寸使鍛造比不小於4，以鍛造用於所述鍛件的坯體；c)在步驟b)中生成的所述坯體表面溫度不高於50(TC時，將所述坯體加熱至1050°C-1060°〇的溫度範圍並保溫3-611，之後水冷至不高於IO(TC出爐；d)對步驟c)中所生成坯體進行機加工以製作所述鍛件。所述出口接管安全端單獨鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫4h;之後加熱3h使其溫度達到1180°C，保溫2h，並在此過程中進行拔長_鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5，所述拔長過程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並進行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。所述出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件作為一體鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。所述進口接管安全端鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3.5h使其溫度達到118(TC，保溫2.5h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.3。所述出口接管安全端單獨鍛造時，其製造過程中步驟c)的保溫時間為3h。步驟c)中所述坯體出爐後，運送至冷卻介質時間不超過55s;所述水冷的具體方法是將所述坯體浸入水槽內，浸入深度不少於1.5M並做上下運動，所述水槽開啟循環水，其內水溫不高於50°C。所述方法所製得鍛件在室溫下，其拉伸強度為588-601Mpa，其0.2的屈服強度不小於288Mpa，其斷面收縮率W不低於56%。—種出口接管安全端，其特徵在於所述出口接管安全端是以上任意一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述出口接管安全端為一中空圓環，其內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm。—種出口接管安全端焊接見證件，其特徵在於所述出口接管安全端焊接見證件是根據以上任意一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述出口接管安全端焊接見證件為一中空圓環，其內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm。—種進口接管安全端，其特徵在於所述進口接管安全端是根據以上任意一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述進口接管安全端為一中空圓環，其內徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。本發明的有益效果是採用本發明製造的反應堆壓力容器安全端用鍛件的實際晶粒度細於3級，各項性能指標均滿足RCC-M和ASTM的標準要求，保證了核電站反應堆壓力容器安全端用鍛件的使用要求，使其安全性、可靠性大為提升，滿足了該類產品的技術需求。圖1是本發明實施例出口接管安全端剖視圖；圖2是本發明實施例出口接管安全端及出口接管安全端焊接見證件一體鍛造時剖視圖；圖3是本發明實施例進口接管安全端剖視圖。具體實施例方式以下結合附圖通過實施例對本發明及其它相關特徵作進一步詳細說明，以便於同行業技術人員的理解如圖1-3所示，本發明所製造之反應堆壓力容器安全端用鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件及進口接管安全端，三者均為中空圓環，其中出口接管內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm;出口接管安全端焊接見證件內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm;進口接管安全端內徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。由於鍛件的尺寸、重量及其選用的材料決定著鍛造工藝各個參數的選擇，所以針對上述的鍛件，以下實施例對於該鍛件的製造工藝進行詳細描述。實施例1:本實施例為出口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫4h;之後加熱3h使其溫度達到1180°C，保溫2h，並在此過程中進行拔長_鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5，所述拔長過程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並進行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並衝孔、擴孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至105(TC的溫度範圍並保溫3h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例2:本實施例為出口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫4h;之後加熱3h使其溫度達到1180°C，保溫2h，並在此過程中進行拔長_鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5，所述拔長過程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並進行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並衝孔、擴孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至106(TC的溫度範圍並保溫3h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例3:本實施例為出口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇19〃方錠，2200Kg/支，該19〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫4h;之後加熱3h使其溫度達到1180°C，保溫2h，並在此過程中進行拔長_鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5，所述拔長過程的鍛造比為2.2;2)將步驟1)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並進行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至1180°C，保溫2h並衝孔、擴孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至1055t:的溫度範圍並保溫3h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例4:本實施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件作為一體鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇20〃方錠，2700Kg/支，該20〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的8鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至105(TC的溫度範圍並保溫3h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例5:本實施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件作為一體鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇20"方錠，2700Kg/支，該20"方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至106(TC的溫度範圍並保溫6h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。9操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例6:本實施例為出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件作為一體鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇20〃方錠，2700Kg/支，該20〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至1055t:的溫度範圍並保溫4.5h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例7:本實施例為進口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇22〃方錠，2930Kg/支，該22〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造:錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3.5h使其溫度達到118(TC，保溫2.5h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至105(TC的溫度範圍並保溫3h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例8:本實施例為進口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇22〃方錠，2930Kg/支，該22〃方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3.5h使其溫度達到118(TC，保溫2.5h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至106(TC的溫度範圍並保溫6h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。實施例9:本實施例為進口接管安全端單獨鍛造時製造工藝1.材料選擇選擇22"方錠，2930Kg/支，該22"方錠的化學成分應符合以下的規定痕量《C《0.35%，痕量《Si《0.80%，痕量《Mn《2.00%，痕量《P《0.020%，痕量《S《0.015%，11.50%《Ni《12.50%，17.00《Gr《18.20%，2.25%《Mo《2.75%，痕量《N《0.080%，痕量《B《0.0010%，痕量《Cu《0.50%，痕量《Co《0.10%，痕量《Nb+Ta《0.15%，餘量為Fe和不可避免的雜質。2.鍛造錠頭、錠尾切除百分比鋼錠切頭17%，切尾8%。1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3.5h使其溫度達到118(TC，保溫2.5h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.3;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.3。3.性能熱處理在鍛造後坯體表面溫度不高於50(TC時，將坯體加熱至1055t:的溫度範圍並保溫4.5h，之後水冷至不高於IO(TC出爐。操作要點1.工件出爐後，將工件吊運至冷卻介質時間不超過55秒。2.工件入水冷卻時，開啟循環水，水量儘可能開大；水溫《50°C。3.將工件浸入水槽，浸入深度^1.5M並上下運動。4.熱處理後機加工坯體進行機加工以製作所述出口接管安全端。對於缺陷區域的去除，在不影響鍛件力學性能的要求下允許用打磨法清除缺陷，嚴禁在鍛件上進行任何補焊。採用上述9個實施例中的技術方案製作完成後，對於鍛件進行測試得到下表中所示數據tableseeoriginaldocumentpage14按ASTME45標準測定鍛件的非金屬夾雜物級別，評定結果滿足如下規定A類(硫化物類)《1.5級；B類(氧化鋁類)《1.5級；C類(矽酸鹽類)《1.5級；D類(球狀氧化物類)《1.5級。1權利要求一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，所述鍛件包括有出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件及進口接管安全端，其特徵在於具有如下步驟a)選擇具有如下重量百分比的鋼錠痕量≤C≤0.35％，痕量≤Si≤0.80％，痕量≤Mn≤2.00％，痕量≤P≤0.020％，痕量≤S≤0.015％，11.50％≤Ni≤12.50％，17.00≤Gr≤18.20％，2.25％≤Mo≤2.75％，痕量≤N≤0.080％，痕量≤B≤0.0010％，痕量≤Cu≤0.50％，痕量≤Co≤0.10％，痕量≤Nb+Ta≤0.15％，餘量為Fe和不可避免的雜質；b)在1180℃-900℃的溫度範圍內，將步驟a)中所選擇鋼錠反覆鐓粗-拔長，之後滾圓、衝孔、擴孔、馬架擴孔、修正尺寸使鍛造比不小於4，以鍛造用於所述鍛件的坯體；c)在步驟b)中生成的所述坯體表面溫度不高於500℃時，將所述坯體加熱至1050℃-1060℃的溫度範圍並保溫3-6h，之後水冷至不高於100℃出爐；d)對步驟c)中所生成坯體進行機加工以製作所述鍛件。2.根據權利要求1所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於所述出口接管安全端單獨鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫4h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行拔長_鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5，所述拔長過程的鍛造比為2.2;2)將步驟l)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗、滾圓，所述鐓粗過程的鍛造比為1.7;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。3.根據權利要求1所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於所述出口接管安全端、出口接管安全端焊接見證件作為一體鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3h使其溫度達到118(TC，保溫2h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;2)將步驟1)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.5;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.4。4.根據權利要求1所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於所述進口接管安全端鍛造時，其製造過程中步驟b)的具體步驟是1)將所述鋼錠加熱至450°C，保溫2h;之後加熱3h使其溫度達到800°C，保溫5h;之後加熱3.5h使其溫度達到118(TC，保溫2.5h，並在此過程中進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.3;2)將步驟l)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行拔長，所述拔長過程的鍛造比為2.1;3)將步驟2)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並進行鐓粗，所述鐓粗過程的鍛造比為1.4;4)將步驟3)中所生成工件加熱至118(TC，保溫2h並衝孔、擴孔；5)將步驟4)中所生成工件加熱至118(TC，保溫1.5h並馬架擴孔、修正尺寸，所述馬架擴孔、修正尺寸過程的鍛造比為1.3。5.根據權利要求1所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於所述出口接管安全端單獨鍛造時，其製造過程中步驟c)的保溫時間為3h。6.根據權利要求1或5所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於步驟c)中所述坯體出爐後，運送至冷卻介質時間不超過55s;所述水冷的具體方法是將所述坯體浸入水槽內，浸入深度不少於1.5M並做上下運動，所述水槽開啟循環水，其內水溫不高於50°C。7.根據權利要求1所述的一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，其特徵在於所述方法所製得鍛件在室溫下，其拉伸強度為588-601Mpa，其0.2的屈服強度不小於288Mpa，其斷面收縮率W不低於56%。8.—種出口接管安全端，其特徵在於所述出口接管安全端是根據權利要求1、2、3、5、或6中任何一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述出口接管安全端為一中空圓環，其內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為142mm。9.一種出口接管安全端焊接見證件，其特徵在於所述出口接管安全端焊接見證件是根據權利要求1、3、5、或6中任何一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述出口接管安全端焊接見證件為一中空圓環，其內徑為697mm、外徑為950mm、寬度為250mm。10.—種進口接管安全端，其特徵在於所述進口接管安全端是根據權利要求1、4、5、或6中任何一項所述的方法製作而成，其用於反應堆壓力容器，所述進口接管安全端為一中空圓環，其內徑為659mm、外徑為910mm、寬度為142mm。全文摘要本發明涉及鍛造
技術領域：
，尤其是涉及一種反應堆壓力容器安全端用鍛件的鍛造方法，該方法具有如下步驟選擇合適的鋼錠，在1180℃-900℃的溫度範圍內，所述鋼錠反覆鐓粗-拔長使鍛造比不小於4；之後依次進行性能熱處理、及熱處理後機加工，以獲得所述的支承支座鍛件，本發明的優點是採用本發明製造的反應堆壓力容器安全端用鍛件的實際晶粒度細於3級，各項性能指標均滿足RCC-M和ASTM的標準要求，保證了核電站反應堆壓力容器安全端用鍛件的使用要求，使其安全性、可靠性大為提升，滿足了該類產品的技術需求。文檔編號B21K23/00GK101780519SQ20091024795公開日2010年7月21日申請日期2009年12月31日優先權日2009年12月31日發明者王元華,王興中申請人:上海新閔重型鍛造有限公司