一種熱軋相變誘發塑性鋼板及其製備方法
2023-05-04 19:53:41
專利名稱：一種熱軋相變誘發塑性鋼板及其製備方法
技術領域：
本發明屬於冶金技術領域，特別涉及一種熱軋相變誘發塑性鋼板及其製備方法。
背景技術：
國家推出燃油稅政策使得消費者更多選擇耗油少、.排量小的汽車，汽車工業的升級換代 必須加快。TRIP (Transformation Induced Plasticity)鋼又稱相變誘發塑性鋼，是近幾年發展 起來的一種高強度高塑性鋼。用作汽車鋼板可以減輕車重，降低油耗，同時有較強的能量吸 收能力，能夠抵禦撞擊時的塑性變形，顯著提高汽車的安全等級，具有明顯的優越性。這種 鋼板成為近來汽車用鋼板的一大熱點。隨著生產工藝的不斷提高和完善，TRIP鋼板的大規模 工業化生產已成為可能，應用前景也將更加廣闊。
典型的矽錳系TRIP鋼含有l，/。 2.0n/。的矽，矽的存在有利於獲得較多的殘餘奧氏體，從 而獲得大的相變誘發塑性。但矽含量過高使得TRIP鋼在工業生產中存在以下幾方面的問題 (a)連鑄坯韌性較差，不易生產；(b)熱軋時易產生很厚的氧化鐵皮，不易酸洗，影響帶鋼 的表面質量；(c)在熱鍍鋅時，高的Si含量使鋅層的潤溼性變差且極易形成脆性的合金層， 從而減弱鍍層與基板的結合力。鋁的作用方式與矽類似，且鋁的添加不會惡化鍍覆性能，鋁 可以作為矽的替代元素。但是鋁含量過高會降低鋼的抗熱裂紋能力和鍍鋅產品耐侵蝕能力。 微合金元素Nb的加入對晶粒細化、相變行為、奧氏體中的碳富集和馬氏體形核起著顯著的 作用，使工藝控制變得較容易，能夠在韌性不明顯下降的情況下進一步增加鋼的強度。
生產TRIP鋼板典型的工藝路線主要分為熱軋和冷軋熱處理兩種。近二十來，國內外學 者的研究領域主要集中在冷軋熱處理TRIP鋼的軋後臨界退火和貝氏體等溫處理方面。而對 於熱軋TRIP鋼的研究在生產中更具有實際意義，相關報導卻不多見。這是因為熱軋TRIP鋼 為了得到一定量而穩定的殘餘奧氏體，需要在一定的溫度範圍內結束冷卻，這在生產操作上 是有一定困難的，需要改進操作技術和準確地確定冷卻溫度。而熱軋TRIP鋼的生產相對於 冷軋熱處理TRIP鋼生產不需要冷軋和冷軋後的熱處理等工藝步驟，從而降低了生產成本。 而現有的TRIP鋼的矽含量過高，使得鋼板的連鑄坯韌性較差、惡化鋼的熱軋性能和鍍覆性 能。
發明內容
針對以上技術問題，本發明提供一種熱軋相變誘發塑性鋼鋼板及其製備方法。 本發明的熱軋相變誘發塑性鋼板(TRIP鋼板)的成分按重量百分比為含C0.18 0.20。/。， Mnl.30~1.45%， Si0.60~0.70%， A10.50~0.60%， P《0.009%， S《0.007%， Nb0~0.040%，餘量
3為Fe。該熱軋鋼板的屈服強度不小於535 MPa，抗拉強度不小於639MPa，強塑積大於18000 MPa%。
本發明的熱軋TRIP鋼板的製備方法按以下步驟進行
1、 將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為C0.18~0.20%, Mnl.30~1.45%， Si0.60~0.70%， A10.50~0.60%， P《0.009%， S《0.007%， Nb0~0.040%，餘量為Fe。然後將該 鋼錠加熱至1200土10。C，保溫1.5 2hr，鍛造成鋼坯。
2、 採用熱裝爐的方式，在750 80(TC條件下將鋼坯裝入加熱爐中，加熱至1200±10°C， 保溫l 2hr，保溫結束後採用軋機進行粗軋和精軋，開軋溫度為1060~1120°C，粗軋為3~5個 道次，軋制溫度為900~1120°C ，粗軋總變形量為40~50%;精軋為2個道次，軋制溫度為760~870 。C，精軋總變形量為40~50%，終軋溫度為760 80(TC，獲得軋件。
3、 精軋結束後將軋件空冷至700~760°C，再以40~50°C/s的速度加速冷卻，冷卻至 350 55(TC時採用巻取機巻取，巻曲後空冷至室溫。
本發明以鋁部分取代矽使得鋼中的矽的質量分數降低，同時加入或不加入微合金元素鈮 的原則設計了新型TRIP鋼的化學成分。當TRIP鋼中含Nb時，Nb的加入使得TRIP鋼的組 織得到細化，殘餘奧氏體量略有減少。隨著Nb含量的增加，屈服強度和抗拉強度升高，然 而Nb含量過高使得經濟成本增加的同時，隨Nb含量的增加，TRIP鋼鐵素體晶粒大小和貝 氏體組織的尺寸大小降低，貝氏體量增加，伸長率和強塑積卻降低。因此Nb的含量控制在 在一定範圍之內(0.010~0.020%左右)效果更好。
本發明在解決矽含量過高會使得連鑄坯韌性較差、惡化鋼的熱軋性能和鍍覆性能等問題 的同時，確定了能獲得TRIP鋼最佳性能的成分範圍。通過準確控制精軋溫度、精軋變形量、 冷卻方式、水冷開冷溫度和巻取溫度，利用控軋控冷方法成功開發了新一代熱軋TRIP鋼板， 其抗拉強度最高達為739MPa，總延伸率最大為37.5%，強塑積可超過25000MPa。/。以上，實 現了TRIP鋼板強度和塑性良好的匹配；其脆性轉變溫度都在-80'C以下，常溫衝擊功達120J， 表現出良好的衝擊韌性。
圖1為本發明實施例1中的熱軋TRIP鋼板產品的拉伸試樣和衝擊試樣尺寸圖，圖中(A) 為拉伸試樣尺寸圖，(B)為衝擊試樣尺寸圖，(C)為(B)側視圖。
圖2為本發明實施例中熱軋TRIP鋼板的衝擊功-溫度曲線圖，圖中No.l-2為2#熱軋TRIP 鋼板，No.2-2為5#熱軋TRIP鋼板，No.3-2為8#熱軋TRIP鋼板。
圖3為本發明實施例2中的5弁熱軋TRIP鋼板產品在的衝擊斷口形貌圖，圖中(D)為-25°0時的衝擊斷口形貌圖，(E)為-5CTC時的衝擊斷口形貌圖，(F)為-ll(TC時的衝擊斷口 形貌圖。
圖4為本發明實施例中的熱軋TRIP鋼板產品光學顯微組織圖，圖中(a)、 (b)、 (c)、 (d)、 (e)、 (f)、 (g)、 (h)和(i)分別為1#、 2#、 3#、 4#、 5#、 6#、 7#、 8#和9#熱軋TRIP鋼板 的光學顯微組織圖。
圖5為本發明實施例2中的5弁熱軋TRIP鋼板產品變形前後的電子衍射圖，圖中(j)為 變形前組織形貌，(k)和(1)為變形後組織形貌，(m)為馬氏體的電子衍射花樣；圖中的F 為鐵素體，B為貝氏體，AR為殘餘奧氏體，M為馬氏體。
具體實施例方式
本發明實施例中採用的加熱爐為50kW電加熱箱式爐。
本發明實施例中採用的軋機是東北大學軋制技術及連軋自動化國家重點實驗室自行設計 的^450mmx450mm的熱軋機組，最大軋制力4000kN，軋制速度0~1.5m/s,主電機功率400kW。 本發明實施例中採用的水冷設備的冷卻速度為5~400°C/s。
本發明實施例中軋件表面溫度的測量採用R本產ICON手提式紅外線測溫儀，高溫儀測 量溫度的範圍為600~3000°C,低溫儀的測量範圍為-50 100(TC。 實施例1
將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為含C0.19。/。，Mnl.37。/。，Si0.68。/。，A10.54。/。， P0.0068%， S0.0068%，餘量為Fe。將該鋼錠加熱至1200±10°C ，保溫1.5hr，鍛造成鋼坯。
採用熱裝爐的方式，在750'C條件下將鋼坯裝入加熱爐中，加熱至1200士10'C，保溫lhr， 保溫結束後通過輸送輥道傳送到軋機中，採用軋機進行粗軋和精軋，粗軋為3個道次，開軋 溫度為1060°C，第二次軋制溫度為980°C，第三次軋制溫度為900°C，粗軋總變形量為47%。
精軋為2個道次，第一次精軋溫度為87(TC，終軋溫度為800'C。精軋總變形量為41%。 獲得軋件。
將軋件空冷至70(TC，通過輸送輥道傳送到水冷設備中，利用管流噴水冷卻軋件，通過 調節冷卻水的流量和水冷設備的組數控制水冷速度為40~50°C/s，分別水冷至375t:、 420°C 和460'C時採用巻取機巻取，空冷至室溫，獲得1#、 2存和3 ^熱軋TRIP鋼板。
根據GB/T 228-2002 "金屬材料室溫拉伸試驗方法"將該熱軋TRIP鋼板加工成拉伸試 樣，具體尺寸如圖l (a)所示，拉伸試驗在SANSCMT5000電子機械實驗機上進行，橫梁移 動速度為2.5mm/min，拉伸過程由電腦程式自動控制。依據GB/T229-1994對TRIP鋼進行 了衝擊實驗。鋼帶的厚度為3.8mm，衝擊試樣採用V形缺口非標試樣，具體尺寸如圖1 (b)所示。在JBW-500屏顯衝擊試驗機上進行系列衝擊實驗，試樣在泡沫塑料容器中保溫，用水 銀溫度計測溫。0'C到-60'C採用乾冰酒精混合物，低於-60'C到-ll(TC採用液態氮酒精混合物， -190°0:採用液態氮來控制試樣溫度。操作時試樣在實驗溫度下保溫5min，取出後在3 5s內衝 斷。每組3支試樣，讀取並計算衝擊功和衝擊韌性的平均值(Ak)，按標準規定進行溫度補償 後，將實驗數據繪製成衝擊韌性-溫度曲線並確定TRIP鋼的脆性轉變溫度。鋼板的力學性能 取3個試樣的平均值。
沿軋制方向切取試樣，將切下的試樣用砂紙進行打磨；然後在機械拋光機上拋光，拋光 劑用Cr203，直到在金相顯微鏡上見不到劃痕為止；最後用無水酒精棉球拭檫乾淨並吹乾。採 用4%硝酸酒精溶液進行金相腐蝕。腐蝕完成後迅速用酒精清洗，然後吹乾。在OLYMPUS GX51倒置式多功能金相顯微鏡上觀察金相組織。用OLYCI八tm M3金相圖象分析軟體測量鐵 素體的體積百分數，每個工藝對應的試樣選用20個視場，取其平均值。衝擊斷口在SSX550掃 描電鏡上對衝擊斷口進行觀察。在熱軋態的金相試樣和靠近拉伸變形後的斷口上切取0.3mm 薄片，用砂紙磨至0.05mm，採用雙噴法化學減薄，電解液為9%高氯酸和91%乙醇。減薄時溫 度控制在-28 -23'C之間，電流45mA，電壓50V。製成的電鏡試樣在TEMCAIG2-20透射電鏡 下進行微觀結構的觀察和分析。
用砂紙將金相試樣表面的氧化膜去掉，對其進行機械拋光直至無劃痕為止，用無水酒精 棉球拭檫乾淨並吹乾。利用中科院金屬研究所的日本生產的D/Max-RaX射線衍射儀測定組織 中的殘餘奧氏體量，其中射線為Cu靶Ka線，X射線入射方向垂直於軋板表面。使用Ni濾波 片，步進掃描速度為1/min，電壓為56KV，電流為182MA。分別計算(200) a、 (211) a、 (220) 7和(311) y衍射峰的積分強度，按直接對比法計算殘餘奧氏體的體積分數。殘餘奧氏體中含 碳量按公式ao二0.3578+0.0033Cy確定，其中Cy為殘餘奧氏體的含碳量(質量分數，％)， ao 為(220)晶面的點陣常數(nm)。
在不同巻取溫度下進行三次實驗後，1#、 2弁和3弁熱軋TRIP鋼板的力學性能如表1所示。
__
開冷溫度巻取溫度屈服強度抗拉強度 總延伸率 強塑積
鋼板
rc)rc)(MPa)(MPa)(%)(MPa%)
1#700 。C375 °C57068929.220118.8
2#700°C420°C53563937.523962.5
3#700°C460 °C55367932.223863.8
其中2# TRIP熱軋TRIP鋼板的衝擊功-溫度曲線如圖2所示。1#、 2#和3#熱軋TRIP鋼
6板的脆性轉變溫度都在-8(TC左右。
1#、 2存和3弁熱軋TRIP鋼板的光學顯微組織結構如圖4的(a)、 (b)和(c)所示。 1#、 2#和3#熱軋TRIP鋼板的組織體積分數如表2所示。
表2
鋼板開冷溫 度rc)巻取溫度 (。c)鐵素體 (vol. %)貝氏體 (vol. %)殘餘奧氏體 (V0l. o/o)殘餘奧氏體碳含量 (wt.%)
1#700 。C375 。C51.640.18.30.942
2#700 。C420 °C53.434.412.21.244
3#700°C46CTC52.838.68.61.362
從表2可以看出，1#、 2#和3#熱軋TRIP鋼板的鐵素體的體積分數較少，貝氏體和殘餘 奧氏體的體積分數較多，殘餘奧氏體的碳含量也較高。
實施例2
將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為含C0.18°/。， Mnl.38%， Si0.67%， A10.56%， P0.0075%， S0.0048%， Nb0.014%，餘量為Fe。將該鋼錠加熱至1200±10°C，保溫2hr，鍛
造成鋼坯。
採用熱裝爐的方式，在78(TC條件下將鋼坯裝入加熱爐中，加熱至1200±10°C，保溫 1.5hr，保溫結束後通過輸送輥道傳送到軋機中，採用軋機進行粗軋和精軋，粗軋為3個道次， 開軋溫度為1080°C，第二次軋制溫度為IOOO'C，第三次軋制溫度為930。C，粗軋總變形量為 45%。
精軋為2個道次，第一次精軋溫度為85(TC，終軋溫度為78(TC。精軋總變形量為43%。 獲得軋件。
將軋件空冷至73(TC，通過輸送輥道傳送到水冷設備中，利用管流噴水冷卻軋件，通過 調節冷卻水的流量和水冷設備的組數控制水冷速度為40~50°C/s，分別水冷至400°C、 450°C 和500。C時採用巻取機巻取，空冷至室溫，獲得4#、 5弁和6弁熱軋TRIP鋼板。
力學性能測試方法同實施例l。 4#、 5弁和6存熱軋TRIP鋼板的力學性能如表3所示。
_Jj_
開冷溫度巻取溫度屈服強度抗拉強度總延伸率強塑積
鋼板
_(。C) (°C) (MPa) (MPa) (%) (MPa%)
4# 730°C 400。C595 724 28.3 20489.2
5# 730°C450。C571 683 37.5 25612.56#_730°C 500°C586_^__22791.9
其中5# TRIP熱軋TRIP鋼板的衝擊功-溫度曲線如圖2所示。4#、 5#和6#熱軋TRIP鋼 板的脆性轉變溫度都在-8(TC左右。
4#、 5弁和6^熱軋TRIP鋼板的光學顯微組織結構如圖4的(d)、 (e)和(f)所示。 4#、 5#和6#熱軋TRIP鋼板的組織體積分數如表4所示。
表4
鋼板開冷溫 度(°c)巻取溫 度(°c)鐵素體 (vol. %)貝氏體 (vol. %)殘餘奧氏體 (vol. %)殘餘奧氏體碳 含量(wt.%)
4#730°C400 °C48.444.47.20.904
5#730°C450°C50.838.410.81.162
6#730。C500 °C49.243.17.71.236
從表4可以看出，4#、 5#和6#熱軋TRIP鋼板的鐵素體的體積分數、貝氏體和殘餘奧氏 體的體積分數適中，殘餘奧氏體的碳含量適中。
5# TRIP熱軋TRIP鋼板在-25。C、 -50'C和-ll(TC時的衝擊斷口形貌分別如圖3 (D) (E) (F)所示。衝擊斷口的形貌與衝擊功的值是對應的。圖3 (D)為-25'C的斷口形貌，韌窩呈 等軸或拋物線形，韌窩較深，大小均勻，其為衝擊吸收功變化不大的高衝擊吸收功部分，屬 於韌性斷口；當衝擊溫度降到-5(TC時，衝擊斷口照片中有大面積的河流花樣出現，還有小面 積細小的韌窩帶(圖3 (E))，其為衝擊吸收功變化較大的中間部分，斷口形貌為結晶狀和纖 維狀的混合斷口， TRIP鋼從韌性斷裂轉變為脆性斷裂；隨著溫度的進一步降低，圖3 (F) 為-ll(TC的埠形貌，其為衝擊吸收功變化不大的低衝擊吸收功部分，衝擊斷口中的韌窩逐 漸漸少最後消失，斷口形貌為結晶狀，為典型的脆性斷裂斷口，此時TRIP鋼變為脆性斷裂。
5# TRIP熱軋TRIP鋼板拉伸變形前後的TEM組織如圖5所示。其中圖5 (j)顯示了拉
伸變形前的組織形貌，其中小島狀組織為殘餘奧氏體(AR)，圖5 (k)和(1)為TRIP鋼拉
伸變形後的組織形貌，其中板條狀組織經過計算可以確定其為馬氏體(M)，圖5 (m)為馬
氏體組織的電子衍射花樣和標定。結合熱軋TRIP鋼板的金相組織，X射線分析和TEM分析
可以確定，熱軋TRIP鋼板經過控軋控冷後，組織主要有鐵素體、貝氏體和殘餘奧氏體組成，
殘餘奧氏體的碳得到富集，確保了殘餘奧氏體一定的穩定性。熱軋TRIP鋼板經過拉伸變形
後，鐵素體和貝氏體沒有變化，而組織中有馬氏體出現，變形後的組織主要為鐵素體、貝氏
體、殘餘奧氏體和馬氏體。熱軋TRIP鋼板變形後的殘餘奧氏體的體積分數減少，馬氏體的
體積分數增多，這表明在變形過程，應變誘發了殘餘奧氏體向馬氏體相變，確保了 TRIP鋼相變誘發塑性的發生，即TRIP效應的出現。 實施例3
將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為含C0.18%， Mnl.39%， Si0.66%， A10.58%， P0.0083%， S0.0050%， Nb0.036%，佘量為Fe。將該鋼錠加熱至1200±10°C，保溫1.5hr，鍛
造成鋼坯。
採用熱裝爐的方式，在80(TC條件下將鋼坯裝入加熱爐中，加熱至1200±10°C，保溫2hr， 保溫結束後通過輸送輥道傳送到軋機中，採用軋機進行粗軋和精軋，粗軋為3個道次，開軋 溫度為1120'C,第二次軋制溫度為1020°C，第三次軋制溫度為96(TC,粗軋總變形量為43。/0。
精軋為2個道次，第一次精軋溫度為820'C，終軋溫度為760'C。精軋總變形量為45%。 獲得軋件。
將軋件空冷至76(TC，通過輸送輥道傳送到水冷設備中，利用管流噴水冷卻軋件，通過 調節冷卻水的流量和水冷設備的組數控制水冷速度為40~50'C/s，分別水冷至420°C、 480°C 和525。C時採用巻取機巻取，空冷至室溫，獲得7#、貼和9弁熱軋TRIP鋼板。
力學性能測試方法同實施例1 。 7#、 8#和9#熱軋TRIP鋼板的力學性能如表5所示。
表5
鋼板開冷溫 度rc)巻取溫 度(。c)屈服強度 (MPa)抗拉強度 (MPa)總延伸 率(％)強塑積 (MPa%)
7#760°C420'C63473924.618179.4
8#760。C480 。C58570432.522880.0
9#760 °C525 。C60571728.420362.8
其中8# TRIP熱軋TRIP鋼板的衝擊功-溫度曲線如圖2所示。7#、 8#和9#熱軋TRIP鋼 板的脆性轉變溫度都在-8(TC左右。
7#、貼和9存熱軋TRIP鋼板的光學顯微組織結構如圖4的(g)、 (h)和(i)所示。 7#、 8#和9#熱軋TRIP鋼板的組織體積分數如表6所示。
表6
鋼板開冷溫 度rc)巻取溫 度rc)鐵素體 (vol. %)貝氏體 (vol. %)殘餘奧氏體 (vol. %)殘餘奧氏體碳 含量(wt.%)
7#760 。C420°C47.346.66.10.832
8#760 。C480°C49.640.89.6l孺
9#760 。C525 。C48.245.36.51.122從表6可以看出，7#、 8#和9弁熱軋TRIP鋼板的鐵素體的體積分數較少，貝氏體和殘餘 奧氏體的體積分數較少，殘餘奧氏體的碳含量也較低。 實施例4
將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為含C0.18%， Mnl.38%， Si0.67%， A10.56%， P0.0075%， S0.0048%， NbO.014%,餘量為Fe。將該鋼錠加熱至1200±10°C，保溫2hr，鍛
造成鋼坯。
採用熱裝爐的方式，在75(TC條件下將鋼坯裝入加熱爐中，加熱至1200±10°C，保溫 1.5hr，保溫結束後通過輸送輥道傳送到軋機中，採用軋機進行粗軋和精軋，粗軋為5個道次， 開軋溫度為108(TC，粗軋總變形量為50%。精軋為2個道次，終軋溫度為780'C。精軋總變 形量為41%，獲得軋件。
將軋件空冷至730°C，通過輸送輥道傳送到水冷設備中，利用管流噴水冷卻軋件，通過 調節冷卻水的流量和水冷設備的組數控制水冷速度為40~50°C/s，水冷至450'C時採用巻取機 巻取，空冷至室溫，獲得熱軋TRIP鋼板。
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權利要求
1、一種熱軋相變誘發塑性鋼板其特徵在於該鋼板的成分按重量百分比為含C0.18～0.20％，Mn1.30～1.45％，Si0.60～0.70％，Al0.50～0.60％，P≤0.009％，S≤0.007％，Nb0～0.040％，餘量為Fe，該熱軋鋼板的屈服強度不小於535MPa，抗拉強度不小於639MPa，強塑積大於18000MPa％。
2、 權利要求1所述的一種熱軋相變誘發塑性鋼板的製備方法，其特徵在於按以下步驟 進行(1)將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，其成分按重量百分比為含C0.18~0.20%， Mnl.30~1.45%， Si0.60~0.70%， A10.50~0.60%， P《0.009%， S《0.007%， Nb0~0.040%，餘量為Fe;將該鋼錠 加熱至1200土1(TC，保溫1.5 2hr，鍛造成鋼坯；(2)在750 80(TC條件下將鋼坯裝入加熱爐 中，加熱至1200±10°C，保溫l~2hr，保溫結束後採用軋機進行粗軋和精軋，開軋溫度為 1060~1120°C，粗軋為3 5個道次，軋制溫度為90(M120。C，粗軋總變形量為40~50%;精軋 為2個道次，軋制溫度為760 87(TC，精軋總變形量為40~50%，終軋溫度為760~800°C ，獲 得軋件；(3)精軋結束後將軋件空冷至700~760°C，再以40~50°C/s的速度加速冷卻，冷卻 至350 55(TC時釆用巻取機巻取，巻曲後空冷至室溫。
全文摘要
一種熱軋相變誘發塑性鋼板及其製備方法，屬於冶金技術領域，該鋼板的成分按重量百分比為含C 0.18～0.20％，Mn 1.30～1.45％，Si 0.60～0.70％，Al 0.50～0.60％，P≤0.009％，S≤0.007％，Nb 0～0.040％，餘量為Fe。製備方法為將低碳矽鋼冶煉成鋼錠，加熱至1200±10℃，鍛造成鋼坯；裝入加熱爐中加熱至1200±10℃，保溫1～2hr，進行粗軋和精軋，空冷至700～760℃，以40～50℃/s的速度加速冷卻，採用卷取機卷取。本方法製備的熱軋相變誘發塑性鋼板抗拉強度高，具有良好的衝擊韌性。
文檔編號C22C33/00GK101550514SQ200910011569
公開日2009年10月7日 申請日期2009年5月15日 優先權日2009年5月15日
發明者樺 丁, 唐正友 申請人:東北大學