離子交換工藝的製作方法
2023-05-25 02:00:16 1
本發明涉及離子交換工藝。
背景技術：
在被供給的溶液被向上或向下豎直地供給的情況下，通過使離子交換樹脂(IOR)被填充進入適當設計的柱列中，運行用於操作離子交換的塞流工藝，根據需要，首先進入一個柱列，並且然後進入下一個柱列，吸收TDS(總溶解固體)並且以目標陽離子交換H+，並且以目標陰離子交換OH-。最終的水將基本沒有TDS並且是中性的-被交換的H+和OH-已經彼此中和以產生另外的水。當第一陽性交換(catex)柱列已經變得被抽完時，通過改變一套閥，這一柱列將被停止使用，並且將被供給的水衝洗掉並且然後通過酸而再生，以反轉交換程序，將被抽取的目標陽離子與H+交換，而回到樹脂上。在該再生柱列再返回用於柱列的抽取行列之前，任何剩餘的酸將必須從樹脂衝洗掉。針對陰性交換(anex)柱列操作準確的但是相反的程序，但是其中鹼用於補充陰性交換樹脂上的OH-位置。以從不結束的程序重複該方法，使得新樹脂總是用於進入的供給的水，並且在清洗之後根據需要再生，柱列以旋轉木馬式的方式被停止使用。
上述整個構造是昂貴的並且非常難以設計、建造和操作，並且在每個操作中間要求大量的優質清洗水以準備多個柱列以備使用。
離子交換工藝也可以在連續攪拌式槽反應器(CSTR)中執行。在該方法中，通過位於槽的頂部處的濾網，離子交換樹脂被包含在其自己的槽中，所述濾網允許水相溢出進入收集箱中，同時lOR在槽內側循環以將樹脂與水相較好地混合以實現需要的交換。通過將連續攪拌式槽反應器設計成圓錐形，使得在槽的底部豎直流量是最大的，並且在頂部豎直流量是最慢的，lOR可以保持懸浮。還期望使用外部泵攪拌內容物，外部泵僅接觸水相，因而確保lOR從不被快速移動的泵葉輪剪切。可選地CSTR可以被特別選擇的緩和的軸流式攪拌器攪拌，以將IOR保持成均勻地分散在反應器中。
技術實現要素：
根據本發明，用於執行離子交換工藝的方法涉及設置相互作用的兩套連續攪拌式槽反應器(CSTR’s)組，每套連續攪拌式槽反應器組都包括離子交換樹脂的漿液，並且導致離子交換樹脂在一個方向上移動通過每組反應器，和導致供給溶液和/或洗脫劑在相反方向上逆流，相互作用的兩套連續攪拌式槽反應器組包括：
第一套陽性交換連續攪拌式槽反應器組，所述第一套陽性交換連續攪拌式槽反應器組包含陽離子交換樹脂並且包括：
陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組，來自供給溶液的陽離子在陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組中被俘獲，和
陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組，在陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組中，洗脫劑移除被俘獲在陽離子交換樹脂上的陽離子並且使陽離子交換樹脂再生；和
第二套陰性交換連續攪拌式槽反應器組，所述第二套陰性交換連續攪拌式槽反應器組包含陰離子交換樹脂並且包括：
陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組，來自供給溶液的陰離子在陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組中被俘獲，和
陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組，在陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組中，洗脫劑移除被俘獲在陰離子交換樹脂上的陰離子並且使陰離子交換樹脂再生；
其中：
i)供給溶液傳輸通過陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組，導致溶解的陽離子被俘獲在陽離子交換樹脂上，以提供被加載的陽離子交換樹脂和陽離子耗盡的供給溶液；
ii)被加載的陽離子交換樹脂傳輸通過陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組以提供再生陽離子交換樹脂，所述再生陽離子交換樹脂被再循環至陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組；
iii)陽離子耗盡的供給溶液從陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組被傳輸通過陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組，導致溶解的陰離子被俘獲在陰離子交換樹脂上，以提供被加載的陰離子交換樹脂以及陽離子和陰離子耗盡的流出溶液；和
iv)被加載的陰離子交換樹脂傳輸通過陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組，以提供再生陰離子交換樹脂，所述再生陰離子交換樹脂被再循環至陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組。。
陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組、陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組、陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組和陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組中的每一個都包括2個至8個連續攪拌式槽反應器，優選地3個至6個，最優選地2個至4個連續攪拌式槽反應器。
優選地至少一個，更優選地2個至4個，最優選地2個至3個，適於洗滌再生樹脂的連續攪拌式槽反應器被分別地設置在陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組和陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組之間。
優選地至少一個，更優選地1個至4個，最優選地1個至2個，適於洗滌再生樹脂的連續攪拌式槽反應器被設置在陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組和陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組之間。
優選地，當樹脂分別地在陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組、陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組、陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組和陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組中的連續攪拌式槽反應器之間移動時，樹脂穿過分離水與樹脂的濾網，濾網優選地為諸如定位在旋轉筒中的濾網的移動濾網，該濾網通過重力從樹脂移除水並且將水返回至連續攪拌式槽反應器。
在方法中，用水衝洗樹脂，並且在以下位置中的一個或多個處使用真空移除超量的水：
在陽性交換連續攪拌式槽反應器的加載組和陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組之間的位置；
在陽性交換連續攪拌式槽反應器的再生組和陽性交換洗滌連續攪拌式槽反應器之間的位置；
在陽性交換洗滌連續攪拌式槽反應器和連續攪拌式槽反應器的陽性交換加載組之間的位置；
在陰性交換連續攪拌式槽反應器的加載組和陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組之間的位置；
在陰性交換連續攪拌式槽反應器的再生組和陰性交換洗滌連續攪拌式槽反應器之間的位置；
在陰性交換洗滌連續攪拌式槽反應器和連續攪拌式槽反應器的陰性交換加載組之間的位置。
方法可以包括水添加和再循環系統，其中：
清潔水被添加至洗滌連續攪拌式槽反應器，所述洗滌連續攪拌式槽反應器連接至陰性交換套中的連續攪拌式槽反應器的加載組；
來自連接至陰性交換套中的連續攪拌式槽反應器的再生組的洗滌連續攪拌式槽反應器的水被添加至連接到陽性交換套中的連續攪拌式槽反應器的加載組的洗滌連續攪拌式槽反應器；
來自連接至陰性交換套中的連續攪拌式槽反應器的再生組的洗滌連續攪拌式槽反應器的水被添加至陽離子耗盡的供給溶液，所述供給溶液被添加至陰性交換套中的連續攪拌式槽反應器的加載組來自陽性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器的洗脫劑能夠被轉移至陰性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器，並且來自陰性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器的洗脫劑能夠被轉移至陽性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器。
方法特別用於處理酸性礦排水(AMD)。
陽離子交換樹脂可以是具有0.50mm至0.75mm的平均粒子尺寸和1.0gms/ml至1.5gms/ml的密度的強酸IX樹脂，優選地為陶氏化學公司提供的AmberjetTM1500H。
陰離子交換樹脂可以是具有0.50mm至0.75mm的平均粒子尺寸和1.0gms/ml至1.5gms/ml的密度的弱鹼IX樹脂，優選地為陶氏化學公司提供的AmberliteTM IRA 92。
連續攪拌式槽反應器的陽性交換再生組中的洗脫劑是酸，諸如硝酸(HNO3)，最優選地10％至20％的硝酸(HNO3)。
連續攪拌式槽反應器的陰性交換再生組中的洗脫劑是鹼，諸如氫氧化銨、氫氧化鈉或氫氧化鉀、優選地氫氧化銨(NH4OH)、最優選地5％至10％的氫氧化銨(NH4OH)。
優選地，在溶液/洗脫劑的恆流以恆定的固定速度進入的情況下，在恆定量的樹脂在恆定時間內位於連續攪拌式槽反應器中的恆定體積中的情況下，並且在恆定體積的樹脂被從連續攪拌式槽反應器中抽取和被傳輸至下一個連續攪拌式槽反應器的情況下，每個連續攪拌式槽反應器連續地運行。
優選地，供給溶液具有被選擇以在每個連續攪拌式槽反應器中提供5分鐘至10分鐘，通常地7分鐘，的停留時間的流量。
總體上，連續攪拌式槽反應器的容積將等於流量的八分之一。例如，對於63m3/h的流量，連續攪拌式槽反應器將具有7.9m3的容積。
附圖說明
圖1圖解地圖示了用於從本發明的方法中使用的連續攪拌式槽反應器移除樹脂的連續攪拌式槽反應器和濾網設備的實施例，並且
圖2圖示了本發明的實施例的流程圖。
具體實施方式
根據本發明，用於執行離子交換工藝的方法涉及提供相互作用的兩套連續攪拌式槽反應器(CSTR’s)組，每套連續攪拌式槽反應器組都包括離子交換樹脂層，並且導致樹脂在一個方向上移動通過每組反應器，並且在相反方向上移動供給溶液和/或洗脫劑。
在執行該方法時，供給溶液被引入第一反應器中，導致溶解離子被俘獲在樹脂上，洗脫劑將在樹脂運動的方向上被引入第一反應器上遊的反應器中，導致在樹脂上俘獲的離子被移除進入洗脫劑中，並且富有從樹脂移除的離子的洗脫劑將從反應器上遊的引入洗脫劑的反應器被收集，以用於進一步地處理。因而，在本發明的該形式中，實際上具有反應器的加載組，在反應器的加載組之後是反應器的再生組，在反應器的加載組中，來自供給溶液的離子被俘獲，在反應器的再生組中，洗脫劑移除在樹脂上俘獲的離子並且使樹脂再生。
在本發明的優選形式中，樹脂從一組或多組反應器中的一個或多個反應器移除，從而最小化或避免了樹脂的剪切。該方法的示例是使用氣升泵，優選地將樹脂從特定反應器提升至濾網，水可以從濾網移除並且返回至反應器。
本發明特別用於處理酸性礦排水(AMD)，如國際專利公開文件no.WO2012/042483中所述。
參照圖1，連續攪拌式槽反應器(CSTR)大致被數字10示出。連續攪拌式槽反應器包括槽12，槽12包含水和離子交換樹脂(IOR)。通過位於槽的頂部處的濾網14，離子交換樹脂(lOR)被包含在槽12中，所述濾網允許水相溢出進入收集箱16中，同時離子交換樹脂(lOR)在槽內側循環以將樹脂與水相較好地混合以實現需要的交換。通過將槽12設計成圓錐形，使得在槽的底部豎直流量是最大的，並且在頂部豎直流量是最慢的，從而lOR可以保持懸浮。還期望使用外部泵18攪拌內容物，外部泵僅接觸水相，因而確保lOR從不被快速移動的攪拌器葉片或泵葉輪剪切或在軟管泵或移動腔泵中被粉碎。
通過使用被設計成以非常緩和的方式提升lOR的氣升泵22將樹脂提升到移動濾網20上，以再次避免任何剪切，lOR以逆流方式從一個槽移動到另一槽。移動濾網22應該在定位在初始槽12上方的筒(或「礦石篩」)中轉動，使得分離的水相24滴落返回到相同槽12中，但是lOR26在沒有剪切並且沒有清洗的情況下移動越過到下一個槽。在恆定流的供給水以恆定固定速度進入的情況下每個槽將然後以連續方式操作，恆定量的lOR將在恆定時間內位於恆定體積的槽中，並且恆定量的lOR將從一個槽中被抽取以轉移至下一個槽，因而在延長的時間周期中保持狀態基本恆定。該操作方法消除了實時分析控制的需要，不需要由複雜的控制系統操作的一套閥，並且可以在延長的時間周期中僅通過適度熟練的操作員而被監控。
為避免與腐蝕煙霧接觸並且濺起液體，轉動濾網20可以通過使用由於泵送反應水而運行的水輪設計以被轉動。該水可以下降返回到相同槽，給予動能，而不需要任何額外的激勵部件遭受腐蝕，並且在不方便的時間導致故障。
現在將參照圖2的流程圖描述本發明的優選的實施例。在本發明的實施例中，兩套連續攪拌式槽反應器組被提供：
第一套被指示為「陽性交換(CATEX)」並且包括具有陽離子交換樹脂的連續攪拌式槽反應器；
連續攪拌式槽反應器C1至C3的加載組，在該加載組中進行樹脂的加載；
連續攪拌式槽反應器CR1至CR3的再生組，在該再生組中洗脫劑(再生物)移除在樹脂上俘獲的離子並且從而使樹脂再生；並且
在連續攪拌式槽反應器C3和CR1之間是可以進行樹脂洗滌的洗滌連續攪拌式槽反應器W3和W4。
第二套被指示為「陰性交換(ANEX)」並且包括具有陰離子交換樹脂的連續攪拌式槽反應器：
連續攪拌式槽反應器A1至A3的加載組，在該加載組中進行樹脂的加載；
連續攪拌式槽反應器AR3至AR1的再生組，在該再生組中洗脫劑(再生物)移除在樹脂上俘獲的離子並且從而使樹脂再生；並且
在連續攪拌式槽反應器A3和AR1之間是可以進行樹脂洗滌的洗滌連續攪拌式槽反應器W1和W2。
流出供給物50在連續攪拌式槽反應器C1處被添加至連續攪拌式槽反應器的陽性交換套並且通過加載組連續移動至下一個連續攪拌式槽反應器C2和至下一個連續攪拌式槽反應器C3。這些連續攪拌式槽反應器包括陽離子交換樹脂。在流出供給物50移動通過連續攪拌式槽反應器C1至C3的同時，陽離子交換樹脂52與洗脫劑供給物50反向流動，從連續攪拌式槽反應器C3連續流動至下一個連續攪拌式槽反應器C2和至下一個連續攪拌式槽反應器C1。陽離子交換樹脂聚集陽離子，並且加載陽離子交換樹脂54在連續攪拌式槽反應器C1處離開加載組。加載陽離子交換樹脂54使用帶式洗劑56利用水被衝洗。用水噴灑帶式洗劑，並且真空用於移除超量的水。當樹脂54進入帶式洗劑56時，樹脂54包括大約40％質量的水。20％的水被包含在樹脂顆粒(被吸收在樹脂珠內側)中，並且20％的水在間隙中(被吸附到樹脂上)。真空移除間隙水。
包括20％的水的加載樹脂54被添加至連續攪拌式槽反應器CR3，並且被連續移動通過再生組，到達下一個連續攪拌式槽反應器CR2和到達下一個連續攪拌式槽反應器CR3。在樹脂54移動通過連續攪拌式槽反應器CR3，至CR2和CR1的同時，成硝酸(HNO3)形式的洗脫劑(再生物)60被添加至連續攪拌式槽反應器CR1，並且與樹脂54相反地，從連續攪拌式槽反應器CR1連續流動至下一個連續攪拌式槽反應器CR2和至下一個連續攪拌式槽反應器CR3。洗脫劑60移除在樹脂上俘獲的離子，並且從而使樹脂再生，並且再生樹脂62在連續攪拌式槽反應器CR1處離開再生組，並且傳輸通過帶式洗劑64(如上所述)，並且然後穿過包括水的洗滌連續攪拌式槽反應器W3和W4，並且樹脂被洗滌。被再生和洗滌的陽離子交換樹脂66然後穿過帶式洗劑68(如上所述)並且再循環返回至連續攪拌式槽反應器C3處的加載組。包括NH4NO3、KNO3和NaNO3的分開的洗脫劑70從連續攪拌式槽反應器CR3處的再生組離開。
具有移除的陽離子和包括特別是Cl和SO4的陰離子的流出的流70在連續攪拌式槽反應器C3處被從加載組和陽性交換套移除，並且在連續攪拌式槽反應器A1處添加至連續攪拌式槽反應器的陰性交換套的加載組，並且連續移動通過加載組以至下一個連續攪拌式槽反應器A2和至下一個連續攪拌式槽反應器A3。陰性交換套中的連續攪拌式槽反應器包括陰離子交換樹脂。在流出供給物70移動通過連續攪拌式槽反應器A1至A3的同時，陰離子交換樹脂72與洗脫劑供給物50相反地，從連續攪拌式槽反應器A3連續流動至下一個連續攪拌式槽反應器A2和至下一個連續攪拌式槽反應器A1。陰離子交換樹脂聚集陰離子，並且加載陰離子交換樹脂74在連續攪拌式槽反應器A1處離開加載組。加載陰離子交換樹脂74使用帶式洗劑76(如上所述)利用水被衝洗。包括20％的水的加載樹脂74被添加至在連續攪拌式槽反應器AR3處的再生組，並且被連續移動至下一個連續攪拌式槽反應器AR2和至下一個連續攪拌式槽反應器AR3。在樹脂74移動通過連續攪拌式槽反應器AR3，至AR2和AR1的同時，成氫氧化銨(NH4OH)形式的洗脫劑(再生物)80被添加至連續攪拌式槽反應器AR1，並且與樹脂74相反地，從連續攪拌式槽反應器AR1連續流動至下一個連續攪拌式槽反應器AR2和至下一個連續攪拌式槽反應器AR3。洗脫劑80移除在樹脂上俘獲的離子，並且從而使樹脂再生，並且再生樹脂82傳輸通過帶式洗劑84(如上所述)，並且穿過包括水的洗滌連續攪拌式槽反應器W1和W2，並且樹脂被洗滌。被再生和洗滌的陰離子交換樹脂86然後穿過帶式洗劑88(如上所述)並且再循環返回至連續攪拌式槽反應器A3處的加載組。包括(NH4)2SO4、NH4Cl的用過的洗脫劑90從連續攪拌式槽反應器AR3處的再生組離開。
方法包括水添加和再循環系統。在陰性交換套中，清潔水92被添加至洗滌連續攪拌式槽反應器W1，並且來自連續攪拌式槽反應器W1的水94與再生樹脂82相反地流動進入洗滌連續攪拌式槽反應器W2中。來自連續攪拌式槽反應器W2的水96流動至陽性交換套中的洗滌連續攪拌式槽反應器W3。來自連續攪拌式槽反應器W3的水93與再生樹脂62相反地流動進入洗滌連續攪拌式槽反應器W4中。包括NO3、SO4和Cl的來自連續攪拌式槽反應器W4的水100流動至陽性交換套中的連續攪拌式槽反應器A1，其中水100與流出供給物70混合。清潔的流出水102從連續攪拌式槽反應器A3處的陰性交換套的再生組流出。流出水102的酸鹼性用H2SO4被調節，該水可選地在反向滲透(RO)單元104中處理，以提供再循環至洗滌連續攪拌式槽反應器W1的清潔水106。來自RO單元104的鹽水108與用過的洗脫劑90一起排放。
來自陽性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器C2的洗脫劑108可以轉移至陰性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器A2，並且來自陰性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器A2的洗脫劑110可以轉移至陽性交換套的加載組中的連續攪拌式槽反應器C3。由於來自連續攪拌式槽反應器C1和C2的反應水中的交換氫離子將被來自連續攪拌式槽反應器A3和A2的交換氫氧根離子中和，所以這增強目標陽離子的抽取效率。該操作減少了游離酸度在反應器的陽性交換組中的積累，從而增加了更重的金屬陽離子的抽取的可獲得平衡。這也消除了自由氫氧根離子在反應器的陰性交換組中的積累，因而增加了目標陰離子的交換速度。該操作將加速方法因而將設備的尺寸和需要樹脂的量減少30％，這將極大地減少任何設備的資金要求而非其直接的利益率。
本發明的方法可以在供給流中達到175,000ppm總溶解固體(TDS)的非常高的濃度下成功地操作，並且由於樹脂不需要清洗，方法可以回收超過90％的供給水。當使用其中超過10,000ppmTDS的供給物變成淨水用戶的正常(即，零水回收和用於產品回收的巨大蒸發裝料)柱列技術時，這通常可以僅在較低的TDS值下完成。
在本發明的一個實施例中，方法用於處理酸性礦排水(AMD)。採礦工業導致水的極大汙染，在水排放進入河流系統中之前，汙染必須被處理。水被汙染的一個方式是由於滲入殘渣廢物中的雨水並且雨水進入老的、廢棄的礦井中。在通過殘渣和巖石表面時，水與存在於巖石中的硫化物反應，生成硫酸。滲進老的廢棄的礦井中的水包括硫酸和溶解鹽，並且可以具有從2到3的酸鹼性。礦井填充有酸性水。地下水源被酸性水汙染。井最終填充有該酸性水並且然後溢出成高於地面的水路，導致嚴重的問題。該酸性水被認為是採礦工業的酸性礦排水(AMD)、或酸性巖排水(ARD)、酸性汙水。本發明的方法可以用於處理AMD，AMD具有超過10000和達到30000至400000ppm的總溶解固體含量和從700ppm至1000ppm的鈉離子含量，例如來自煤礦的AMD。
具有小於3的酸鹼性的酸性礦排水(AMD)首先被中和成約7，並且可以包括鈣、鎂、鎳、鉻、錳和其它重金屬的氫氧化物以及碳酸物的沉澱固體被過濾。所產生的處理流出供給物50然後被提供到陽性交換反應器組。對於具有10000ppm的TDS的AMD流出物，流出物50具有3000lt/r的流量以在每個連續攪拌式槽反應器中提供5分鐘到10分鐘，通常地7分鐘的停留時間。連續攪拌式槽反應器槽的尺寸依賴於流動速度。總體上，連續攪拌式槽反應器的尺寸將是流量的1/8。例如，對於63m3/h的流量，連續攪拌式槽反應器將具有7.9m3的容積。陽離子交換樹脂可以是陶氏化學公司提供的包括球形珠並且是凝膠類型的AmberjetTM 1500H，陽離子交換樹脂具有磺化苯乙烯二乙烯基苯共聚物結構，具有0.65mm的平均粒子尺寸和1.22gms/ml的密度。陰離子交換樹脂可以是陶氏化學公司提供的AmberliteTM IRA 92，AmberliteTM IRA 92包括球形珠，具有包括0.68mm的平均粒子尺寸和1.05gms/ml的密度的多孔聚本乙烯基體(官能團：仲胺：至少80％)。在連續攪拌式槽反應器CR1處添加的洗脫劑60是58％的硝酸(HNO3)。洗脫劑(再生物)80是30％氫氧化銨(NH4OH)。
認為實現了以下優點：
1.每個連續攪拌式槽反應器的全部混合(回混)在每個連續攪拌式槽反應器中施加了優良的平衡，因而使用具有最優效率的lOR。
2.由於連續攪拌式槽反應器的內容物緊密地混合(相對於固定柱列要求)，並且不明顯地釋放氣體，這是用於柱列lOR抽取方法的嚴重問題，所以任何形成的CO2(當生成時)不導致連續攪拌式槽反應器的問題。
3.分離的樹脂被允許在移動濾網中排出，移除了各階段之間清洗lOR的需要。
4.由於較少使用清洗水，所以有很少或沒有稀釋再生物流，節省了用於濃縮成乾燥的可出售最終產品的許多能量要求。
5.利用氣升泵和移動濾網的lOR的連續攪拌式槽反應器處理是溫和方法，可以給予昂貴的lOR延伸的壽命。
6.方法控制被減少成在延長的時間和空間內對基本變量的簡單定期監控。
7.設備的成本減少，特別地控制被極大地減少。
8.作為最終拋光步驟的反向滲透(RO)的添加的操作成本較低，允許較大優化離子交換(ionex)方法並且確保連續的較高質量的產品水。
9.RO鹽水返回到離子交換過程的供給物消除了為該無用的混合廢物流尋找存儲設備的困難問題。
現在將參照以下非限制性示例進一步地詳細描述本發明。
示例
礦業流出物(自然供給物)被碳酸鈉處理成8.5的酸鹼性，以移除大部分多價陽離子和可以容易地移除的那些陰離子，類似磷酸鹽和氟化物和過濾掉的殘餘物。濃縮的濾餅被移除和返回到礦藏以作為固定裝填物。
濾液被泵送到上述和如圖1和2所示的離子交換工藝。
使用20％硝酸和8％的氨，以給出硝酸鈉(15％)和硫酸銨(30％)的幾乎飽和的溶液，以用於根據WO2012/042483的方法回收硝酸鉀和硫酸銨，從而加載IX樹脂被再生。
在IX處理方法中分析各種水流(ppm)