斷開式平行管科裡奧利質量流量計的製作方法
2023-05-13 15:37:06 3
專利名稱：斷開式平行管科裡奧利質量流量計的製作方法
技術領域：
屬於一種測量流體質量流量的流量計。
流量測量是工業生產和商品計量中的一個重要參數，通常人們比較容易測得一個容積流量，然而很多場合更需要連續地、高精度測量質量流量，於是往往在測得容積流量的基礎上，進一步檢測出流體介質的溫度、壓力或者密度，對容積流量值進行補償修正運算後，間接確定質量流量，但精度較低。
為了能夠直接測出質量流量，美國Micromotion公司率先在市場上推出了U形管科裡奧利流量計(參見美國專利US4422338)，隨後日本東京計器株式會社於82年8月公開了一種單根直管式科裡奧利流量計，該流量計將一根整直管固定在支架的兩端上，使其中間懸空，再用電磁振蕩驅動器驅動直管使其產生正弦振蕩。設一假想中心線把直管分為左管和右管兩段，左管內流體是從定點流向動點，即可視為從旋轉或振動中心向外流出，在右管內的流體則是流向另一個旋轉或振動中心，於是左右兩管上感受的科裡奧利力方向正好相反。假定管子由上向下振動，那麼其通過水平軸線時，左管尚在軸線上，右管就已過軸線。然後通過兩個由觸發器組成的時間差檢測器，測量它們之間的相位差，即可得知被測質量流量。這種直管式科裡奧利流量計，在振動過程中整個直管受到科裡奧利力(以下簡稱科氏力)作用時，左、右兩段半管產生變形方向相反，必然是半段管子(如左管)，向某一方向變形時，不可避免地受到另半段管子與之相反方向變形的牽制，使其達不到最大變形點(指直管中心位置)便改變了變形方向。此外，直管變形時，會使管子長度延長△l，於是使管子沿軸向產生一個應變ε＝ (Δl)/(l) ，由此產生的應變力阻礙管子的繼續變形，顯然，管子感受的科氏力愈大，變形愈大，則ε＝ (Δl)/(l) 也愈大，阻礙管子變形力也就增加。其次，上述直管即要感受科氏力產生的變形，以便通過檢測變形確定流量，同時管子還承受著被測流體的壓力，保證流體不能外溢，這樣，管壁須保持一定厚度，而厚度愈大，同樣大小的科氏力產生的變形也愈小。
綜上所述，這種科裡奧利流量計的直管在科氏力作用下，所產生的位移或變形很小，這就限制了流量計的靈敏度，特別是對於密度小的氣體，其質量流量小，故科氏力小，變形不夠大，因此無法檢測，故限制了流量計的測量下限。
本發明的目的，就是要設計一種測量範圍寬，靈敏度高，抗幹擾性強的測量流體質量流量的流量計。
為此，本設計採用如下技術方案本設計包括了兩組相互平行、且從中間斷開的測量管，將其安裝在中空的護管內，本設計的驅動與檢測裝置分別是機械振蕩驅動裝置和時間差檢測電路，而傳感部件採用8片壓電傳感元件，固定裝置是兩個基座，最外部是1個殼體。上述機械振蕩驅動裝置包括4塊扇形永久磁鐵、電壓放大器、可控增益放大器、功率驅動器、AGC取樣放大器即自動增益控制取樣放大器、以及採用內開放外封閉式磁路的電磁鐵，此電磁鐵中有兩個相互串聯的線圈L1、L2。上述8片壓電傳感元件中的1片，將機械振蕩信號轉變為電信號輸送到電壓放大器的輸入端，電壓放大器輸出端接可控增益放大器的輸入端，而可控增益放大器輸出端又接功率驅動器的輸入端，功率驅動器輸出端分別和AGC取樣放大器的輸入端以及電磁鐵中串聯的兩個線圈L1、L2輸入端相聯，而串聯的L1、L2另一端接地。上述的時間差檢測電路包括信號放大器和邏輯運算器。壓電傳感元件還將電信號輸送到時間差檢測電路中的信號放大器進行放大。上述的兩組斷開的平行測量管實際上是兩根相互平行的直管，使其從中間斷開後，變為左、右兩對相互平行的管子，它們安放在1根中空的護管內，然後安裝在上述的兩個基座中間，並使其兩端分別與兩個基座相互固結。此外，此兩組平行測量管位於中間斷開的4個端部分別安裝4塊扇形永久磁鐵。而上述的電磁鐵則安裝在4塊永久磁鐵對應的護管外。
上述電磁鐵設計成內開放外封閉式磁路，是為減少漏磁對測量電路的影響。當電磁鐵中線圈L1、L2通以正弦交流電時，其磁化方向隨之周期性地改變，交替地吸引和排斥4塊永久磁鐵，帶動平行測量管產生機械正弦振蕩。
科裡奧利流量計的工作原理是基於科裡奧利力原理當一個物體在旋轉系統中以速度V沿徑向運動時，將受到科裡奧利力
其中m－受力物體質量
－物體在旋轉坐標系中的速度矢量
－旋轉角速度矢量。
如
圖15所示的圍繞X－X′軸旋轉的直管，如果裡面有流體流動，則由於科氏力作用，管壁將受到流體的作用力。實際上，直管並非一定以角速度ω轉動，如果讓直管以xx′軸為固定端，圍線它做正弦振動，如圖16所示，那麼科氏力仍存在，只不過是隨著振動按正弦周期性變化。
設直管上一微小長度dx感受到的科氏力為dFc＝2·dm·V·ωp(2)其中dm－直管dx內的流體質量V－流體流動速度，也可寫為dx／dtωp－直管正弦振動的角速度如果令流體的質量流量q＝dm／dt，則dFc＝2·q·ωp·dx(3)於是在測量管上感受的科氏力為Fc＝∫dFc＝2·q·ωp·L(4)L代表測量管長度。
如果在同一水平軸線OO′上使直管兩端分別固定在基座上，由電磁力驅動，使左右兩段直管分別以其基座為支點上下做正弦振動，讓流體從左流入由右流出，如圖17所示，那麼以左邊直管為例，在Fc作用下，以懸臂形式固定的直管的自由端所產生的位移記作W，則W＝A (Fc)/(ks) (5)式中A－直管的結構變形係數ks－直管的彈性模量。
由(4)(5)兩式得q＝ (w·ks)/(2·ωp·L·A) (6)右邊直管和左邊直管結構完全一樣，且對稱，振動方向也一致，所不同的只是流體由自由端流向支點，與左管正好相反，因此，兩管受科氏力Fc後，自由端產生的位移量大小相同，方向相反。
兩端頭通過水平中心軸線時間差△t＝ (2W)/(V0) (7)上式中V0＝ωp·L，是管端頭正弦振蕩通過OO′中心軸線時，垂直方向的運動速度。所以△t＝ (2W)/(ωp′·L)位移量W＝ (ωp′·L·△t)/2 (8)將(8)式代入(6)式得q＝ (ks·△t)/(4A) (9)求解某一段時間內的累積流量得到
Q=t1t1qdt=ks4At=t1t1t........(10)]]>顯而易見，只要求得△t，再乘上固定係數 (k)/4 (s)/(A) ，便可確定流量q，從(9)式還可看出，測量結果q和Q不受角頻率ωp的影響，只與管子的特性參數ks和A有關。
時間差△t的測量由上述時間差檢測電路完成。上述壓電傳感元件輸出的信號經時間差檢測電路信號放大器中運算放大器放大後送入其邏輯運算器進行邏輯運算，最後輸出代表兩個信號時間差△t的脈衝n。
本設計具有如下優點1、由於採用兩組平行且斷開的測量管，為其兩個相反方向的變形設置了一斷點，消除了左、右兩段管子之間的相互牽制，使之各段變形能夠充分發展，變形曲線亦沿同一斜率進行。此外，由於平行直管結構、尺寸完全相同，感受的環境震動有同頻、同相、等幅的特點，在運算放大器的輸入電路中作為共模信號相互抵消。而科氏力Fc產生的有用信號，則是以差動的型式送入運算放大器進行放大。再者，斷開式結構在振蕩變形過程中完全避免了軸向應變的影響。加之護管的存在，使測量管壁可設計得很薄，從而使斷開式測量管比非斷開的位移量大約高出1～2個數量級，因而能夠測量低密度介質的質量流量，如氣體、比重小的液體等。
2、由於採用壓電傳感器作為檢測元件，其靈敏度高，輸出信號大，不受電磁幹擾影響。
3、作為檢測元件的壓電陶瓷或壓電晶體的居裡溫度分別高達400℃或800℃以上，故工作溫度很容易提高到200℃和350℃以上。加之斷開式測量管無需考慮軸向應變隨溫度變化對整個裝置影響，故本設計溫度適應範圍寬。
4、壓電傳感元件與光電法相比，不存在初始位置差的影響。
圖1為本設計的結構示意圖。
其中1、1′、法蘭；2、2′、基座；3、3′、4、4′、5、5′、6、6′、壓電傳感元件；7、7′、波紋膜片；8、8′、9、9′、兩組平行且斷開的測量管；10、10′、11、11′、扇形磁鐵；12、護管；13、電磁鐵；L1、L2、電磁鐵中的串聯線圈；14、外殼；15、15′、接線端子，每個接線端子有6～14個接線腳；16、機械振蕩驅動裝置；17、時間差檢測電路；24、排氣孔；25、排汙孔。
8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)固結在靠近基座(2、2′)的測量管(8、8′、9、9′)上，位於基座(2、2′)上對稱地設有兩個埋設壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)的腔寶，此腔寶端部邊緣均為波紋膜片(7、7)，腔室內裝有填充物或填充液，兩個腔室外對稱地各設有1個接線端子(15、15′)，在本實施例中，每個接線端子(15、15′)設有8個接線腳。排氣孔(24)位於腔室最高處，排汙孔(25)則位於腔室最低處。測量管(8、8′、9、9′)壁厚與管徑比為150～1150。
圖2、圖3分別為圖1所示位置的A－A、B－B剖視圖。
圖4為機械振蕩驅動裝置(16)的方塊結構示意圖。
其中20、電壓放大器；21、可控增益放大器；22、功率驅動器；23、AGC取樣放大器；L1、L2為電磁鐵中的串聯的線圈。
8片壓電傳感元件中的1片，如其中的(3)將電信號輸入到電壓放大器(20)中。
圖5為圖4所示方塊結構示意圖的詳細電路原理圖。
其中的電壓放大器(20)由1個運算放大器k1、5個電阻R1、R2、R3、R4、R5、1個電容C1組成。可控增益放大器(21)包括1個運算放大器k2、1個場效應三極體BG5、3個電阻R6、R7、R8。功率驅動器(22)由4個三極體BG1、BG2、BG3、BG4、1個電位器W1、4個電阻R9、R10、R11、R12組成。自動增益控制取樣放大器即AGC取樣放大器(23)包括1個運算放大器k3、2個二極體D1、D2、1個穩壓二極體D3、1個電位器W2、6個電阻R13、R14、R15、R16、R17、R18和1個電容C2。其聯接情況如下所述壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)中的1片，如壓電傳感元件(3)，通過R1與電壓放大器(20)中k1反向輸入端(－)相聯，k1正向輸入端(＋)經並聯的R3與C1接地，k1輸出端通過R6與可控增益放大器(21)中k2反向輸入端(－)聯接，R4兩端分別和k1反向輸入端(－)和k1輸出端相聯，k2正向輸入端(＋)經R7接地，k2輸出端經R9一方面通過W1和BG1基極相聯，另一方面通過R10和BG2基極聯接，R5兩端分別和k1正向輸入端(＋)和k2輸出端相聯。功率驅動器(22)4個三極體BG1、BG2、BG3、BG4分為兩組BG1與BG3、BG2與BG4，使其組成推挽電路，其中的BG1、BG3、BG4均為NPN三極體，BG2為PNP三極體。在AGC取樣放大器(23)中，R13一端接功率驅動器(22)中BG3集電極，其另一端經R15接運算放大器k3反向輸入端(－)，此外，R13與二極體D2、穩壓二極體D3串聯後接地，功率驅動器(22)輸出點P接二極體D1正極，D1負極經W2、R16接k3正向輸入端(＋)，P點還與電磁鐵(13)中串聯的L1、L2的一端聯接，串聯的L1、L2另一端接地，k3輸出端經R18與可控增益放大器(21)的場效應三極體BG5柵極聯接，BG5漏極經R8接k2反向輸入端(－)，BG5源極接k2輸出端。
壓電傳感元件(3)將電信號輸入到電壓放大器(20)中的k1反向輸入端(－)，由k1進行電壓放大，再經可控增益放大器(21)放大後，經功率驅動器(22)輸出到電磁鐵(13)中串聯的線圈L1、L2，以補充振蕩所需能量。在本設計中，上述電路當滿足環路振蕩的相位和增益條件下，電路和機械系統便會產生連續、等幅的振蕩，其振蕩頻率就是機械結構系統的自由諧振頻率，它主要取決於測量管的動態特性和流體介質的密度、粘度等特性。
AGC取樣放大器(23)的作用，是把代表振幅大小的L1、L2兩端的驅動信號進行峰值檢波後與標準直流電壓進行比較，其差值經放大後反饋給可控增益放大器(21)的場效應三極體BG5，作為對其的控制信號，以調整可控增益放大器(21)的電壓增益，達到穩定交流振蕩幅度的目的。
BG1採用3DG27B；BG23CG；BG3、BG43DD6；BG5、3DJ6。
D1、D22CP12；D32DW7。
k1、k2、k3均採用μA741。
R1、R41MΩ；R2、R3、R5100kΩ；R6、R7、R8、R11、R12、R16、R1710kΩ；R9、R10390Ω；R13、R141kΩ；R153kΩ；R18330kΩ。
W1680Ω；W21.2kΩ。
C1、C2100μf／25V。
圖6為本設計採用的一種時間差檢測電路(11)的結構示意圖。
其中k4、k5為預運算放大器；k6、k7為運算放大器；yF1、yF2、yF3、yF4、yF5均為與非門。
k4、k5、k6、k7組成時間差檢測電路(17)的信號放大器；yF1、yF2、yF3、yF4、yF5組成邏輯運算器。
其中4個與非門yF2、yF3、yF4、yF5的輸出、輸入端依次串接一起，k4、k6串接後，k6輸出端接yF2輸入端，k5、k7串接後，k7輸出端接yF1輸入端，yF1輸出端接yF2另一輸入端。yF4另一輸入端接時鐘脈衝CP，最後，由yF5輸出脈衝n。
k4、k5、k6、k7均採用μA741；yF1、yF2、yF3、yF4、yF5型號均為74LS76。
圖7、圖8為8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)中4片(3、3′、5、5′)與時間差檢測電路(17)中k4、k5相聯時的電路圖。
其中的圖7為(3)、(5)兩片與時間差檢測電路(7)中預運算放大器k4相聯時電路圖。
(5)、(3)各自輸出端經相應電阻R19、R20分別和k4反向、正向輸入端(－)(＋)相聯，其另兩端接地。k4反向、正向輸入端(－)(＋)經相應電阻R21、R22接地，電阻R23兩端分別接k4反向輸入端(－)和輸出端。
k4輸出端輸出的電壓為Vi＝V3－V5圖8為(5′)、(3′)與預運算放大器k5相聯的電路圖。
(5′)、(3′)各自輸出端經相應電阻R19、R20分別和k5反向、正向輸入端(－)(＋)聯接，其另兩端接地。k5反向、正向輸入端(－)(＋)分別經R21、R22後接地。R23兩端分別接k5的反向輸入端(－)和輸出端。
同樣，k5輸出端輸出的電壓是Vi′＝V3′－V5′圖9、圖10為4片傳感壓電元件(4、4′、6、6′)與時間差檢測電路(17)中k4、k5相聯時的電路圖。
其中圖9為(6)(4)與預運算放大器k4相聯時電路圖。
(6)、(4)各自輸出端經相應電阻R19、R20分別和k4反向、正向輸入端(－)(＋)聯接，其另兩端接地。k4反向、正向輸入端(－)(＋)分別經R21、R22後接地。R23兩端分別接k4的反向輸入端(－)和輸出端。
此時的k4輸出端輸出電壓為
Vi＝V4－V6圖10為(6′)(4′)與k5相聯時的電路圖。
(6′)(4′)各自輸出端經相應電阻R19′、R20′分別接k5的反向、正向輸入端(－)(＋)，而k5反向、正向輸入端(－)(＋)分別經R21′、R22′接地。R23′兩端分別接k5的反向輸入端(－)和輸出端。
同理，k5輸出端輸出電壓Vi′＝V4′－V6′圖11、圖12為採用8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)與時間差檢測電路(17)中k4、k5相聯時電路圖。
其中圖11為(3)、(4)、(5)、(6)與k4相聯時電路圖。
(4)與(5)、(3)與(6)分別串聯後其各自輸出端經相應R19、R20分別和k4反向、正向輸入端(－)(＋)相聯，其另兩端接地，而k4反向、正向輸入端(－)(＋)分別經電阻R21、R22接地。R23兩端分別接k4的反向輸入端(－)和輸出端。
k4輸出端輸出電壓Vi＝(V3＋V6)－(V4＋V5)圖12為(3′)(4)(5′)(6′)與k5相聯時的電路圖。(4′)與(5′)、(3′)與(6′)分別串聯後其各自輸出端經相應R19′、R20′分別接k5反向、正向輸入端(－)(＋)，其另兩端接地，而k5的反向、正向輸入端(－)(＋)分別經電阻R21′、R22′接地。R23′兩端分別接k5的反向輸入端(－)和輸出端。
k5輸出端輸出電壓等於Vi′＝(V3′＋V6′)－(V4′＋V5′)圖13、圖14為採用8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)與時間差檢測電路(17)的k4、k5另一種相聯方式的電路圖。
其中圖13為(3)、(4)、(5)、(6)與k4相聯時電路圖。
(4)、(5)各自輸出端分別經相應的R19、R24後並接一起，然後接k4反向輸入端(－)，(3)(6)各自輸出端分別經R20、R25後並接一起，然後接k4正向輸入端(＋)。k4的(－)(＋)端分別經R21、R22後接地，R23兩端分別接k4的(－)端和輸出端。
k4輸出端輸出電壓為Vi＝(V3＋V6)－(V4＋V5)圖14為(3′)、(4′)、(5′)、(6′)與k5相聯時電路圖。
(4′)、(5′)各自輸出端分別經R19′、R24′後並接一起，然後接k5反向輸入端(－)，(3′)、(6′)各自輸出端分別經R20、R25後並接一起，然後接k5正向輸入端(＋)，而k5(－)、(＋)端分別經R21′、R22′後接地，R23′兩端分別接k5的(－)、(＋)端。
k5輸出端輸出電壓為Vi′＝(V3′＋V6′)－(V4′＋V5′)在上述壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)與時間差檢測電路(17)的預運算放大器k4、k5的各種接線方式中，由k4、k5輸出的相應電壓Vi、Vi′分別送運算放大器k6、k7進行整形放大，以獲得與之對應的方波Vi、Vi′。
由yF1對Vi′進行邏輯非運算。而由yF2和yF3兩個與非門完成Vi與Vi′的邏輯與運算，得到Vi·Vi′。
用Vi·Vi′作為主控門yF4的輸入信號，用以控制頻率為f0的計數時鐘脈衝CP的通與止，再經yF5反相，這樣yF5門輸出脈衝n便代表了Vi和Vi′兩個電壓信號的時間差△t。
因此上述(9)、(10)兩式則可寫成q＝ (k)/4 (s)/(A) ·nQ=t1t1qdt=ks4At=t1t1nt]]>R19、R20、R24、R25、R19′、R20′、R24′、R25′均為330kΩ；R21、R22、R21′、R22′均為250kΩ；R23、R23′均為0.5MΩ。
如果採用2片厚度變形的壓電傳感元件作為傳感部件，那麼使其分別位於左、右兩段平行測量管(8、8′、9、9′)之間，並分別與時間差檢測電路(17)中的k4、k5輸入端相聯。
圖15為直管做旋轉運動時的科氏流量計原理圖。
圖16為直管做正弦振動時的科氏流量計原理圖。
圖17為中間斷開的直管型科氏流量計原理圖。
權利要求1.一種用於測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，是由兩組相互平行且斷開的測量管(8、8′、9、9′)、護管(12)、機械振蕩驅動裝置(16)、時間差檢測電路(17)以及作為傳感部件的8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)、2個基座(2、2′)與殼體(14)組成，所述機械振蕩驅動裝置(16)包括4塊扇形永久磁鐵(10、10′、11、11′)、電壓放大器(20)、可控增益放大器(21)、功率驅動器(22)、AGC取樣放大器(23)和電磁鐵(13)，所述8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)中的1片與電壓放大器(20)輸入端聯接，電壓放大器(20)輸出端和可控增益放大器(21)輸入端相聯，可控增益放大器(21)輸出端接功率驅動器(22)輸入端，所述電磁鐵(13)採用內開放外封閉式磁路，其中的兩個串聯線圈L1、L2一端分別與功率驅動器(22)輸出端和AGC取樣放大器(23)相聯，其另一端接地，所述時間差檢測電路(17)包括信號放大器和邏輯運算器，壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)將電信號輸送到時間差檢測電路(17)中信號放大器，所述兩組斷開的平行測量管(8、8′、9、9′)位於護管(12)內，其兩端分別固結在2個基座(2、2)上，4塊扇形永久磁鐵(10、10′、11、11′)分別位於兩組平行測量管(8、8′、9、9′)斷開處的4個端部，所述電磁鐵(13)安裝在4塊永久磁鐵(10、10′、11、11′)對應的護管(12)外。
2.根據權利要求1所述的測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，所述機械振蕩驅動裝置(16)中的電壓放大器(20)包括運算放大器k1、5個電阻R1、R2、R3、R4、R5和電容C1、可控增益放大器(21)由運算放大器k2、場效應三極體BG5、3個電阻R6、R7、R8組成，功率驅動器(22)包括4個三極體BG1、BG2、BG3、BG4、電位器W1、4個電阻R9、R10、R11、R12、AGC取樣放大器(23)由運算放大器k3、2個二極體D1、D2、穩壓二極體D3、電位器W2、6個電阻R13、R14、R15、R16、R17、R18和電容C2組成，壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)中的1片通過R1和電壓放大器(20)中運算放大器k1反向輸入端(－)相聯，k1正向輸入端(＋)經並聯的R3與C1接地，k1輸出端通過R6與可控增益放大器(21)中運算放大器k2反向輸入端(－)聯接，k2正向輸入端(＋)經R7接地，k2輸出端經R9一方面通過電位器W1和BG1基極相聯，另一方面通過R10和BG2基極聯接，功率驅動器(22)4個三極體分為兩組BG1與BG3、BG2與BG4，使其組成推挽電路，在AGC取樣放大器(23)中，R13一端接功率驅動器(22)中BG3集電極，其另一端經R15接運算放大器k3反向輸入端(－)，此外，R13與二極體D2、穩壓二極體D3串聯後接地，功率驅動器(22)輸出點P接二極體D1正極D1負極經電位器W2、R16接運算放大器k3正向輸入端(＋)，功率驅動器(22)輸出點P還與電磁鐵(13)中串聯的L1、L2的一端聯接，而串聯的L1、L2另一端接地，k3輸出端經R18與可控增益放大器(21)的場效應三極體BG5柵極聯接，BG5漏極經R8接運算放大器k2反向輸入端(－)，BG5源極接k2輸出端。
3.根據權利要求1所述的測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，8片壓電傳感元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)，固結在靠近基座(2、2′)的測量管(8、8′、9、9′)上，兩個基座(2、2′)上對稱地設有兩個埋設壓電元件(3、3′、4、4′、5、5′、6、6′)的腔室，此腔室端緣是波紋膜片(7、7′)，腔室內裝有填充物或填充液，腔室外設有接線端子(15、15′)。
4.根據權利要求4所述的測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，所述的接線端子(15、15′)中每個端子有6～14個接線腳。
5.根據權利要求1所述的測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，所述傳感部件或者採用2片厚度變形的壓電傳感元件，其分別位於左、右段平行測量管(8、8′、9、9′)之間，此兩片壓電傳感元件分別和時間差檢測電路(17)中預運算放大器k4、k5輸入端相聯。
6.根據權利要求1所述的測量流體質量流量的斷開式平行管科裡奧利流量計，其特徵在於，在所述測量管(8、8′、9、9′)腔室最高處設有排氣孔(24)，最低處設有排汙孔(25)。
專利摘要屬於一種測量流體質量流量的科裡奧利流量計。兩組斷開的平行測量管位於護管內，並裝在兩個基座間，由電磁力驅動，使左、右直管以各自基座為支點上、下做正弦振動，同時流體在管內從左向右流動。測量管在科氏力作用下，產生位移，壓電傳感元件將其轉變為電信號送入時間差檢測電路，得到代表所測質量流量的時間差信號Δt。本設計採用兩組斷開平行管，實現了差功平衡，消除環境振動幹擾，適宜低密度流體測量，且靈敏度高。
文檔編號G01F1/78GK2049765SQ8920864
公開日1989年12月20日 申請日期1989年6月16日 優先權日1989年6月16日
發明者李硯清 申請人:天津市自動化儀表十廠