一種稀土鎂合金及其製備方法
2023-05-15 21:43:16
一種稀土鎂合金及其製備方法
【專利摘要】稀土鎂合金及其製備方法，屬於金屬材料【技術領域】。解決了現有技術中AE44製備成本高的技術問題，進一步提高了Mg-Al-RE系合金的室溫力學性能、高溫力學性能和高溫蠕變性能。本發明的稀土鎂合金的組成及質量百分比為：Al：3.4-4.4％；La：2.5-4.0％；Sr：0.1-1.2％；Mn：0.2-0.4％；B：0.01-0.2％；餘量為鎂。本發明還提供上述稀土鎂合金的製備方法。該稀土鎂合金具有優異的高溫力學性能和高溫蠕變性能，在200℃的條件下抗拉強度為110-120MPa，屈服強度為90-100MPa，延伸率為17-22％，在200℃/85MPa條件下，150h的蠕變變形為0.83％。
【專利說明】一種稀土鎂合金及其製備方法
【技術領域】
[0001]本發明涉及一種稀土鎂合金及其製備方法，屬於金屬材料【技術領域】。
【背景技術】
[0002]鎂和鎂合金是目前在工程應用中密度最低的金屬結構材料，同時其還具有易回收、高比強度、高比剛度、高阻尼性能、良好的電磁屏蔽性能以及優異的鑄造、機械加工性能等優點，在汽車、3C、航空航天及軍工國防等領域具有重要的應用價值和廣闊的應用前景。在工業生產上，應用最多的鎂合金是鑄造鎂合金，尤其是壓力鑄造鎂合金，包括AZ(Mg-Al-Zn)系、AM(Mg-Al-Mn)系、AS(Mg-Al-Si)系和 AE(Mg-Al-RE)系等。其中，AZ 系和AM系壓鑄鎂合金因其優良的壓鑄性能和較高的室溫力學性能在汽車工業領域得到一定程度的應用，但是其高溫性能和蠕變性能較差，因此其應用一般限制在溫度低於120°C的環境。但是，汽車傳動件的工作溫度一般都在150-200°C，因此開發耐熱鎂合金成為鎂合金髮展的必然趨勢。
[0003]DowMagnesium通過向Mg-Al系合金中加入富鋪稀土(RE)形成熱力學穩定的Al11RE3和Al2RE相，從而抑制了 Mg17Al12的析出，開發出了具有很好高溫性能和蠕變性能的AE42壓鑄鎂合金。但是，當溫度高於150°C時，AE42合金中過飽和的鋁會與鎂反應生成Mg17Al12相,從而導致其高溫力學性能和抗螺變性能急劇下降。2005年,挪威Hydro鎂業公司通過增加稀土含量開發出了耐熱壓鑄鎂合金AE44，其成分為Mg-4A1% -4RE% -0.3Mn%(式中，RE代表富鈰稀土，富鈰稀土中，Ce的質量百分比為55% ,La的質量百分為25% ,Nd的質量百分為15%，Pr的質量百分為5% )，與AE42合金相比，AE44多了 2%的稀土含量，利用增多的稀土含量形成更多的Al-RE第二相來增加合金的蠕變性能。但是，由於近些年Nd、Pr等稀土大量應用於釹鐵硼永磁材料中，Nd和Pr的價格大幅度上漲，是La和Ce價格的十幾倍，已經從富鈰稀土中分離出來，這便導致了 AE44合金成本過高；且即便AE44的室溫力學性能、高溫力學性能和高溫蠕變性能都有所提高，但是仍未達到最理想效果。
【發明內容】
[0004]為了解決現有技術中AE44製備成本高的技術問題，進一步提高Mg-Al-RE系合金的室溫力學性、高溫力學性能和高溫蠕變性能，本發明提供一種稀土鎂合金及其製備方法。
[0005]本發明的稀土鎂合金的組成及質量百分比為:
[0006]Al:3.4% -4.4% ；
[0007]La:2.5% -4.0% ；
[0008]Sr:0.1% -1.2% ；
[0009]Mn:0.2% -0.4% ；
[0010]B:0.01% -0.2% ；
[0011]餘量為鎂。
[0012]優選的是，所述組成及質量百分比為:
[0013]Al:3.7% -4.0% ；
[0014]La:3.0% -4.0% ；
[0015]Sr:0.4% -0.8% ；
[0016]Mn:0.3% -0.4% ；
[0017]B:0.04% -0.07% ；
[0018]餘量為鎂。
[0019]上述稀土鎂合金的製備方法，包括以下步驟:
[0020](I)在保護氣作用下，將鎂、鋁和鎂錳中間合金熔融，得到第一熔體；
[0021](2)在保護氣作用下，將第一熔體升溫後，向第一熔體中加入鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，攪拌後，通入氬氣，得到第二熔體；
[0022](3)將步驟⑵得到的第二熔體靜置降溫後，壓鑄，得到稀土鎂合金。
[0023]優選的是，所述步驟(1)中，熔融的溫度為660_680°C。
[0024]優選的是，所述步驟⑵中，升溫的溫度為730_740°C。
[0025]優選的是，所述步驟⑵中，攪拌的速度為100-300轉/min，攪拌的時間為5_10mino
[0026]優選的是，所述步驟⑵中，攪拌5-10min後，在730°C _740°C恆溫靜置15_20min，
再通入氬氣。
[0027]優選的是，所述步驟(2)中，通入氮氣的流速為2-5L/min，時間為5_8min。
[0028]優選的是，所述步驟(3)中，降溫的溫度為700_720°C。
[0029]優選的是，所述鎂鑭中間合金中，鎂的質量百分比為75-85%，鑭的質量百分比為15-25%；鎂鍶中間合金中，鎂的質量百分比為75-85%，鍶的質量百分比為15-25%;鎂錳中間合金中，鎂的質量百分比為92-97%，錳的質量百分比為3-8% ;鋁硼中間合金中，鋁的質量百分比為92-97 %，硼的質量百分比為3-8 %。
[0030]與現有技術相比，本發明的有益效果:
[0031](I)本發明的稀土鎂合金通過鑭和鍶與合金中的鋁結合生成Al11La3相和Al4Sr相，抑制了 Mg17Al12相的生成，同時利用了 Al11La3相和Al4Sr相的高溫熱穩定性，提高了合金的高溫力學性能和蠕變性能，實驗結果表明，本發明的稀土鎂合金在室溫下抗拉強度為240-250MPa，屈服強度為155_165MPa，延伸率為6_9%，在150°C的條件下抗拉強度為140-150MPa，屈服強度為105_115MPa，延伸率為18-25 %，在200°C的條件下抗拉強度為110-120MPa，屈服強度為90_100MPa，延伸率為17-22%;在150°C /85MPa條件下，250h的蠕變變形為0.30%，在200°C /85MPa條件下，150h的蠕變變形為0.83% ；
[0032](2)本發明的稀土鎂合金通過鍶和硼，改變了晶粒的形貌和形態、減小了晶粒尺寸，起到了細化晶粒的作用，使合金的微觀組織中第二相變的比較細小，同時具備幾種不同形貌，減少了合金在變形過程中在晶界處的應力集中，從而有利於提高合金的強度和塑性變形能力，進一步提高了合金的室溫力學性能，實驗結果表明，本發明的稀土鎂合金平均晶粒尺寸為20-60μπι ;
[0033](3)本發明的稀土鎂合金通過錳、硼元素可以與熔體中的鐵或其他雜質元素反應形成化合物並沉入爐底，以爐渣的形式去除，從而降低合金中有害雜質含量，提高合金的抗腐蝕性能；
[0034](4)本發明的稀土鎂合金中的鋁使得該合金具有均衡的強度、塑性和鑄造工藝性能，使本發明的稀土鎂合金適合工業批量生產；
[0035](5)本發明的稀土鎂合金的製備方法的過程中，適量的稀土元素能夠除氣精煉並淨化合金熔體，也保證了合金在熔煉過程中的抗氧化及阻燃效果，保證了合金熔煉的質量;
[0036](6)本發明的稀土鎂合金的製備方法的過程中，通過高壓鑄造成型，使稀土鎂合金材料更加緻密，晶粒和第二相數量更多、尺寸更小，從而進一步提高了合金的高溫力學性能和蠕變性能。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0037]圖1為本發明實施例3製備的稀土鎂合金的金相(OM)顯微照片；
[0038]圖2為本發明實施例3製備的稀土鎂合金的掃描電鏡(SEM)背電子散射顯微照片。
【具體實施方式】
[0039]為了進一步了解本發明，下面結合【具體實施方式】對本發明的優選實施方案進行描述，但是應當理解，這些描述只是為了進一步說明本發明的特徵和優點而不是對本發明權利要求的限制。
[0040]本發明的稀土鎂合金的組成及質量百分比為:3.4% -4.4%的Al，2.5% -4.0%的La, 0.1% -1.2% 的 Sr，0.2% -0.4% 的 Mn，0.01 % -0.2% 的 B，總量小於 0.02%雜質元素Fe、Cu、Si和Ni ( 一般情況下，熔煉過程中不可避免的摻雜雜質Fe、Cu、Si和Ni)，餘量為Mg。
[0041]本發明的稀土鎂合金在室溫下抗拉強度為240_250MPa，屈服強度為155_165MPa，延伸率為6-9% ;在150°C的條件下抗拉強度為140-150MPa，屈服強度為105_115MPa，延伸率為18-25%;在200°C的條件下抗拉強度為110-120MPa，屈服強度為90-100MPa，延伸率為17-22% ;並且在150°C /85MPa條件下，250h的蠕變變形為0.30% ;在200°C /85MPa條件下，150h的蠕變變形為0.83%。本發明的稀土鎂合金的平均晶粒尺寸為20-60 μ m。
[0042]本發明的室溫為本領域技術人員公知溫度，一般可以為20_25°C。
[0043]本發明對稀土鎂合金中Al的來源沒有特殊限制，以本領域技術人員公知的Al來源即可，Al的純度以本領域技術人員製備稀土鎂合金公知採用的純度就可以，一般採用純鋁，純度99.5%以上。本發明稀土鎂合金中的Al使得合金具有均衡的強度、塑性和鑄造工藝性能，適合工業批量生產。
[0044]本發明對稀土鎂合金中Mg的來源沒有特殊限制，以本領域技術人員公知的Mg來源即可，Mg的純度以本領域技術人員製備稀土鎂合金公知採用的純度就可以，一般採用純鎂，純度99.5%以上。
[0045]本發明對稀土鎂合金中La的來源沒有特殊限制，以本領域技術人員公知的稀土元素來源或市售稀土元素即可，La的純度以本領域技術人員製備稀土鎂合金公知採用的稀土元素純度即可。
[0046]本發明對稀土鎂合金中Sr、Mn和B的來源均沒有特殊限制，以本領域技術人員公知的來源即可，純度也以本領域技術人員製備稀土鎂合金公知採用的純度就可以。
[0047]本發明中，鑭和鍶能夠與合金中的鋁結合生成Al11La3相和Al4Sr相，從而抑制了Mg17Al12相的生成，同時Al11La3相和Al4Sr相都是高溫熱穩定相，使製備的合金具有優異的高溫耐熱性能和高溫蠕變性能。與現有技術相比，鋁與鑭形成的第二相無論是熔點和穩定性都比鈰、釹、鐠要高，且在鎂合金中固溶度0.4wt% La < 0.74wt% Ce < 1.7wt% Pr< 3.6wt% Nd，元素在合金中的固溶度越大、溶解的越多，那麼形成第二相部分的稀土含量就越少，也就是說Nd和Pr比同等含量的La形成的耐熱第二相要少，蠕變性能也就相對不好，所以本發明採用稀土鑭替代富鈰稀土能夠達到合金蠕變性能最大化。
[0048]本發明中，鍶和硼的加入，改變了晶粒的形貌和形態、減小了晶粒尺寸，起到了細化晶粒的作用，增強了合金的強度與塑性，並且使合金的微觀組織中第二相變的比較細小，同時具有幾種不同的形貌，減少合金變形過程中在晶界處的應力集中，從而提高了合金強度和塑性變形能力，進一步提高了合金的室溫力學性能。
[0049]本發明中，錳與硼可以與熔體中的鐵或其他元素反應形成化合物並沉入爐底，以爐渣的形式去除，從而降低合金中有害雜質含量，提高合金的抗腐蝕性能。
[0050]本發明的稀土鎂合金的製備方法，包括以下步驟:
[0051](I)在保護氣作用下，將鎂、鋁和鎂錳中間合金加入熔融裝置中在660_680°C熔融，得到第一熔體；
[0052](2)在保護氣作用下，將第一熔體升溫至730-740°C後，向第一熔體中加入鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，保持溫度在730-740°C，以100-300轉/min攪拌5-10min後，730_740°C恆溫靜置15_20min，然後以流速為2_5L/min的氬氣精煉5_8min，得到第二熔體；
[0053]其中，攪拌能夠促使各個合金元素均勻分布，如果攪拌時間低於5-10min，容易出現偏析，如果攪拌時間高於5-10min,熔體與空氣接觸可能會帶來氧化夾雜，如氧化鎂等，所以本發明的攪拌時間優選5-10min ；
[0054](3)將步驟⑵得到的第二熔體靜置降溫至700-720°C，降溫過程一般需要35-40min，然後進行壓鑄，得到稀土鎂合金；
[0055]其中，壓鑄為本領域技術人員公知高壓鑄造(highpressurediecasting),簡稱壓鑄，採用壓鑄能夠使本發明的稀土鎂合金更緻密，氣孔少，強度、剛度等各種性能更高，本發明的製備方法中，壓鑄可以採用在180-580噸鎖模力的冷室壓鑄機上進行壓鑄。
[0056]本發明的製備方法中，鎂、鋁、鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金的用量依據所需製備的稀土鎂合金的組成及質量百分比配比，配比過程沒有特殊限制，依據本領域人員公知方式即可，一般不考慮損耗。其中，稀土鎂合金中的鎂一部分來源於直接加入的鎂，另一部分來源於鎂鑭中間合金、鎂銀中間合金和鎂猛中間合金，稀土鎂合金中的鋁一部分來源於直接加入的鋁，另一部分來源於鋁硼中間合金。
[0057]本發明的鎂鑭中間合金中，鎂的質量百分比優選為75-85%，鑭的質量百分比優選為15-25%;鎂錳中間合金，鎂的質量百分比優選為92-97%，錳的質量百分比優選為3_8%;鎂鍶中間合金，鎂的質量百分比優選為75-85%，鍶的質量百分比優選為15-25%;;招硼中間合金中，鋁的質量百分比優選為92-97%，硼的質量百分比優選為3-8%。鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金均為本領域技術人員公知原料，商購即可。
[0058]本發明在將鎂、鋁、鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金加入熔融裝置熔融之前，優選預熱到200-300°C。本發明的熔融裝置沒有特殊限制，一般採用公知鎂合金熔煉坩堝即可，優選，熔融裝置預熱至300°C。
[0059]本發明的製備方法中，步驟(1)和步驟(2)中的的保護氣為體積比為1:100的SF6: CO2。
[0060]以下結合實施例及附圖進一步說明本發明。
[0061]實施例1
[0062]稀土鎂合金的組分及質量百分比為:3.4%的鋁，2.5%的鑭，0.1 %的鍶，0.2%的錳，0.01%的硼，餘量為鎂。
[0063]上述稀土鎂合金的製備:
[0064](I)按照上述稀土鎂合金的組分及質量百分比配比如下:鎂(純度99.8% )的質量百分比為79.59%、鋁(純度99.5% )的質量百分比為3.21 %、鎂鑭中間合金(鎂佔80%，鑭佔20%)的質量百分比為12.5%，鎂鍶中間合金(鎂佔80%，鍶佔20% )的質量百分比為0.5%、鎂錳中間合金(鎂佔95%，錳佔5%)的質量百分比為4%，鋁硼中間合金(鋁佔95%，硼佔5% )的質量百分比為0.2% ；
[0065](2)將鎂、鋁、鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金預熱到200-300 0C ；
[0066](3)將預熱好的鎂、鋁和鎂錳中間合金放入預熱到300°C的坩鍋中，在體積比為1:100的SF6: CO2的保護下，加熱至660-680°C，使鎂、鋁和鎂錳中間合金完全熔化後，得到第一熔體；
[0067](4)在體積比為1:100的SF6:C02的保護下，將第一熔體溫度升高到730_740°C，加入預熱好的鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，保持730-740°C，以100-300轉/min的速度攪拌5-10min之後，730_740°C保溫靜置15_20min，然後通氬氣精煉5_8min，
得到第二熔體；
[0068](5)將第二熔體靜置降溫到700-720°C，在580噸鎖模力的冷室壓鑄機上進行壓鑄，得到稀土鎂合金。
[0069]在室溫和高溫下，依據GB/T228.1-2010金屬材料拉伸試驗第I部分:室溫試驗方法和GB/T2039-1997金屬拉伸蠕變及持久試驗方法分別對稀土鎂合金進行拉伸測試和蠕變測試，測試結果見表2-表7。
[0070]實施例2
[0071]稀土鎂合金的組分及質量百分比為:3.7%的鋁，3.0 %的鑭，0.4%的鍶，0.3%的錳，0.04%的硼，餘量為鎂。
[0072]上述稀土鎂合金的製備:
[0073](I)按照上述稀土鎂合金的組分及質量百分比配比如下:鎂(純度99.8% )的質量百分比為73.26%、鋁(純度99.5% )的質量百分比為2.94%、鎂鑭中間合金(鎂佔80%，鑭佔20%)的質量百分比為15%，鎂鍶中間合金(鎂佔80%，鍶佔20% )的質量百分比為2%、鎂錳中間合金(鎂佔95%，錳佔5%)的質量百分比為6%，鋁硼中間合金(鋁佔95%，硼佔5%)的質量百分比為0.8% ；
[0074](2)將鎂、鋁、鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金預熱到200-300 °C ；
[0075](3)將預熱好的鎂、鋁和鎂錳中間合金放入預熱到300°C的坩鍋中，在體積比為1:100的SF6: CO2的保護下，加熱至660-680°C，使鎂、鋁和鎂錳中間合金完全熔化後，得到第一熔體；
[0076](4)在體積比為1:100的SF6:C02的保護下，將第一熔體溫度升高到730_740°C，加入預熱好的鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，保持730-740°C，以100-300轉/min的速度攪拌5-10min之後，730_740°C保溫靜置15_20min，然後通氬氣精煉5_8min，
得到第二熔體；
[0077](5)將第二熔體靜置降溫到700-720°C，在580噸鎖模力的冷室壓鑄機上進行壓鑄，得到稀土鎂合金。
[0078]在室溫和高溫下，依據GB/T228.1-2010金屬材料拉伸試驗第I部分:室溫試驗方法和GB/T2039-1997金屬拉伸蠕變及持久試驗方法分別對稀土鎂合金進行拉伸測試和蠕變測試，測試結果見表2-表7。
[0079]實施例3
[0080]稀土鎂合金的組分及質量百分比為:4.0 %的鋁，4.0 %的鑭，0.8%的鍶，0.3%的錳，0.07%的硼，餘量為鎂。
[0081]上述稀土鎂合金的製備:
[0082](I)按照上述稀土鎂合金的組分及質量百分比配比如下:鎂(純度99.8% )的質量百分比為65.93%、鋁(純度99.5%)的質量百分比為2.67%、鎂鑭中間合金(鎂佔80%，鑭佔20%)的質量百分比為20%，鎂鍶中間合金(鎂佔80%，鍶佔20% )的質量百分比為4%、鎂錳中間合金(鎂佔95%，錳佔5%)的質量百分比為6%，鋁硼中間合金(鋁佔95%，硼佔5% )的質量百分比為1.4% ；
[0083](2)將鎂、鋁、鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金、鎂錳中間合金和鋁硼中間合金預熱到200-300 0C ；
[0084](3)將預熱好的鎂、鋁和鎂錳中間合金放入預熱到300°C的坩鍋中，在體積比為1:100的SF6: CO2的保護下，加熱至660-680°C，使鎂、鋁和鎂錳中間合金完全熔化後，得到第一熔體；
[0085](4)在體積比為1:100的SF6 = CO2的保護下，將第一熔體溫度升高到730_740°C，加入預熱好的鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，保持730-740°C，以100-300轉/min的速度攪拌5-10min之後，730-740°C保溫靜置15-20min，然後通氬氣精煉5-8min，得到第二熔體；
[0086](5)將第二熔體靜置降溫到700-720°C，在580噸鎖模力的冷室壓鑄機上進行壓鑄，得到稀土鎂合金。
[0087]圖1是本發明實施例3製備的稀土鎂合金的金相顯微照片，從圖1可以看出，本發明的稀土鎂合金晶粒尺寸為20-60 μ m ;圖2是本發明實施例3製備的稀土鎂合金的掃描電鏡背電子散射顯微照片，從圖2可以看出，本發明的稀土鎂合金存在Al11La3高溫熱穩定相(晶界上白色針狀相)、Al4Sr高溫熱穩定相(少量分布在晶界和晶內白色塊狀相)，這兩種相熔點非常高，分別為1240°C和1040°C，均高於合金中晶界上存在的網狀Mg17Al12相的熔點455°C，從而提高了合金的高溫力學性能和蠕變性能。
[0088]依據GB/T20125-2006低合金鋼多元素的測定電感耦合等離子體發射光譜法測定的實施例3的稀土鎂合金的化學成分如表1所示:
[0089]表1為實施例3製備的稀土鎂合金的組成
[0090]
【權利要求】
1.一種稀土鎂合金，其特徵在於，該稀土鎂合金的組成及質量百分比為:
Al:3.4% -4.4% ；
La:2.5% -4.0% ；
Sr:0.1% -L 2% ；
Mn:0.2% -0.4% ；
B:0.01% -0.2% ； 餘量為鎂。
2.根據權利要求1所述的一種稀土鎂合金，其特徵在於，所述組成及質量百分比為:
Al:3.7% -4.0% ；
La:3.0% -4.0% ；
Sr:0.4% -0.8% ；
Mn:0.3% -0.4% ；
B:0.04% -0.07 % ； 餘量為鎂。
3.權利要求1或2所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，包括以下步驟: (1)在保護氣作用下，將鎂、鋁和鎂錳中間合金熔融，得到第一熔體； (2)在保護氣作用下，將第一熔體升溫後，向第一熔體中加入鎂鑭中間合金、鎂鍶中間合金和鋁硼中間合金，攪拌後，通入氬氣，得到第二熔體； (3)將步驟(2)得到的第二熔體靜置降溫後，壓鑄，得到稀土鎂合金。
4.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(1)中，熔融溫度為660-680°C。
5.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(2)中，升溫的溫度為730-740°C。
6.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(2)中，攪拌的速度為100-300轉/min，攪拌的時間為5-10min。
7.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(2)中，攪拌後，在730-740°C恆溫靜置15-20min，再通入氬氣。
8.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(2)中，通入氮氣的流速為2-5L/min，時間為5_8min。
9.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述步驟(3)中，降溫的溫度為700-720°C。
10.根據權利要求3所述的一種稀土鎂合金的製備方法，其特徵在於，所述鎂鑭中間合金中，鎂的質量百分比為75-85%，鑭的質量百分比為15-25% ;鎂鍶中間合金中，鎂的質量百分比為75-85%，鍶的質量百分比為15-25% ;鎂錳中間合金中，鎂的質量百分比為92-97%，錳的質量百分比為3-8%;招硼中間合金中，鋁的質量百分比為92-97%，硼的質量百分比為3-8%。
【文檔編號】C22C23/02GK104073702SQ201410314895
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2014年7月2日 優先權日:2014年7月2日
【發明者】孟健, 張德平, 楊強, 邱鑫, 佟立波, 牛曉東, 孫偉, 卜繁強, 田政, 程麗任 申請人:中國科學院長春應用化學研究所