鐵合金的製備的製作方法

2023-05-22 03:35:41

專利名稱：：鐵合金的製備的製作方法鐵合金的製備本發明涉及由廢鋼製備鐵合金("鐵合金")，尤其涉及不鏽鋼的製備。不鏽鋼是低碳鐵合金，典型地包括鉻和鎳作為合金元素。典型的組合物包含18。/。重量的鉻、8。/。重量的鎳和小於0.1%重量的碳，餘量是鐵和任何其它合金元素(偶然的雜質除外)。一般通過在電孤爐中熔化軟鋼廢料和高碳鐵合金進料，以形成粗合金來製備不鏽鋼，該粗合金包含比產品中所期望的最高達0.5%重量的鉻，碳含量為0.25%至2.5%重量，矽含量為0.2%至1.5%重量。碳和矽的具體水平取決於產品規格、煉鋼實踐和容器尺寸。粗合金在熔化狀態下被轉移到轉爐，其中從熔化金屬表面下方，用氧氣吹熔化合金'以便氧化所得不鏽鋼至含碳量小於0.1%重量。在許多情況下，通過使用頂部噴槍補充浸沒的吹氣，以為精煉周期部分釋放另外的氧氣。在吹風期間，隨著碳水平逐漸減少，因此有氧氣與4各反應形成氧化鉻的趨勢。因為氧化反應的放熱性質，也有在轉爐中產生過熱溫度的相關趨勢。在實踐中，可通過採用氬-氧脫碳(AOD)實踐來抵消該趨勢，通過用氬氣逐漸或逐步地稀釋氧氣，以便降低一氧化碳的分壓，從而先於鉻的氧化促進碳的氧化。通過這種方法，大部分鉻保留在熔化金屬中。避免鉻的氧化幫助將溫度保持在可接受水平，例如不高於1750。C的溫度。有時，添加非樣史粒廢料以進一步促進溫度控制。在典型的實例中，以氧氣比氮氣的比率(體積比)為3:1開始吹風。在一系列步驟中改變該比率，在給定的步驟中用氬氣代替氮氣，改變至其中氧氣而不是氬氣成為氣體混合物中較少組分的比率。氣體混合物的精確係列和該方法的其它細節取決於所製備的鋼的等級。在吹風之後，可加入一些矽鐵以還原熔渣中的氧化^^，可引入石灰作為脫硫劑。為了製備不鏽鋼，可用Creusot-Loire-Uddeholm(CLU)法代替AOD法。CLU法類似於AOD法，但一般使用蒸汽代替氬氣，以稀釋從熔體表面下方吹入熔體的氧氣。在電弧爐中熔化廢鋼和合金材料期間，可以以化學結合的形式加入一些氧原子，作為部分原材料，例如如果廢料處於氧化狀態，或如果使用含氧助熔劑例如石灰或石灰石。還有，環境中的一些氧氣和可能的一些水分與熔化的金屬反應。結果部分合金元素特別是鉻被氧化，結果在電弧爐中熔化廢鋼期間，鉻損失進入在熔化金屬頂部形成的熔渣層中。不僅熔渣層的氧化鉻損失是不利的，因為這一原因，結果需要將不必要的大量的鉻加入電弧爐中的廢鋼中，而且因為它對熔渣層的性質有不良影響，因而也是不利的。在電弧爐的常規操作形成軟鋼而不是合金鋼期間，將含碳材料加入熔渣，以便通過碳和熔渣中的可還原氧化物反應產生一氧化碳泡沫。一氧化碳泡沫的形成引起泡沫熔渣。公認帶泡沫熔渣的電弧爐的操作比具有靜止熔渣的操作具有幾個優點。詳細地說，前一種情況能量消耗較小，在泡沫熔渣操作中，電極和熔爐壁的耐火內襯的消耗也比在靜止熔渣操作中更少。然而，相當大比例的兩性氧化物例如氧化鉻的存在增加了熔渣的粘度，減少了可用於形成可還原氧化物例如氧化亞鐵的氧氣量。對於實際的目的，在不鏽鋼的製備中不可能操作帶有泡沫熔渣的電弧爐。轉爐，在從熔爐流出熔化鋼和熔渣之前，將細孩麼粒矽4失加入到電弧爐中的熔渣中。結果，矽鐵與氧化鉻在熔渣中進行反應，結果形成熔化鉻金屬，該熔化鉻金屬沉降至熔化金屬中。然而，這樣的過程難以令人滿意地控制。不能準確得知進入電弧爐中熔體的氧氣的準確量。如果添加太少的矽，熔渣的氧化鉻含量將殘留太高；如果添加太多的矽，在轉移到轉爐的鋼中產生的矽含量將太高，因而增加精煉時間和增加轉爐中形成的熔渣的量。WO-A-03/104508公開了精煉鐵合金例如不鏽鋼的方法，該方法包括步驟將分子氧或包含分子氧的氣體混合物吹入鐵合金的熔體中，其中從上面將冶金學上可接受的微粒材料例如鉻鐵或鉻鐵礦引入熔體中，用第一超聲波氣體噴嘴將凝:粒材料攜載進入熔體中，該第一超聲波氣體噴嘴傳送(travels)到熔體中，被第二氣體噴嘴包裹。然而WO-A-03/104508沒有解決在電弧爐中最初熔化鋼的問題。依照本發明，提供了製備不鏽鋼的方法，該方法包括步驟a)將鋼進料熔化；b)通過從置於熔化鋼表面上方的噴槍將分子氧吹入熔化鋼中，至少部分地精煉所得熔化鋼；和c)在精煉步驟期間，從噴槍將至少一種第一冶金學上可接受的擲:粒材料引入熔化鋼中，該孩M立材料選自4^屬、含鉻合金和鉻礦石；其中在泡沫熔渣條件下將鋼熔化。通過清除、最小化或縮減進入熔渣的各類物質例如對其發泡特性有害的氧化鉻，在精煉步驟期間引入微粒鉻，和如果必要，引入其它合金成分(或它們的前體)，促進電弧爐中泡沫熔渣的實踐，可最小化或消除在熔化步驟中所使用的鉻的量。因此形成包含足夠比例的可還原氧化物的充分低粘度的熔渣，因此通過常規方法，例如通過從噴槍將微粒碳注入熔渣中，來使熔渣起泡時沒出現任何困難。確實，我們相信這是可能的即不將任何鉻金屬、含鉻合金或鉻礦石加到在所述步驟(a)中熔化的鋼進料中，來操作依照本發明的方法(雖然熔化的鋼不可避免地可能包含包括鉻作為合金組分的那類廢料)。但是，如果必要，可將一些鉻金屬或含鉻合金故意加到提供的熔化鋼進料中，當然，不會加入太多，以至於引起熔渣起泡的困難。優選，在所述步驟(a)中熔化的鋼是低碳鋼，例如軟鋼。低碳鋼是指包含小於0.3%重量的碳的鋼。這樣的低碳鋼能夠與充分高的氧化鐵含量(一般大於5%重量)的熔渣平衡，以維持發泡的程度。優選，在電弧爐中將鋼進料熔化，雖然，如果必要，可使用另一種熔化爐代替。優選，分子氧以超聲速從噴槍噴出。使用這樣的超聲速易於分子氧滲透進入熔化鋼，因此又可促進在熔化鋼中的氧和碳之間的快速反應。優選將分子氧以馬赫(Mach)1.5至馬赫4範圍內的速度從噴槍噴射，更優選以馬赫2至馬赫3範圍內的速度。一般用載氣將第一冶金學上可接受的微粒材料運輸至噴槍。載氣可以為純氧，但為了將火突風險最小化，優選為空氣、氮氣或惰性氣體。笫一冶金學上可接受的4敬粒材料可作為稀相或濃相運輸。噴槍可只包含兩個管的排列，第一管用於噴射分子氧，第二管用於噴射第一冶金學上可接受的微粒材料。管的各種不同構型是可能的。例如，第一管和第二管可以共軸，並且第一管環繞第二管。這樣的構型的優點是能夠將第一冶金學上可接受的微粒材料引入從噴槍噴射的分子氧流，並攜載它進入熔化鋼。結果，一般不需要採用如在WO-A-03/104508中所公開的包裹的氣體噴嘴，特別是火焰形式的。因此不必使用其中公開的更複雜形式的噴槍，儘管如果由火焰給予的另外的能量可用於幫助融化或補償吸熱反應，但是這樣的形式可能是有利的。依照本發明的方法提供的優點之一是如果第一冶金學上可接受的微粒材料包含反應類物質，在其中可引入第一冶金學上可接受的微粒材料的熔化鋼中，通過使用分子氧產生局部的、強烈的過熱區，可能有助於該類物質的反應。這樣的區域的比熔化鋼的平均溫度更高的溫度有助於促進第一微粒材料的更快融化和更快的化學反應，因而與其它的方法相比有助於縮短精煉步驟的整個持續時間。此外，相對於鉻，升高溫度對碳的氧化更有利。通過將高溫區局部化，降低了顯著提高保護容器壁的耐火材料的磨損率的風險。第一冶金學上可接受的微粒材料最好為鉻鐵。鉻鐵是一般包含5%至10%重量的碳的鐵和鉻的合金。因此需要在精煉步驟的笫一部分期間將所有鉻鐵引入熔化鋼，然後在精煉步驟的第二部分將碳水平降低至可接受值，其中該第二部分不將鉻鐵引入熔化金屬。優選，精煉步驟的第一部分佔用精煉步驟總持續時間不超過60%。意外地是，我們進行的模擬預測，儘管鉻鐵的碳含量高，與可比的常規方法相比，它作為第一微粒材料的用途使縮短精煉步驟持續時間成為可能，在所述常規方法中在精煉步驟期間不添加合金，和其中從鼓風口供應引入熔化鋼中的所有氣體(該鼓風口止於熔化鋼表面下方)。該結果的影響因素可能是微粒鉻鐵所具有的冷卻效應。該冷卻效應有助於限定或控制由碳和氧形成一氧化碳的放熱反應所產生的溫度上升。對於冷卻效應有兩個主要貢獻源。第一個來自由鉻鐵提供的明顯的冷卻。第二個來自它的熔化焓。第一冶金學上可接受的孩t粒材料的平均粒度優選小於5mm。特別優選使用細微粒材料。細微粒材料是這樣的材料如果只是在重力下將它加入轉爐，在該轉爐中一般進行依照本發明方法的精煉步驟，那麼它將不滲入熔化金屬的表面，因此至多僅具有可忽略的效應。或者第一冶金學上可接受的材料可為，但最好還是鉻礦石，優選為氧化物礦石。一種此類礦石是鉻鐵礦，即鐵和《各的混合氧化物。使用此類礦石顯著改變精煉步驟的冶煉。現在，為了釋放鉻金屬必須減少礦石。從而，將4各礦石溶入熔化鋼中，與合適的還原劑反應。此外，因為氧化鉻的還原是吸熱的，所以需要添加更多的燃料，一般以微粒碳的形式添加。因此，優選通過噴槍將包含碳和至少一種脫氧劑的混合物的第二微粒材料引入熔化鋼。冶金學上可接受的合適的脫氧劑包括矽鐵、錳鐵、鋁和鐵鋁合金。因為不鏽鋼一般包含除錳之外的其它合金元素，所以必須保證依照本發明方法的產物包含任何這樣的期望的另外的合金元素。如果必要，在精煉步驟期間可將這樣的合金元素加入熔化鋼中。因此，優選在精煉步驟期間，將選自這樣的合金元素源的第三冶金學上可接受的微粒材料引入熔化鋼中。第三冶金學上可接受的微粒材料可例如包含至少一種以下物質鎳金屬、鎳合金(例如鎳鐵)、鎳礦石、鉬金屬、鉬合金(例如鉬鐵)和鉬礦石。通常在精煉步驟中噴槍不是分子氧的唯一來源。一般在精煉步驟期間，也通過止於熔化鋼水平以下的至少一個鼓風口將分子氧吹入熔化鋼。類似於常規的不鏽鋼精煉方法，在精煉步驟期間可將除氧氣之外的至少一種氣體引入熔化鋼，以便增加精煉條件的傾向，使碳的氧化比鉻的氧化更有利。其它氣體可為至少一種選自氬氣、氮氣和蒸汽的氣體，可以通過與氧氣相同或不同的鼓風口將它們至少部分地引入。也可以將其它氣體與從噴槍《1入熔化鋼中的分子氧混合。因此在依照本發明的方法中，噴槍的使用可用於幫助控制其熱力學變量。依照本發明的方法提供了許多普遍的優勢。通過在泡沫熔渣下進行操作，它可改善鋼熔化操作的操作。它可以使精煉時間較短，因此增加生產力。此外，它可使用否則可能是廢料的細孩i粒材料。現在將結合附圖，通過實施例，來描述依照本發明的方法，其中圖1為可用於進行精煉步驟的轉爐示意圖，和圖2-4為表示用於圖1所示轉爐操作的模擬操作參數的圖。依照本發明的方法的第一步驟涉及在電弧爐中熔化一批軟鋼廢料。在電弧爐中熔化鋼是常規操作。一般添加助熔劑例如石灰以促進石威性熔渣的形成。也可將一些合金元素例如鎳和鉬包含在初始進料中，儘管它們可在依照本發明方法的後續階段添加。在熔爐中觸發電弧將引起廢鋼熔化。氧化鈣與鋼中的雜質反應，在熔化鋼的表面上形成鹼性熔渣。熔渣一般包含氧化鐵組分。根據電弧爐的操作，為了使熔渣發泡，因此獲得上述的優點，使用噴槍從上方將微粒碳質材料引入熔渣中。用載氣將微粒碳質材料運輸至噴槍，以足以滲入熔渣層的速度從此噴射。孩麼粒碳還原熔渣中的氧化鐵形成一氧化碳。因此形成二氧化碳泡沫。結果，使熔渣發泡。如果必要，可使用一種或多種氧氣燃料(oxy-fbel)燃燒器將熱量直接導入進料，以便減少熔化鋼花費的時間。一般而言，與常規方法相比，在使用氧氣燃料燃燒器時熔爐操作者具有更多的自由，因為進料中相對缺少鉻可能極大地避免增加氧化物例如氧化鉻的形成，該氧化物例如氧化4各難以還原回金屬。使用沒有鉻或只有低鉻含量的進料的還一結果是在熔化之前、期間或之後，向其中添加矽鐵或其它脫氧劑，以將氧化4各還原回4備是可以減少或完全消除的。一旦廢鋼熔化，一般將它轉移至長柄勺，從長柄勺將其轉移至圖1所示的那種轉爐。在不鏽鋼製備中，熔化鋼從電弧爐通過長柄勺轉移到轉爐是標準操作，本文無需再描述。參見附圖的圖l,轉爐2為具有壁6的容器4形式，壁6提供有內部耐火內村8。容器開口於其頂部，並提供有止於其內部的軸向噴槍10。在操作中，參照上述，容器4裝入從長柄勺轉移來的熔化鋼。在操作中，容器4的裝料最高至使許多鼓風口12的出口浸沒在熔化鋼的體積16中的水平。噴槍10包含兩個共軸管22和24。內管22適於放置在與載氣源(未顯示)連通的位置，載氣中能夠加入微粒材料。外管24放置在與商業純氧源(未顯示)連通的地方。外管24—般止於Laval噴嘴25,在壓力下供應氧氣，以使氧氣以超聲速從Laval噴嘴25噴出。在操作中，從管22流出的孩史粒材料被包裹在從Laval噴嘴25流出的氧噴射流中，一般穿過在熔化鋼頂部上形成的熔渣層28，被攜載進入熔化鋼。從噴槍10引入熔化鋼的氧與熔化鋼中的可氧化組分或雜質放熱反應，因此提供熱量以使鋼保持在其熔化狀態。從鼓風口12向熔化鋼供應更多的氧氣。提供給鼓風口12的氧氣能夠有選^^地與氬氣和氮氣之一或兩者混合。因此，能夠通過調節與氧氣混合的氬氣和氮氣的摩爾分數，來調節提供給熔化鋼的氧氣分壓。在附圖1所示轉爐操作的一個典型實例中，從噴槍10引入熔化鋼的微粒材料是細微粒形式的鉻鐵。鉻鐵一般包含5%至10%重量的碳。如果必要，可通過噴槍10向熔化鋼加入其它的合金元素。例如，可以鎳鐵的形式添加鎳，以鉬鐵的形式添加鉬。也可以矽鐵的形式添加矽。所添加的這些合金元素的量部分取決於期望的不鏽鋼組合物。本發明的顯著特徵為將這樣的合金元素添加到轉爐中的熔化鋼中，能夠使它們向電弧爐中的加入保持在不妨礙其中的熔渣發泡的水平，或完全被消除。因為鉻鐵具有高碳含量，所以附圖所示轉爐的操作不僅涉及在熔化鋼中鉻鐵的融化，而且它也涉及通過與氧反應基本上除去所有的碳。從噴槍10流出的氧噴射流在它進入熔化鋼的區域附近引起局部的強烈的熔化金屬過熱體積，這個事實幫助鉻鐵的融化和精煉反應。該區域的高溫尤其有利於溶解碳和氧氣之間形成一氧化碳的反應。噴槍一般位於轉爐2的垂直軸，以使過熱區在中央，基本上不影響耐火內襯8附近的熔化鋼的溫度。因此，從噴槍10將氧氣引入熔化鋼中基本上不增加該內襯的侵蝕速率。與不鏽鋼的常規AOD精煉相似，在熔化鋼中，氧氣和碳之間的反應與合金元素(例如鉻)與氧氣之間形成氧化物的不期望的反應竟爭。因為鉻鐵具有顯著的碳含量，所以在它被除去的同時，其向熔化鋼的添加引入了碳。在這方面，依照本發明的方法不同於常規的AOD操作。因此，優選最好在精煉操作結束之前停止添加4各鐵。一般在佔在轉爐2中精煉步驟的總持續時間不超過75%的持續時間內引入鉻鐵。一旦停止引入鉻鐵，轉爐2中的碳水平將相對快速地下降，在這個階段調節氧氣與稀釋氣體例如氬氣和氮氣的摩爾比很重要，該稀釋氣體例如氬氣和氮氣被《1入熔化金屬中以降低氧分壓。這樣做有助於使碳的氧化相對於鉻的氧化更有利。為了評定用於依照本發明方法的精煉步驟的典型操作參數，我們使用商業Metsim軟體包已經模擬了轉爐2的操作。在下面提供模擬結果。這些涉及一批噸鋼的精煉。在進行模擬工作中，觀察到以下限制條件。通過浸沒的鼓風口的總流量從未允許超過6800Nm3/h。最高溫度不允許明顯超過1708°C。假定噴槍的尺寸可以釋放最高的氣體流速為6000Nm3/h。(這個流速完全在常規噴槍的範圍內。)模擬了三種不同的操作方案。這些操作方式如下所示，除非另有說明，所有百分比均以重量計。實施例1:精煉常規的不鏽鋼組合物(18%重量的鉻；8%重量的4臬和小於0.1%重量的碳)，並以6000Nm3/h的速率頂吹分子氧，但是引入最少的鉻鐵，並且僅以塊狀形式。在這個精煉操作中，碳濃度從初始值2.2%重量減少到最終值小於0.1%重量。實施例2:依照本發明製備不鏽鋼，以6000NmVh的速率通過噴槍10引入氧氣，加入30噸以下組成的鉻鐵Fe-36%;Cr-53%;C-6.5%;Si-2.7%;餘量-次要組分和雜質。供應給轉爐的鋼的初始組成為Fe-82%;Cr-8.2%;Ni-7.9%;C國1.1%和Si-0.18%。實施例3:如實施例2，但是引入45噸而不是30噸的4各鐵。不鏽鋼的初始組成採用Fe-90%;Ni-8.8%;Cr-0.18%;C誦0.35%和Si匿0.18%。然而在實施例2中，在依照本發明的方法的熔化步驟期間需要加入一些鉻，在實施例3中不需要這樣的加入。有關的操作參數見下面表1顯示。這些操作參數也顯示在圖2至圖4中，圖2至圖4分別為實施例1至實施例3的圖示。表ltableseeoriginaldocumentpage13實施例1-4各自獲得的最終冶金組合物見下面表2中總結表2tableseeoriginaldocumentpage14所得結果的比較見下面表3中所示。表3tableseeoriginaldocumentpage14從表中所示結果可以看出，意外地是當通過噴槍10引入熔化鋼的鉻鐵的量增加時，可能減少整個吹風時間。通過適當平衡微粒鉻鐵的吸熱效應與氧和碳之間的放熱反應，來獲得這個結果。因此，加入鉻鐵時分子氧的加入總速率比不加入鉻鐵時的高。調節加入分子氧、氮氣和氬氣的相對速率，以便維持使碳的氧化比鉻的氧化更有利的條件。可以使用礦石代替鉻鐵來作為用於不鏽鋼的鉻源。一種此類礦石是鉻鐵礦，即鐵和鉻的混合氧化物。因為氧化鉻的還原是吸熱的，為了在精煉步驟期間使所有的鉻能夠加到鋼中，將要求高的注入率，這就使得需要加入另外的燃料和還原劑。另外的燃料優選為與鉻鐵礦共注入的固體材料形式。另外的燃料可以是微粒碳質材料。為了促進氧化鉻還原為鉻金屬，也需要引入一種或多種脫氧劑例如矽鐵和鐵鋁合金。通過增加具體的氧氣釋放速率來增加與脫碳有關的產熱率，可以至少部分地補償氧化物的吸熱還原。因此，在依照本發明的此類備選方法中，在引起可形成泡沫的熔渣的條件下，依然可能操作上述電弧爐。權利要求1.一種製備不鏽鋼的方法，所述方法包括步驟a)將鋼進料熔化；b)通過將分子氧從置於熔化鋼表面上方的噴槍吹入熔化鋼中，至少部分地精煉所得熔化鋼；和c)在精煉步驟期間，將至少一種第一冶金學上可接受的微粒材料從所述噴槍引入熔化鋼中，所述微粒材料選自鉻金屬、含鉻合金和鉻礦石；其中所述鋼在泡沫熔渣條件下熔化。2.權利要求1的方法，其中鉻金屬、含鉻合金或鉻礦石均沒有加入到在所述步驟(a)中熔化的鋼進料中。3.權利要求1的方法，其中將一些4各金屬或含鉻合金加入到在所述步驟(a)中熔化的鋼進料中。4.前述權利要求中任一項的方法，其中在步驟(a)中熔化的所述鋼是低碳鋼。5.權利要求4的方法，其中所述低碳鋼是軟鋼。6.前述權利要求中任一項的方法，其中在電弧爐中將所述鋼進料熔化。7.前述權利要求中任一項的方法，其中以超聲速從所述噴槍中將分子氧噴出。8.前述權利要求中任一項的方法，其中用載氣將所述第一微粒材料運輸至所述噴槍。9.前述權利要求中任一項的方法，其中所述噴槍包含噴射分子氧的第一管和噴射所述第一4鼓粒材料的第二管。10.權利要求9的方法，其中所述第一管和第二管共軸，並且所述第一管環繞所述第二管。11.前述權利要求中任一項的方法，其中所述分子氧在其中引入第一孩t粒材料的熔化鋼中產生局部的、強烈的過熱區。12.前述權利要求中任一項的方法，其中所述第一樣^立材料包含氧化鉻。13.權利要求12的方法，其中通過所述噴槍將第二樣^立材料引入熔化鋼中，所述第二微粒材料包含碳和至少一種脫氧劑的混合物。14.權利要求13的方法，其中所述脫氧劑是矽鐵、錳鐵、鋁或鐵鋁合金。15.權利要求1-11中任一項的方法，其中所述第一^斂粒材料包含鉻鐵。16.權利要求15的方法，其中所述精煉步驟包括第一部分，其中將所有所述第一微粒材料引入熔化鋼中；和第二部分，其中沒有將第一^[毀粒材料？1入熔化鋼中。17.前述權利要求中任一項的方法，所述方法另外包括以下步驟將至少一種第三微粒材料從所述噴槍引入熔化鋼中，其中所述第三微粒材料選自鎳金屬、含鎳合金、鎳礦石、鉬金屬、含鉬合金和鉬,廣石。18.前述權利要求中任一項的方法，所述方法另外包括以下步驟在精煉步驟期間，通過至少在熔化鋼水平以下終止的鼓風口，將更多的分子氧吹入熔化鋼中，和通過與所述更多的分子氧相同或不同的鼓風口，將選自氬氣、氮氣和蒸汽的至少一種其它氣體、至少一些其它的氣體引入。19.前述權利要求中任一項的方法，其中所述第一孩M立材料由平均粒度為1mm或更小的微細顆粒組成。20.前述權利要求中任一項的方法，其中在所述步驟(b)中，所述笫一和任何其它冶金學上可接受的樣i粒材料的引入速率與分子氧的引入總速率平衡，以便使熔化鋼的溫度保持不超過nio。c。全文摘要鐵合金，特別是不鏽鋼，典型地通過在泡沫熔渣條件下熔化低碳鋼，至少部分通過將分子氧從置於熔化鋼表面上方的噴槍吹入熔化鋼而精煉熔化鋼來製備。在精煉步驟期間，將至少一種冶金學上可接受的微粒材料引入熔化鋼。所述微粒材料選自鉻金屬、含鉻合金和鉻礦石。文檔編號C21C5/46GK101194031SQ200680020733公開日2008年6月4日申請日期2006年6月1日優先權日2005年6月10日發明者A·M·卡梅倫申請人:英國氧氣集團有限公司