高耐久性修補塗布方法

2023-08-06 11:30:46

專利名稱：：高耐久性修補塗布方法
技術領域：
：本發明涉及塗布或無塗布的鋼結構物，具體地說，鋼橋梁、鋼製建築物、鋼製設備、鋼製貨物機械的維持管理，尤其涉及在進行抑制由於該結構物的腐蝕導致的劣化，可長期使用的修補塗布工作時，高效且考慮環境負荷，此外能充分確保修補部分的高耐久性的方法。
背景技術：
：作為塗布鋼板和無塗布鋼板的鋼結構物，已經建設了的鋼橋梁、鋼製建築物、鋼製設備、鋼製貨物機械等，具有社會或企業基礎設施的功能。為了使這些鋼結構物能長時間使用，重要的是對時間的經過引起的腐蝕的維持管理。現狀是在進行實際的鋼結構物的修補塗布工作時，非專利文獻1中所示方法在鋼橋梁以外的領域中，也是指導原則。根據該方法，規定根據架橋地點的腐蝕環境，將鋼道路橋梁新鋪設時的外面用塗布體系大致分為通常環境中使用的a塗布體系、在稍嚴格環境下使用的b塗布體系、和在海風較大，受到飛來鹽分強烈影響的嚴酷環境下使用的c塗布體系3種，此外，將各個重塗布體系規定為a塗布體系、b塗布體系、c塗布體系，公開了從基底調整開始的底層塗布、中間層塗布和頂層塗布。在基底調整的規定中，說明了在新鋪設時，對於鼓風法(blastingmethod),根據ISO8501-1規定的Sa2.5,在重塗布體系中包括第2~第4表面處理，在重塗布時，第l表面處理(鼓風法)也是最優選的，但很難防止周邊汙染，且費用也高，因此往往採用第3表面處理(釆用動力工具和手動工具的方法)。另一方面，在非專利文獻2中，將通過組合動力工具所致耐腐蝕低的合金鋼的厚鐵鏽除去作為塗布的底漆處理評價為不充分，將在明顯發生腐蝕情況下的厚鐵鏽除去中，使用鼓風法作為標準描述。為了進行高耐久性修補塗布，發現鼓風法雖為最優異的，但鼓風法存在由於噪音或粉塵對周邊環境產生影響或在使用結束時，研磨清掃材料的產業廢棄物處理等，環境負荷較大的問題。在修補塗布的對象面中附著大量鹽分的情況下，必須在除去鹽分後進行塗布。可接受附著鹽量往往是lOOmg-NaCl/m2,通過氯化物離子檢測管等進行測定，在超過上述允許值的情況下，必須通過水洗等除去鹽分。然而，在水洗中使用過的水無法在周邊環境中排放，為了完全防止洩漏的方法或回收另做廢液處理，存在成本增加的問題。對於基底調整和附著鹽分除去的接下來的工序，目前考慮基於c塗布體系，能在塗布最嚴酷的腐蝕環境下耐受的方式，為了作為鋼結構物維持管理的效率化而延長修補塗布周期，要求具有與c塗布體系同等以上耐久性的方法。c塗布體系代表例的c-1塗布體系的內容是在基底調整和根據需要進行水洗，然後用有機富鋅底漆(300mg/m2)、改性環氧樹脂塗料底層塗布(240mg/m2))2次、聚氨酯樹脂塗料中間層塗布(140mg/m2)、此外用聚氨酯樹脂塗料頂層塗布(120mg/m2),是總共塗布5次的高價體系。在專利文獻l中，從削減修補塗布成本，減少塗布次數的觀點出發，對塗料進行了改進，公開了通過一次刷毛塗布，就能形成乾燥膜厚lOOjam以上的塗料組合物。然而，與作為鋼結構物維持管理指南的c塗布體系相比，還沒有提出耐久性作為比較評價比其更好的方法。如上所述，為了解決鋼結構物的維持管理問題，現有技術中通過鼓風法進行基底調整，通過水洗除去附著鹽分，通過c塗布體系進行塗布並不充分。非專利文獻l:社團法人日本道路協會編幕，鋼道路頂端塗布手冊，丸善林式會社1990.6.IO發行非專利文獻2:三木千壽、市川篤司編幕現代橋梁工學非塗布橋梁與鋼的技術最前線理數工學社2004.12.25發行專利文獻l:特開2001-131468號公報
發明內容發明要解決的課題鑑於上述問題點，本發明的課題是在塗布或非塗布鋼結構物的維持管理中，提供進行用於抑制腐蝕進行的修補、塗布時高效且有效的高耐久性修補塗布方法。用於解決課題的方法即，本發明是為了解決上述課題而作出的，其要旨如下所述。(1)進行塗布或非塗布鋼結構物高耐久性修補塗布的方法，其特徵在於包括如下工序A.通過基底調整，使塗布或非塗布鋼結構物的基底露出面積率為60%以上的工序，以及B.塗布作為事前處理液的5g/L~500g/L的碳酸鈉水溶液的工序。(2)如上述(1)所述的方法，該旋轉研磨工具特徵在於，上述工序A的基底調整通過如下旋轉研磨工具進行，其包括具有用於在旋轉驅動裝置的旋轉軸上安裝的中心部分的安裝部分和由研磨盤面和研磨周面構成的研磨麵的金屬旋轉盤，在金屬旋轉盤研磨麵的部分或全部上，焊接上了使面密度為20個/cm2以上，莫氏硬度超過9的硬顆粒，在由該硬顆粒和焊劑材料形成的突起部分高度為H、直徑為D時，平均H為300lam以上，平均H/D為0,3以上，在使用與突起部分的硬顆粒外接的假想球，求出從焊劑材料表面露出的硬顆粒的露出表面積率時，平均露出表面積率為10%以上。(3)如上述1或2所述的方法，其特徵在於，在上述工序B後，進行塗布含有100質量份(A)粘合樹脂(固體成分重量)、200~800質量份(B)鋅粉末、1~95質量份(C)腐蝕性離子固定化劑和200~IOOO質量份(D)溶劑的高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物的工序C。(4)如上述1~3任一項所述的方法，其特徵在於，在進行上述工序B或C後，進行l層以上的塗布。(5)如上述3所述的方法，其中，(A)成分是無機樹脂或有機樹脂。(6)如上述5所述的方法，其中，(A)成分的無機樹脂是矽酸烷基酯的部分水解物或通式R20.nSi02(式中，R表示鹼金屬原子，n表示1.G~4.5的正數)表示的水溶性矽酸鹽和膠體二氧化矽的水分散液。(7)如上述5所述的方法，其中，(A)成分的有機樹脂選自環氧樹脂、丙烯酸樹脂和聚氨酯樹脂。(8)如上述3所述的方法，其中，(C)成分是水鋁釣石(hydrocalumite)或水滑石。(9)如上述3所述的方法，其中還含有(E)偶聯劑。發明效果目前的基底調整往往釆用動力工具，其基底調整質量往往不足，鐵鏽的除去，僅通過鼓風法。然而，鼓風法用於放置對周邊環境的汙染或用於防止研磨清掃材料飛散的手段和腳手架的設施費用較高，且還存在噪音和灰塵以及使用的研磨清掃材料處理的問題，今後也很難釆用。根據本發明，在塗布鋼板或非塗布鋼板的鋼結構物的修補塗布中，在不使用鼓風法的基底調整和附著鹽分超過允許值的情況下，可以省略水洗工序。在本發明中，不釆用在成本上以及在環境上存在問題的鼓風法，可以有效地進行高質量的基底調整，並且不通過水洗除去在基底調整面殘存的氯化物離子等腐蝕性物質，還能將其無害化固定。由此，高耐久性修補塗布可以以飛躍式降低的成本以及減小環境負荷的方式實現。此外，根據本發明，與現有技術相比，能容易、簡單且確實地實現鋼結構物的長壽命化。圖l是表示通過本發明方法獲得的鋼結構物一實施方式修補塗布後截面結構的示意圖。圖2是表示通過本發明優選旋轉研磨工具進行基底調整後所得鋼表面基底露出面積率基準的圖。圖3是表示通過本發明優選旋轉研磨工具和現有研磨工具(樹脂狀研磨石)獲得的基底調整面的圖。圖4是表示本發明中所用優選旋轉研磨工具一個例子的剖視圖。圖5是表示圖4中所示旋轉研磨工具突起部分結構的示意圖，(a)是截面圖，(b)是平面圖。圖6是表示圖4中所示旋轉研磨工具基板的金屬旋轉盤形狀的圖，(a)是平面圖，(b)是(a)的A-A截面圖。符號說明1鋼材2通過事前處理液形成的惰性薄膜和將腐蝕性物質無害化後殘留的附著鐵鏽的混合層3高防腐蝕性含鋅粉末塗料組合物的塗膜層4底層塗布塗膜層5頂層塗布塗膜層11旋轉工具ir金屬旋轉盤(旋轉研磨工具的基材)12、12'研磨麵13、13，研磨盤面14、14'研磨周面15突起部分16、16'安裝部分17硬顆粒17a硬顆粒(露出部分)17b硬顆粒(埋入部分)18硬顆粒外接的近似假想球19焊劑材料a、b凹部的底部C突起部分的頂點1通過突起部分頂部的線段具體實施例方式以下，對本發明進行具體說明。如本發明之(1)所述，本發明的耐久性修補塗布方法為了修補或塗布修補，進行對作為處理對象鋼結構物的鋼材表面進行研磨、拋光或噴丸等底面處理，從而4吏基底露出面積率為60%以上的工序A和之後塗布規定濃度碳酸鈉水溶液的工序B。在工序A的基底調整處理中，對該方法沒有特別的限定，現有的基底調整方法可以使用例如在電動旋轉驅動裝置中安裝噴丸、旋轉研磨石或研磨盤等的研磨器、盤研磨器等工具。通過使用這些工具，能對處理對象面進行研磨，從而使基底露出面積率(處理對象面的基底露出面積/處理對象面的面積)為60%以上。基底露出面積率如果不足60%，則腐蝕活性點較多，在鋼材的處理對象面上殘留較多的可能性提高，在僅通過本方法進行修補而沒有塗布的情況下，鐵鏽會再生長，此外，即使在本發明的修補後，在該面上進行塗布處理的情況下，與塗料的粘附性也會劣化，均必須在短期內再次修補。因此，基底露出面積率需要為60%以上。基底露出面積優選為70%以上。上限理想的是100%。在該A工序後，實施作為事前處理液的含有碳酸鈉的水溶液的工序。該事前處理液能將腐蝕性物質無害化，檢測出腐蝕活性點，且還能檢測出處理面的乾燥狀態。以下，對事前處理液進行說明。本發明的工序由於將作為在基底露出面上附著的腐蝕性物質的主要來自附著鹽分的cr或S04—等腐蝕性離子無害化，然後包括底漆塗布的塗布工序中保證必要的千燥狀態下進行，因此是迄今為止沒有的工序。如果放置基底露出面，則是容易腐蝕的狀態，因此如果其中存在cr或so4—等腐蝕性物質，則會明顯反覆生鏽。在腐蝕性物質中，Cl是由於附著鹽分而產生的，在現有方法中，對附著鹽分進行水洗是為了將其除去。發明人為了確認鹼性水溶液的暫時防鏽效果，將以1次/周的頻率，將5%濃度的鹽水分塗4次而獲得的帶有鐵鏽的鋼板作為試驗片，在St3中對其進行基底調整，在其表面塗布(a)~(c)中示出的各種鹼性水溶液，在室內放置一夜，研究生鏽情況。結果是如下狀況(a)塗布碳酸鈉水溶液(濃度100g/L)(pH11.7)—沒有生鏽。(b)塗布氨水(濃度600mg/L)(pHll.7)—以面積計，產生1%左右的鏽點數。(c)塗布硫代硫酸鈉(濃度4g/L)(pH8.6)一以面積計，產生3%左右的鏽點數。由此，通過pH不足9的鹼水溶液，無法獲得足夠的暫時防鏽效果，在pH12以下具有效果，此外，在試驗的鹼性水溶液中，100g/L的碳酸鈉水溶液獲得了最佳的暫時防鏽效果。由此，發明人還對事前處理液中的碳酸鈉濃度進行了研究。不足5g/L的話，在室內放置一夜後，產生鏽點，而如果為5g/L以上，則沒有發現生鏽。如果測定產生鏽點的時間，則濃度越高，鏽點產生時間就越長。通過5g/L的事前處理液處理，在2天後確認生鏽，而通過100g/L的事前處理液處理，在40天後確認生鏽，在這些之間的濃度獲得了基本成比例的關係。在超過100g/L，直至500g/L的濃度範圍內，發現與5-100g/L的濃度範圍不同的比例關係，通過500g/L的事前處理液處理，在60天後確認生鏽。由此將腐蝕性物質無害化，來設定停止或抑制腐蝕的事前處理液濃度。即，所謂的事前處理液，具體地說，是5g/L500g/L的碳酸鈉水溶液。該液體的pH為912，為對人體或環境無害的液體，同時，由於是高PH，因此能滲透殘留的附著鐵鏽，使鐵鏽/鋼界面不動態化，能停止或抑制腐蝕。通過鐵鏽物質的表面化學作用，使附著鐵鏽中混入的氯化物離子通過離子交換為碳酸根離子，使鹽分從腐蝕界面脫離。在只要獲得基底露出面積率60%以上的鋼材表面，既使在鋼材表面檢測出1500mg/m2以上的附著鹽分，也能通過塗布作為事前處理液的100g/L的碳酸鈉水溶液，從而使作為腐蝕性物質的氯化物離子無害化。如果塗布該事前處理液，則殘留的附著鐵鏽變化成暗褐色，即使在附著水分的狀態下，也不會反覆生鏽。即，消除了腐蝕活性點。然而，在基底露出面積率不足60%的鋼材表面或經常形成深附著鐵鏽時，即使塗布事前處理液，也會反覆生鏽。這是因為由工序A和工序B得到的該表面還顯示存在腐食活性點的緣故，可知能通過塗布事前處理液，從而檢測有無腐蝕活性點。即，該事前處理液具有腐蝕活性點檢測劑的功能。在即使塗布事前處理液，還會產生鐵鏽的情況下，僅在該部分再次進行工序A中記載的處理，再次進行工序B，從而確認完全沒有腐蝕活性點。事前處理液由於是水溶液，因此如果幹燥，則碳酸鈉粉末會結晶析出。這表示在進行工序C之前，母材表面形成充分乾燥的狀態，發現該事前處理液還具有鋼面乾燥狀態指示劑的功能。該塗布事前處理液的方法能監視進行了修補塗布的鋼面狀態，還能保障修補塗布中最重要的基底調整面的質量，是目前沒有的技術。在塗布的情況下，結晶析出的粉末通過在電動旋轉工具中安裝的尼龍杯形狀的線刷除去，進行以後的塗布工序即可。如果同時使用電吸塵器這樣的裝置進行清除，則乾燥的碳酸鈉結晶不會向周圍飛散。由此，可以省略目前為了除去鹽分而進行的水洗，無需準備在向現場給水中必須的設備，可以省略排水處理等麻煩。如上所述，在本發明的高耐久性修補塗布方法中，對用於使基底露出面積率為60%以上的基底調整方法，沒有特別的限定，可以使用噴丸法或釆用具有安裝了研磨石的旋轉研磨工具或釆用研磨圓盤的盤研磨器等通常使用的研磨工具。然而，如本發明之(2)所示，優選使用適合的旋轉研磨工具，將該旋轉研磨工具安裝在盤研磨器等工具的旋轉驅動裝置中，研磨處理對象面，進行基底調整。該旋轉研磨工具包括具有用於在旋轉驅動裝置的旋轉軸上安裝的中心部分的安裝部分和由研磨盤面和研磨周面構成的研磨麵的金屬旋轉盤，在金屬旋轉盤研磨麵的部分或全部上，焊接上了使面密度為20個/cm2以上，莫氏硬度超過9的硬顆粒，在由該硬顆粒和焊劑材料形成的突起部分高度為H、直徑為D時，平均H為300pm以上，平均H/D為0.3以上，突起部分的硬顆粒從焊劑材料表面露出與該硬顆粒外接的假想球表面積的10%以上。以下說明旋轉研磨工具。圖4是表示在本發明基底調整中使用的旋轉研磨工具一個例子的斜視圖。旋轉研磨工具11具有由在金屬旋轉盤表面形成突起部分的研磨盤面13和研磨周面14構成的研磨麵12、和在金屬旋轉盤的中心部分設置的安裝部分16。該安裝部分16安裝在研磨工具的旋轉驅動裝置(未圖示)的旋轉軸上。圖5是表示圖4中所示旋轉研磨工具突起部分結構的示意圖，(a)是截面圖，(b)是平面圖。突起部分15是在作為基板的金屬旋轉盤11，中，通過焊劑材料19使莫氏硬度超過9的硬顆粒17與金屬旋轉盤粘合而形成。在突起部分15中，硬顆粒17的一部分17a從焊劑材料9的表面露出，剩餘的17b部分埋在焊劑材料中而粘合。如後所述，假想球l8用於規定硬顆粒17露出表面積的比例(露出表面積率)，是假想為與硬顆粒17凸部(角部)的一個部位以上，優選3個部位以上外接的球體。突起部分15的形狀通過使用旋轉研磨工具軸方向切斷面的顯微鏡觀察、通過探針式表面形狀測定機的非破壞測定、通過3維SEM的電子線測定、使用具有3維測量功能的顯微鏡等的光學測定進行測定。此外，基於這些測定，能測定上述突起部分5的直徑D和高度H。即，如圖5(a)(b)所示，突起部分的直徑D在平面看，通過測定的突起部分15的頂點，在包含相鄰的2個以上突起部分的線段1中，連結切斷獲得的截面形狀凹部的底部a、b的線段長度。另外，還可以對l個突起部分，在2個以上線段中測定，取其平均值。此外，突起部分的高度H是從上述線段1切斷的截面中，凹部的底部a、b較低的一個達到突起部分頂點c的垂直方向長度。另外，還可以在2個以上線段切斷的截面中測定，取其平均值。規定突起部分形狀的平均H和平均H/D比對於研磨麵5mmx5mm(0.25cm2)大小的任意4個範圍中所包含的各突起部分，優選通過上述方法分別測定D、H，將它們的平均值作為平均D、平均H,使用平均D、平均H計算出平均H/D比。此外，突起部分15中硬顆粒17的露出表面積率可以使用顯微鏡或放大鏡等觀察突起部分，相對於硬顆粒露出部分求出硬顆粒直徑的比率，對相對於該硬顆粒設定的外接近似假想球表面積進行數值積分而計算出。然而，作為本發明中上述旋轉研磨工具研磨麵的該金屬旋轉盤表面的部分或全部以莫氏硬度為9以上的硬顆粒如果面密度不足20個/cm2，則即使均牢固地粘合，在操作中，其也會部分或全部脫落，無法耐長時間使用，引起大面積的操作效率降低，因此需要為20個/cm2以上。優選以30個/ci^以上的面密度焊劑粘合硬顆粒，則能提高大面積處理操作的效率。另一方面，為了形成60個/ci^以上的面密度，成本上升，形成100個/ci^以上的面密度的話，空間上困難或不可能。因此，最優選為30個/cm260個/cm2。該面密度可以通過測定在任意10mmxlOmm的範圍內存在的突起部分數量而求出。此外，突起部分15的平均H如果不足300|Lim，則會由於研磨中鐵鏽粉而引起堵塞，操作效率降低。如果平均H為300m以上，則難以引起堵塞，如果為400jum以上，則可以不需要用於解決堵塞的工具維護。作為上限，優選例如1500jam左右。如果突起部分15的平均H/D不足0.3，則對鐵鏽的侵食惡化，效率降低。因此，平均H/D比為0.3以上。平均H/D比如果為0.5以上，則能更有效地除去厚鐵鏽和附著鐵鏽。然而，平均H/D比如果超過0.8，則突起部分的結構強度減弱，由於研磨時的衝擊，容易引起突起部分的剝離。因此，優選平均H/D比為0.3~0.8。在該旋轉研磨工具的突起部分15中，如果粘合的莫氏硬度超過9的硬顆粒17的整個表面被焊劑材料19覆蓋，則僅能獲得用軟釺焊材料研磨硬附著鐵鏽表面的效果，會對附著鐵鏽的除去產生障礙。因此，必須從焊劑材料的表面向外部露出與硬顆粒外接的假想球18表面積的10%以上。通過使用假想球，能簡單地計算出形狀複雜的硬顆粒的露出表面積。露出表面積越高，則附著鐵鏽的研磨能力就越高，因此會減少硬顆粒與焊劑材料的粘合界面，因而硬顆粒能容易地剝離，縮短旋轉研磨工具的壽命。在莫氏硬度超過9的硬顆粒的表面積(假想球表面)中，必須平均露出10%以上，更優選平均露出30%以上。另一方面，如果露出超過70%，則粘合強度減弱，因而導致操作效率降低。最佳的平均露出表面積率為30~50%左右。突起部分硬顆粒的平均露出表面積率對於在研磨麵10mmx10mm(lcm2)的範圍內存在的任意20個以上的各突起部分，通過上述方法計算出露出表面積率，將它們的平均值得作為平均露出表面積率。在形成突起部分的硬顆粒中，使用莫氏硬度超過9的硬顆粒是由於附著鐵鏽的硬度超過莫氏硬度9，因此通過莫氏硬度9的金剛砂或氧化鋁，以研磨材料研磨附著鐵鏽，從而難以除去附著鐵鏽。形成突起部分的硬顆粒只要莫氏硬度超過9，就沒有特別限定，從有效除去附著鐵鏽的觀點出發，硬顆粒優選為平均粒徑為200jLim~1000pm的金剛石或立體氮化硼。這是由於硬顆粒的平均粒徑不足200ILim的話，會引起堵塞，研磨性能大幅降低，另一方面，如果大大超過1000nm，則會導致面密度降低，長時間使用性能降低。更優選平均粒徑在300nm750iam的範圍內，使用粒徑分布在500^im~600^im之間的工業用金剛石或立體氮化硼製成工具在製造上是最有效的。用於形成突起部分15的粘合材料使用對硬顆粒和作為基材的金屬旋轉盤兩者具有足夠粘合性的物質。可以選擇以含鎳焊劑、黃銅焊劑、鋁合金焊劑等半田等為基質的粘合材料成分體系。例如，作為粘合材料，如果還考慮熔點等，往往使用鎳基質的焊劑材料(例如Bni-l、Bni-2、Bni-5、Bni-7等)。為了提高與金剛石或立體氮化硼等硬顆粒的粘合性，優選使用含有0.5質量％以上的鈦、鉻或鋁的l種以上的焊劑材料。此外，如果在焊劑材料中使用含有0.5質量％以上的鈦、鉻或鋁的l種以上的焊劑材料，在金屬旋轉盤的材料中使用不鏽鋼，則會在硬顆粒和金屬旋轉盤與焊劑材料的各粘合界面中引起冶金學反應，形成中間相，因此能提高硬顆粒在金屬旋轉盤中的粘合強度。由此，該材料的組合能有效地實現作為後述莫氏硬度為9以上的硬顆粒的剪切強度，為20N/個以上。圖6是表示圖4中所示作為旋轉研磨工具基板的金屬旋轉盤形狀的圖，(a)是平面圖，(b)是(a)的A-A截面圖。本發明中的旋轉研磨工具11是在作為基板的金屬旋轉盤ll，的研磨麵構成的研磨麵部分12，的表面設置含有莫氏硬度為9以上的硬顆粒17和焊劑材料19的突起部分15。以下對金屬旋轉盤進行說明。如圖6所示，旋轉研磨工具11的金屬旋轉盤ll，是具有由研磨盤面13，和研磨周面14，構成的研磨麵12，的圓盤，在其中央部分，作為旋轉研磨工具，設置用於將其旋轉驅動的驅動裝置的旋轉軸(未圖示)的安裝部分16，。因此，在圖6中，作為研磨工具11的基材，示出了金屬旋轉盤，將與研磨工具符號11~15對應的符號以11，~15，示出而進行說明。另外，構成研磨麵的研磨盤面和研磨周面的區分可順應地簡單設定，只要以從旋轉研磨工具周邊擴展約1015mm的範圍為研磨周面，剩餘的研磨麵為研磨盤面即可。在由研磨盤面13，和研磨周面14，構成的金屬旋轉盤的研磨麵12，中，如圖6(b)所知，研磨盤面13，優選成型為具有使研磨盤面13，的法線X和旋轉中心周Y所夾的角度6僅為1°~45。的部分。即，這是由於如果是研磨盤面13，的法線X和旋轉中心周Y所夾的角度6僅為0°的面，則對於被研磨麵，操作者無法傾斜保持電動工具，操作效率降低，危險性也增大。另一方面，如果是僅考慮使6超過45。的面，則盤研磨器的操作困難，操作效率和安全性降低。此外，在金屬旋轉盤的研磨周面14，中，優選具有與旋轉中心軸平行截面的曲率半徑R為lmm10mm的部分。這是由於與研磨周面14，旋轉中心軸平行截面的曲率半徑R如果全部不足lmm，則會很容易地過量切入厚鐵鏽中，這會降低面的破壞效率，相反，如果R全部超過10mm，則需使用研磨工具的圓周部分切入厚鐵鏽，操作效率降低。有效範圍是R3-R7mm。本發明中，上述旋轉研磨工具硬顆粒的平均剪切強度優選為20N/個以上。這是由於在被切削鋼材面上，如果被與例如莫氏硬度10的金剛石高速衝擊，則金剛石會由於熱疲勞而引起破壞，硬顆粒(研磨顆粒)從根部脫離，如果在鋼材面上進行操作，則旋轉研磨工具的壽命縮短，因此需要迴避。只要平均剪切強度為20N/個，則硬顆粒即使熱疲勞破壞，在粘合部分中，硬顆粒(研磨顆粒)根部也會在殘留在突起部分，可以繼續研磨操作。即，該剪切強度用於評價突起部分的硬顆粒與焊劑材料的粘合強度。剪切強度的測定通過如下方法進行在載物架上保持附著莫氏硬度9以上硬顆粒的金屬旋轉盤，使用連接栽負載盒上的超硬爪狀工具保持硬顆粒的露出部分，在載物架上，從橫方向上施加負荷，求出硬顆粒脫離時的負荷。例如，可以使用RESKA社制的粘合力測試器作為測定裝置,進行剪切強度的測定。平均剪切強度對於在研磨麵10mmxlOmm(lcm2)的範圍內存在的任意20個以上的突起部分，通過上述方法測定各突起部分硬顆粒的剪切強度，將它們的平均值作為平均剪切強度。為了實現該高的剪切強度，優選使用如上述含有0.5質量％以上的鈦、鉻或鋁的l種以上的合金作為焊劑材料。優選使用例如70質量%Ag-28質量％Cu-2質量％Ti合金、74質量％Ni-14質量％Cr-3質量％B-4質量％Si-4.3質量％Fe-0.7質量％C合金、83質量％Ni-7質量％Cr—3質量％B-4質量％Si-3質量％Fe合金、71質量%Ni-19質量％Cr-10質量％Si合金、77質量％Ni-10質量％P-13質量。/。Cr合金等焊劑材料。在本發明方法的旋轉研磨工具中，還可以在金屬旋轉盤周圍，向中心部分切入地設置軸對象，提高對鐵鏽的衝擊力，或使金屬旋轉盤的直徑為50mm以上，或使金屬旋轉盤的質量為160g以上，從而也能提高基底調整的操作效率。本發明中的旋轉研磨工具可以通過如下製備例如，在金屬旋轉盤的研磨麵上塗布混合了有機粘合劑的焊劑粉末，以使成為莫氏硬度超過9的硬顆粒的平均粒徑20~60%的厚度，在其上按照規定的面密度付與莫氏硬度超過9的硬顆粒，在l(T4Torr以下的減壓下，在1000°C~1040。C的溫度下保持10分鐘~50分鐘而製備。該旋轉研磨工具可以從厚鐵鏽的除去至鋼面露出一併完成，所得基底調整面的特徵是在處理面露出部分可見通過旋轉研磨工具研磨麵上莫氏硬度9以上的硬顆粒所致的抓痕，作為所得塗布面襯底的基底調整面具有迄今為止尚未有的有益特徵。因此，在採用使用該旋轉研磨工具處理的面作為修補塗布的襯底時，在施工管理上，其程度或狀態根據IS08501-1進行新的定義，優選基於標準相片和在表1中示出的用於高耐久性修補塗布的基底調整管理基準進行。即，將殘留抓痕的基底露出面積率不足60%的鋼表面定義為StD-l，將60%以上，不足97%的鋼表面定義為StD-2，將97%以上的鋼表面定義為StD-3。通過迄今進行的鼓風法形成基底調整面為形成無數研磨材料沖擊形成的凹坑的稱為錨圖案的狀態，其表面粗糙度能幫助塗料的附著，但從垂直方向，會由於硬粉末敲擊基底，因此凹陷部分的附著鐵鏽和鹽分等腐蝕性離子會侵入金屬基底外表面的內側。因此，即使在能完全看見的鼓風處理面進行塗布處理，如果由於結露等形成溼潤狀態，也會反覆生鏽。在使用本發明中上述旋轉研磨工具處理的基底調整面中，由於通過在金屬旋轉盤上牢固包附的硬顆粒在水平方向上研磨基底面，因此不會引起腐蝕性離子侵入金屬基底外表面內側的現象，由於產生無數抓痕，因此能確保與鼓風法同樣的塗膜錨效果。因此，在提高塗布粘附性的同時，能最大限度地提高其防鏽防腐蝕效果，這是有利的新生面。在使用上述工具的情況下，為了確保上述(1)方法A中所述的基底露出面積率為60%以上，只要獲得StD-2以上的鋼表面即可。如果獲得StD-3的鋼表面，在防腐蝕上是更有利的，但優選考慮操作效率和施工成本進行選擇。另一方面，在不到StD-2的基底表面上，由於附著鐵鏽較多，且會很深地殘留附著鐵鏽，即使塗布上述工序B中所述的事前處理液，也難以使腐蝕活性點無害化。在該情況下，可以通過塗布事前處理液檢測腐蝕活性點，因此再次僅在該部分進行工序A,然後進行工序B，從而消除腐蝕活性點。在本發明的高耐久性修補塗布方法中，可以在上述(l)的B工序結束後，在該狀態下結束修補，但是此外，作為C工序，還優選在B工序結束後的處理面上進行底漆塗布。塗布的塗料只要從防腐蝕的觀點進行適當選擇即可，可以使用目前使用的有機類或無機類等含鋅粉末的塗料組合物(富鋅底漆)等。然而，優選使用以下高防腐蝕性含鋅粉末的塗布組合物。即，該高腐蝕性含鋅粉末塗料組合物優選為含有100質量份(A)粘合樹脂(固體成分重量)、200~800質量份(B)鋅粉末、1~95質量份(C)腐蝕性離子固定化劑和200~1000質量份(D)溶劑的塗料組合物。(A)粘合樹脂可以是有機類，也可以是無機類，此外，還可以是水類或溶劑類。作為有機類粘合樹脂，只要是例如環氧樹脂、改性環氧樹脂、丙烯酸酯樹脂、聚氨酯樹脂、市售的樹脂，就可以是任意的。特別優選防腐蝕性和與基底粘附性良好的環氧樹脂、丙烯酸酯樹脂和聚氨酯樹脂。此外，作為水類的有機類粘合樹脂，優選列舉在上述樹脂等中導入-0H、-NH2、-COOH等親水性官能團而水分散化或水溶化的樹脂。作為(A)成分的無機類粘合樹脂，可以列舉矽酸烷基酯的部分水解縮合物或其改性物。例如是以四甲基矽酸酯、四乙基矽酸酯、四丙基矽酸酯、四丁基矽酸酯、四戊基矽酸酯、四己基矽酸酯、甲基三甲氧基矽烷、甲基三乙氧基矽烷、甲基三丙氧基矽烷、乙基三甲氧基矽烷、乙基三乙氧基矽烷、丁基三甲氧基矽烷、丁基三乙氧基矽烷、戊基三乙氧基矽烷、苯基三甲氧基矽烷、笨基三乙氧基矽烷等為原料的矽酸烷基酯的水解初期縮合物，作為該情況下的水解率，優選為50~98%。此外，這些水解物還可以是與其它有機高分子化合物反應的衍生物。這些可以單獨使用或將2種以上組合使用。具體地說，優選列舉EthylSilicate40(C0LC0AT株式會社製造)、EthylSilicate40(多摩化學工業林式會社製造)、Silbond40(StaufferChemicalCo.製造)、EthylSilicate40(UnionCarbideCo.製造)等。另外，作為水類無機粘合樹脂，是選自通式R20.nSi02(I)(式中，R表示鹼金屬原子，n表示1.0~4.5的正數)表示的水溶性矽酸鹽和膠體二氧化矽的水分散液的至少l種的粘合劑。在上述通式U)中，作為R表示的鹼金屬原子，優選列舉例如鋰、鈉、鉀等。通式(I)表示的水溶性矽酸鹽可以廣泛使用目前公知的物質。此外，在本發明中，上述有機類或無機類粘合樹脂可以單獨使用1種，也可以將2種以上混合使用。可以將有機類或無機類粘合樹脂混合使用，也可以使用有機類與無機類粘合樹脂的反應物。作為(B)鋅粉末，只要能溶出鋅，具有犧牲氧基作用即可，可以使用目前公知的物質。此外，通常使用鋅粉末的粒徑在l-100jjm範圍內的物質，優選的粒徑在37Mm的範圍內。如果使用上述粒徑範圍，尤其是上述優選粒徑範圍的鋅粉末顆粒，則塗布時的操作性更良好，且能獲得具有更均勻外觀的塗膜。另外，粒徑通過粒度分布測定裝置(堀場製作所製造LA-910)測定。需要在本發明塗料中混合的鋅粉末量相對於粘合樹脂的固體成分IOO質量份，優選為250~700質量份。不足200質量份的話，防腐蝕性不足，如果超過800質量份，則塗膜物性和塗膜外觀不佳。此外，粘附樹脂無法與基材表面充分粘合，塗膜的附著性劣化。接著，(c)成分是用於捕集在鏽層和鐵基底的界面存在的cr和so,等腐蝕性離子物質，並發生化學反應，形成水不溶性的復鹽，從而將腐蝕性離子固定化、惰性化的腐蝕性離子固定化劑。通過該固定化劑，即使在鋼材表面殘存腐蝕性離子物質，也能將其惰性化，因此使防止防腐蝕性降低成為可能。作為該腐蝕性離子固化化劑，可以代表性地列舉水鋁鈣石(hydrocalumite)或7JC滑石。水鋁鉤石是通式3Ca0A1203■CaX2/m■nH20(式中，X是l價或2價的陰離子，m表示陰離子的價數，n表示20以下)表示的、具有層狀結構的含水結晶性粉末。作為陰離子(X)，可以列舉N(V、N0r、0H-、CH3C00—、C032—等作為代表性的陰離子。這些陰離子如果與氯離子或硫酸離子等接觸，則發生離子交換，作為X的N03_、N02—游離，且腐蝕性離子物質在水鋁鉤石中固定化(負載)、惰性化。此外，游離了的上述陰離子在鋼材表面形成惰性薄膜，具有進一步提高防腐蝕性的效果。水滑石代表性地是通式Mg45Al2,C03nH20(式中，n表示4以下，優選為3.5)表示的、具有層狀結構的含水結晶性粉末，與水鋁鉀石同樣，具有以下能力與腐蝕性離子物質接觸，則發生離子交換，腐蝕性離子物質在水鋁鈣石中固定化，無法從其結晶結構脫離的能力。在高防腐蝕性含鋅粉末塗料組合物中配混的腐蝕性離子固定化劑的量，相對於粘合樹脂的固體成分100質量份，優選為5~50質量份。不足i質量份的話，很難完全捕集在鏽層與鐵基底的界面存在的cr和S042—等腐蝕性離子物質，防腐蝕性容易不充分，如果超過95質量份，則會產生砂眼，引起剝落，從而防腐蝕性不佳。在高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物中使用的(D)溶劑只要能溶解或分散上述(A)~(C)成分即可，可以是有機溶劑或水的任一種。作為有機溶劑，可以使用例如甲苯或二甲苯等芳香族類溶劑，乙醇、甲醇、丁醇等醇類溶劑，甲乙酮、甲基異丁基酮等酮類溶劑，丙二醇單曱醚、乙二醇單曱醚等醚類溶劑，乙酸丁酯、乙酸乙酯等酯類溶劑。在塗料形態為水類的情況下，作為溶劑，優選使用水。在該情況下，還可以添加水溶性的有機溶劑。作為上述水溶性有機溶劑，可以列舉甲醇、乙醇、1-丙醇、2-丙醇、叔丁醇、乙二醇、丙二醇、1，2-丙二醇、1，3-丙二醇、甘油、丙酮、甲基溶纖劑、乙基溶纖劑、丁基溶纖劑、甲基卡必醇、乙基卡必醇、丙基卡必醇、丁基卡必醇、二丙酮醇等。(D)溶劑的混合量相對於粘合樹脂的固體成分100質量份，優選為200~600質量份。在不足IOO質量份的情況下，塗料粘度增加，塗料穩定性和塗布操作性劣化。另一方面，在大於1000質量份的情況下，塗料粘度過低，無法附著規定的膜厚(50ym以上)。在高防腐蝕性含鋅粉末塗料組合物中，根據需要，還可以混合偶聯劑(E)。偶聯劑(E)是用於提高在鋼材鏽層中的潤溼性或浸漬性，此外，提高與在其上塗布塗料的粘附性的偶聯劑。作為偶聯劑，可以列舉y-縮水甘油氧基丙基三甲氧基矽烷、y-縮水甘油氧基丙基曱基二乙氧基矽烷、p-(3，4-環氧環己基)乙基三甲氧基矽烷、乙烯基三乙氧基矽烷、y-甲基丙烯氧基三曱氧基矽烷、y-巰基丙基三甲氧基矽烷等矽烷類偶聯劑；異丙基三異硬脂醯基鈦酸酯、四辛基二(二-十二烷基)亞磷酸酯鈦酸酯、異丙基三辛醯基鈦酸酯、異丙基三(十二烷基)苯磺醯基鈦酸酯等鈦類偶聯劑；其它的鋁類偶聯劑、鋯類偶聯劑等作為代表性偶聯劑.(E)成分是為了提高在鏽層中的潤溼性或浸漬性，此外，提高與在其上塗布塗料的粘附性而配混的，配混0~10質量份，優選配混0.5~5質量份。即使過多於上述範圍，也無法確認能提高上述效果，在經濟上是不利的。構成本發明含鋅粉末塗料的各成分的配混比例是相對於100質量份(固體成分重量)(A)粘合樹脂，200~800質量份的(B)鋅粉末、1~95質量份，優選為5~50質量份的(C)腐蝕性離子固定化劑、200~1000質量份的(D)溶劑、0~10質量份，優選為0.5~5質量份的(E)成分。在高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物中，為了使鋅粉末和腐蝕離子固定化劑均勻分散，還可以使用分散劑。作為分散劑，可以列舉季銨鹽等陽離子類，羧酸鹽、磺酸鹽、硫酸酯鹽、磷酸酯鹽等陰離子類，醚型、醚酯型、酯型、含氮型等非離子類。作為其它使用的添加劑，可以配混防流掛劑或顏料等。作為防流掛劑，通常在塗料中混合後，體現結構粘性，在塗料中付與觸變性，可以列舉例如無定形二氧化矽、膠體碳酸鈣、有機膨潤土、氫化蓖麻油、脂肪族醯胺、高級脂肪酸、微凝膠顆粒。這些可以單獨使用，或將2種以上組合使用，尤其是少量添加有機膨潤土類的防流掛劑，也能體現高的結構粘性，因此是優選的。此外，作為顏料，可以使用通常的防鏽塗料中使用的體質顏料、防鏽顏料、著色顏料。具體地說，可以列舉滑石、雲母、疏酸鋇、粘土、碳酸鈣、氧化鋅、二氧化鈦、紅氧化鐵、磷酸鋅、磷酸鋁、偏硼酸鋇、鉬酸鋁、磷酸鐵等，這些可以單獨使用，或將2種以上組合使用。塗料可以根據常規方法進行調整，塗料化通常是在將要使用之前將兩者混合的方法。在液狀成分和粉末成分的分散中，可以使用在通常塗料的分散中使用的輥式捏合機、砂磨機、球磨機等介質磨、Disper分散機等。如此塗料化的含鋅粉末的塗料可以通過空氣噴塗、無空氣噴塗、輥塗、刷等手段塗布在鐵骨架結構物等上，通常通過噴塗進行塗布。塗布的塗料通過在常溫下乾燥18~48小時或在801C左右的溫度下強制乾燥30分鐘以上，從而使溶劑揮發，成膜。將殘留腐蝕性離子永久固定化的機理是通過作為高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物中所含腐蝕性離子固化化劑的水鋁釣石和水滑石的作用，其分別由下述代表式水鋁鉤石—3CaO.A1203.CaX2/m.nH20(式中，X是l價或2價的陰離子，m表示陰離子的價數，n表示20以下)水滑石—Mg45Al2(OH)13C03■nH20(式中，n表示4以下，優選為3.5)表示，如果與Cl—或SO—等腐蝕性離子物質接觸，則發生離子交換，作為x的Nor、冊2—等或co32—游離，且腐蝕性離子物質在水鋁鈣石或水滑石中形成水不溶性的復鹽而固定化。此外，本塗料組合物由於還含有鋅粉末，因此具有作為含鋅粉末塗料的防腐蝕性能，此外，通過兼備該腐蝕性離子固定化功能，從而是具有比現有有機富鋅底漆防腐蝕性高的塗料。通過使用該高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物，能將在基底調整面中無法完全除去的鐵鏽中存在的腐蝕性離子永久固定化，且能獲得具有比作為現有含鋅粉末塗料的有機富鋅底漆高的防腐蝕性的修補塗布面。另外，在B工序結束後的處理面上塗布該高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物作為底漆的情況下，可以在從少量殘留的事前處理液千燥、結晶析出的碳酸鈉粉末上塗布底漆，但本發明人發現，該底漆中所含的離子固定化劑具有使碳酸鈉固定化的作用。因此，從充分確保粘附性的觀點出發，優選如下操作進行在塗布時，使用刷毛或輥，在底漆內一邊混入乾燥、結晶析出的碳酸鈉粉末一邊塗布的操作。在本發明的高耐久性修補塗布方法中，如本發明之(4)所述，在本發明之(l)中所述的B工序結束後，或在進行本發明之(3)中所述的底漆塗布後，更優選進行一層以上的塗布。該塗布是為了遮斷環境對鋼材面的影響，或為了防止由於紫外線等使在鋼材面上塗布的塗膜層劣化。可以根據周邊環境的需要使用各種塗料，例如聚氨酯樹脂塗料或環氧類樹脂塗料等。圖1是表示通過上述本發明高耐久性修補塗布方法獲得的鋼結構物一個實施方式的修補塗布後截面結構的示意圖。通過基底調整除去在鋼材1表面形成的厚鐵鏽(A工序)、在基底調整了的面上塗布事前處理液(B工序)所形成的惰性薄膜與將腐蝕性物質無害化而殘留的附著鐵鏽形成混合層2。優選在其上形成作為底漆的含鋅粉末的塗料組合物(C工序)，例如高防腐蝕性含鋅粉末塗料組合物的塗膜層3，此外，更優選在該底漆上形成基底塗料的塗膜層4、頂部塗料的塗膜層5。實施例以下，根據實施例對本發明進行更具體的說明。實施例1對於本發明高耐久性修補方法中的基底調整，對使用權利要求2中規定的優選旋轉研磨工具的基底調整的情況和使用現有研磨工具情況的基底調整(第2表面處理)進行比較。將一樣產生縱300mmx橫600mm的厚鐵鏽的耐氣候性鋼板作為試驗材料，在橫300mm—半上，通過在市售的盤研磨器中安裝本發明旋轉研磨工具進行操作，形成StD-3,對於剩餘的另一半，使用作為現有研磨工具的在市售盤研磨器中安裝研磨石進行操作，獲得St-2.0，分別測定所需要的時間。另外，本發明的旋轉研磨工具是金屬旋轉盤為直徑100mm的SUS304,突起部分為作為硬顆粒，使用平均粒徑500pm的工業用金剛石，作為焊劑材料，使用包含以83質量。/。Ni-7質量。/。B-4質量。/0Si-3質量。/。Fe為合金的粉末和聚乙烯醇為主成分的有機粘合劑的基底，突起部分附著在金屬旋轉圓盤上，在10_5torr的減壓下，在1020。C中保持30分鐘，真空焊接粘合。另外，該旋轉研磨工具硬顆粒的面密度為100個/cffl2，平均H為1100|im，平均H/D比為0.6，硬顆粒的平均露出表面積率為約60%。在圖2中示出結果。在使用本發明旋轉研磨工具的方法中，在15分鐘內獲得了StD-3以上，通過現有的研磨工具，即使花費W分鐘，也無法獲得相當於鋼材基底露出面積率為60%以上的St-2的面。由此，確認本發明(2)的方法是有效的。然而，在使用現有研磨工具的情況下，通過交換研磨石，如果再花費時間，能獲得規定的鋼材基底露出面積率。實施例2在從基底調整U工序)至底漆塗布(C工序)的工序中，對在通過本發明方法和現有方法中，通過修補塗布方法所得處理面的防腐蝕性能進行比較研究。將以l次/周的頻率，分塗4次5%濃度的鹽水而獲得的鋼板作為試驗片，本發明例子與實施例1相同，形成通過本發明的旋轉研磨工具進行基底調整形成StD-2，塗布100g/L碳酸鈉水溶液後，塗布高防腐蝕性含鋅粉末塗布組合物為基準，比較例l是形成通過作為現有方法的鼓風法進行基底調整，獲得Sa-2.5(鋼材基底露出表面積率60%)後，水洗除去殘留鹽分，塗布有機富鋅底漆為基準，此外，比較例2以省略比較例1中的水洗為基準。在這些試驗片的塗布面上形成交叉切痕，在屋內日陰環境下，以1次/周的頻率分撒0.5%NaCl水溶液，進行腐蝕促進試驗，進行至試驗開始後42天。在表l中示出結果。如表1中可知，在進行了通過本發明高防腐蝕性含鋅粉末塗料塗布的基準和形成了c塗布體系的有機富鋅底漆的基準(比較例1)中，發現沿試驗片交叉切割線產生細小寬度的鐵鏽，而在作為比較例2的現有方法中，確認在省略水洗的基準(比較例2)中，在交叉切割部分中產生線狀的鐵鏽，且在交叉切割以外的部分也產生點狀鐵鏽。由此，確認可以不需要鼓風工序和水洗工序的本發明是與由鼓風工序和水洗工序構成的現有最佳方法(比較例1)相比，具有更高防腐蝕性的修補塗布方法。表1本發明修補塗布方法與現有方法的性能比較tableseeoriginaldocumentpage26實施例3對通過認為是最佳和一般的現有修補塗布方法和根據本發明的高耐久性修補塗布方法進行修補塗布的效果進行比較。作為具有在研磨麵的至少一部分上粘合莫氏硬度超過9的硬顆粒的研磨麵的旋轉研磨，使用上述具有金剛石的電動旋轉工具和具有立體氮化硼的電動旋轉工具。為了進行基底調整操作的比較，還使用市售具有樹脂狀研磨石的電動旋轉工具和採用4號矽砂的鼓風。另外，粘合莫氏硬度超過9的硬顆粒的本發明中的旋轉研磨工具是金屬旋轉盤為直徑100mm的SUS304,突起部分為作為硬顆粒，使用平均粒徑500jum的工業用金剛石(本發明g~k、n)或立體氮化硼(本發明p)，作為焊劑材料，使用包含以83質量Q/。Ni—7質量。/。B-4質量。/。Si—3質量。/。Fe為合金的粉末和聚乙烯醇為主成分的有機粘合劑的基底，突起部分附著在金屬旋轉盤上，在10—5torr的減壓下，在1020X:中保持30分鐘，真空焊接粘合。另外，所得旋轉研磨工具研磨麵的突起部分在本發明g~k、n中，平均H:900~1200nm，平均H/D:0.3-0.7，平均露出表面積率20~70%，此外，在本發明p中，平均H:900jLim，平均H/D:0.3，硬顆粒的平均露出表面積率為30%。作為底漆，使用高防腐蝕性含鋅粉末塗料和用於比較的市售有機富鋅底漆，所有的塗膜厚度均為75nim。另外，作為本發明高防腐蝕性含鋅粉末塗料，使用如下物質加入作為粘合樹脂的、溶劑是二甲苯的乙基矽酸酯溶液(C0RC0AT社製造EthylSilicate40，固體成分25%)400質量份，500質量份鋅粉末(本庄化學社製造平均粒徑5ym)、作為腐蝕性離子固定化成分的水滑石(東邦顏料社製造亞硝酸型水滑石)40質量份和作為溶劑的二甲苯20質量份，攪拌進行調整後獲得的塗料。在底層塗布、中間層塗布、頂部塗布中使用的塗料組合物可以使用市售的各種物質，形成表2、3(表2續)中示出的塗膜厚度。在表2、表3中示出方法的構成。修補塗布效果的評價如下進行。表2tableseeoriginaldocumentpage28基底調整成本0=與現有相比，非常便宜，O-與現有相比，便宜，A-與現有相同，x=價格高塗料成本0=與現有相比，非常便宜，O-與現有相比，便宜，厶=與現有相同，x=價格高防腐蝕性能0=與現有相比，具有效果，O-目前最佳程度，厶=與現有一般相同，><=未達到目前一般20078000610P0轉溢*被25/275t表3(表2續)tableseeoriginaldocumentpage29基底調整成本0=與現有相比，非常便宜，O，與現有相比，便宜'厶=與現有相同'x-價格高塗料成本0=與現有相比，非常便宜，0=與現有相比'便宜>厶=與現有相同，《=價格高防腐蝕性能O-與現有相比，具有效果，0=現有最佳程度，A-與現有一般相同，x-未達到現有一般在表中，基底調整中的"St-2"、"Sa2.5"、"StD-1"和"StD-2"含義如下。"St-2":基底露出面積率50%"Sa2.5":基底露出面積率60%"StD-l":基底露出面積率不足60%"StD-2":基底露出面積率超過60%，不足97%基底調整成本需要綜合考慮在基底調整中所需工具或裝置中所花費的費用和操作時間，定義為O-與現有相比，非常便宜，0=與現有相比，便宜，厶-與現有相同，x-價格高。塗料成本需要綜合考慮在塗布中必須的塗料種類、結構和量以及塗布操作費，計算處每單位面積的成本，定義為O-與現有相比，非常便宜，O-與現有相比，便宜，A-與現有相同，x=價格高。對於防腐蝕效果，進行與表3中所示試驗相同的試驗而評價，定義為O-與現有相比，具有效果，O-現有最佳程度，A-與現有一般相同，x-未達到現有一般。在表2、表3中示出結果。如表2、表3中所示，與比較例相比，在本發明的方法中，在基底調整成本方面可見效果。對於塗布成本，在是否能省略中間層塗布上存在差異。在高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物自身中，存在比目前富鋅底漆成本高的可能性，由於還可在其上塗布的塗布體系方面下功夫，綜合來說可見，在成本上並無不利。對於防腐蝕效果，如果使用本發明，則全部能獲得現有最佳以上的強效果。通過這一系列實施例可見，根據本發明的高耐久性修補塗布方法，與現有方法相比，成本低，環境負荷減少，且能獲得超過現有最佳修補塗布方法的修補塗布面的防腐蝕效果。權利要求1、對塗布或非塗布鋼結構物進行高耐久性修補塗布的方法，其特徵在於包括如下工序:A.通過基底調整，使塗布或非塗布鋼結構物的基底露出面積率為60％以上的工序，以及B.塗布作為事前處理液的5g/L～500g/L的碳酸鈉水溶液的工序。2、如權利要求l所述的方法，其特徵在於，上述工序A的基底調整通過如下旋轉研磨工具進行，該旋轉研磨工具包括具有用於在旋轉驅動裝置的旋轉軸上安裝的中心部分的安裝部分和由研磨盤面和研磨周面構成的研磨麵的金屬旋轉盤，在金屬旋轉盤研磨麵的部分或全部上，焊接上了使面密度為20個/cm2以上，莫氏硬度超過9的硬顆粒，在由該硬顆粒和焊劑材料形成的突起部分的高度為H、直徑為D時，平均H為300jam以上，平均H/D為0.3以上，在使用與突起部分的硬顆粒外接的假想球，求出從焊劑材料表面露出的硬顆粒的露出表面積率時，平均露出表面積率為10%以上。3、如權利要求1或2所述的方法，其特徵在於，在上述工序B後，進行塗布含有100質量份(A)粘合樹脂(固體成分重量)、200~800質量份(B)鋅粉末、1~95質量份(C)腐蝕性離子固定化劑和200~1000質量份(D)溶劑的高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物的工序C。4、如權利要求13任一項所述的方法，其特徵在於，在進行上述工序B或C後，進行l層以上的塗布。5、如權利要求3所述的方法，其中，(A)成分是無機樹脂或有機樹脂。6、如權利要求5所述的方法，其中，(A)成分的無機樹脂是矽酸烷基酯的部分水解物或通式R20nSi02(式中，R表示鹼金屬原子，n表示1.0~4.5的正數)表示的水溶性矽酸鹽和膠體二氧化矽的水分散液。7、如權利要求5所述的方法，其中，(A)成分的有機樹脂選自環氧樹脂、丙烯酸樹脂和聚氨酯樹脂。8、如權利要求3所述的方法，其中，(C)成分是水鋁鈣石或水滑石。9、如權利要求3所述的方法，其中還含有(E)偶聯劑。全文摘要本發明提供能簡單、高速、高效且有效地除去在橋梁等具有大面積的鋼結構物或在保管中的制鐵工序中中間產品等中形成的厚鐵鏽或附著鐵鏽，且低成本，能確保高操作性和安全性，此外能確保高質量的修補後的塗布耐久性的高耐久性修補塗布方法。在進行塗布或非塗布鋼結構物的高耐久性修補塗布時，通過基底調整，使塗布或非塗布的鋼結構無基底露出面積率為60％以上，接著，塗布作為事前處理液的5g/L～500g/L的碳酸鈉水溶液，根據需要，還塗布含有100質量份粘合樹脂(固體成分重量)、200～800質量份鋅粉末、1～95質量份腐蝕性離子固定化劑和200～1000質量份溶劑的高防腐蝕性含鋅粉末的塗料組合物。文檔編號B05D7/14GK101389413SQ20078000610公開日2009年3月18日申請日期2007年4月18日優先權日2006年4月18日發明者三塚喜彥,今井篤實,平松幹次郎,松本剛司,永井昌憲,相賀武英,紀平寬,裡隆幸申請人:大日本塗料株式會社