電力燃燒鍋爐及基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法
2023-07-11 07:35:31 1
電力燃燒鍋爐及基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法
【專利摘要】本發明提供一種電力燃燒鍋爐及其基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法。本發明的電力燃燒鍋爐，通過獨特的燃燒器和燃燒制粉系統結構，以及各種一二次風、燃盡風噴口的設置，使得SOFA風佔的比例提高，通過增加SOFA風來降低NOx排放濃度，而且不需要過多硬體結構改造，成本不高。由於採用增加SOFA風來降低NOx排放濃度，對該電廠低氮改造後燃燒特性規律進行了數值模擬，數值模擬結果與現場運行數據進行了嚴格對比驗證，保證數值模擬有效性。得到了速度場、溫度場、組分場和汙染物分布規律，以及在不同SOFA風門開度下，燃燒器區域以及沿著爐膛高度方向NOx分布規律，並通過數值模擬測試，得到了最佳的SOFA風門開度。
【專利說明】電力燃燒鍋爐及基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法
【技術領域】
[0001]本發明涉及電力燃燒鍋爐的【技術領域】，特別是涉及一種電力燃燒鍋爐，以及所述電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法。
【背景技術】
[0002]隨著環境治理的嚴峻形勢，對NOx的排放限制將日益嚴格。目前國內外電站鍋爐控制NOx技術主要有2種:一種是控制生成，主要是在燃燒過程中通過各種技術手段改變煤的燃燒條件，從而減少NOx的生成量，即各種低NOx技術；二是生成後的轉化，主要是將已經生成的NOx通過技術手段從煙氣中脫除掉，如選擇性催化還原法(SCR)、選擇性非催化還原法(SNCR)。
[0003]研究表明:使用再燃改造後爐膛溫度分布更加均勻，再燃噴口附件形成了還原性氣氛，降低了 NOx濃度。採用大渦數值模擬方法(LES)對一臺220t/h四角切圓鍋爐在3組不同分速條件下爐內流場、溫度場和NOx排放特性進行了研究，研究結果表明採用LES方法，數值模擬結果與現場試驗結果吻合比較好。
[0004]在1025t/h鍋爐上通過燃燒調整降低NOx，不同氧量工況下爐內火焰平均溫度基本不變，隨著氧量增加，燃料型NOx急劇增加，鍋爐效率升高，隨上三次風比例增加，NOx和鍋爐效率都下降，隨著燃盡風擋板開度增大，爐內火焰平均溫度下降，NOx排放濃度下降，鍋爐效率變化較小，不同配風方式下，束腰型配風方式的鍋爐效率最高，NOx排放量最低，均勻配風工況下NOx排放濃度增加。採用數值模擬方法研究燃煤電站鍋爐影響NOx排放的因素，研究表明:過量空氣係數是影響NOx生成的重要因素之一，NOx排放濃度隨著過量空氣係數的增大而增加，改變二次風配風方式也能夠影響NOx生成。燃盡風噴口位置對NOx的還原效果、出口煙氣溫度以及煤粉焦炭轉化率影響較大。NOx主要產生於燃燒初期，當燃料與02混合不充分時會發生NOx的還原反應，從爐膛整體上看，燃料型NOx的生成速率明顯大於熱力型NOx，主燃區和燃盡區NOx反應速率的主要控制因素分別為02體積分數和焦炭燃燒速率。燃煤揮發分和含氮量高的煤，NOx析出速度也比較高，較細的煤粉有利於降低NOx的生成，機組負荷下降20%，NOx下降6.74%，倒寶塔配風有利於降低NOx生成。燃盡風可以有效控制燃料型NO的排放，在100%負荷下效果更顯著。
[0005]利用在線運行參數預測了鍋爐NOx排放濃度。針對一臺330MW機組鍋爐，基於鍋爐在線運行參數和NOx排放濃度測量值，採用多元線性回歸方法，對鍋爐NOx排放濃度與主要運行參數之間的相關性進行了分析。機組負荷、鍋爐運行氧量、各層燃燒器熱負荷對NOx排放濃度的作用最顯著，並根據在線數據提出了預測鍋爐NOx排放濃度的經驗關係式，預測值與實測值得偏差大都在10%範圍內。通過建立電廠燃煤鍋爐NOx排放計算模型。該數學模型的建立是從鍋爐運行因素出發，通過分析各種運行因素對鍋爐效率和NOx排放濃度的影響，歸納出影響鍋爐效率和NOx排放質量濃度的綜合性影響因素-爐內風分配，從而建立鍋爐NOx排放質量濃度的多元回歸計算模型。
[0006]然而，目前各種電站鍋爐控制減少NOx的技術都不完善，或者效果不夠理想，或者成本較高。
【發明內容】
[0007]針對現有各種電站鍋爐控制減少NOx的技術都不完善，或者效果不夠理想，或者成本較高的問題，本發明提出一種電力燃燒鍋爐，通過獨特的燃燒器和燃燒制粉系統結構，以及各種一二次風、燃盡風噴口的設置，增加SOFA風來降低NOx排放濃度，能夠有效降低NOx的排放，而且不需要改變太多硬體結構，成本不高。
[0008]一種電力燃燒鍋爐，包括4個直流式寬調節比擺動式燃燒器和燃燒制粉系統；所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器按切圓燃燒方式布置在電力燃燒鍋爐的爐膛下部的四個切角處，形成切圓燃燒方式；每個直流式寬調節比擺動式燃燒器的軸線與爐膛前、後牆夾角分別為43°和35° ;每個直流式寬調節比擺動式燃燒器在高度方向上布置2個燃盡風噴口，6個一次風噴口和7個供給燃料燃燒空氣用的二次風噴口，所述一次風噴口和二次風噴口呈均等配風方式的間隔布置，並且各種噴口可上下擺動，所述燃盡風噴口的擺動範圍為-5°?30° ;所述二次風噴口的擺動範圍為-30°?30° ; —次風噴口的擺動範圍為-20。?20° ;所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器分為6層，且每一層包括4個一次風噴口，分別與同一臺磨煤機連接、供粉，投則同投，停則同停；所述燃燒器還包括4對分離燃盡風，以水平對衝方式安裝；所述燃燒制粉系統為中速磨直吹式，包括6臺磨煤機，6臺磨煤機各自構成基本獨立的6個制粉子系統,並分別與每層燃燒器的一次風噴口相對應。
[0009]本發明的電力燃燒鍋爐中，通過獨特的燃燒器和燃燒制粉系統結構，以及各種一二次風、燃盡風噴口的設置，使得SOFA風佔的比例提高，通過增加SOFA風來降低NOx排放濃度，能夠有效降低NOx的排放，而且不需要改變太多硬體結構，成本不高。
[0010]本發明提出一種所述電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法，包括以下步驟:
[0011]建立電力燃燒鍋爐仿真模型，包括:採用標準k_ ε湍流模型模擬氣相湍流；採用混合分數/概率密度函數模型模擬組分運輸和燃燒:採用單混合分數/概率密度模型模擬純煤燃燒，採用雙混合分數/概率密度模型模擬汙泥摻燒燃燒；採用顆粒隨機軌道模型模擬煤粉顆粒的運動；採用雙方程平行競爭反應模型模擬煤的熱解；採用動力/擴散控制反應速率模型模擬焦炭燃燒；採用Pi法計算輻射傳熱，離散方法均採用一階迎風格式；中心風、一次風、二次風都採用質量入口邊界條件；入口處質量流量、風溫根據設計參數進行設置；對燃盡風和周界風本體根據其實際尺寸構建其入口模型；燃盡風和周界風也採用質量入口邊界條件，質量流量數值根據設計參數及變工況條件計算得到；出口邊界條件採用壓力出口，壓力設置為-SOPa ;爐膛壁面採用標準壁面方程，無滑移邊界條件，熱交換採用第二類邊界條件，即溫度邊界條件，給定壁面溫度和輻射率，壁面溫度為690Κ，壁面輻射率為
0.8 ;根據所述電力燃燒鍋爐仿真模型進行冷態計算，獲得初步收斂程度的流場，再進行熱態計算，直至收斂；對於離散方程組的壓力和速度耦合採用SIMPLE算法求解，求解方程採用逐線迭代法及低松馳因子；分別模擬分離燃盡分的風門開度為30%、40%、50%、60%、70%、80%、90%、100%時的工況；獲取各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布；根據所述各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布，獲取各個工況下分離燃盡風的最佳開度值；根據所述最佳開度值調節所述電力燃燒鍋爐的分離燃盡分的風門開度。
[0012]由於採用增加SOFA風來降低NOx排放濃度，對該電廠低氮改造後燃燒特性規律進行了數值模擬，數值模擬結果與現場運行數據進行了嚴格對比驗證，保證數值模擬有效性。得到了速度場、溫度場、組分場和汙染物分布規律，以及在不同SOFA風門開度下，燃燒器區域以及沿著爐膛高度方向NOx分布規律，並通過數值模擬測試，得到了最佳的SOFA風門開度。本發明為該電廠低氮改造後效果檢測，以及現場運行過程中SOFA風門開度調整方式，提供了非常重要的依據。
[0013]在一種實施方式中，對於離散方程組的壓力和速度耦合採用SIMPLE算法求解時，對NO和HCN的計算殘差小於10 8，其餘各項計算殘差小於10 6O
[0014]測試結果表明，通過對NO和HCN的計算殘差小於10_8，其餘各項計算殘差小於10_6，可大大提高數值模擬結果的精確度，提高對SOFA風門開度調節的控制精度，使控制更有效率。
[0015]在一種實施方式中，採用162萬網格精度進行仿真模擬，建立所述電力燃燒鍋爐仿真模型。
[0016]通過模擬試驗可得，對電力燃燒鍋爐仿真模型採用162萬網格劃分，能夠提高計算的精度，燃燒器出口與爐膛的連接面設置為interface，防止兩個兩個面的網格質量和網格形狀差異較大而引起誤差。
[0017]在一種實施方式中，採用紅外溫度測量方法，得到所述電力燃燒鍋爐現場實際滿負荷運行時爐膛出口溫度，以及爐膛出口 NOx濃度的實際測量值；根據所述電力燃燒鍋爐的溫度場分布和汙染物分布的數值模擬結果，將所述電力燃燒鍋爐現場實際滿負荷運行時爐膛出口溫度以及爐膛出口 NOx濃度的數值模擬結果與對應的實際測量值對比；如果數值模擬結果中的爐膛出口溫度與對應的實際測量值誤差範圍在10%以內，且NOx濃度與對應的實際測量值比較誤差在1.7%以內，則判斷數值模擬結果準確。
[0018]通過將數值模擬結果和實際檢測值的嚴格對比驗證，保證數值模擬結果有效性，確保控制的準確度。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0019]圖1是本發明電力燃燒鍋爐一種實施方式的結構示意圖；
[0020]圖2是本發明電力燃燒鍋爐的4對分離燃盡風的布置方式示意圖；
[0021]圖3是本發明電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法的流程示意圖；
[0022]圖4是本發明電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法中網格劃分和燃燒器噴口布置圖；
[0023]圖5為數值模擬得到不同SOFA風門開度下最下層二次風溫度雲圖；
[0024]圖6為數值模擬得到不同SOFA風門開度下最下層一次風溫度雲圖；
[0025]圖7為模擬得到了爐膛中心截面溫度場分布圖；
[0026]圖8為爐膛橫截面平均溫度沿著爐膛高度方向分布圖；
[0027]圖9為燃燒器區域溫度分布圖；
[0028]圖10為不同SOFA風開度下爐膛出口溫度變化示意圖；[0029]圖11為不同SOFA風開度下最下層二次風速度雲圖；
[0030]圖12為不同SOFA風開度下最下層一次風速度雲圖；
[0031]圖13為02濃度沿著高度方向分布圖；
[0032]圖14為燃燒器區域02濃度分布圖；
[0033]圖15為不同SOFA風開度下爐膛出口 02濃度變化示意圖；
[0034]圖16為CO濃度沿著高度方向分布圖；
[0035]圖17為燃燒器區域CO濃度分布圖；
[0036]圖18為NOx濃度沿著高度方向分布圖；
[0037]圖19為燃燒器區域NOx濃度分布圖；
[0038]圖20為計算得到不同SOFA風門開度下爐膛出口 NOx濃度變化示意圖。
【具體實施方式】
[0039]請參閱圖1，圖1是本發明電力燃燒鍋爐一種實施方式的結構示意圖。
[0040]所述電力燃燒鍋爐，包括4個直流式寬調節比擺動式燃燒器和燃燒制粉系統；
[0041]所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器按切圓燃燒方式布置在電力燃燒鍋爐的爐膛下部的四個切角處，形成切圓燃燒方式；每個直流式寬調節比擺動式燃燒器的軸線與爐膛前、後牆夾角分別為43°和35° ;每個直流式寬調節比擺動式燃燒器在高度方向上布置2個燃盡風噴口，6個一次風噴口和7個供給燃料燃燒空氣用的二次風噴口，所述一次風噴口和二次風噴口呈均等配風方式的間隔布置，並且各種噴口可上下擺動，所述燃盡風噴口的擺動範圍為-5°?30° ;所述二次風噴口的擺動範圍為-30°?30° ;—次風噴口的擺動範圍為-20°?20° ;
[0042]所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器分為6層，且每一層包括4個一次風噴口，分別與同一臺磨煤機連接、供粉，投則同投，停則同停；所述燃燒器還包括4對分離燃盡風，以水平對衝方式安裝；
[0043]所述燃燒制粉系統為中速磨直吹式，包括6臺磨煤機，6臺磨煤機各自構成基本獨立的6個制粉子系統，並分別與每層燃燒器的一次風噴口相對應。
[0044]在本實施方式中，該電力燃燒鍋爐為660麗，亞臨界壓力、一次再熱、單汽包、控制循環、四角噴燃雙切圓燃燒燃煤鍋爐。採用露天布置，燃燒制粉系統為中速磨直吹式，採用直流式寬調節比擺動式燃燒器。4個直流擺動式燃燒器按切圓燃燒方式布置爐膛四角。燃燒器分6層，每一同層燃燒的4個一次風(煤粉氣流)噴口與同一臺磨煤機連接、供粉，投則同投，停則同停。6臺磨煤機各自構成基本獨立的6個制粉子系統，並與6層燃燒器一次風噴咀相對應，5層投運已能滿足鍋爐最大連續蒸發量(MCR)的需要。4組燃燒器分別布置在爐膛下部四個切角處，形成典型的切圓燃燒方式，燃燒器總高度為11.266m，燃燒器軸線與爐膛前、後牆夾角分別為43°和35°角。每組燃燒器在高度方向上上方布置2個燃盡風噴咀(OFA、0FB)，6個一次風噴咀(A、B、C、D、E和F)和7個供給燃料燃燒空氣用的二次風噴咀(AA、AB、BC、⑶、DE、EF和FF)，一次風噴咀和二次風噴咀呈均等配風方式的間隔布置。各種噴咀可以上下擺動，其擺動限定範圍:燃盡風噴咀為-5°?30° ;二次風噴咀為-30°?30° ;一次風噴咀為-20°?20°。
[0045]鍋爐高約57m，且爐膛橫截面為長方形，寬16.44m，深19.558m，見圖1 (a)所示。圖I (b)為燃燒器橫截面圖。共有6層一次風，6層二次風和2層緊湊型燃盡風(CCOFA)。制粉系統為直吹式制粉系統，共6層磨煤機，5運I備。在本發明中，最上層磨煤機停運。4對分離燃盡風(SOFA)以水平對衝方式安裝，以進一步降低鍋爐NOx排放，布置方法見圖2。由於總風量沒有變化，且二次風中一部分分配到SOFA風，使得二次風噴口改造，面積變小，但除了最上層CCOFA的高度有所變化，其餘一二次風噴口高度均沒有改變。SOFA開度100%情況下，SOFA風與CCOFA風佔到總二次風的37.2%，僅SOFA風就為26.8%，與一般電力燃燒鍋爐的20.4% (僅CC0FA)有了很大的提升。
[0046]本發明的電力燃燒鍋爐中，通過獨特的燃燒器和燃燒制粉系統結構，以及各種一二次風、燃盡風噴口的設置，使得SOFA風佔的比例提高，通過增加SOFA風來降低NOx排放濃度，能夠有效降低NOx的排放，而且不需要改變太多硬體結構，成本不高。
[0047]請參閱圖3，圖3是本發明電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法的流程示意圖。
[0048]所述電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法包括以下步驟:
[0049]S101，建立電力燃燒鍋爐仿真模型，包括:採用標準k_ ε湍流模型模擬氣相湍流；採用混合分數/概率密度函數模型模擬組分運輸和燃燒:採用單混合分數/概率密度模型模擬純煤燃燒，採用雙混合分數/概率密度模型模擬汙泥摻燒燃燒；採用顆粒隨機軌道模型模擬煤粉顆粒的運動；採用雙方程平行競爭反應模型模擬煤的熱解；採用動力/擴散控制反應速率模型模擬焦炭燃燒；採用Pi法計算輻射傳熱，離散方法均採用一階迎風格式；中心風、一次風、二次風都採用質量入口邊界條件；入口處質量流量、風溫根據設計參數進行設置；對燃盡風和周界風本體根據其實際尺寸構建其入口模型；燃盡風和周界風也採用質量入口邊界條件，質量流量數值根據設計參數及變工況條件計算得到；出口邊界條件採用壓力出口，壓力設置為-SOPa ;爐膛壁面採用標準壁面方程，無滑移邊界條件，熱交換採用第二類邊界條件，即溫度邊界條件，給定壁面溫度和輻射率，壁面溫度為690Κ，壁面輻射率為0.8 ；
[0050]S102，根據所述電力燃燒鍋爐仿真模型進行冷態計算，獲得初步收斂程度的流場，再進行熱態計算，直至收斂；對於離散方程組的壓力和速度耦合採用SIMPLE算法求解，求解方程採用逐線迭代法及低松馳因子；
[0051]S103,分別模擬分離燃盡分的風門開度為30%、40%、50%、60%、70%、80%、90%、100%時的工況；
[0052]S104，獲取各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布；
[0053]S105，根據所述各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布，獲取各個工況下分離燃盡風的最佳開度值；
[0054]S106，根據所述最佳開度值調節所述電力燃燒鍋爐的分離燃盡分的風門開度。
[0055]在步驟SlOl中，採用標準k_ ε湍流模型模擬氣相湍流；採用混合分數/概率密度(PDF)函數模型模擬組分運輸和燃燒:採用單PDF模型模擬純煤燃燒，採用雙PDF模型模擬汙泥摻燒燃燒；採用顆粒隨機軌道模型模擬煤粉顆粒的運動；煤的熱解採用雙方程平行競爭反應模型；焦炭燃燒則採用動力/擴散控制反應速率模型；輻射傳熱計算採用Pl法，離散方法均採用一階迎風格式。中心風、一次風、二次風都採用質量入口邊界條件；入口處質量流量、風溫根據設計參數。對燃盡風和周界風本體也進行適當簡化，根據其實際尺寸構建其入口模型；燃盡風和周界風也採用質量入口邊界條件，質量流量數值根據設計參數及變工況條件計算得到。出口邊界條件採用壓力出口，壓力設置為-80Pa ;爐膛壁面採用標準壁面方程，無滑移邊界條件，熱交換採用第二類邊界條件，即溫度邊界條件，給定壁面溫度和輻射率，壁面溫度為690K，壁面輻射率為0.8。
[0056]煤粉顆粒直徑按照Rosin-Rammler方法分布。Rosin-Rammler分布假定在顆粒直
徑d與大於此直徑的顆粒的質量分數Yd之間存在指數關係:Yrf 二 fT (i//7)\ J為平均
直徑，η為分布指數。最小粒徑5 μ m,最大粒徑250 μ m,平均粒徑60 μ m,分布指數1.5,那麼，煤粉質量百分比含量與煤粉粒徑之間的關係見表1，煤質信息見表2。
[0057]表1煤粉質量含量與粒徑的關係
【權利要求】
1.一種電力燃燒鍋爐，其特徵在於，包括4個直流式寬調節比擺動式燃燒器和燃燒制粉系統； 所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器按切圓燃燒方式布置在電力燃燒鍋爐的爐膛下部的四個切角處，形成切圓燃燒方式；每個直流式寬調節比擺動式燃燒器的軸線與爐膛前、後牆夾角分別為43°和35° ;每個直流式寬調節比擺動式燃燒器在高度方向上布置2個燃盡風噴口，6個一次風噴口和7個供給燃料燃燒空氣用的二次風噴口，所述一次風噴口和二次風噴口呈均等配風方式的間隔布置，並且各種噴口可上下擺動，所述燃盡風噴口的擺動範圍為-5°~30° ;所述二次風噴口的擺動範圍為-30°~30° ;一次風噴口的擺動範圍為-20°~20° ； 所述4個直流式寬調節比擺動式燃燒器分為6層，且每一層包括4個一次風噴口，分別與同一臺磨煤機連接、供粉，投則同投，停則同停；所述燃燒器還包括4對分離燃盡風，以水平對衝方式安裝； 所述燃燒制粉系統為中速磨直吹式，包括6臺磨煤機，6臺磨煤機各自構成基本獨立的6個制粉子系統，並分別與每層燃燒器的一次風噴口相對應。
2.一種如權利要求1所述的電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法，其特徵在於，包括以下步驟: 建立電力燃燒鍋爐仿真模型，包括:採用標準k- ε湍流模型模擬氣相湍流；採用混合分數/概率密度函數模型模擬組分運輸和燃燒:採用單混合分數/概率密度模型模擬純煤燃燒，採用雙混合分數/概率密度模型模擬汙泥摻燒燃燒；採用顆粒隨機軌道模型模擬煤粉顆粒的運動；採用雙 方程平行競爭反應模型模擬煤的熱解；採用動力/擴散控制反應速率模型模擬焦炭燃燒；採用Pl法計算輻射傳熱，離散方法均採用一階迎風格式；中心風、一次風、二次風都採用質量入口邊界條件；入口處質量流量、風溫根據設計參數進行設置；對燃盡風和周界風本體根據其實際尺寸構建其入口模型；燃盡風和周界風也採用質量入口邊界條件，質量流量數值根據設計參數及變工況條件計算得到；出口邊界條件採用壓力出口，壓力設置為-80Pa ;爐膛壁面採用標準壁面方程，無滑移邊界條件，熱交換採用第二類邊界條件，即溫度邊界條件，給定壁面溫度和輻射率，壁面溫度為690K，壁面輻射率為0.8 ； 根據所述電力燃燒鍋爐仿真模型進行冷態計算，獲得初步收斂程度的流場，再進行熱態計算，直至收斂；對於離散方程組的壓力和速度耦合採用SIMPLE算法求解，求解方程採用逐線迭代法及低松馳因子； 分別模擬分離燃盡分的風門開度為30%、40%、50%、60%、70%、80%、90%、100%時的工況； 獲取各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布； 根據所述各個工況下的溫度場分布、速度場分布、組份場分布以及汙染物分布，獲取各個工況下分離燃盡風的最佳開度值； 根據所述最佳開度值調節所述電力燃燒鍋爐的分離燃盡分的風門開度。
3.如權利要求2所述的電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法，其特徵在於: 對於離散方程組的壓力和速度耦合採用SMPLE算法求解時，對NO和HCN的計算殘差小於10_8，其餘各項計算殘差小於10_6。
4.如權利要求2所述的電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法，其特徵在於: 採用162萬網格精度進行仿真模擬，建立所述電力燃燒鍋爐仿真模型。
5.如權利要求2所述的電力燃燒鍋爐的基於數值模擬技術的分離燃盡風調節方法，其特徵在於: 採用紅外溫度測量方法，得到所述電力燃燒鍋爐現場實際滿負荷運行時爐膛出口溫度，以及爐膛出口 NOx濃度的實際測量值； 根據所述電力燃燒鍋爐的溫度場分布和汙染物分布的數值模擬結果，將所述電力燃燒鍋爐現場實際滿負荷運行時爐膛出口溫度以及爐膛出口 NOx濃度的數值模擬結果與對應的實際測量值對比； 如果數值模擬結果中的爐膛出口溫度與對應的實際測量值誤差範圍在10%以內，且NOx濃度與對應的實際測量值比較誤差在1.7%以內，則判斷數值模擬結果準確。
【文檔編號】F23L9/00GK103968371SQ201410045149
【公開日】2014年8月6日 申請日期:2014年2月7日 優先權日:2014年2月7日
【發明者】李德波, 徐齊勝, 沈躍良 申請人:廣東電網公司電力科學研究院