高強度高延展性鋼板的製作方法

2023-08-12 14:42:06 5

本發明涉及作為汽車用薄鋼板等有用的高強度高延展性鋼板，詳細地說，是涉及鋼板的強度·延展性平衡提高技術。

背景技術：

例如在汽車的車架部件等所使用的鋼板中，以碰撞安全性和基於車體輕量化的降低油耗等為目的，而要求進一步的高強度，並且為了加工成為形狀複雜的車架部件，除了要求有優異的成形加工性以外，還要求將部件彼此接合而組裝成組件時的焊接性。因此期望開發這樣一種鋼板，具體來說作為所要求的機械特性(以下，也僅稱為「特性」。)，是能夠一邊將碳量抑制在0.3質量％以下，一邊確保抗拉強度(ts)為980mpa以上，抗拉強度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

在980mpa級以上的高強度鋼板中，為了確保高強度化和高延展性並立，有效的是使用利用了殘留奧氏體帶來的trip效應的trip鋼和tbf鋼等。為了使這些鋼的強度－延展性平衡進一步提高，對於殘留奧氏體的量、平均碳濃度、形態進行了各種研究，提出了具有更良好的特性的鋼板(例如，參照專利文獻1～3)。

譬如，在專利文獻1中，提出有一種延伸率與衝壓成形穩定性優異的高強度薄鋼板，其是將鋼組織中的殘留奧氏體的形態分類成板條狀和島狀時，將島狀的殘留奧氏體的比例控制在一定的範圍內。在此技術中可設想到，雖然除了室溫下良好的延伸率以外，還可實現100～200℃的溫態下的良好的延伸率，但是作為碰撞特性卻不能充分確保作為有效的材料因素的yr與強度－延展性平衡，無法認為其滿足上述要求水平。

另外，在專利文獻2中，提出有一種高強度冷軋鋼板，其通過提高鋼組織中的奧氏體相的結晶取向的集聚度，從而顯著改善了相對於軋制方向成45°方向的均勻延伸率。但是，作為一般的延展性評價方向，即軋制方向和軋制直角方向的特性卻沒有特別寫出，無法認為其滿足上述要求水平。

另外，在專利文獻3中提出有一種高強度薄鋼板，其通過向鋼組織中的殘留奧氏體晶粒的表面和內部賦予c濃度差，從而可改善塗裝烘烤硬化性和強度－延展性平衡。但是，該技術中，向殘留奧氏體晶粒賦予c濃度差，不過是以塗裝烘烤硬化性的改善為主要目的，而並非像本發明的意圖那樣，是為了改善殘留奧氏體的穩定性，提高延展性，而向殘留奧氏體賦予需要的碳濃度分布，這與本申請發明在技術思想上完全不同。

【現有技術文獻】

【專利文獻】

【專利文獻1】日本國特開2012－41573號公報

【專利文獻2】日本國特開2012－21225號公報

【專利文獻3】日本國特開2012－31505號公報

技術實現要素：

因此本發明的目的在於，提供一種強度－延展性平衡優異的高強度高延展性鋼板，其抗拉強度(ts)為980mpa以上，抗拉強度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

本發明的第一發明的高強度高延展性鋼板，其特徵在於，

成分組成中，以質量％計，

c：0.10～0.30％、

si+al：0.5～2.0％、

mn：1.0～4.0％、

p：0～0.05％、

s：0～0.01％，

餘量由鐵和不可避免的雜質構成，

鋼組織中，以相對於全部組織的面積率計，

殘留奧氏體為8％以上，

鐵素體高於5％並在50％以下，

餘量由貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上構成，並且，

關於所述殘留奧氏體中的碳濃度，

其平均碳濃度為0.8～1.1質量％，

其碳濃度分布的標準偏差為0.25質量％以上，

其碳濃度為1.3質量％以上的區域以相對於全部組織的面積率計為1.0％以上。

本發明的第二發明的高強度高延展性鋼板，根據上述第一發明，在成分組成中，以質量％計還含有cu、ni、mo、cr和b中的一種或兩種以上，合計為1.0％以下。

本發明的第三發明的高強度高延展性鋼板，根據上述第一或第二發明，在成分組成中，以質量％計還含有v、nb、ti、zr和hf中的一種或兩種以上，合計為0.2％以下。

本發明的第四發明的高強度高延展性鋼板，根據上述第一～第三發明的任意一個發明，在成分組成中，以質量％計還含有ca、mg和rem中的一種或兩種以上，合計為0.01％以下。

根據本發明，不僅規定殘留奧氏體的量(面積率)和平均的碳濃度，而且還控制碳濃度的分布，從變形的初期至後期使trip現象顯現，從而實現高加工硬化率，由此能夠提供強度－延展性平衡優異的高強度高延展性鋼板，其能夠確保抗拉強度(ts)在980mpa以上，抗拉強度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上。

附圖說明

圖1是示意性地表示由x射線衍射法測量出的殘留γ的衍射峰值的圖。

圖2是示意性地表示用於製造本發明的高強度高延展性鋼板的熱處理條件的圖。

具體實施方式

本發明者們為了解決上述課題，在由trip鋼構成的鋼板中，對於作為其機械的特性，能夠確保抗拉強度(ts)為980mpa以上，抗拉強度(ts)×延伸率(el)為25000mpa·％以上的手段反覆進行了各種研究。其結果想到的是，根據以下的思考研究，能夠確保上述希望的特性。

即，為了使強度－延展性平衡比現有技術進一步有所提高，需要更有效地活用促進trip現象的殘留奧氏體(以下，也表述為「殘留γ」。)。可是，從確保鋼板的焊接性的觀點出發，鋼板中的c含量存在上限制約，因此使殘留γ量和殘留γ中的平均碳濃度增加有限度。

因此，本發明者們著眼於殘留γ中的碳濃度分布。即，為了藉助trip現象，達成高強度且高延展性，重要的是從變形的初期至中期實現高加工硬化率，為此，需要碳濃度低的不穩定的殘留γ部分存在。另一方面，變形量變大時，即為了在變形的後期仍維持高的加工硬化率，也需要創造出碳濃度高的穩定的殘留γ。

總之，殘留γ僅是穩定度高，或僅是穩定度低都不行，重要的是穩定度，即碳濃度分布廣泛存在。

本發明者們基於上述認知進一步進行研究的結果，完成了本發明。

以下，首先對賦予本發明的高強度高延展性鋼板(以下，也稱為「本發明鋼板」。)以特徵的鋼組織(以下，僅稱為「組織」。)進行說明。

〔本發明鋼板的鋼組織〕

如上述，本發明鋼板以trip鋼的組織為基礎，但特別在以規定量含有規定的碳濃度的殘留γ方面，控制該殘留γ中的碳濃度分布這一點上，與上述現有技術不同。

＜殘留奧氏體：以相對於全部組織的面積率計為8％以上＞

殘留γ對於延展性的提高有用，為了有效地發揮這樣的作用，以相對於全部組織的面積率計，需要使之存在8％以上，優選為9％以上，更優選為10％以上。還有，殘留γ的面積率優選為20％以下，更優選為18％以下。

＜鐵素體：以相對於全部組織的面積率計高於5％並在50％以下＞

通過導入鐵素體，是為了使鐵素體－硬質相間的應變分配發生，從而提高強度－延展性平衡。由於鐵素體的存在，特別是會抑制應變向殘留γ集中，能夠取得使碳濃度低的殘留γ也能夠有助於特性提高這樣的效果。為了有效地發揮這樣的作用，需要使鐵素體以相對於全部組織的面積率計高於5％而存在，優選為8％以上，更優選為10％以上。但是，若鐵素體過剩地存在，則不能確保鋼板的強度，因此鐵素體相對於全部組織的面積率限制在50％以下，優選在45％以下，更優選在40％以下。

＜餘量：貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上＞

作為殘留γ和鐵素體以外的餘量組織，由作為微細均勻的組織的貝氏體和馬氏體，和/或其回火組織構築母相，利用母相組織的微細化，可以由低載荷時的防變形實現屈服強度ys的上升。

＜殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)：0.8～1.1質量％＞

％cγr是變形時影響殘留γ相變為馬氏體的穩定度的指標。若％cγr過低，則殘留γ不穩定，因此應力施加後，在塑性變形之前發生加工誘發馬氏體相變，所以得不到所要求的延伸率。另一方面，若％cγr過高，則殘留γ變得過於穩定，即使實施加工，也不會發生加工誘發馬氏體相變，因此終究得不到所要的延伸凸緣性能。為了得到所要的延伸率，需要％cγr為0.8～1.1質量％。％cγr的優選的下限為0.9質量％。

＜殘留γ中的碳濃度分布的標準偏差：0.25質量％以上＞

這是為了從變形的初期至後期高度維持加工硬化率，擴展殘留γ中的碳濃度分布，從而創造穩定性不同的殘留γ。為了有效地發揮這樣的作用，殘留γ中的碳濃度分布的標準偏差需要為0.25質量％以上，優選為0.30質量％以上，更優選為0.35質量％以上。還有，在本發明的高強度高延展性鋼板中，殘留γ中的碳濃度分布的標準偏差實際上以0.60質量％左右為上限，優選為0.55質量％以下，更優選為0.50質量％以下。

＜殘留γ中的碳濃度在1.3質量％以上的區域：以相對於全部組織的面積率計為1.0％以上＞

為了提高延伸率，重要的是應變量增加時的殘留γ的穩定度高，為此，僅僅平均碳濃度高並不充分，還需要穩定度高的，即碳濃度高的殘留γ存在一定量以上。具體來說，殘留γ中的碳濃度在1.3質量％以上的區域，以相對於全部組織的面積率計需要使之存在1.0％以上，優選為1.5％以上，更優選為2.0％以上。還有，在本發明的高強度高延展性鋼板中，殘留γ中的碳濃度在1.3質量％以上的區域相對於全部組織的面積率，以全部殘留γ面積的1/2左右為上限，優選為2/5以下，更優選為1/3以下。

〔殘留γ的面積率、殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)、和該碳濃度分布的各測量方法〕

在此，對於殘留γ和鐵素體的面積率，以及殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)和碳濃度分布的各測量方法進行說明。

關於殘留γ的面積率(vγr)和殘留γ中的平均碳濃度(％cγr)，在磨削至鋼板的1/4的厚度後，經化學研磨之後由x射線衍射法測量(isijint.vol.33，(1933)，no.7，p.776)。還有，在本發明中，作為x射線衍射裝置，使用(株)リガク制二維微區x射線衍射裝置(rintrapidii)，作為x射線使用co－kα射線。

關於殘留γ以外的組織，對鋼板進行硝酸乙醇腐蝕液腐蝕，以光學顯微鏡(倍率400倍)進行觀察，辨別殘留γ以外的組織，其中對於鐵素體求得面積率。

接著，對於殘留γ中的碳濃度的分布，使用由上述x射線衍射裝置測量出的(200)γ、(220)γ和(311)γ這3個衍射峰值，按如下方式求得。

首先，如圖1的示意圖所示，在(200)γ、(220)γ和(311)γ這3個衍射峰值中，分別求得衍射強度最大的2θ(2θavg(hkl))及其半值寬度δ2θ(hkl)。在此，(hkl)意思是(200)、(220)或(311)(下同。)。

其次，根據上述2θavg(hkl)，使用布拉格條件：λ＝2dsinθ(d：衍射光柵常數，λ：co－kα射線的波長)，由下式(1)求得d(hkl)。

d(hkl)＝λ/{2sin(2θavg(hkl)/2)}…式(1)

而後，根據下式(3)，求得結晶晶格常數a0(hkl)，將這3個結晶晶格常數a0(hkl)進行算術平均而求得結晶晶格常數a0。

a0(hkl)＝d(hkl)√(h2+k2+l2)…式(2)

然後，使用下式(3)所示的dyson的式(dysond.j.，holmesb.(1970)，「effectofalloyingadditionsonthelatticeparameteraustenite」，j.ironsteelinst.，208：469－474.)，求得碳濃度％cavg(單位：質量％)。(還有預先注釋，該碳濃度％cavg只作為用於規定碳濃度分布的指標使用，與另行測量的上述平均碳濃度％cγr嚴格來說未必一致。)

％cavg＝(1/0.033)·(a0－0.0012·％mn+0.00157％si－0.0056·％al)式…(3)

在此，％mn、％si、％al分別是鋼板中的mn、si、al的含量(質量％)。

接下來，按以下的步驟求得殘留γ中的碳濃度分布的半值寬度δ％c。

首先，以下式(4)和(5)，求得各峰的衍射角度2θ(hkl)的半值寬度δ2θ(hkl)的上下限的衍射角度(參照圖1)。

2θl(hkl)＝2θavg(hkl)－δ2θ(hkl)/2…式(4)

2θh(hkl)＝2θavg(hkl)+δ2θ(hkl)/2…式(5)

因此，分別使用上述2θl(hkl)和2θh(hkl)，以上述同樣的步驟，使用布拉格條件和上式(1)～(3)，求得碳濃度分布的半值寬度的上下限值％cl和％ch。而後，由下式(6)求得碳濃度分布的半值寬度δ％c。

δ％c＝％ch－％cl…式(6)

而後，假定碳濃度分布為正態分布，如以下方式，根據上述半值寬度δ％c計算標準偏差σ％c。

即，正態分布的概率密度函數f(x)，根據平均值u與標準偏差σ，由下式(7)表示。

平均值中的概率f(u)，是將x＝u代入上述式(7)，由下式(8)求得。

而後，從平均值u＝％cavg只上下移動半值寬度δ％c的1/2而得到的值(％cavg±δ％c/2)的概率密度f(％cavg±δ％c/2)，變成平均值u＝％cavg的概率密度f(u)＝f(％cavg)的1/2，因此由式(7)和(8)，能夠得到下式(9)的關係。

作為變形上述式(9)，從而由半值寬度δ％c求得標準偏差σ％c的算式，可導出下式(10)，將半值寬度δ％c代入該式(10)，計算標準偏差σ％c。

而後，使用如上述這樣求得的殘留γ中的碳濃度分布的平均值％cavg和σ％c，利用下式(11)所示的累積分布函數g(x)，求得碳濃度為1.5質量％以上的區域，相對於全部組織的面積率vγr(c≥1.3％)，作為其算式，導出下式(12)，使用該式(12)計算vγr(c≥1.3％)。

在此，vγr是全部殘留γ的面積率。

接下來，對於構成本發明鋼板的成分組成進行說明。以下，化學成分的單位全部是質量％。另外，各成分的「含量」也僅記述為「量」。

〔本發明鋼板的成分組成〕

c：0.10～0.30％

c有助於確保殘留奧氏體的量(面積率)，是用於確保強度和延展性的必須元素。為了有效地發揮這樣的作用，需要使c含有0.10％以上，優選為0.12％以上，更優選為0.14％以上。但是，若c量變得過剩，則使焊接性劣化，因此c量為0.30％以下，優選為0.28％以下，更優選為0.26％以下。

si+al：0.5～2.0％

si和al是有效地抑制殘留奧氏體分解、碳化物生成的元素。為了有效地發揮這樣的作用，需要使si和al合計含有0.5％以上，優選為0.7％以上，更優選為0.9％以上。但是，即使過剩地含有si和al，上述效果也是飽和，不僅在經濟上造成浪費，而且引起熱脆性，因此sl和al的合計量為20％以下，優選為1.9％以下，更優選為1.8％以下。

mn：1.0～4.0％

mn使奧氏體穩定化，是用於得到希望的殘留奧氏體所需要的元素。為了有效地發揮這樣的作用，需要使mn含有1.0％以上，優選為1.3％以上，更優選為1.6％以上。但是，若mn量變得過剩，則可見鑄片裂紋發生等不利影響，因此mn量為4.0％以下，優選為3.5％以下，更優選為3.0％以下。

p：0～0.05％

p作為雜質元素不可避免地存在，但為了確保希望的殘留γ，是也可以使之含有的元素。但是，若使p過剩地含有，則二次加工性劣化，因此p量為0.05％以下，優選為0.03％以下，更優選為0.02％以下。

s：0～0.01％

s也作為雜質元素不可避免地存在，形成mns等的硫化物系夾雜物，是成為裂紋的起點而使加工性劣化的元素，因此s量為0.01％以下，優選為0.005％以下，更優選為0.003％以下。

本發明的鋼以上述元素作為必須的成分含有，餘量是鐵和不可避免的雜質，另外，在不損害本發明的作用的範圍，能夠使以下的允許成分含有。

cu、ni、mo、cr和b中的一種或兩種以上：合計為1.0％以下

這些元素作為鋼的強化元素有用，並且對於殘留γ的穩定化和規定量的確保是有效的元素。為了有效地發揮這樣的作用，推薦這些元素其合計量為0.001％以上，更推薦使之含有0.01％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經濟上造成浪費，因此優選這些元素合計量為1.0％以下，更優選為0.5％以下。

v、nb、ti、zr和hf中的一種或兩種以上：合計為0.2％以下

這些元素有析出強化和組織微細化的效果，是對高強度化有用的元素。為了有效地發揮這樣的作用，推薦使這些元素其合計量為0.01％以上，更推薦使之含有0.02％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經濟上造成浪費，因此這些元素合計量優選為0.2％以下，更優選為0.1％以下。

ca、mg和rem中的一種或兩種以上：合計為0.01％以下

這些元素控制鋼中硫化物的形態，對於提高加工性是有效的元素。在此，作為用於本發明的rem(稀土類元素)，可列舉sc、y、鑭系元素等。為了有效地發揮上述作用，推薦使這些元素其合計量為0.001％以上，更推薦使之含有0.002％以上。但是，即使這些元素過剩地含有，上述效果也是飽和，在經濟上造成浪費，因此優選這些元素合計量為0.01％以下，更優選為0.005％以下。

接著，以下說明用於得到上述本發明鋼板的優選的製造條件。

〔本發明鋼板的優選的製造方法〕

本發明鋼板能夠對滿足上述成分組成的鋼材進行熱軋，接著冷軋後，例如以下述的工序(1)～(4)的條件進行熱處理而製造(參照圖2)。

[熱處理條件]

(1)將冷軋板加熱至第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]，以此溫度保持第二保持時間t2：5s以上後，

(2)再以第三加熱溫度t3：[0.7×ac1+0.3×ac3]～[0.2×ac1+0.8×ac3]，且加熱至所述第二加熱溫度t2+0.2×(ac3－ac1)以上，以此溫度保持第三保持時間t3：5s以上之後，

(3)對於上述第三加熱溫度t3至500℃，以平均冷卻速度cr1：20℃/s以上進行冷卻後，

(4)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃，保持奧氏體回火保持時間t4：10～1800s後，冷卻至室溫。

以下，對於上述熱處理條件的推薦理由進行說明。

＜(1)以第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]保持第二保持時間t2：5s以上＞

在鐵素體/奧氏體的二相域的低溫區域保持規定時間，在該二相低溫域使mn濃度分配在逆相變中發生，這是為了加大上述工序(4)中的奧氏體回火處理時的貝氏體相變的局部的速度差，擴展殘留γ中的碳濃度分布。

該溫度範圍的保持時間t2更優選為10s以上，進一步優選為20s以上，但從生產率的觀點出發，優選為200s以下。

還有，ac1和ac3，能夠根據鋼板的化學成分，使用萊斯利著，「鐵鋼材料科學」，幸田成靖譯，丸善株式會社，1985年，p.273所述的算式求得。

＜(2)再以第三加熱溫度t3：[0.7×ac1+0.3×ac3]～[0.2×ac1+0.8×ac3]且在第二加熱溫度t2+0.2×(ac3－ac1)以上保持第三保持時間t3：5s以上＞

除了前段的上述工序(1)中在鐵素體－奧氏體二相低溫域進行保持所形成的mn稠化區域以外，還為了一邊使鐵素體以規定量殘存，形成mn濃度低的區域，而一邊使前段形成的mn濃度分布殘存，一邊在二相溫度域之中，以比前段的加熱溫度(第二加熱溫度t2)高一定溫度以上的溫度實施規定的保持時間的加熱。保持時間(第三保持時間t3)需要為5s以上，但為了抑制奧氏體中的mn濃度均勻化，需要比現有鋼的退火時間短，推薦在限制在200s以下，進一步推薦限制在100s以下。

＜(3)從第三加熱溫度t3至500℃，以平均冷卻速度cr1：20℃/s以上冷卻＞

這是為了抑制鐵素體的形成，成為貝氏體主體的組織。

此溫度範圍的平均冷卻速度cr1，更優選為25℃/s以上，進一步優選為30℃/s以上。

＜(4)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃，保持奧氏體回火保持時間t4：10～1800s後，冷卻至室溫＞

這是為了促進貝氏體相變，使碳向未相變奧氏體稠化，從而得到穩定的殘留γ。但是，若過度增長奧氏體回火保持時間t4，則局部性地形成滲碳體，特別是碳濃度高的區域會減少，因此奧氏體回火保持時間t4的上限為1800s。

[熱處理條件的變形例]

還有，上述工序(1)也可以按下述工序(1a)的方式構成。

(1a)將冷軋板加熱到第一加熱溫度t1：[ac1－30℃]～[ac1－10℃]，以此溫度保持第一保持時間：10s以上，或在同溫度範圍以2℃/s以下的平均加熱速度加熱後，以第二加熱溫度t2：ac1～[0.7×ac1+0.3×ac3]保持第二保持時間t2：5s以上。

如此，預先在鐵素體/滲碳體二相域溫度區域保持規定時間或緩慢加熱，先使mn向滲碳體中稠化，在其後的鐵素體/奧氏體二相域加熱時促進鐵素體/奧氏體間的mn濃度分配，從而能夠加大上述工序(4)中的奧氏體回火處理時的貝氏體相變的局部的速度差，進一步擴展殘留γ中的碳濃度分布。

另外，上述工序(4)也可以按下述工序(4a)的方式構成。

(4a)以奧氏體回火溫度t4：350～480℃保持奧氏體回火保持時間t4：10s以上後，再加熱至再加熱溫度t5：500～600℃，以此溫度保持再加熱保持時間t5：30s以下後，冷卻至室溫。

如此，本發明鋼板，也能夠再加熱至殘留γ不會分解的溫度域而使鍍層合金化，成為鍍敷鋼板。

以下，列舉實施例更具體地說明本發明，但本發明當然不受下述實施例限制，在能夠符合前·後述的宗旨的範圍內，當然也可以適當加以變更實施，這些均包含在本發明的技術範圍內。

【實施例】

以真空熔煉製造下述表1所示的成分的鋼之後，經熱鍛成為板厚30mm的鋼板，然後實施熱軋。熱軋的條件雖然不會對本發明鋼板的最終組織和特性造成本質上的影響，但在本實施例中，為加熱至1200℃後，通過多級軋制，以熱軋的結束溫度880℃的條件成為板厚2.5mm。其後，以30℃/s的冷卻速度冷卻至500℃並停止冷卻，插入到加熱至500℃的爐中後保持30min，其後進行爐冷而成為熱軋板。對該熱軋板實施酸洗，除去表面的氧化皮後，實施冷軋至1.4mm作為冷軋板。

然後，以上述冷軋板作為原材料，按下述表2所示的條件實施熱處理。還有，從室溫至最初的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為10℃/s，至後面的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為20℃/s，至再後面的加熱溫度(保持溫度)的平均加熱速度固定為10℃/s。另外，從奧氏體回火溫度t4至再加熱溫度t5的平均加熱速度固定為10℃/s，從奧氏體回火溫度t4或再加熱溫度t5至室溫的平均冷卻速度固定為10℃/s。

【表1】

(下劃線：本發明的範圍外，-：無添加)

【表2】

(下劃線：本發明範圍外，*：推薦範圍外，-：不適用)

對於上述熱處理後的各鋼板，通過上述[具體實施方式]一項中說明的測量方法，測量殘留γ和鐵素體的面積率，以及殘留γ中的平均碳濃度(cγr)，及其碳濃度分布。

還有，在本實施例中使用的鋼板的組織，除殘留奧氏體和鐵素體以外的餘量，全部是由貝氏體、馬氏體、回火貝氏體和回火馬氏體的一種或兩種以上構成的，因此在下述表3中，只記述殘留奧氏體和鐵素體的面積率。

另外，為了對於上述熱處理後的各鋼板，評價強度-延展性平衡，通過拉伸試驗，測量屈服強度ys、抗拉強度ts和延伸率(總延伸率)el。還有，拉伸試驗中，製作jis5號試驗片，遵循jisz2241實施。

測量結果顯示在下述表3中。在同表中，上述熱處理後的鋼板的特性中，抗拉強度(ts)為980mpa以上，抗拉強度(ts)×延伸率(el)在25000mpa·％以上的為合格(○)，其以外的為不合格(×)。

【表3】

(下劃線：本發明的範圍外，*：＝推薦範圍外，α＝鐵素體)

如上述表3所示，作為發明鋼(評價為○的)的鋼no.2、3、5、10～12、15、19～28，使用滿足本發明的成分規定的要件的鋼種，以推薦的條件進行熱處理，其結果能夠確認，是使本發明的組織規定的要件充足的發明鋼，其機械的特性滿足合格標準，能夠得到強度－延展性平衡優異的高強度強延展性鋼板。

相對於此，作為比較鋼(評價為×的)的鋼no.1、4、6～9、13、14、16～18，本發明的成分規定和組織規定的要件的至少任意一個不充足，特性不滿足合格標準。

即，鋼no.1、4、6～9、13，雖然使用了滿足本發明的成分規定的要件的鋼種，但是在部分脫離推薦的製造條件的條件下製造，因此組織規定的要件不充足，特性差。

另一方面，鋼no.14、16～18雖然以推薦的製造條件製造，但是使用的是部分脫離本發明的成分規定的要件的鋼種，因此組織規定的要件不充足，特性差。

由以上可確認本發明的適用性。

詳細並參照特定的實施方式說明了本發明，但不脫離本發明的精神和範圍能夠加以各種變更和修改，這對從業者來說很清楚。

本申請基於2014年11月21日申請的日本專利申請(專利申請2014－236928)，其內容在此作為參照而編入。

【產業上的可利用性】

本發明的鋼板有高抗拉強度，強度和延展性平衡優異，對汽車薄鋼板等有用。