阻尼閥的製造方法與工藝
2023-07-13 23:08:01 1
本發明涉及一種阻尼閥。
背景技術：
在阻尼閥中有能夠改變夾設於車輛的車身與車軸之間的緩衝器的阻尼力的可變阻尼閥。作為這種阻尼閥，例如，本申請的申請人提出了一種阻尼閥，其包括：閥座構件，其具有從缸體通向儲存箱的口和包圍口的環狀閥座；主閥芯，其層疊於閥座構件並且相對於該環狀閥座落座、離座而開閉口；先導通路，其自口的上遊分支；薄壁孔(orifice)，其設於先導通路的中途；筒狀的滑閥芯，其抵接於主閥芯的與環狀閥座所在側相反的一側；閥殼體，其在外周以滑動自如的方式安裝有滑閥芯並與滑閥芯一起在主閥芯的背面側形成背壓室；先導閥，其設於先導通路的下遊；以及螺線管，其用於調整先導閥的閥打開壓力。在該阻尼閥中，將先導通路中的比薄壁孔靠下遊的二次壓力導入背壓室，利用該二次壓力按壓主閥芯。在該阻尼閥中，由於先導閥設於比背壓室靠下遊的位置，因此當在螺線管的推力作用下調整先導閥的閥打開壓力時，向背壓室引導的二次壓力被控制成為先導閥的閥打開壓力。在主閥芯的背面，二次壓力發揮作用且主閥芯被向環狀閥座側按壓。在主閥芯的正面，使主閥芯自環狀閥座離座那樣的壓力從口的上遊發揮作用。因此，若利用口的上遊側的壓力使主閥芯自環狀閥座離座的力超過利用二次壓力向閥座按壓主閥芯的力，則阻尼閥打開。即，能夠通過控制二次壓力而調整主閥芯的閥打開壓力。當利用螺線管調整先導閥的閥打開壓力時，能夠改變阻尼閥對通過流路的工作油的流動施加的阻力。因此，能夠使緩衝器產生期望的阻尼力。
技術實現要素：
發明要解決的問題在這種阻尼閥中，通過調整先導閥的閥打開壓力而進行阻尼力調整。但是，在無法向螺線管通電的情況下，先導閥自設於先導通路的中途的閥座最大限度地後退，並作為閉塞先導通路中的閥座的下遊的開閉閥發揮作用。另一方面，在該阻尼閥中設有自先導通路中的比先導閥靠下遊的位置且比被先導閥切斷的部分靠上遊的位置分支的安全通路。在先導通路因先導閥自閥座的後退而被切斷的情況下，利用設於安全通路的安全閥控制二次壓力並將主閥芯的閥打開壓力設定為預定壓力。因此，阻尼閥即使在發生安全保護時也能夠利用安全閥控制背壓室內的壓力，並產生阻尼力。先導閥是在正常時控制背壓室內的壓力的壓力控制閥和在發生安全保護時切斷先導通路並使安全通路有效的開閉閥一體化而成的結構。通過利用螺線管的推力控制閥打開壓力、並以將先導通路的上遊側的壓力與下遊側的壓力之差保持為恆定的方式調整與閥座之間的距離來發揮先導閥的作為壓力控制閥的功能。通過在先導閥自閥座最大限度地後退時使先導閥抵接於設於先導通路的下遊的內周的凸緣而閉塞先導通路來發揮先導閥的作為開閉閥的功能。由此，能夠利用單一的螺線管來進行藉助於壓力控制閥的壓力控制和開閉閥對先導通路的開閉控制。但是，當從先導通路的上遊通過先導閥的流量增加時，與凸緣之間的間隙中的差壓變大。由此，壓力控制閥與開閉閥之間的壓力上升，朝向凸緣側按壓先導閥。因此，即使在正常時，也可能向開閉閥關閉的安全保護狀態轉移。如果從先導通路的上遊通過先導閥的流量減少，則能夠從安全保護狀態自動地恢復為正常狀態。但是，在安全保護狀態下，背壓室內的壓力被安全閥支配。因此，壓力控制閥的控制失效，可能無法調整阻尼力直至恢復為正常狀態。本發明的目的在於提供一種不會發生在正常時向安全保護狀態轉移而難以進行阻尼力控制的阻尼閥。用於解決問題的方案根據本發明的某一技術方案，阻尼閥包括：主通路；主閥，其設於所述主通路並用於開閉所述主通路；先導通路，其具有節流閥，對所述主通路的上遊的壓力進行減壓並將其作為對所述主閥向關閉方向施力的背壓進行引導；電磁閥，其具有設於所述先導通路中的所述節流閥的下遊並用於控制所述背壓的壓力控制閥和與所述壓力控制閥一體設置並用於開閉所述先導通路的開閉閥，由單一的螺線管進行控制；安全通路，其自所述先導通路中的所述節流閥的下遊分支並繞過所述主閥；以及安全閥，其設於所述安全通路並用於開閉所述安全通路。所述開閉閥配置於所述先導通路中的所述壓力控制閥的上遊。所述安全通路自所述先導通路中的所述開閉閥的上遊分支。附圖說明圖1是本發明的實施方式的阻尼閥的迴路圖。圖2是應用了本發明的實施方式的阻尼閥的緩衝器的剖視圖。圖3是本發明的實施方式的變形例的阻尼閥的迴路圖。圖4是表示應用本發明的實施方式的變形例的阻尼閥的緩衝器的阻尼特性的圖。圖5是表示本發明的實施方式的阻尼閥的具體結構的圖。圖6是表示應用本發明的實施方式的阻尼閥的緩衝器的阻尼特性的圖。圖7是表示本發明的實施方式的阻尼閥的具體結構的局部放大剖視圖。圖8是表示壓力控制閥打開後的電磁閥的閥芯的位移量的時間推移的圖。圖9是表示應用本發明的實施方式的變形例的阻尼閥的緩衝器的阻尼特性的圖。具體實施方式以下，參照附圖說明本發明的實施方式的阻尼閥V。如圖1所示，阻尼閥V包括：主通路MP；主閥MV，其設於主通路MP並用於開閉主通路MP；先導通路PP，其具有節流閥O，對主通路MP的上遊的壓力進行減壓並將其作為對主閥MV向關閉方向施力的背壓進行引導；電磁閥EV，其具有設於先導通路PP中的節流閥O的下遊並用於控制背壓的壓力控制閥PV和與壓力控制閥PV一體設置並用於開閉先導通路PP的開閉閥SV，該電磁閥EV由單一的螺線管Sol進行控制；安全通路FP，其自先導通路PP中的節流閥O的下遊分支並繞過主閥MV；以及安全閥FV，其設於安全通路FP並用於開閉安全通路FP。阻尼閥V應用於緩衝器D。緩衝器D主要通過在伸縮時對經由主通路MP的工作流體施加阻力來產生阻尼力。應用阻尼閥V的緩衝器D例如如圖2所示，包括：缸體10；活塞11，其以滑動自如的方式插入於缸體10內；活塞杆12，其以能夠移動的方式插入到缸體10內並連結於活塞11；活塞杆側室13和活塞側室14，其由插入於缸體10內的活塞11劃分出；中間筒16，其覆蓋缸體10的外周並在與缸體10之間形成排出通路15；以及外筒18，其覆蓋中間筒16的外周並在與中間筒16之間形成儲存箱17。在緩衝器D中，在活塞杆側室13、活塞側室14以及儲存箱17內填充有工作油作為工作流體。另外，在儲存箱17內，除工作油以外還填充有氣體。另外，工作流體也只要是除工作油以外能夠產生阻尼力的流體就能夠進行使用。緩衝器D包括：吸入通路19，其僅容許工作油從儲存箱17朝向活塞側室14的流動；以及活塞通路11a，其設於活塞11並僅容許工作油從活塞側室14朝向活塞杆側室13的流動。另外，與活塞杆側室13相連通的排出通路15利用主通路MP與儲存箱17相連通。在緩衝器D中，活塞杆側室13是主通路MP的上遊，儲存箱17是主通路MP的下遊。緩衝器D在進行壓縮工作時，使活塞11向一方(在圖2中為下方)移動而活塞側室14被壓縮。然後，活塞側室14內的工作油經由活塞通路11a向活塞杆側室13移動。在該壓縮工作時，活塞杆12進入缸體10內。因此，在缸體10內，與活塞杆12所進入的體積部分相當的工作油過剩。因此，過剩部分的工作油被從缸體10壓出，並經由排出通路15和主通路MP向儲存箱17排出。在緩衝器D中，通過利用阻尼閥V對工作油從缸體10內向儲存箱17移動的流動施加阻力，從而缸體10內的壓力上升並產生壓縮側阻尼力。另一方面，緩衝器D在進行伸長工作時，活塞11向另一方(在圖2中為上方)移動而活塞杆側室13被壓縮。然後，活塞杆側室13內的工作油經由排出通路15和主通路MP向儲存箱17移動。在該伸長工作時，活塞11向活塞杆12自缸體10退出的方向移動而活塞側室14的容積擴大。在活塞側室14中，與該擴大部分相當的工作油經由吸入通路19從儲存箱17進行供給。在緩衝器D中，通過利用阻尼閥V對工作油從缸體10內向儲存箱17移動的流動施加阻力，從而活塞杆側室13內的壓力上升並產生伸長側阻尼力。如上所述，緩衝器D是單向流動型的緩衝器，具體為：當進行伸縮工作時，從缸體10內經由排出通路15將工作油向儲存箱17排出，且工作油以單向通行的方式依次在活塞側室14、活塞杆側室13、排出通路15以及儲存箱17中循環。在緩衝器D中，工作油必須通過阻尼閥V，因此能夠利用單一的阻尼閥V產生伸長壓縮兩側的阻尼力。接著，詳細說明阻尼閥V的各個部分。主通路MP經由緩衝器D的排出通路15使缸體10內的活塞杆側室13與儲存箱17相連通。如圖1所示，主閥MV設於主通路MP的中途。在主閥MV中，上遊側的壓力作用在閥打開方向上，被節流閥O減壓的主通路MP的上遊側的壓力作為背壓作用在閥關閉方向上。另外，在主閥MV中，彈簧的作用力作用在閥關閉方向上。因此，當主通路MP的上遊側的壓力所產生的打開閥的力超過因背壓和彈簧的作用而關閉閥的力時，主閥MV打開，對通過的工作油的流動施加阻力。先導通路PP自主通路MP中的主閥MV的上遊分支並連接於儲存箱17。另外，在先導通路PP的中途設有包括薄壁孔、細長孔(choke)等節流閥O。在主閥MV中，比節流閥O靠下遊側的壓力作為背壓發揮作用。在先導通路PP中的節流閥O的下遊側設有壓力控制閥PV與開閉閥SV一體化而成的電磁閥EV。壓力控制閥PV設於先導通路PP的中途。在壓力控制閥PV中，先導通路PP中的節流閥O的下遊且壓力控制閥PV的上遊側的壓力與彈簧EVs的作用力作用在閥打開方向上。另外，在壓力控制閥PV中，螺線管Sol的推力作用在閥關閉方向上。因此，在壓力控制閥PV中，通過調整螺線管Sol的推力，從而能夠使閥打開壓力發生變化。因而，通過調整壓力控制閥PV的閥打開壓力，從而能夠控制為先導通路PP中的節流閥O的下遊且壓力控制閥PV的上遊側的壓力成為閥打開壓力。另外，在未向螺線管Sol通電的情況下，壓力控制閥PV在彈簧EVs的作用力的作用下使流路達到最大。另一方面，開閉閥SV與壓力控制閥PV一體化。開閉閥SV配置於先導通路PP中的節流閥O的下遊且比壓力控制閥PV靠上遊的位置。開閉閥SV包括切斷先導通路PP的切斷位置SVs和打開先導通路PP的連通位置SVo。開閉閥SV在與壓力控制閥PV共用的彈簧EVs的作用力的作用下被始終施力以切換到切斷位置SVs。另外，開閉閥SV通過被與壓力控制閥PV共用的螺線管Sol的推力按壓而切換到連通位置SVo。開閉閥SV在能夠對螺線管Sol正常通電的狀態下被螺線管Sol的推力按壓而切換到打開先導通路PP的連通位置SVo。另外，在未向螺線管Sol通電的狀態、無法通電或者無法正常通電的安全保護狀態下，不進行向螺線管Sol的電力供給。在該情況下，開閉閥SV被彈簧EVs按壓，並關閉先導通路PP。因而，電磁閥EV在能夠對螺線管Sol正常通電的狀態下，通過控制螺線管Sol的推力而能夠將開閉閥SV維持在連通位置SVo並且執行壓力控制閥PV的壓力控制。另外，在安全保護狀態下，由於未向螺線管Sol通電，因此壓力控制閥PV將流路打開至極限，但是由於開閉閥SV切換到切斷位置SVs，因此先導通路PP被切斷。電磁閥EV由於壓力控制閥PV與開閉閥SV一體化，因此壓力控制閥PV與開閉閥SV不必分別具有螺線管與彈簧。因此，能夠使螺線管Sol與彈簧EVs共同化，因此能夠減輕成本，能夠實現輕量化，並且能夠使阻尼閥V非常小型化。在主閥MV中，先導通路PP中的節流閥O的下遊且比開閉閥SV靠上遊的壓力被作為背壓進行引導。因此，在開閉閥SV打開了先導通路PP的狀態下，先導通路PP的比節流閥O靠下遊且壓力控制閥PV的上遊的壓力是被向主閥MV引導的背壓。因此，在正常時，通過調整螺線管Sol的推力，能夠控制向主閥MV作用的背壓。安全通路FP自先導通路PP中的節流閥O的下遊且比開閉閥SV靠上遊的位置分支並與儲存箱17相連通。在安全通路FP的中途設有安全閥FV。在安全閥FV中，先導通路PP的節流閥O的下遊側的壓力作用在閥打開方向上。另一方面，在安全閥FV中，彈簧的作用力作用在閥關閉方向上。安全閥FV是當安全閥FV的上遊的壓力達到由彈簧設定的預定的閥打開壓力時閥打開的溢流閥。由於設有安全閥FV，因此即使在安全保護狀態下先導通路PP被開閉閥SV切斷，安全閥FV也發揮溢流功能。因此，先導通路PP中的節流閥O的下遊且比開閉閥SV靠上遊的壓力被控制成為安全閥FV的閥打開壓力。在發生安全保護時，向主閥MV引導的背壓被控制成為安全閥FV的閥打開壓力。由此，主閥MV的閥打開壓力也被控制為預定壓力。因此，在發生安全保護時，阻尼閥V也能夠對通過主閥MV的工作油的流動施加阻力，能夠產生阻尼力。像以上那樣，在阻尼閥V中，通過電磁閥EV的控制，控制向主閥MV作用的背壓，從而能夠使阻尼力發生變化。另外，在先導通路PP中的壓力控制閥PV的上遊配置有開閉閥SV，安全通路FP自開閉閥SV的上遊分支。因此，即使將開閉閥SV與壓力控制閥PV一體化，壓力控制閥PV的背面側的壓力也不會被開閉閥SV提高，不會由該壓力向打開壓力控制閥PV的方向施力並將開閉閥SV切換到切斷位置SVs。另外，即使在先導通路PP上將開閉閥SV配置在比壓力控制閥PV靠上遊的位置，由於安全通路FP自開閉閥SV的上遊分支，因此安全通路FP也有效地發揮作用，而不會失去安全保護功能。因此，根據阻尼閥V，不會發生在正常時向安全保護狀態轉移而難以進行阻尼力控制的情況。在阻尼閥V中，壓力控制閥PV與安全閥FV並列配置。因此，在安全閥FV的閥打開壓力小於能夠利用壓力控制閥PV控制的上限壓力的情況下，即使欲利用壓力控制閥PV將背壓控制成為上限壓力，安全閥FV也打開。在這種設定中，即使在能夠正常控制施加於螺線管Sol的電流的狀態下，背壓的上限也被限制為安全閥FV的閥打開壓力。因此，預先使安全閥FV的閥打開壓力大於能夠利用壓力控制閥PV控制的上限壓力較好。另外，通過如此設定，能夠在發生安全保護時發揮較高的阻尼力，能夠使車身姿態更穩定。若如上所述設定安全閥FV的閥打開壓力，則主閥MV的閥打開壓力也變大。因此，在活塞速度為低速的區域中，有時緩衝器D的阻尼力過大。在這種情況下，如圖3所示的變形例那樣，在開閉閥SV被切換到切斷位置SVs的情況下，不是完全切斷先導通路PP，而是作為節流閥發揮作用較好。在該變形例中，開閉閥SV使切斷位置SVs作為薄壁孔發揮作用。若開閉閥SV使切斷位置SVs作為薄壁孔發揮作用，則能夠使工作油繞過主閥MV、並經由開閉閥SV的切斷位置SVs的節流閥從活塞杆側室13向儲存箱17移動直至主閥MV打開。因此，如圖4所示，在發生安全保護時的阻尼特性中，能夠在緩衝器D的活塞速度較低的區域附加節流閥的特性(在本實施方式中為薄壁孔特性)。因而，能夠提高發生安全保護時的車輛的乘坐舒適性。以上，按照原理說明了阻尼閥V，以下，說明阻尼閥V的具體結構。如圖5所示，阻尼閥V包括：主閥座構件1，其具有作為主通路的口1a；主閥MV，其具有用於開閉口1a的主閥芯3；先導通路PP，其自口1a的上遊分支並且在中途具有作為節流閥的薄壁孔1f且使關閉方向的背壓作用於主閥芯3；電磁閥EV，其具有設於先導通路PP中的薄壁孔1f的下遊並用於控制背壓的壓力控制閥PV和與壓力控制閥PV一體設置並用於開閉先導通路PP的開閉閥SV，該電磁閥EV由單一的螺線管Sol進行控制；安全通路FP(參照圖7)，其包括後述的槽20j和通孔21i，自先導通路PP中的薄壁孔1f的下遊分支並繞過主閥MV；以及安全閥FV(參照圖7)，其設於安全通路FP的中途，包括後述的安全閥芯31和安全閥座20g並在預定壓力下打開。在阻尼閥V中，主閥MV包括：主閥座構件1，其嵌合於設於中間筒16的開口部的套筒16a；副閥芯2，其以浮動狀態安裝於設於主閥座構件1的組裝軸1c的外周並相對於包圍主閥座構件1的口1a的副閥座1b離座、落座；主閥芯3，其同樣地安裝於設於主閥座構件1的組裝軸1c的外周；閥芯間室C，其形成在副閥芯2與主閥芯3之間；限制通路2b，其連通口1a與閥芯間室C；以及背壓室P，其設於主閥芯3中的與主閥座構件1所在側相反的一側，在利用先導通路PP對口1a的壓力減壓並導入的背壓作用下對主閥芯3和副閥芯2向主閥座構件1側施力。如圖5所示，主閥座構件1包括：大徑的基部1d，其嵌合於套筒16a內；組裝軸1c，其從基部1d沿軸向(在圖5中為右方)突出；中空部1e，其形成為沿軸向貫穿基部1d與組裝軸1c並形成先導通路PP的一部分；薄壁孔1f，其作為節流閥並設於中空部1e的中途；口1a，其為多個並從基部1d的一端(在圖5中為左端)向另一端(在圖5中為右端)貫穿；以及副閥座1b，其為環狀並設於基部1d的另一端(在圖5中為右端)並形成於口1a的出口的外周側。口1a如上所述貫穿基部1d。基部1d的一端(在圖5中為左端)側的口1a的開口經由由中間筒16形成的排出通路15與活塞杆側室13內相連通。基部1d的另一端(在圖5中為右端)側的口1a的開口與儲存箱17相連通。即，在緩衝器D中，在伸縮時從活塞杆側室13經由排出通路15和口1a向儲存箱17排出工作油。此時，口1a的上遊成為活塞杆側室13，下遊成為儲存箱17。另外，中空部1e的一端(在圖5中為左端)側的開口也與口1a相同地經由排出通路15與活塞杆側室13內相連通。另外，在主閥座構件1中，將基部1d的一端側(在圖5中左方側)設為小徑而形成的小徑部1g嵌合於套筒16a內。在小徑部1g的外周上安裝有密封環24而將小徑部1g與套筒16a之間密封。因此，不會發生排出通路15經由基部1d的外周與儲存箱17相連通的情況。在主閥座構件1的基部1d的另一端(在圖5中為右端)層疊有相對於副閥座1b離座、落座且用於開閉口1a的副閥芯2。副閥芯2呈環狀，包括：主閥座2a，其為環狀且設於與主閥座構件1所在側相反的一側並突出；以及限制通路2b，其自主閥座2a的內周側開口並與主閥座構件1的側面相通。在副閥芯2落座於副閥座1b的狀態下，口1a的出口端被副閥芯2閉塞。限制通路2b對通過的工作油的流動施加了阻力。若通過了口1a的工作油經由限制通路2b向作為副閥芯2的背面側的與主閥座構件1所在側相反的一側移動，則在作為副閥芯2的正面側的主閥座構件1側與背面側之間產生了差壓，後面說明詳細內容。副閥芯2以滑動自如的方式安裝於環狀的間隔件25的外周，該環狀的間隔件25安裝於主閥座構件1的組裝軸1c的外周。間隔件25的軸向的厚度比副閥芯2的內周的軸向的厚度厚。副閥芯2能夠使間隔件25的外周沿軸向(在圖5中為左右方向)移動。因而，副閥芯2以浮動狀態組裝於主閥座構件1，通過遠離、靠近主閥座構件1而能夠相對於副閥座1b離座、落座。副閥芯2若自副閥座1b離座，則打開口1a。在副閥芯2的背面側層疊有主閥芯3。另外，在主閥芯3與間隔件25之間夾設有對副閥芯2朝向副閥座1b施力的作為彈簧構件的碟形彈簧4。主閥芯3是內周組裝於組裝軸1c的環狀的層疊葉片閥。主閥芯3被間隔件25和螺紋緊固於組裝軸1c的閥殼體20夾持。因而，主閥芯3容許外周側的撓曲而能夠相對於副閥芯2的主閥座2a離座、落座。主閥芯3的內周層疊於間隔件25，外周落座於主閥座2a。因此，在主閥芯3與副閥芯2之間有空間。該空間是閥芯間室C。閥芯間室C經由限制通路2b與口1a相連通。當主閥芯3在經由限制通路2b作用於閥芯間室C內的壓力作用下撓曲並自主閥座2a離座時，在與副閥芯2之間形成有環狀間隙。由此，通過了口1a和限制通路2b的工作油能夠穿過主閥芯3與副閥芯2之間向儲存箱17移動。即，即使副閥芯2落座於副閥座1b，當主閥芯3撓曲並自主閥座2a離座時，口1a也打開並與儲存箱17相連通。這樣，主閥芯3能夠開閉口1a。當主閥芯3撓曲，並且副閥芯2被自口1a受到的壓力上推時，副閥芯2的整體在間隔件25上滑動而自副閥座1b離座。在該情況下，通過了口1a的工作油經由在副閥芯2與副閥座1b之間產生的環狀間隙向儲存箱17排出。另外，主閥芯3是層疊有多個環狀板的層疊葉片閥，但環狀板的張數是任意的。另外，在落座於主閥座2a的環狀板的外周設有缺口薄壁孔3a，但是也可以不是在主閥芯3上而是在副閥芯2的主閥座2a上形成缺口等而設置薄壁孔，亦可以在主閥座構件1的副閥座1b、副閥芯2的與副閥座1b相抵接的部位設置薄壁孔。另外，限制通路2b由於設置於副閥芯2，因此加工容易。但是，限制通路2b只要連通副閥芯2的正面側與背面側即可，因此也能夠設置於除副閥芯2以外的部位。在主閥芯3的另一端側(在圖5中為右側)依次層疊有襯墊26、環狀的板彈簧27以及襯墊28。襯墊26、環狀的板彈簧27以及襯墊28組裝於組裝軸1c。在組裝軸1c的頂端(在圖5中為右端)旋裝有閥殼體20。由此，組裝於組裝軸1c的間隔件25、主閥芯3、襯墊26、板彈簧27以及襯墊28被主閥座構件1的基部1d和閥殼體20夾持而固定。另外，安裝於間隔件25的外周的副閥芯2以浮動狀態設於間隔件25的外周，且能夠沿軸向移動。另外，板彈簧27的內周固定於組裝軸1c且外周成為自由端。如圖5所示，閥殼體20呈筒狀，包括：小徑筒部20a，其形成於一端側(在圖5中為左側)且外徑較小；大徑筒部20b，其形成於另一端側(在圖5中為右側)且外徑比小徑筒部20a的外徑大；壓力導入用橫孔20d，其與大徑筒部20b的內周相通；以及壓力導入用豎孔20e，其在大徑筒部20b的一端(在圖5中為左端)開口並與壓力導入用橫孔20d相連通。閥殼體20通過向設於小徑筒部20a的內側的螺紋孔部20f插入並旋裝主閥座構件1的組裝軸1c而連結於主閥座構件1。另外，壓力導入用橫孔20d與壓力導入用豎孔20e也可以形成為單一的孔。另外，在大徑筒部20b的另一端(在圖5中為右端)設有安全閥FV的環狀的安全閥座20g、設於安全閥座20g的內周的環狀窗20h、設於環狀窗20h的內周的環狀突部20i以及從內周與環狀窗20h相通的槽20j。在閥殼體20的大徑筒部20b的外周，以滑動自如的方式安裝有筒狀的滑閥芯30。滑閥芯30形成為筒狀。滑閥芯30包括從一端(在圖5中為左端)向內周突出的凸緣30a和同樣地從一端沿軸向突出的環狀突起30b。滑閥芯30能夠相對於閥殼體20沿軸向(在圖5中為左右方向)進行移動。在凸緣30a的內側的端部(在圖5中為右端部)抵接有板彈簧27的外周。滑閥芯30被板彈簧27朝向主閥芯3側(在圖5中為左側)施力，環狀突起30b抵接於主閥芯3的側面。滑閥芯30在與閥殼體20之間劃分出了背壓室P。背壓室P的一端(在圖5中為左端)被板彈簧27閉塞。背壓室P的另一端(在圖5中為右端)經由壓力導入用豎孔20e和壓力導入用橫孔20d與閥殼體20內相連通。閥殼體20內與主閥座構件1的中空部1e相通，並經由薄壁孔1f與作為口1a的上遊的活塞杆側室13內相連通。因此，從活塞杆側室13排出的工作油被經由薄壁孔1f向背壓室P引導。即，口1a的上遊的壓力被薄壁孔1f減壓並向背壓室P引導。根據以上，在主閥芯3的背面，除了作用有對滑閥芯30施力的板彈簧27的作用力以外，還作用有利用背壓室P的內部壓力朝向副閥芯2按壓主閥芯3的作用力。即，在緩衝器D進行伸縮工作時，在副閥芯2上，從正面側經由口1a作用有活塞杆側室13內的壓力，從背面側除了作用有碟形彈簧4的作用力以外，還經由主閥芯3作用有背壓室P的內部壓力和板彈簧27的作用力。在主閥芯3中，滑閥芯30的、凸緣30a的另一端側(在圖5中為右側)的內徑截面積乘以背壓室P的壓力後得到的力作用在向副閥芯2按壓的方向上。另外，在主閥芯3中，主閥座2a的內徑截面積乘以閥芯間室C的壓力後得到的力作用在自副閥芯2離開的方向上。作為背壓室P內的壓力與副閥芯3的閥打開壓力之比的增壓比由滑閥芯30的、凸緣30a的另一端側(在圖5中為右側)的內徑截面積與主閥座2a的內徑截面積之比決定。另外，也可以在板彈簧27上設置孔，使背壓室P內的壓力直接作用於主閥芯3。閥芯間室C內的壓力因活塞杆側室13內的壓力而升高，當欲使主閥芯3的外周向另一方向(在圖5中為右方)撓曲的力大於背壓室P的內部壓力與板彈簧27的作用力之合力時，主閥芯3撓曲並自主閥座2a離座。然後，在主閥芯3與副閥芯2之間形成有間隙，口1a打開。在本實施方式中，主閥座2a的內徑大於副閥座1b的內徑。即，使副閥芯2受到口1a側的壓力的受壓面積與副閥芯2受到閥芯間室C側的壓力的受壓面積存在差。因此，當由限制通路2b產生的差壓未達到使副閥芯2自副閥座1b離座的閥打開壓力時，副閥芯2成為落座於副閥座1b的狀態。另一方面，當主閥芯3撓曲並成為打開狀態，由限制通路2b產生的差壓達到使副閥芯2自副閥座1b離座的閥打開壓力時，使碟形彈簧4撓曲且副閥芯2也自副閥座1b離座並打開口1a。主閥芯3中的增壓比設定得比作為副閥芯2的閥打開壓力對於閥芯間室C的壓力之比的副閥芯2中的增壓比小。即，主閥芯3打開時的活塞杆側室13內的壓力低於副閥芯2打開時的活塞杆側室13內的壓力。即，主閥芯3的閥打開壓力設定得比副閥芯2的閥打開壓力低。當副閥芯2在自副閥座1b離座的狀態下，且由限制通路2b產生的差壓小於閥打...