非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法與流程
2023-06-08 12:15:23 3
本發明涉及車輛懸架板簧，特別是非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法。
背景技術：
為了滿足在不同載荷下的車輛行駛平順性，可將原一級漸變剛度板簧的主簧和副簧分別拆分為兩級，即採用三級漸變剛度板簧；同時，為了確保主簧的應力強度，通常通過主簧和三級副簧初始切線弧高及三級漸變間隙，使三級副簧適當提前承擔載荷，從而降低主簧的應力，即採用非等偏頻型三級漸變剛度板簧懸架，其中，各片主簧下料長度設計是否準確可靠，不僅影響加工工藝和生產效率，而且還影響其他各級副簧下料長度的設計。然而，由於非等偏頻式三級漸變剛度板簧的撓度解析計算非常複雜，且受各級板簧根部重疊部分等效厚度計算、初始切線弧高設計和曲面形狀計算等關鍵問題的制約，先前國內外一直未給出非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，不能滿足非等偏頻型三級漸變剛度板簧的設計及CAD軟體開發要求。隨著車輛行駛速度及其對平順性要求的不斷提高，對漸變剛度板簧懸架提出了更高要求，因此，必須建立一種精確、可靠的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧下料長度設計提供可靠的技術方法，並且CAD軟體開發奠定重要的技術基礎，提高材料利用率，改善加工工藝，提高生產效率；同時，降低設計和試驗費用，加快產品開發速度。
技術實現要素：
針對上述現有技術中存在的缺陷，本發明所要解決的技術問題是提供一種簡便、可靠的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，其設計流程如圖1所示。三級漸變剛度鋼板彈簧的一半對稱結構如圖2所示，是由主簧1、第一級副簧2和第二級副簧3和第三級副簧4所組成的，三級漸變剛度板簧的總跨度的一半等於首片主簧的一半作用長度L1T，騎馬螺栓夾緊距的一半為L0，鋼板彈簧的寬度為b，彈性模量為E，最大許用應力[σ]。其中，主簧1的片數n片，各片主簧的厚度為hi，一半作用長度為LiT，一半夾緊長度Li＝L1iT-L0/2，i＝1,2,…,n。第一級副簧2的片數為n1，第一級副簧各片的厚度為hA1j，一半作用長度為LA1jT，一半夾緊長度LA1j＝LA1jT-L0/2，j＝1,2,…,n1。第二級副簧3的片數為n2，第二級副簧各片的厚度為hA2k，一半作用長度LA2kT，一半夾緊長度LA2k＝LA2kT-L0/2，k＝1,2,…,n2。第三級副簧4的片數為n3，第三級副簧各片的厚度為hA3l，一半作用長度LA3lT，一半夾緊長度LA3l＝LA3lT-L0/2，l＝1,2,…,n3。通過主簧和各級副簧的初始切線弧高，在主簧1的末片下表面與第一級副簧2的首片上表面之間設置有第一級漸變間隙δMA1；第一級副簧2的末片下表面與第二級副簧3的首片上表面之間設置有第二級漸變間隙δA12；第二級副簧3的末片下表面與第三級副簧4的首片上表面之間設置有第三級漸變間隙δA23，以滿足漸變剛度板簧的接觸載荷、漸變剛度、應力強度、懸架偏頻及車輛行駛平順性和安全性的設計要求，即非等偏頻型三級漸變剛度板簧。主簧1首片兩端設有吊耳，吊耳中徑為de，用於與車架連結。根據各片主簧和各級副簧的結構參數，騎馬螺栓夾緊距，彈性模量，各次接觸載荷，額定載荷，及在額定載荷下的主簧剩餘切線弧高設計要求值，兩端吊耳中徑，在主簧初始切線弧高設計和初始曲面形狀計算基礎上，通過曲面微元及疊加計算，對非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧的下料長度進行設計。
為解決上述技術問題，本發明所提供的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，其特徵在於採用以下設計步驟：
(1)非等偏頻型三級漸變剛度鋼板彈簧的各級夾緊剛度的計算：
A步驟：各不同片數重疊段的等效厚度hme的計算
根據主簧的片數n,各片主簧的厚度hi，i＝1,2,…,n；第一級副簧的片數n1，第一級副簧各片的厚度hA1j，j＝1,2,…,n1；第二級副簧的片數n2,第二級副簧各片的厚度hA2k，k＝1,2,…,n2；第三級副簧的片數n3，第三級副簧各片的厚度hA3l，l＝1,2,…,n3；主簧與第一級副簧的片數之和N1＝n+n1，主簧與第一級副簧和第二級副簧的片數之和N2＝n+n1+n2，主副簧的總片數N＝n+n1+n2+n3，對非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各不同片數m重疊段的等效厚度hme的進行計算，m＝1,2,…,N，即：
其中，主簧的根部重疊部分等效厚度hMe＝hne；主簧與第一級副簧的根部重疊部分等效厚度主簧與第一級副簧和第二級副簧的根部重疊部分等效厚度主副簧的根部重疊部分的總等效厚度hMA3e＝hNe；
B步驟：主簧的夾緊剛度KM計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b，彈性模量E；主簧的片數n，各片主簧的一半夾緊長度Li，i＝1,2,…,n，及步驟(1)中計算得到的hme，m＝i＝1,2,…,n,對主簧的夾緊剛度KM進行計算，即
C步驟：主簧與第一級副簧的複合夾緊剛度KMA1計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b，彈性模量E；主簧的片數n,各片主簧的一半夾緊長度Li，i＝1,2,…,n；第一級副簧片數n1,第一副簧的一半夾緊長度LA1j＝Ln+j，j＝1,2,…,n1；主簧和第一級副簧的片數之和N1＝n+n1，及步驟(1)中計算得到的hme，m＝1,2,…,N1，對主簧與第一級副簧的複合夾緊剛度KMA1進行計算，即
D步驟：主簧與第一級副簧和第二級副簧的複合夾緊剛度KMA2計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b，彈性模量E；主簧的片數n,各片主簧的一半夾緊長度Li，i＝1,2,…,n；第一級副簧片數n1,第一副簧各片的一半夾緊長度LA1j＝Ln+j，j＝1,2,…,n1；第二級副簧片數n2,第二級副簧各片的一半夾緊長度k＝1,2,…,n2，主簧和第一級副簧和第二級副簧的片數之和N2＝n+n1+n2，及步驟(1)中計算得到的hme，m＝1,2,…,N2，對主簧與第一級和第二級副簧的複合夾緊剛度KMA2進行計算，即
E步驟：主副簧的總複合夾緊剛度KMA3計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b，彈性模量E；主簧的片數n,各片主簧的一半夾緊長度Li，i＝1,2,…,n；第一級副簧片數n1,第一級副簧各片的一半夾緊長度LA1j＝Ln+j，j＝1,2,…,n1；第二級副簧片數n2,第二級副簧各片的一半夾緊長度k＝1,2,…,n2，第三級副簧片數n3,第三級副簧各片的一半夾緊長度l＝1,2,…,n3，主副簧的總片數N＝n+n1+n2+n3，及步驟(1)中計算得到的hme，m＝1,2,…,N，對主副簧的總複合夾緊剛度KMA3進行計算，即，即
(2)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各級漸變夾緊剛度KkwP1、KkwP2和KkwP3的計算：
I步驟：第一級漸變夾緊剛度KkwP1的計算
根據第1次開始接觸載荷Pk1，第2次開始接觸載荷Pk2，步驟(1)中計算得到的KM和KMA1，對載荷P在[Pk1,Pk2]範圍時的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第一級的漸變夾緊剛度KkwP1進行計算，即
II步驟：第二級漸變夾緊剛度KkwP2的計算
根據第2次開始接觸載荷Pk2，第3次開始接觸載荷Pk3，步驟(1)中計算得到的KMA1和KMA2，對載荷P在[Pk2,Pk3]範圍時的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第二級漸變夾緊剛度KkwP2進行計算，即
III步驟：第三級漸變夾緊剛度KkwP2的計算
根據第3次開始接觸載荷Pk3，第3次完全接觸載荷Pw3，步驟(1)中計算得到的KMA2＝和KMA3，對載荷P在[Pk3,Pw3]範圍時的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第三級漸變夾緊剛度KkwP3進行計算，即
(3)非等偏頻型三級漸變剛度鋼板彈簧的主簧初始切線弧高HgM10的確定：
根據第1次開始接觸載荷Pk1，第2次開始接觸載荷Pk2，第3次開始接觸載荷Pk3，第3次完全接觸載荷P3w，額定載荷PN，在額定載荷PN下的剩餘切線弧高HgMN，步驟(1)中計算得到的KM、KMA1、KMA2和KMA3，步驟(2)中計算得到的KkwP1、KkwP2和KkwP3，對非等偏頻型三級漸變剛度鋼板彈簧的主簧初始切線弧高HgM0進行確定，即
(4)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的首片主簧下料長度的設計
I步驟：基於初始切線弧高的首片主簧等效端點力F1e的計算
根據非等偏頻型三級漸變剛度板簧的寬度b，彈性模量E；首片主簧的厚度h1，一半夾緊長度L1；步驟(3)中計算得到的HgM0，對基於初始切線弧高的首片主簧等效端點力F1e進行計算，即
II步驟：首片主簧在任意位置處的變形係數GMx的計算
根據非等偏頻型三級漸變剛度板簧的寬度b，騎馬螺栓加緊距的一半L0，彈性模量E；首片主簧的一半夾緊長度L1，以距離板簧對稱中心L0/2位置作為坐標原點，對首片主簧在任意位置處的變形係數GMx進行計算，即
III步驟：首片主簧初始曲面形狀fM1x的計算
根據首片主簧的厚度h1，I步驟中計算得到的F1e，II步驟中計算得到的GMx，對首片主簧初始曲線形狀fM1x進行計算，即
IV步驟：首片主簧下料長度L1C設計
根據首片主簧兩端吊耳的中徑de，騎馬螺栓夾緊距的一半L0，首片主簧的一半夾緊長度L1，III步驟計算得到的首片主簧自由初始狀態曲線形狀fM1x，以ΔL為曲面微元長度，在0～L1範圍內劃分為Nc＝L1/ΔL個曲面微元，及在任意位置xj處的曲面高度0≤xj≤L1，j＝1,2,…,Nc+1，利用疊加原理對首片主簧的下料長度L1C進行設計，即
(5)三級漸變剛度板簧的其他各片主簧下料長度的設計：
根據主簧片數n，首片主簧的一半作用長度L1T，其他n-1片主簧的一半作用長度LiT，首片主簧與其他n-1片的一半作用長度之差ΔL1iT＝L1T-LiT,i＝2,..,n,首片主簧兩端吊耳的中徑de，步驟(4)中設計得到的L1C，對其他各片主簧的下料長度進行設計，即
LiC＝L1C-2πde-2ΔL1iT,i＝2,..,n。
本發明比現有技術具有的優點
由於非等偏頻式三級漸變剛度板簧的撓度解析計算非常複雜，且受各級板簧根部重疊部分等效厚度計算、初始切線弧高設計和曲面形狀計算等關鍵問題的制約，先前國內外一直未給出非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，不能滿足非等偏頻型三級漸變剛度板簧的設計及CAD軟體開發要求。本發明可根據各片主簧和各級副簧的結構參數，騎馬螺栓夾緊距，彈性模量，各次接觸載荷，額定載荷，及在額定載荷下的主簧剩餘切線弧高設計要求值，兩端吊耳中徑，在主簧初始切線弧高設計和初始曲面形狀計算基礎上，通過曲面微元疊加，對非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧的下料長度進行設計。通過樣機下料加工試驗可知，本發明所提供的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法是正確的，為非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧下料長度設計提供了可靠的技術方法，並為現代化CAD軟體開發奠定了可靠的技術基礎。利用該方法可得到準確可靠的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧下料長度設計值，可提高材料利用率，改善加工工藝，提高生產效率；同時；降低設計和試驗費用，加快產品開發速度。
附圖說明
為了更好地理解本發明，下面結合附圖做進一步的說明。
圖1是非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計流程圖；
圖2是非等偏頻型三級漸變剛度板簧的一半對稱結構示意圖；
圖3是實施例的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的夾緊剛度KP隨載荷P的變化曲線；
圖4是實施例的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的首片主簧變形係數GMx曲線；
圖5是實施例的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的首片主簧曲面形狀fM1x曲線。
具體實施方案
下面通過實施例對本發明作進一步詳細說明。
實施例：某非等偏頻型三級漸變剛度板簧的寬度b＝63mm，騎馬螺栓夾緊距的一半L0＝50mm，彈性模量E＝200GPa。主簧與各級副簧的總片數N＝5，其中，主簧片數n＝2,各片主簧的厚度h1＝h2＝8mm；各片主簧的一半作用長度為L1T＝525mm，L2T＝450mm；一半夾緊長度為L1＝L1＝L1T-L0/2＝500mm；L2＝L2T-L0/2＝425mm，第2片主簧與首片主簧的一半作用長度之差ΔL12T＝L1T-L2T＝75mm。第一級副簧的片數n1＝1，厚度hA11＝8mm，一半作用長度為LA11T＝350mm，一半夾緊長度為LA11＝L3＝LA11T-L0/2＝325mm。第二級副簧的片數n2＝1,厚度hA21＝13mm，一半作用長度為LA21T＝250mm，一半夾緊長度為LA21＝L4＝LA11T-L0/2＝225mm。第三級副簧的片數n3＝1，厚度hA31＝13mm，一半作用長度為LA31T＝150mm，一半夾緊長度為LA31＝L5＝LA31T-L0/2＝125mm。主簧兩端吊耳中徑de＝60mm。第1次開始接觸載荷Pk1＝1810N，第2次開始接觸載荷Pk2＝2560N，第3次開始接觸載荷Pk3＝3050N，第3次完全接觸載荷Pw3＝3620N。額定載荷PN＝7227N，在額定載荷下的剩餘切線弧高HgMN＝26.1mm。根據各片主簧和各級副簧的結構參數，騎馬螺栓夾緊距，彈性模量，各次接觸載荷，額定載荷及在額定載荷下的剩餘切線弧高，兩端吊耳中徑，對該非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧的下料長度進行設計。
本發明實例所提供的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法，其設計流程如圖1所示，具體設計步驟如下：
(1)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各級夾緊剛度的計算：
A步驟：各不同片數重疊段的等效厚度hme的計算
根據主簧片數n＝2,各片主簧的厚度h1＝h2＝8mm；第一級副簧的片數n1＝1，厚度hA11＝8mm；第二級副簧的片數n2＝1,厚度hA21＝13mm；第三級副簧的片數n3＝1，厚度hA31＝13mm；非等偏頻型三級漸變剛度板簧的總片數N＝5，對非等偏頻型三級漸變剛度板簧各不同片數m重疊段的等效厚度hme的進行計算，m＝1,2,…,N，即：
h1e＝h1＝8.0mm；
其中，主簧的根部重疊部分等效厚度hMe＝h2e＝10.1mm；主簧與第一級副簧的根部重疊部分等效厚度hMA1e＝h3e＝11.5mm；主簧與第一級和第二級副簧的根部重疊部分等效厚度hMA2e＝h4e＝15.5mm；主副簧的根部重疊部分的總等效厚度hMA3e＝h5e＝18.1mm。
B步驟：主簧的夾緊剛度KM計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b＝63mm，彈性模量E＝200GPa；主簧的片數n＝2，各片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，L2＝425mm，及步驟(1)中計算得到的h1e＝8.0mm，h2e＝10.1mm，m＝i＝1,2,對主簧的夾緊剛度KM進行計算，即
C步驟：主簧與第一級副簧的複合夾緊剛度KMA1計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b＝63mm，彈性模量E＝200GPa；主簧的片數n＝2,各片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，L1＝425m；第一級副簧片數n1＝1,一半夾緊長度LA11＝L3＝325mm；主簧和第一級副簧的片數之和N1＝n+n1＝3，及步驟(1)中計算得到的h1e＝8.0mm，h2e＝10.1mm，h3e＝11.5mm，m＝1,2,3，對主簧與第一級副簧的複合夾緊剛度KMA1進行計算，即
D步驟：主簧與第一級和第二級副簧的複合夾緊剛度KMA2計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b＝63mm，彈性模量E＝200GPa；主簧的片數n＝2,各片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，L2＝425m；第一級副簧片數n1＝1,一半夾緊長度LA11＝L3＝325mm；第二級副簧片數n2＝1,第二級副簧的一半夾緊長度LA21＝L4＝225mm，主簧與第一級副簧和第二級副簧的片數之和N2＝n+n1+n2＝4，及步驟(1)中計算得到的h1e＝8.0mm，h2e＝10.1mm，h3e＝11.5mm，h4e＝15.5mm，m＝1,2,...,N2，對主簧與第一級和第二級副簧的複合夾緊剛度KMA2進行計算，即
E步驟：主副簧的總複合夾緊剛度KMA3計算
根據非等偏頻三級漸變剛度鋼板彈簧的寬度b＝63mm，彈性模量E＝200GPa；主簧的片數n＝2,各片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，L2＝425m；第一級副簧片數n1＝1,一半夾緊長度LA11＝L3＝325mm；第二級副簧片數n2＝1,一半夾緊長度LA21＝L4＝225mm；第三級副簧片數n3＝1,一半夾緊長度LA31＝L5＝125mm，主副簧的總片數N＝5，及步驟(1)中計算得到的h1e＝8.0mm，h2e＝10.1mm，h3e＝11.5mm，h4e＝15.5mm，h5e＝18.1mm，m＝1,2,...,N，對主副簧的總複合夾緊剛度KMA3進行計算，即，即
(2)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各級漸變夾緊剛度KkwP1、KkwP2和KkwP3的計算：
I步驟：第一級漸變夾緊剛度KkwP1的計算
根據第1次開始接觸載荷Pk1＝1810N，第2次開始接觸載荷Pk2＝2560N，步驟(1)中計算得到的KM＝51.4N/mm和KMA1＝75.4N/mm，對載荷P在[Pk1,Pk2]範圍時的該非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第一級的漸變夾緊剛度KkwP1進行計算，即
II步驟：第二級漸變夾緊剛度KkwP2的計算
根據第2次開始接觸載荷Pk2＝2560N，第3次開始接觸載荷Pk3＝3050N，步驟(1)中計算得到的KMA1＝75.4N/mm和KMA2＝144.5N/mm，對載荷P∈[Pk2,Pk3]範圍時的該非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第二級漸變夾緊剛度KkwP2進行計算，即
III步驟：第三級漸變夾緊剛度KkwP3的計算
根據第3次開始接觸載荷Pk3＝3050N，第3次完全接觸載荷Pw3＝3620N，步驟(1)中計算得到的KMA2＝144.5N/mm和KMA3＝172.9N/mm，對載荷P∈[Pk3,Pw3]範圍時的該非等偏頻型三級漸變剛度板簧的第三級漸變夾緊剛度KkwP3進行計算，即
利用Matlab計算程序，計算所得到的該非等偏頻型三級漸變剛度板簧的夾緊剛度K隨載荷P的變化曲線如圖3所示，其中，當載荷PPW3＝3620N時，K＝KMA3＝172.9N/mm。
(3)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的主簧初始切線弧高HgM10的確定：
根據第1次開始接觸載荷Pk1＝1810N，第2次開始接觸載荷Pk2＝2560N，第3次開始接觸載荷Pk3＝3050N，第3次完全接觸載荷P3w＝3620N，額定載荷PN＝7227N；步驟(1)中計算得到的KM＝51.4N/mm、KMA1＝75.4N/mm、KMA2＝144.5N/mm、KMA3＝172.9N/mm；步驟(2)中計算得到的KkwP1、KkwP2和KkwP3，及在額定載荷PN下的剩餘切線弧高HgMN＝26.1mm，對該三級漸變剛度鋼板彈簧的主簧初始切線弧高HgM0進行確定，即
(4)非等偏頻型三級漸變剛度板簧的首片主簧下料長度的設計
I步驟：基於初始切線弧高的首片主簧等效端點力F1e的計算
根據非等偏頻型三級漸變剛度板簧的寬度b＝63mm，彈性模量E＝200Gpa；首片主簧的厚度h1＝8mm，首片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，步驟(3)中所確定的HgM0＝102.3mm，對基於初始切線弧高的首片主簧等效端點力F1e進行計算，即
II步驟：首片主簧在任意位置處的變形係數GMx的計算
根據非等偏頻型三級漸變剛度板簧的寬度b＝63mm，騎馬螺栓夾緊距的一半L0＝50mm，彈性模量E＝200GPa；首片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，以距離板簧對稱中心L0/2位置作為坐標原點，對首片主簧在任意位置處的變形係數GMx進行計算，即
利用Matlab計算程序，計算所得到的首片主簧變形係數GMx曲線，如圖4所示；其中，在x＝0位置處的變形係數GMx＝0，在x＝L1＝500mm處的變形係數GMx＝GMxmax＝3.968×10-11m4/N；
III步驟：首片主簧初始曲面形狀fM1x的計算
根據首片主簧的厚度h1＝8mm，I步驟中計算得到的F1e＝1319.9N，II步驟中計算得到的GMx，對首片主簧初始曲線形狀fM1x進行計算，即
利用Matlab計算程序，計算所得到的首片主簧初始曲面形狀fM1x如圖5所示，其中，端部最大曲面高度等於主簧初始切線弧高，即fM1xmax＝HgM0＝102.3mm；
IV步驟：首片主簧下料長度L1C設計
根據首片主簧兩端吊耳的中徑de＝60mm，騎馬螺栓夾緊距的一半L0＝50mm，首片主簧的一半夾緊長度L1＝500mm，以ΔL＝5mm為曲面微元長度，在0～500mm範圍內劃分為Nc＝100個曲面微元，依據III步驟計算得到的首片主簧初始狀態曲線形狀fM1x及在任意位置xj處的曲面高度0≤xj≤L1，j＝1,2,…,Nc+1，利用疊加原理對首片主簧下料長度L1C進行設計，即
(5)三級漸變剛度板簧的其他各片主簧下料長度的設計：
根據主簧片數n＝2，首片主簧的一半作用長度L1T＝525mm，首片主簧兩端吊耳的中徑de＝60mm，第2片主簧的一半作用長度L2T＝450mm，第2片主簧主簧與首片主簧的一半作用長度之差ΔL12T＝L1T-L2T＝75mm，步驟(4)中設計得到的L1C＝1483.1mm，對第2片主簧的下料長度進行設計，即
L2C＝L1C-2πde-2ΔL12T＝924.7mm。
通過樣機下料加工試驗可知，本發明所提供的非等偏頻型三級漸變剛度板簧各片主簧下料長度的設計方法是正確的，為非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧下料長度設計提供了可靠的技術方法，並為現代化CAD軟體開發奠定了可靠的技術基礎。利用該方法可得到準確可靠的非等偏頻型三級漸變剛度板簧的各片主簧下料長度設計值，可提高材料利用率，改善加工工藝，提高生產效率；同時，降低設計和試驗費用，加快產品開發速度。