並聯型制冷機的控制裝置及方法

2023-05-30 03:49:41

並聯型制冷機的控制裝置及方法
【專利摘要】本發明提供一種提高壓縮機的容量控制的精度及效率的並聯型制冷機的控制裝置及方法。在具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機的並聯型制冷機的控制裝置(50)中，具備推定部(51)，在劃分出的內部空間為作為第一流體的入口側的上遊側空間和作為第一流體的出口側的下遊側空間時，該推定部(51)基於根據下遊側空間的第二流體的壓力值而推定的第二流體的飽和溫度與在熱交換器的出口處計測的第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定上遊側空間的終端溫度差，並基於上遊側空間的終端溫度差及上遊側空間的第二流體的飽和溫度，推定上遊側空間的出口附近的第一流體的溫度。
【專利說明】並聯型制冷機的控制裝置及方法
【技術領域】
[0001]本發明涉及並聯型制冷機的控制裝置及方法。
【背景技術】
[0002]例如，在一個熱交換器對應於兩個壓縮機而構成制冷機循環的並聯型制冷機中，使用如下的技術:將蒸發器和冷凝器形成I通路相向流的配置，在蒸發器及冷凝器的長度方向的中間點(中央)對製冷劑系統進行分隔，將蒸發器及冷凝器分割為低壓側/高壓側，並使分割出的低壓側/高壓側分別與壓縮機連接，由此，減少壓縮機的壓縮比而提高效率(例如，參照專利文獻I)。如此具備多個壓縮機的並聯型製冷功能夠發揮壓縮機的個數量的製冷能力，因此期待各個壓縮機的容量控制或使用逆變器時的轉速的控制等個別地控制壓縮機的情況。
[0003]在專利文獻2中，提出了如下的技術:在製冷能力發生變動時，通過基於第一參數和第二參數而決定的轉速來控制使壓縮機運轉的逆變器，從而穩定且高效地使渦輪制冷機運轉，該第一參數反映了基於制冷機的輸出熱量的風量，該第二參數反映了基於蒸發器壓力及冷凝器壓力的水頭。
[0004]【在先技術文獻】
[0005]【專利文獻】
[0006]【專利文獻I】日本特開平10-132400號公報
[0007]【專利文獻2】日本特開2005-180267號公報
[0008]【發明的概要】`
[0009]【發明要解決的課題】
[0010]然而，在對壓縮機個別地進行容量控制時，需要個別地算出作用於各壓縮機的負載或各壓縮機的能力。交換熱量通過流通的冷卻水(或冷水)的溫度差與其流量之積能夠算出，但如上述那樣在蒸發器或冷凝器的長度方向的中間點對製冷劑系統進行分隔時，無法採用在中間點設置溫度計等而直接計測冷卻水溫度(或冷水溫度)這樣的方法。
[0011]以往，由於如此無法計測熱交換器的中間點的溫度，而無法算出作用於各個制冷機的負載，從而無法按壓縮機進行壓縮機的容量控制(例如，吸入葉片、壓縮機轉速、HGBP (熱氣旁通閥))、膨脹閥控制。因此，即使在使用多個壓縮機的情況下，無論是哪一個壓縮機都進行賦予相同的開度作為膨脹閥開度的精度低的壓縮機容量控制，或者進行利用安裝在熱交換器內的製冷劑的液位水平傳感器以液位成為恆定的方式控制的以製冷劑液位為指標的膨脹閥控制，存在無法高效地控制並聯型制冷機這樣的課題。

【發明內容】

[0012]本發明鑑於這種情況而作出，目的在於提供一種提高壓縮機的容量控制的效率的並聯型制冷機的控制裝置及方法以及程序。
[0013]【用於解決課題的手段】[0014]為了解決上述課題，本發明採用以下的手段。
[0015]本發明的第一形態是並聯型制冷機的控制裝置，該並聯型制冷機具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機，該管殼式的熱交換器具備在內部使第一流體流通的管、在所述管的外部使第二流體流通的殼體、沿著與所述管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板，所述並聯型制冷機的控制裝置中，具備推定機構，在劃分出的所述內部空間為作為所述第一流體的入口側的上遊側空間和作為所述第一流體的出口側的下遊側空間時，所述推定機構基於根據所述下遊側空間的所述第二流體的壓力值而推定的所述第二流體的飽和溫度與在所述熱交換器的出口處計測的所述第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定所述上遊側空間的終端溫度差，並基於所述上遊側空間的終端溫度差及所述上遊側空間的所述第二流體的飽和溫度，推定所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
[0016]根據這樣的結構，在熱交換器的內部空間被劃分成作為第一流體的入口側的上遊側空間和作為第一流體的出口側的下遊側空間的情況下，第一流體當從熱交換器的入口流入時，在上遊側空間通過第二流體進行熱交換，並在下遊側空間通過第二流體進行熱交換，而從出口排出。此時，基於根據下遊側空間的第二流體的壓力值而推定的第二流體的飽和溫度與在熱交換器的出口處計測的第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，來推定上遊側空間的終端溫度差，並基於該上遊側空間的終端溫度差及上遊側空間的第二流體的飽和溫度，來推定上遊側空間的出口附近的第一流體的溫度。
[0017]由此，能夠簡便地推定熱交換器的上遊側空間與下遊側空間之間(即，熱交換器的中間點)的第一流體的溫度。而且，即使在例如發生管殼式熱交換器的管部分的汙染引起的熱交換器的傳熱性能下降的情況下，也能夠考慮汙染的影響來推定熱交換器的中間點的溫度。
[0018]如此，通過推定熱交換器的中間點的溫度，能夠算出上遊側空間及下遊側空間的各自的負載，通過壓縮機的容量控制、基於逆變器的個別的旋轉控制、壓縮機的吸入葉片與HGBP(熱氣旁通閥)的獨立控制，能實現性能提高和可靠的浪湧迴避。而且，由於不需要膨脹閥控制用的水平傳感器，因此能實現成本削減。
[0019]上述並聯型制冷機的控制裝置的所述推定機構可以根據作用於所述上遊側空間和所述下遊側空間的負載，來修正所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
[0020]在能力比率存在差別時，上遊側空間的終端溫度差與下遊側空間的終端溫度差不同，因此通過進行修正，能夠更準確地推定熱交換器的中間溫度。
[0021]適用了上述並聯型制冷機的控制裝置的所述熱交換器為冷凝器和蒸發器時，所述推定機構可以從所述冷凝器的交換熱量中除去向所述壓縮機的輸入動力，來推定所述蒸發器的交換熱量。
[0022]冷凝器的交換熱量包含壓縮機的輸入動力的信息，因此通過將其減去，能夠準確地推定蒸發器的製冷能力。
[0023]本發明的第二形態是並聯型制冷機的控制方法，該並聯型制冷機具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機，該管殼式的熱交換器具備在內部使第一流體流通的管、在所述管的外部使第二流體流通的殼體、沿著與所述管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板，所述並聯型制冷機的控制方法中，在劃分出的所述內部空間為作為所述第一流體的入口側的上遊側空間和作為所述第一流體的出口側的下遊側空間時，基於根據所述下遊側空間的所述第二流體的壓力值而推定的所述第二流體的飽和溫度與在所述熱交換器的出口處計測的所述第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定所述上遊側空間的終端溫度差，並基於所述上遊側空間的終端溫度差及所述上遊側空間的所述第二流體的飽和溫度，推定所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
[0024]本發明的第三形態是並聯型制冷機的控制程序，該並聯型制冷機具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機，該管殼式的熱交換器具備在內部使第一流體流通的管、在所述管的外部使第二流體流通的殼體、沿著與所述管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板，所述並聯型制冷機的控制程序使計算機執行推定處理，該推定處理是:在劃分出的所述內部空間為作為所述第一流體的入口側的上遊側空間和作為所述第一流體的出口側的下遊側空間時，基於根據所述下遊側空間的所述第二流體的壓力值而推定的所述第二流體的飽和溫度與在所述熱交換器的出口處計測的所述第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定所述上遊側空間的終端溫度差，並基於所述上遊側空間的終端溫度差及所述上遊側空間的所述第二流體的飽和溫度，推定所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
[0025]【發明效果】
[0026]本發明起到能夠提高壓縮機的容量控制的精度及效率這樣的效果。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0027]圖1是表示本發明的制冷機的製冷劑迴路的概略結構的圖。
[0028]圖2是表示本發明的冷凝器的詳情的圖。
[0029]圖3是本發明的控制裝置的功能框圖。
[0030]圖4是表示負載與溫度差的關係的圖。
[0031]附圖符號說明
[0032]1、2壓縮機
[0033]3冷凝器
[0034]4蒸發器
[0035]5 殼體
[0036]6分隔板
[0037]7冷凝器的下遊側空間
[0038]8冷凝器的上遊側空間
[0039]10、12 管
[0040]16 殼體
[0041]17分隔板
[0042]27、29節流機構
[0043]18蒸發器的上遊側空間
[0044]19蒸發器的下遊側空間
[0045]20、21 管
[0046]50控制裝置[0047]51推定部【具體實施方式】
[0048]以下，參照附圖，說明本發明的並聯型制冷機的控制裝置及方法以及程序的一實施方式。
[0049]圖1示出適用了本實施方式的控制裝置的並聯型制冷機的製冷劑迴路。並聯型制冷機具備管殼式的冷凝器3、管殼式的蒸發器4、多個壓縮機1、2、節流機構27、29、以及HGBP (熱氣旁通閥)30、31，該管殼式的冷凝器3具備在內部使冷卻水(第一流體)流通的管10、12、在管10、12的外部使氣體製冷劑(第二流體)流通的殼體5、沿著與管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板6，該管殼式的蒸發器4具備在內部使冷水(第一流體)流通的管20、21、在管20、21的外部使氣體製冷劑(第二流體)流通的殼體16、沿著與管20、21的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板17。而且，本實施方式的並聯型制冷機的製冷劑迴路設為使冷卻水或冷水從管的一端側向另一端側流通的I通路的結構。
[0050]冷凝器3具備利用分隔板6對殼體5的內部進行劃分而形成的下遊側空間7及上遊側空間8，冷卻水以規定溫度(例如，32°C)從配設在上遊側空間8內的管10流入，依次經過管10及配設在下遊側空間7內的管12成為規定溫度(例如，40°C )而流出。
[0051]同樣地，蒸發器4具備利用分隔板17對殼體16的內部進行劃分而形成的上遊側空間18及下遊側空間19，冷水、鹽水等被冷卻介質(第一流體)以規定溫度(例如，12°C )從配設在上遊側空間18內的管20流入，依次經過管20及配設在下遊側空間19內的管21成為規定溫度(例如，6°C )而流出。
[0052]圖2示出冷凝器3的詳情。如圖2所示，在管10、12的中間點利用與管10、12正交的分隔板6來劃分殼體5時，冷卻水從入口室9經過配設在上遊側空間8內的管10內，流通配設在下遊側空間7內的管12內，從出口室13流出。而且，冷凝器3具備對上遊側空間的氣體製冷劑的壓力進行計測的第一壓力計測部PTl和對下遊側空間的氣體製冷劑的壓力進行計測的第二壓力計測部PT2，分別計測到的壓力值的信息向控制裝置50(參照圖3)輸出。冷凝器3具備對從冷凝器3的入口室9流入的冷卻水的溫度進行計測的第一溫度計測部32、對從冷凝器3的出口室13流出的冷卻水的溫度進行計測的第二溫度計測部33，在入口處計測到的入口溫度計測值及在出口處計測到的出口溫度計測值的信息向控制裝置50輸出。需要說明的是，蒸發器4也與冷凝器3同樣地構成。
[0053]在製冷負載大的情況下，壓縮機1、2由電動機25、26驅動。這樣的話，從壓縮機I噴出的氣體製冷劑進入冷凝器3的下遊側空間7內，向流過管12內的冷卻水散熱，而冷凝液化。液化後的製冷劑(液體製冷劑)由節流機構29節流而被調整流量，並隔熱膨脹而進入蒸發器4的上遊側空間18內，對流過管20內的冷水(被冷卻介質)進行冷卻而蒸發氣化並被吸入壓縮機I。
[0054]另一方面，從壓縮機2噴出的氣體製冷劑進入冷凝器3的上遊側空間8內，向流過管10內的冷卻水散熱，而冷凝液化。該液體製冷劑由節流機構27節流而被調整流量，並隔熱膨脹而進入蒸發器4的下遊側空間19內，對流過管21內的冷水(被冷卻介質)進行冷卻而蒸發氣化並被吸入壓縮機2。[0055]對具有上述的製冷劑迴路的並聯型制冷機的控制裝置50進行說明。如圖3所示，控制裝置50具備推定部51。
[0056]推定部51基於根據下遊側空間的第二流體的壓力值而推定的第二流體的飽和溫度與在熱交換器的出口處計測的第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，來推定上遊側空間的終端溫度差，並基於上遊側空間的終端溫度差及上遊側空間的第二流體的飽和溫度，來推定上遊側空間的出口附近的第一流體的溫度。
[0057]以下列舉熱交換器為冷凝器3的情況為例，來說明具體的推定方法。推定部51假定冷凝器3的下遊側的終端溫度差與冷凝器3的上遊側的終端溫度差相等的情況，並基於以下的⑴式而假定冷凝器3的中間點的冷卻水溫度(以Tcwmid'為中間點的冷卻水溫度(假定值)(°C))。在此，在第一溫度計測部32中計測的冷凝器3的入口側的冷卻水的溫度即冷卻水入口溫度(入口溫度計測值)(°C)為Tcwin，在第二溫度計測部33中計測的冷凝器3的出口側的冷卻水的溫度即冷卻水出口溫度(出口溫度計測值)CC)為Tcwout，基於第一壓力計測部PTl而推定的上遊側空間8的氣體製冷劑冷凝壓力相應的飽和溫度(V )為TTcl，基於第二壓力計測部PT2推定的下遊側空間7的氣體製冷劑冷凝壓力相應的飽和溫度(V)為TTc2。
[0058]Tcwmid' = TTcl- (TTc2-Tcwout) (I)
[0059]另外，推定部51根據作用於上遊側空間和下遊側空間的負載，對上遊側空間的出口附近的冷卻水或冷水(第一流體)的溫度進行修正。具體而言，推定部51通過以下(2)式，算出上遊側空間8的製冷能力比率a'，並通過以下(3)式，算出下遊側空間7的製冷能力比率b'。
[0060]a1 = (Tcwmid, -Tcwin)/(Tcwout-Tcwin) (2)
[0061]b1 = (Tcwout-Tcwmid' )/ (Tcwout-Tcwin) (3)
[0062]基於⑵式及(3)式，在冷凝器3的上遊側與下遊側的能力比率為50: 50時，上遊側與下遊側分別成為相同的終端溫度差。另一方面，在冷凝器3的上遊側與下遊側的能力比率存在差別時，終端溫度差不同，因此在本實施方式中，考慮到這樣的能力比率存在差別的情況，進行適當修正(參照以下(4)式及(5)式)。在此，Tcwmid為冷凝器3的中間點的修正後的冷卻水溫度(V )，c為基於能力比率之差的修正值(V )，冷凝器3的出入口的冷卻水溫度差的計劃值為6.44。
[0063]Tcwmid = Tcraiid' +c (4)
[0064]c = (b' -0.5) X 3 X (Tcwout-Tcwin) /6.44 (5)
[0065]需要說明的是，上述(5)式中的係數(例如，「3」)是受制冷機的規格或性能所影響的參數，並未限定於此。
[0066]冷凝器3的上遊側的修正後的製冷能力比率為a，冷凝器3的下遊側的修正後的製冷能力比率為b時，上遊側及下遊側的製冷能力比率如以下出)、(7)式那樣被修正。
[0067]a = (Tcwmid-Tcwin)/ (Tcwout-Tcwin) (6)
[0068]b = (Tcwout-Tcwmid)/(Tcwout-Tcwin) (7)
[0069]圖4列舉出表示終端溫度差與負載的關係的圖作為一例。圖4中，橫軸表示負載(% ),縱軸表示終端溫度差TDe (V )。
[0070]如圖4所示，終端溫度差與負載成比例，在例子中，負載為100%時的終端溫度差為約10C0
[0071]而且，推定部51優選從冷凝器3的交換熱量中除去向壓縮機1、2的輸入動力，來推定蒸發器4的交換熱量。
[0072]具體而言，通過(I)通過根據與壓縮機1、2連接的電動機25、26的輸入的計測值或從與電動機25、26連接的逆變器輸入的電流值而推定的電動機輸入,基於熱平衡，算出蒸發器4的交換熱量，(2)根據上遊側與下遊側的冷凝器3的交換熱量比，算出蒸發器4的交換熱量比，並算出流過蒸發器4的冷水的中間溫度，等方法，除去電動機排熱量而準確地算出蒸發器4的交換熱量。
[0073]以下，在熱交換器為冷凝器3的情況及為蒸發器4的情況下，說明本實施方式的控制裝置50的作用。
[0074]在熱交換器為冷凝器3的情況下，在推定部51中，基於由冷凝器3的第二壓力計測部PT2計測到的下遊側空間7的氣體製冷劑的壓力值來推定氣體製冷劑的飽和溫度(例如，41°C )，基於第二溫度計測部33在冷凝器3的出口處計測到的冷卻水的溫度即出口溫度計測值(例如，40°C )與上述推定的飽和溫度的終端溫度差，來推定上遊側空間8的終端溫度差(例如，41°C -400C= 10C )。基於根據由上遊側空間8的第一壓力計測部PTl計測到的上遊側空間8的氣體製冷劑的壓力值而推定的氣體製冷劑的飽和溫度(例如，37°C )、及上述推定的上遊側空間8的終端溫度差(例如，10C )，推定上遊側空間的出口附近(即，冷凝器3的中間點)的冷卻水的溫度(例如，37°C -10C= 36°C )。
[0075]在熱交換器為蒸發器4的情況下，在推定部51中，基於由蒸發器4的第二壓力計測部計測到的下遊側空間19的氣體製冷劑的壓力值來推定氣體製冷劑的飽和溫度(例如，5°C )，基於第二溫度計測部在蒸發器4的出口處計測到的冷水的溫度即出口溫度計測值(例如，6°C )與上述推定的飽和溫度的終端溫度差，來推定上遊側空間18的終端溫度差(例如，6°C -5°C= rc)。基於根據由上遊側空間18的第一壓力計測部計測到的上遊側空間18的氣體製冷劑的壓力值而推定的氣體製冷劑的飽和溫度(例如，8°C )、及上述推定的上遊側空間18的終端溫度差(例如，rc )，來推定上遊側空間的出口附近(即，蒸發器4的中間點)的冷水的溫度(例如，8°C +10C= 90C )。
[0076]基於如此推定的熱交換器的中間點的第一流體的溫度，控制裝置50進行壓縮機1、2的容量控制、基於逆變器的壓縮機個別的旋轉控制、及壓縮機1、2的吸入葉片與HGBP (熱氣旁通閥)30、31的獨立控制。
[0077]在上述的實施方式的控制裝置50中，上述處理的全部或一部分可以另行使用軟體進行處理。這種情況下，控制裝置50具備CPU、RAM等主存儲裝置、及記錄有用於實現上述處理的全部或一部的程序(例如，控制程序)的計算機可讀取的記錄介質。然後，CPU讀出記錄在上述存儲介質中的程序，執行信息的加工、運算處理，由此實現與上述的控制裝置50同樣的處理。
[0078]在此，計算機可讀取的記錄介質是指磁碟、光磁碟、⑶-ROM、DVD-ROM、半導體存儲器等。而且，也可以利用通信回線將該電腦程式向計算機配信，接受到該配信的計算機執行該程序。
[0079]如以上說明那樣，根據本實施方式的並聯型制冷機的控制裝置50及方法以及程序，在冷凝器3 (或蒸發器4)的內部空間被劃分成作為冷卻水(或冷水)的入口側的上遊側空間和作為冷卻水(或冷水)的出口側的下遊側空間的情況下，冷卻水(或冷水)當從冷凝器3 (或蒸發器4)的管10 (或20)流入時，與流通上遊側空間的氣體製冷劑進行熱交換，並在下遊側空間7(或19)內與氣體製冷劑進行熱交換，從管12 (或21)排出。此時，基於根據下遊側空間的氣體製冷劑的壓力值而推定的氣體製冷劑的飽和溫度與在冷凝器3 (或蒸發器4)的出口處計測的冷卻水(或冷水)的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，來推定上遊側空間的終端溫度差，並基於該上遊側空間的終端溫度差及上遊側空間的氣體製冷劑的飽和溫度，來推定上遊側空間的出口附近的冷卻水(或冷水)的溫度。
[0080]由此，能夠簡便地推定冷凝器3 (或蒸發器4)的上遊側空間與下遊側空間之間即中間點的冷卻水(或冷水)的溫度。而且，由於基於終端溫度差的設計值與下遊側的終端溫度差的實測值來推算中間點的溫度，因此即使在發生管殼式熱交換器的管部分的汙染引起的熱交換器的傳熱性能下降的情況下，也能夠考慮汙染的影響來推定中間點的溫度。
[0081]另外，基於在上遊側空間及下遊側空間的各自的空間內計測的製冷劑壓力來推定溫度，由此，與在各空間設置溫度傳感器來計測溫度的情況相比，能夠計測準確的溫度。
[0082]如此，通過推定熱交換器的中間點的溫度，能夠算出上遊側空間及下遊側空間的各自的負載，通過壓縮機的容量控制、基於逆變器的個別的旋轉控制、壓縮機的吸入葉片與HGBP (熱氣旁通閥)30、31的獨立控制，能實現性能提高和可靠的浪湧迴避。而且，由於不需要膨脹閥控制用的水平傳感器，因此能實現成本削減。
[0083]另外，將冷凝器3與蒸發器4進行比較，冷凝器3能得到更高的精度。這是因為，在冷凝器3的情況下，傳熱管(管)始終沒有浸潰在液體中，但是在蒸發器4的情況下，根據負載的大小的不同而傳熱管浸潰於液體或未浸潰於液體使得熱交換狀態變化，從而蒸發器4的終端溫度差與負載的關係變化。由此可知，冷凝器3與蒸發器4相比能得到更高的精度。
【權利要求】
1.一種並聯型制冷機的控制裝置，該並聯型制冷機具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機，該管殼式的熱交換器具備在內部使第一流體流通的管、在所述管的外部使第二流體流通的殼體、沿著與所述管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板，所述並聯型制冷機的控制裝置中， 具備推定機構， 在劃分出的所述內部空間為作為所述第一流體的入口側的上遊側空間和作為所述第一流體的出口側的下遊側空間時， 所述推定機構基於根據所述下遊側空間的所述第二流體的壓力值而推定的所述第二流體的飽和溫度與在所述熱交換器的出口處計測的所述第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定所述上遊側空間的終端溫度差，並基於所述上遊側空間的終端溫度差及所述上遊側空間的所述第二流體的飽和溫度，推定所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
2.根據權利要求1所述的並聯型制冷機的控制裝置，其中， 所述推定機構根據作用於所述上遊側空間和所述下遊側空間的負載，來修正所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
3.根據權利要求1或2所述的並聯型制冷機的控制裝置，其中， 在所述熱交換器為冷凝器和蒸發器時， 所述推定機構從所述冷凝器的交換熱量中除去向所述壓縮機的輸入動力，來推定所述蒸發器的交換熱量。
4.一種並聯型制冷機的控制方法，該並聯型制冷機具備多個管殼式的熱交換器及多個壓縮機，該管殼式的熱交換器具備在內部使第一流體流通的管、在所述管的外部使第二流體流通的殼體、沿著與所述管的長度方向交叉的方向對內部空間進行劃分的分隔板，所述並聯型制冷機的控制方法中， 在劃分出的所述內部空間為作為所述第一流體的入口側的上遊側空間和作為所述第一流體的出口側的下遊側空間時， 基於根據所述下遊側空間的所述第二流體的壓力值而推定的所述第二流體的飽和溫度與在所述熱交換器的出口處計測的所述第一流體的溫度即出口溫度計測值的終端溫度差，推定所述上遊側空間的終端溫度差，並基於所述上遊側空間的終端溫度差及所述上遊側空間的所述第二流體的飽和溫度，推定所述上遊側空間的出口附近的所述第一流體的溫度。
【文檔編號】F25B49/02GK103673441SQ201310397294
【公開日】2014年3月26日 申請日期:2013年9月4日 優先權日:2012年9月12日
【發明者】竹本明廣, 和島一喜, 長谷川泰士 申請人:三菱重工業株式會社