一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法及裝置與流程

2023-05-30 21:39:18 2

本發明涉及電力設備振動分析領域，尤其涉及一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法及裝置。
背景技術：
：電力變壓器是電力系統的樞紐設備，其安全可靠運行直接影響著電網的安全穩定性。變壓器運行時，經常會發生短路故障，產生的短路電流可能導致繞組發生輕微變形，使絕緣性能和機械性能下降，多次短路後產生累積效應，繞組的絕緣性能、機械性能、變形程度持續惡化，變壓器在後繼不太大的短路電流或過電壓作用下可能出現突發性故障，造成重大損失。因此，對變壓器運行狀態進行實時監測、準確判斷機械穩定性具有重要意義。變壓器運行時，矽鋼片的磁致伸縮會引起鐵心振動，同時繞組在負載電流的電磁力作用下也會產生振動，並通過本體、支撐結構和絕緣油傳遞到油箱表面，引起油箱的振動。變壓器油的振動與變壓器繞組及鐵心的壓緊狀況、位移和繞組的變形程度等機械狀態有十分密切的關係，一旦變壓器內部機械、電氣結構發生改變，振動也會隨之變化，因此，通過變壓器振動可對變壓器內部機械狀態變化進行評估。目前，振動法已經成為提高變壓器故障預警能力的一種重要在線監測方法。現有的變壓器振動監測系統，都是在變壓器油箱壁布置電信號振動傳感器，根據油箱壁振動來研究分析變壓器本體的振動及機械狀態的變化。關於變壓器油箱壁振動測點的位置，研究人員大多根據經驗選擇，或是現場在油箱壁密集布點，然後從中選擇對振動敏感的測點。但現場實測結果表明，即使在油箱壁振動敏感區域，變壓器鐵心和繞組等本體傳遞過來的振動也很小(110kv、220kv油浸式電力變壓器油箱壁振動最大值僅為2～3m/s2)。油箱壁振動量級偏小，對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感，且容易受到油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，難以從振動信號中提煉靈敏、有效的故障特徵值，導致振動法在變壓器故障預警現場應用效果有限。技術實現要素：本發明實施例提供了一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法及裝置，解決了油箱壁振動量級偏小，對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感的技術問題。本發明實施例提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法，其特徵在於，包括：s1：接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；s2：對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；s3：判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。優選地，所述步驟s1具體包括：接收預定的變壓器油箱壁振動頻率處的油箱壁振動放大的倍數和所述振動頻率對應的油箱壁動力放大梁的初始參數。優選地，所述步驟s2具體包括：建立油箱壁動力放大梁的動力學方程，計算所述動力學方程的特徵值，通過所述動力學方程和所述特徵值，計算油箱壁動力放大梁的穩態響應，通過所述穩態響應計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數，再計算在所述振動頻率處的油箱壁動力放大梁的動力放大係數。優選地，所述步驟s3具體包括：判斷在所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。優選地，所述油箱壁動力放大梁的初始參數包括材料彈性模量、密度，梁截面關於中性軸的慣性矩、橫截面積、長度，所述初始參數和所述振動頻率滿足預定的公式。本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置，包括：接收單元，用於接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；計算單元，用於對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；判斷單元，用於判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。優選地，所述接收單元具體包括：第一接收子單元，具體用於接收預定的變壓器油箱壁振動頻率處的油箱壁振動放大的倍數；第二接收子單元，具體用於接收所述振動頻率對應的油箱壁動力放大梁的初始參數。優選地，所述計算單元具體包括：建立子單元，具體用於建立油箱壁動力放大梁的動力學方程；第一計算子單元，具體用於計算所述動力學方程的特徵值；第二計算子單元，具體用於通過所述動力學方程和所述特徵值，計算油箱壁動力放大梁的穩態響應；第三計算子單元，具體用於通過所述穩態響應計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；第四計算子單元，具體用於計算在所述振動頻率處的油箱壁動力放大梁的動力放大係數。優選地，，所述判斷單元具體包括：判斷子單元，具體用於判斷在所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值；結束子單元，具體用於若所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值，則結束；更新子單元，具體用於若所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值不滿足預定的閾值，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。優選地，所述油箱壁動力放大梁的初始參數包括材料彈性模量、密度，梁截面關於中性軸的慣性矩、橫截面積、長度，所述初始參數和所述振動頻率滿足預定的公式。從以上技術方案可以看出，本發明實施例具有以下優點：本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法及裝置，其中，一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法包括：s1：接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；s2：對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；s3：判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。本實施例中，通過油箱壁振動的放大通過油箱壁動力放大梁來實現，首先要確定油箱壁動力放大梁的初始參數，然後進行動力分析檢驗油箱壁動力放大梁是否滿足步驟s1中確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數，如不滿足，則應修改油箱壁動力放大梁的初始參數，然後再進行動力學分析，如此循環，直至滿足步驟s1，通過變壓器內部電磁激振力的力學特性，抑制油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，放大鐵心和繞組傳遞到油箱壁的振動信號，使油箱壁振動對繞組、鐵心等振動源的變化更為敏感，靈敏識別變壓器本體的機械變化狀態，解決了油箱壁振動量級偏小，對對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感，且容易受到油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，難以從振動信號中提煉靈敏、有效的故障特徵值，導致振動法在變壓器故障預警現場應用效果有限的技術問題。附圖說明為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本發明的一些實施例，對於本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動性的前提下，還可以根據這些附圖獲得其它的附圖。圖1本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法的一個實施例的流程示意圖；圖2本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法的另一個實施例的流程示意圖；圖3本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的一個實施例的結構示意圖；圖4本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的另一個實施例的結構示意圖；圖5本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的一個實施例的結構示意圖；圖6本發明實施例中提供的一種油箱壁動力放大梁的動力響應放大曲線圖；圖7本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器示意圖。具體實施方式本發明實施例提供了一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法及裝置，用於解決油箱壁振動量級偏小，對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感的技術問題。為使得本發明的發明目的、特徵、優點能夠更加的明顯和易懂，下面將結合本發明實施例中的附圖，對本發明實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，顯然，下面所描述的實施例僅僅是本發明一部分實施例，而非全部的實施例。基於本發明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的所有其它實施例，都屬於本發明保護的範圍。請參閱圖1，本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法的一個實施例包括：101、接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；接收單元接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數，油箱壁振動的放大通過油箱壁動力放大梁來實現，首先要確定油箱壁動力放大梁的初始參數，然後進行動力分析檢驗其是否滿足確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數即動力放大係數，如不滿足，則應修改油箱壁動力放大梁的初始參數，然後再進行動力學分析，如此循環，直至滿足確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數即動力放大係數。102、對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；計算單元對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，諧響應分析的步驟如下：建立梁的動力學方程，求解動力學方程的特徵值，求解油箱壁動力放大梁的穩態響應，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數。103、判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。動力放大係數滿足步驟101的要求(為允許誤差)，則判斷單元計算結束；如不滿足，則判斷單元修改油箱壁動力放大梁的初始參數，重複步驟102，直至滿足。本實施例中，油箱壁振動的放大通過油箱壁動力放大梁來實現，首先要確定油箱壁動力放大梁的初始參數，然後進行動力分析檢驗其是否滿足確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數即動力放大係數，如不滿足，則應修改油箱壁動力放大梁的初始參數，然後再進行動力學分析，如此循環，直至滿足確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數即動力放大係數，解決了油箱壁振動量級偏小，對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感的技術問題。上面是對一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法進行詳細的描述，下面將對一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法的過程進行詳細的描述，請參閱圖2，本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大方法的另一個實施例包括：201、接收預定的變壓器油箱壁振動頻率處的油箱壁振動放大的倍數和所述振動頻率對應的油箱壁動力放大梁的初始參數，所述油箱壁動力放大梁的初始參數包括材料彈性模量、密度，梁截面關於中性軸的慣性矩、橫截面積、長度，所述初始參數和所述振動頻率滿足預定的公式。第一接收單元子單元確定在預定的變壓器油箱壁振動頻率處的油箱壁振動放大的倍數即確定動力響應放大係數確定一點需要三個自由度，也就是笛卡爾坐標系中的x、y、z三個方向，對於油箱壁上的某一點，其動力放大係數也可分為三個方向，表示將x、y、z三個方向的振動放大的倍數。此動力響應放大係數就是要將油箱壁振動放大的倍數，如圖5所示，如直接測量油箱壁振動，傳感器測得的振動數值與1處相同，如採用油箱壁動力放大梁即連杆，傳感器測得的振動數值與2處相同，則動力響應放大係數等於2處與1處振動數值之比。分別為以地面為參考系的水平方向、垂直方向及油箱壁法向，在頻率f＝f0處的動力響應放大係數(此頻率根據研究目的可任意取值，如研究50hz頻率成分，則取50hz，研究500hz，則取500hz，但變壓器振動源比如鐵心繞組的頻率為100hz，故一般取f0＝100hz，如後所述)。為頻率f＝f0處的動力響應放大係數，它包括x、y、z三個方向的對應分量x、y、z三個方向為構成笛卡爾坐標系，三個方向相互垂直。為方便起見，定義x、y、z三個方向分別為與大地平行的水平方向、垂直方向以及油箱壁的法向，三個方向相互垂直，如圖7所示，對於油浸式變壓器，負載工況下油箱壁振動主要源於繞組的振動，其激振力頻譜分量主要為100hz，故一般取f0＝100hz。第二接收子單元確定油箱壁動力放大梁的初始參數：材料彈性模量e0、密度ρ0，梁截面關於中性軸的慣性矩i0、橫截面積a0、長度l0。梁可採用鋼材質、鋁材質或是其他合金，一旦材質確定，材料彈性模量e0、密度ρ0即為常數。梁的尺寸參數應滿足下式即預定的公式：式中，m0為傳感器質量，f0為變壓器油箱壁振動頻率，一般取f0＝100hz。202、建立油箱壁動力放大梁的動力學方程，計算所述動力學方程的特徵值，通過所述動力學方程和所述特徵值，計算油箱壁動力放大梁的穩態響應，通過所述穩態響應計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數，再計算在所述振動頻率處的油箱壁動力放大梁的動力放大係數；對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析。諧響應分析的步驟如下：1、建立子單元建立油箱壁動力放大梁的動力學方程：式中，x、指油箱壁動力放大梁的位移、速度、加速度，m、c、k、f(t)分別為質量矩陣、阻尼矩陣、剛度矩陣，以及激振力列陣，f(t)＝fejωt。f為激振力幅值，j為虛數單位，ω為激振力頻率，t為時間。2、第一計算子單元求解動力學方程的特徵值，特徵值就是固有頻率和模態振型，獲得動力放大梁的前n階固有頻率fi，梁的模態振型變壓器振動頻響範圍一般小於1000hz，故可取fn≤1000hz。3、第二計算子單元求解油箱壁動力放大梁的穩態響應式中，x是指油箱壁動力放大梁的穩態響應，mi、ki、ci分別為模態質量、模態剛度、模態阻尼，滿足以下關係：diag[]為對角矩陣，第三計算子單元計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數td，計算公式如下：式中，xchuan_x、xchuan_y、xchuan_z分別為傳感器位置測點x方向、y方向、z方向振動穩態幅值，xbi_x、xbi_y、xbi_z分別為油箱壁x方向、y方向、z方向振動穩態幅值。穩態響應x是一個矩陣，xchuan_x、xchuan_y、xchuan_z、xbi_x、xbi_y、xbi_z都是其中的元素。其中坐標表示x、y、z三個方向的動力放大係數。第四計算子單元計算f0＝100hz處的動力放大係數203、判斷在所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。判斷子單元判斷在所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若動力放大係數滿足步驟201油箱壁振動放大的倍數要求(為允許誤差)，則結束子單元執行結束命令；如動力放大係數不滿足步驟201油箱壁振動放大的倍數要求(為允許誤差)，則更新子單元修改油箱壁動力放大梁的初始參數，重複步驟202，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值即本實施例中，通過油箱壁振動的放大通過油箱壁動力放大梁來實現，首先要確定油箱壁動力放大梁的初始參數，然後進行動力分析檢驗油箱壁動力放大梁是否滿足步驟201中確定的變壓器油箱壁振動放大的倍數，如不滿足，則應修改油箱壁動力放大梁的初始參數，然後再進行動力學分析，如此循環，直至滿足步驟201，通過變壓器內部電磁激振力的力學特性，抑制油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，放大鐵心和繞組傳遞到油箱壁的振動信號，使油箱壁振動對繞組、鐵心等振動源的變化更為敏感，靈敏識別變壓器本體的機械變化狀態，解決了油箱壁振動量級偏小，對對變壓器鐵心、繞組等本體的振動及機械狀態變化反映不夠敏感，且容易受到油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，難以從振動信號中提煉靈敏、有效的故障特徵值，導致振動法在變壓器故障預警現場應用效果有限的技術問題。請參閱圖3，本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的一個實施例包括：接收單元301，用於接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；計算單元302，用於對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；判斷單元303，用於判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。上面是對一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置各單元進行詳細的描述，下面將對一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置各附加單元進行詳細的描述，請參閱圖4，本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的另一個實施例包括：接收單元401，用於接收預定的變壓器油箱壁振動放大的倍數和油箱壁動力放大梁的初始參數；所述接收單元401具體包括：第一接收子單元4011，具體用於接收預定的變壓器油箱壁振動頻率處的油箱壁振動放大的倍數；第二接收子單元4012，具體用於接收所述振動頻率對應的油箱壁動力放大梁的初始參數。計算單元402，用於對油箱壁動力放大梁進行諧響應分析，計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；所述計算單元402具體包括：建立子單元4021，具體用於建立油箱壁動力放大梁的動力學方程；第一計算子單元4022，具體用於計算所述動力學方程的特徵值；第二計算子單元4023，具體用於通過所述動力學方程和所述特徵值，計算油箱壁動力放大梁的穩態響應；第三計算子單元4024，具體用於通過所述穩態響應計算油箱壁動力放大梁的動力放大係數；第四計算子單元4025，具體用於計算在所述振動頻率處的油箱壁動力放大梁的動力放大係數。判斷單元403，用於判斷所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值，若是，則結束，若是，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。所述判斷單元403具體包括：判斷子單元4031，具體用於判斷在所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值是否滿足預定的閾值；結束子單元4032，具體用於若所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值，則結束；更新子單元4033，具體用於若所述振動頻率處的所述動力放大係數和所述倍數的差值不滿足預定的閾值，則更新油箱壁動力放大梁的初始參數，直至所述動力放大係數和所述倍數的差值滿足預定的閾值。進一步地，所述油箱壁動力放大梁的初始參數包括材料彈性模量、密度，梁截面關於中性軸的慣性矩、橫截面積、長度，所述初始參數和所述振動頻率滿足預定的公式。變壓器負載運行時，振源來源於繞組，振動分量主要是100hz；變壓器空載運行時，因鐵心磁路飽和，除產生100hz振動分量外，還會產生一定的300hz振動分量。為此，動力響應放大裝置設計時，重點考慮放大100hz振動響應，兼顧300hz振動響應的放大。本實施例按照上述油浸式電力變壓器動力響應放大設計方法，取設計了一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置。如圖5，本發明實施例中提供的一種油浸式電力變壓器動力響應放大裝置的一個實施例，包括磁座、連杆即油箱壁動力放大梁及卡座、緊固螺栓。磁座用於固定、支撐連接連杆，磁座依靠吸力固定於油箱壁上，可實現可攜式測量；連杆即油箱壁動力放大梁用於連接磁座及卡座，主要起動力放大作用，實現卡座處振動比磁座(也即油箱壁)振動的動力響應放大，與磁座通過螺紋配合，便於拆卸，卡座用於放置、固定傳感器，呈鏤空六面體，內部中空，一面與連杆相連，一面開口，用於放置、取出傳感器，三個面開有小孔，用於三向傳感器信號線的引出，第六個面開有螺紋孔，用於與緊固螺栓的配合；緊固螺栓用於傳感器的固定，防止傳感器從卡座內鬆動脫落。該動力響應放大裝置與傳感器的裝配如圖5所示。動力響應放大裝置的動力響應放大曲線如圖6所示，主要頻率處的動力放大係數見表1。表1f＝25hzf＝100hzf＝300hztdx1.079615.54.3tdy0.08770613.615.3tdz0.0503597.45.3變壓器油箱振動主要是由鐵心、繞組，以及油箱附件振源引起，其中鐵心和繞組主要是100hz分量和少量的300hz分量，而附件傳遞而來的振動主要以低頻為主，頻率一般小於25hz。變壓器油箱振動具有三向性，垂直方向和法向振動佔有，水平方向振動很小。從表1可以看到，f＝25hz時，除tdx約等於1，tdy、tdz均遠小於1，表明該動力響應放大裝置對低頻振動成分具有抑制作用，能有效排除油箱附件振源、背景噪聲對振動信號的幹擾；f＝100hz時，tdy、tdz分別為13.6、7.4，表明該動力響應放大裝置可將內部鐵心、繞組傳遞導致的油箱壁垂直方向和法向振動放大13.6倍和7.4倍，能敏感反映變壓器鐵心、繞組等內部機械結構的變化，為變壓器狀態監測及故障預警提供有效的信號。本實施例提出的油浸式電力變壓器動力響應放大裝置，通過連杆即油箱壁動力放大梁兩端分別通過磁座和卡座連接油箱壁和傳感器，實現了油箱壁振動的放大，能有效抑制油箱附件振源、背景噪聲的幹擾，放大鐵心和繞組傳遞到油箱壁的振動信號，有助於能為靈敏地反映繞組、鐵心等振動源的變化，識別變壓器本體的機械變化狀態。所屬領域的技術人員可以清楚地了解到，為描述的方便和簡潔，上述描述的系統，裝置和單元的具體工作過程，可以參考前述方法實施例中的對應過程，在此不再贅述。在本申請所提供的幾個實施例中，應該理解到，所揭露的系統，裝置和方法，可以通過其它的方式實現。例如，以上所描述的裝置實施例僅僅是示意性的，例如，所述單元的劃分，僅僅為一種邏輯功能劃分，實際實現時可以有另外的劃分方式，例如多個單元或組件可以結合或者可以集成到另一個系統，或一些特徵可以忽略，或不執行。另一點，所顯示或討論的相互之間的耦合或直接耦合或通信連接可以是通過一些接口，裝置或單元的間接耦合或通信連接，可以是電性，機械或其它的形式。所述作為分離部件說明的單元可以是或者也可以不是物理上分開的，作為單元顯示的部件可以是或者也可以不是物理單元，即可以位於一個地方，或者也可以分布到多個網絡單元上。可以根據實際的需要選擇其中的部分或者全部單元來實現本實施例方案的目的。另外，在本發明各個實施例中的各功能單元可以集成在一個處理單元中，也可以是各個單元單獨物理存在，也可以兩個或兩個以上單元集成在一個單元中。上述集成的單元既可以採用硬體的形式實現，也可以採用軟體功能單元的形式實現。所述集成的單元如果以軟體功能單元的形式實現並作為獨立的產品銷售或使用時，可以存儲在一個計算機可讀取存儲介質中。基於這樣的理解，本發明的技術方案本質上或者說對現有技術做出貢獻的部分或者該技術方案的全部或部分可以以軟體產品的形式體現出來，該計算機軟體產品存儲在一個存儲介質中，包括若干指令用以使得一臺計算機設備(可以是個人計算機，伺服器，或者網絡設備等)執行本發明各個實施例所述方法的全部或部分步驟。而前述的存儲介質包括：u盤、移動硬碟、只讀存儲器(rom，read-onlymemory)、隨機存取存儲器(ram，randomaccessmemory)、磁碟或者光碟等各種可以存儲程序代碼的介質。以上所述，以上實施例僅用以說明本發明的技術方案，而非對其限制；儘管參照前述實施例對本發明進行了詳細的說明，本領域的普通技術人員應當理解：其依然可以對前述各實施例所記載的技術方案進行修改，或者對其中部分技術特徵進行等同替換；而這些修改或者替換，並不使相應技術方案的本質脫離本發明各實施例技術方案的精神和範圍。當前第1頁12