加工性優良的耐磨鋼板及其製造方法

2023-06-08 22:22:26

專利名稱：：加工性優良的耐磨鋼板及其製造方法
技術領域：
：本發明涉及耐磨鋼板(abrasionresistantsteel)及其製造方法，特別是涉及彎曲加工性(bendingformability)優良的耐磨鋼板，所述耐磨鋼板適合作為在建設(construction)、土木工程(civilengineering)、礦山(mining)等領域中使用的、例如機械鏟(powershovels)、推土機(bulldozers)、力口料鬥(hoppers)、爐鬥(buckets)等工業機械(industrialmachine)、輸送機(transportingmachine)等與土砂(earthandsand)接觸而產生的磨耗(wearorabrasion)成為問題的部件使用。
背景技術：
：受到土、砂等的磨耗的部件，為了長壽命化而使用耐磨耗性優良的鋼材。已知鋼材的耐磨耗性(abrasionresistantproperty)是通過高硬度化來提高的，因而要求耐磨耗性的部件，使用對大量添加了Cr、Mo等合金元素的鋼材實施淬火等熱處理而高硬度化的鋼材。例如，日本特開昭62-142726號公報中公開了，將含有C:0.100.19%、含有適量的Si、Mn、限定Ceq在0.350.44%的鋼熱軋後，直接淬火，或者在再加熱至90095(TC後淬火，在30050(TC下退火，使鋼板表面硬度為300HV(vickershardness)以上的耐磨鋼板的製造方法。日本特開昭63-169359號公報公開了，對含有C:0.100.20%、將Si、Mn、P、S、N、Al調整至適量、或者還含有Cu、Ni、Cr、Mo、B的1種以上的鋼，在熱軋後直接淬火，或者在軋制、放冷後再加熱淬火，賦予其340HB(Brine11hardness)以上的硬度的耐磨厚鋼板的製造方法。日本特開平1-142023號公報公幵了，對含有C:0.07~0.17%、將Si、Mn、P、S、N、Al調整至適量、或者還含有Cu、Ni、Cr、Mo、B的1種以上的鋼，在熱軋後直接淬火，或暫時空冷至室溫後、再加熱淬火，使其成為表面硬度為321HB以上、彎曲加工性優良的鋼板的耐磨鋼板的製造方法。日本特開昭62-142726號公報、日本特開昭63-169359號公報及日本特開平1-142023號公報中記載的技術，通過大量地添加合金元素，有效利用固溶石更化(solidsolutionhardening)、相變硬化(transformationhardening)、析出硬化(precipitationhardening)等，進行高硬度化，使耐磨耗特性提高。但是，對於大量地添加合金元素，有效利用固溶硬化、相變硬化、析出硬化等，進行高硬度化的情況，焊接性(weldability)、加工性(formability)降低，而且製造成本提高。但是，要求耐磨耗性的部件的情況下，根據使用條件，存在僅使表面及表面附近高硬度化，即僅使耐磨耗性提高即可的情況，認為用於這種情況的鋼材，不需要大量地添加Cr、Mo等合金元素，實施淬火處理等熱處理，僅使表面及表面附近成為淬火組織(hardenedstructure)。但是，為了淬火組織的高硬度化，通常，需要使鋼材的固溶C量增加，但固溶C量的增加，導致焊接性的降低、彎曲加工性的降低等，特別是彎曲加工性的降低使作為部件所必需的彎曲加工受到限制、使用條件受到限制。因此，無需過度地實現高硬度化，而期望可以使耐磨耗特性提高的耐磨鋼板，專利3089882號公報中公開了，含有C:0.10~0.45%，將Si、Mn、P、S、N調整至適量、還含有Ti:0.1~1.0%，含有400個/mm2以上的平均粒徑0.5pm以上的TiC析出物或TiC與TiN、TiS的複合析出物，TP為0.05%以上且小於0.4%的表面性狀優良的耐磨鋼。而且，日本特開平4-41616號公報中公開了，通過含有C:0.05~0.45%、Si:0.1~1.0%、Mn:0,1~1.0%、Th0.05~1.5%，並使表面硬度以布氏硬度(Brinellhardness)計在401以下，使彎曲加工性提高的耐磨鋼板的製造方法。根據日本專利3089882號公報、日本特開平4-41616號公報記載的技術，可以在凝固時生成以粗大的TiC作為主體的析出物，從而不過度地高硬度化、廉價地使耐磨耗性提高。但是，日本專利3089882號公報記載的技術，由於實施淬火熱處理，使組織成為淬火狀態的馬氏體組織(martensiticstructure),因此強度提高，其結果，由於彎曲加工時的變形阻力(deformationresistance)提高，因此難以說彎曲加工容易，彎曲加工性上存在問題。日本特開平4-41616號公報記載的技術，為了確保彎曲加工性，以布氏硬度計規定表面硬度為401以下，但由於合金元素的添加量多，因此拉伸強度超過780MPa，從使加工時的載荷降低的觀點出發，不一定實現充分的彎曲加工性。並且，日本特開昭62-142726號公報、日本特開昭63-169359號公報、日本特開平1-142023號公報、日本特開平4-41616號公報中任一個記載的耐磨鋼板都必須實施熱處理，在製造工期、製造成本(productioncost)方面存在問題。因此，本發明的目的在於，可以提供在熱軋的狀態下，不實施熱處理而進行製造，且耐磨耗性及彎曲加工性優良的耐磨鋼板及其製造方法
發明內容本發明人為實現上述目的，對影響耐磨耗性和彎曲加工性的各種主要因素進行了反覆研究，發現，通過具有含有Ti和C的成分系、使金屬組織(microstructureofbasemetal)為軋制狀態的鐵素體-珠光體組織(ferriteandpearlitestructure)的複合組織(complexstructure)作為基體相(basephase),並且使硬質的第二相(secondphase)(硬質相(hardphase):Ti系碳化物)分散在基體(matrix)中，由此可以在確保耐磨耗性的狀態下，降低彎曲加工時的加工載荷，即能夠改善彎曲加工性。本發明是基於所得到的見解，進一步進行討論而完成的，即，本發明為1.一種加工性優良的耐磨鋼板，其特徵在於，以質量％計，含有C:0.05~0.35%、Si:0.05~1.0%、Mn:0.12.0%、Ti:0.1~1.2%、Al:0.P/o以下，還含有Cu:0.1~1.0%、Ni:0.1~2.0%、Cr:0.1~1.0%、Mo:0.05~1.0%、W:0.05~1.0%、B:0.00030.0030o/o中的1種或2種以上，並且由(l)式表示的DP小於60，餘量由Fe及不可避免的雜質構成，DI*=33.85X(0.1XC*)05X(0.7XSi+1)X(3.33XMn+1)X(0.35XCu+l)X(0.36XNi+l)X(2.16XCr+1)X(3XMo*+1)X(1.5XW*+1)……(1)其中，C*=C-l/4X(Ti-48/14N)、Mo*=MoX(1-0.5X(Ti-48/14N))、W*=WX(1-0.5X(Ti-48/14N)),C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、W、Ti、N為含量(質量n/c)。2.如1所述的耐磨鋼板，其特徵在於，以質量％計，還含有Nb:0.0051.0%、V:0.0051.0。/。中的l種或2種。3.如1或2所述的耐磨鋼板，其特徵在於，金屬組織以鐵素體-珠光體相作為基體相，並且所述基體相中分散有硬質相。4.如3所述的耐磨鋼板，其特徵在於，所述硬質相的分散密度為400個/mm2以上。5.—種加工性優良的耐磨鋼板的製造方法，其特徵在於，將具有1或2所述的組成的鋼片進行熱軋後，以2°C/s以下的冷卻速度冷卻至40(TC以下。6.如5所述的加工性優良的耐磨鋼板的製造方法，其特徵在於，進一步使熱軋中920。C以下時的軋制率為30%以上，並且使軋制結束溫度為90(TC以下。而且，這裡，優選使上述的硬質相為TiC等Ti系碳化物，可以例示出TiC、(NbTi)C、(VTi)C、或在TiC中固溶了Mo、W的物質。根據本發明，可以在熱軋後、不實施熱處理而得到不使耐磨耗性變差、提高了彎曲加工性的耐磨鋼板，因而可以實現降低熱處理成本及縮短製造工期等合理的生產，並在產業上發揮出顯著的效果。圖1是表示Ti添加量對耐磨耗性的影響的圖。圖2是表示Ti添加量對拉伸特性(屈服強度(yieldstrength):YS，拉伸強度(tensilestrength):TS)的影響的圖。圖3是表示DI"寸耐磨耗性的影響的圖。圖4是表示DP對拉伸特性(屈服強度YS，拉伸強度TS)的影響的圖。具體實施例方式對本發明的耐磨鋼板規定成分組成、金屬組織的理由進行說明。(成分組成)以下的％，均為質量％。C:0.05~0.35%C在金屬組織中使基體的硬度提高、使耐磨耗性提高，並且形成作為硬質的第二相(以下，也稱為硬質相)的Ti碳化物，在提高耐磨耗性方面是有效的元素，為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.05%以上。另一方面，C的含量超過0.35%時，作為硬質相的碳化物變得粗大，在彎曲加工時產生以碳化物為起點的裂紋。因此，將C規定在0.05~0.35%的範圍內。而且，優選為0.15~0.32%。Ti:0.11.2%Ti與C均為本發明的重要的元素，是形成作為有助於提高耐磨耗性的硬質相的Ti碳化物的必須的元素。為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.1%以上。圖1表示Ti添加量對耐磨耗性的影響，圖2表示Ti添加量對拉伸特性(屈服強度YS，拉伸強度TS)的影響。圖1中，縱軸表示將橡膠輪磨耗試驗(rubberwheelabrasiontest)中的磨耗量與軟鋼(mildsteel)(SS400)的磨耗損失(abrasionweightloss)相比較的耐磨耗比。Ti添加量為0.1%以上時，可以得到耐磨耗性與普通的耐磨鋼相同水平以上的特性，並且，TS降低至S00MPa以下。g卩，能具有與以往的進行了淬火熱處理的耐磨鋼板相同的磨耗特性，且能改善加工性。橡膠輪磨耗試驗的供試鋼，是將以質量％計含有0.33%C-0.35%Si-0.82%Mn-0.05~1.2%Ti的鋼片軋制至19mmt後，以0.5°C/s的冷卻速度進行空冷而製造的。對得到的鋼板實施拉伸試驗及磨耗試驗。拉伸試驗根據JISZ2201的規定，採集JIS5號試驗片實施拉伸試驗，求出拉伸特性(拉伸強度TS，屈服強度YS)。磨耗試驗通過根據ASTMG65的橡膠輪磨耗試驗來實施，將軟鋼(SS400)的磨耗量與各供試鋼板的磨耗量的比作為耐磨耗比來整理試驗結果。耐磨耗比越大，表示磨耗特性越優良。作為比較試驗，對通過通常的熱處理而製造的耐磨鋼板，實施與上述相同的試驗。將得到的結果作為現有鋼示於圖l和圖2。這裡，通常的耐磨鋼板是指，將0.15質量o/oC-0.35質量o/oSi-1.50質量。/。Mn-0.13質量％&-0.13質量y。Mo-0.01質量％11-0.0010質量。/。B的組成的鋼板熱軋後，再加熱至90(TC後，實施了淬火熱處理的材料，以布氏硬度計約為400HB的鋼板。另一方面，Ti的含量超過1.2%時，硬質相(Ti系碳化物)粗大化，彎曲加工時產生以粗大的硬質相為起點的裂紋。因此，將Ti限定在0.1~1.2%、優選限定在0.10.8%的範圍內。Si:0.05~1.0%Si作為脫氧元素(deoxidizingelement)是有效的元素，為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.05%以上。並且，雖然Si是固溶在鋼中，並通過固溶強化而有助於高硬度化的有效的元素，但含量超過1.0%時，使延展性(ductility)、韌性(toughness)降低，而且產生夾雜物量(inclusioncontent)增加等問題。因此，優選將Si限定在0.051.0%的範圍內。而且，更優選為0.050.40%。JVfn:0.1~2.0o/oMn是通過固溶強化而有助於高硬度化的有效的元素，為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.1%以上。另一方面，含量超過2.0%時，使焊接性降低。因此，優選將Mn限定在0.12.0%的範圍內。而且，更優選為0.11.60%。Al:0.1%以下Al作為脫氧元素(deoxidizingdement)而發揮作用，為了得到這樣的效果，可以使其含量為0.0020%以上，但大量含有而超過0.1%時，使鋼的清潔度(cleanness)降低。因此，優選將Al限定在0.1%以下。Cu:0.1~1.0%、Ni:0.1~2.0%、Cr:0.11.0o/o、Mo:0.05~1.0%、W:0.051.0%、B:0.00030.0030。/。中的1種或2種以上Cu:0.11.0%Cu是通過固溶使淬透性(hardenability)提高的元素，為了得到該效果，需要使其含量為0.1%以上。另一方面，含量超過1.0%時，使熱加工性降低。因此，優選將01限定在0.11.0%的範圍內。而且，更優選為0.1~0,5%。Ni:0.12.0%Ni是通過固溶而使淬透性提高的元素，其含量為0.1%以上時該效果變得顯著。另一方面，含量超過2.0%時，使材料成本顯著上升。因此，優選將Ni限定在0.1~2.0%的範圍內。而且，更優選為0.1~1.0%。Cr:0.1~1.0%Cr具有使淬透性提高的效果，為了得到這樣的效果，需要使其含量為.1%以上，但含量超過1.0%時，使焊接性降低。因此，優選將Cr限定在0.11.0。/o的範圍內。而且，更優選為0.1~0.8%。進一步優選為0.40.7%。Mo:0.05~1.0%Mo是使淬透性提高的元素。為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.05%以上。另一方面，若含量超過1.0%，則使焊接性降低。因此，優選將Mo限定在0.05~1.0%的範圍內。而且，更優選為0.05~0.40%。W:0.05~1.0%W是使淬透性提高的元素。為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.05%以上。另一方面，若含量超過1.0%,則使焊接性降低。因此，優選將W限定在0.05~1.0%的範圍內。而且，更優選為0.05~0.40%。而且，由於Mo、W固溶在TiC中，因此還具有使硬質相的量增加的效果。B:0.00030.0030%B是在晶界(grainboundary)中偏析，強化晶界、有效地有助於提高韌性的元素，為了得到這樣的效果，需要使其含量為0.0003%以上。另一方面，含量超過0.0030%時，使焊接性降低。因此，優選將B限定在0.0003~0.0030%的範圍內。而且，更優選為0.00030.0015%。DI*<60本發明中，DP(淬透性指標值(hardenabilityindex))以DI*=33.85X(0.1XC"0.5X(0.7XSi+1)X(3.33XMn+1)X(0.35XCu+1)X(0.36XNi+l)X(2.16XCr+l)X(3XMo*+l)X(1.5XW*+l)，其中C*=C-l/4X(Ti-48/14N)、Mo*=MoX(1-0.5X(Ti國48/14N))、W*=WX(1-0.5X(Ti-48/14N))來定義，使DI*<60。這裡，C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、V/、Ti、N為含量(質量n/。)。圖3中表示DP對耐磨耗性的影響，圖4中表示DF對拉伸特性(屈服強度YS，拉伸強度TS)的影響。圖3中，縱軸表示將橡膠輪磨耗試驗中的磨耗量與軟鋼(SS400)的磨耗量相比較的耐磨耗比。耐磨耗比越大，表示磨耗特性越優良。根據圖3及圖4可知，DP小於60時，即使拉伸強度:TS為800MPa以下的低強度，磨耗量也與通常的耐磨鋼為相同水平。另一方而，若D卩為60以上，則雖然磨耗性優良，但拉伸強度在800MPa以上吋加工性差。推測其原因在於，DP為60以上時，變為鐵素體-貝氏體組織(ferriteandbainitestructure)。橡膠輪磨耗試驗的供試鋼，是將以質量％計含有0.34%C-0.22%Si-0.55%Mn-0.22%Ti、還含有Cu、Ni、Cr、Mo、W的1種或2種以上、且DP為40-120的鋼片軋制至8mmt後，進行空冷(冷速度1.2'C/s)而製造的。對得到的鋼板，實施拉伸試驗及磨耗試驗。拉伸試驗根據JISZ2201的規定，採集JIS5號試驗片實施拉伸試驗，求出拉伸特性(拉伸強度TS，E服強度YS)。橡膠輪磨耗試驗根據ASTMG65來實施，試驗結果通過將軟鋼(SS400)的磨耗量與各鋼板的磨耗量的比作為耐磨耗比來進行整理。邁過上述成分為基本成分，可以得到優良的耐磨耗性，但在本發明中，為了使耐磨耗性進一步提高，可以含有形成硬質的第二相、有助於耐磨耗性的元素Nb、V作為選擇元素。Nb:0.0051.0%Nb與Ti複合添加，由此形成Ti、Nb的複合碳化物((NbTi)C),作為硬質的第二樸l分散，是有效地有助於提高耐磨耗性的元素。為了得到這樣的提高耐磨耗性的效果，需要使其含量為0.005%以上。另一方面，含量超過1.0%時，硬質的第二相(Ti、Nb的複合碳化物)粗大化，彎曲加工時產生以硬質的第二相(Ti、Nb的複合碳化物)為起點的裂紋。因此，添加時，優選將Nb限定在0.0051.0。/。的範圍內。而且，更優選為0.卜0.5%。V:0.0051.0%V與TiS合添加，由此與Nb同樣地形成Ti、V的複合碳化物((VTi)C)，作為硬質的第二相分散，是有效地有助於提高耐磨耗性的元素。為了得到這樣的提高耐磨耗性的效果，需要使其含量為0.005%以上。另一方面，含量超過1.0%時，硬質的第二相(Ti、V的複合碳化物)粗大化，彎曲加工時產生以硬質的第二相(Ti、V的複合碳化物)為起點的裂紋。因此，添加時，優選將V限定在0.0051.0。/。的範圍內。而且，更優選為0.1~0.5%。而且，對於將Nb和V複合添加的情況，硬質的第二相成為(NbVTi)C,僅ll]此同樣地具有使耐磨耗性提高的效果。而且，對於含有N的情況，除碳化物之外，還有形成碳氮化物的情況，可以得到同樣的效果。但是，對於N添加量超過0.01。/。的情況，碳氮化物中的N的比例增加，硬質第二相的硬度降低，耐磨耗性有可能變差。因此，優選使N添加f;:在0.01%以下。(金屬組織)本發明的耐磨鋼板，金屬組織為以鐵素體-珠光體相作為基體相、並且該基體相中分散有硬質相(硬質第二相)的組織。基體相是指具有90%以上的體積率，本發明的鋼板，鐵素體和珠光體兩相佔整體的90%以上。而且，其中，優選鐵素體相的體積率為70%以上，並且以圓等效直徑計平均粒徑20pm的鐵素體相。考慮加工性，優選基體相以布氏硬度計為300HB以下。作為硬質相，優選TiC等Ti系碳化物，可以例示TiC、(NbTi)C、(VTi)C、或在TiC中固溶了Mo、W的物質。另外，硬質相的大小沒有特別限定，但從耐磨耗性的觀點出發，優選為約0.5pm以上、約50nm以下。並且，硬質相的分散密度，從耐磨耗性的觀點出發，優選為400個/mi^以上。另外，硬質相的大小如下得到測定各硬質相的面積，由相同面積算出圓等效直徑，算術平均所得到的圓等效直徑，將平均值作為該鋼板的硬質相的大小(平均粒徑)。(製造方法)本發明的耐磨鋼板，優選用公知的熔煉方法熔煉上述組成的鋼水，通過連續鑄造法或鑄錠-開坯軋製法(ingotmaking-bloomingmethod),得到預定尺寸的鋼坯(slab)等鋼原材。為了將硬質相調整至預定的大小及個數，例如，在採用連續鑄造法時，優選調整冷卻，以使厚200400mm的鑄片在15001200'C的溫度範圍內的冷卻速度達到0.2~10°C/s的範圍。另外，對於採用鑄錠法的情況，當然需要調整錠(ingot)的大小及冷卻條件，以使硬質相成為所期望的大小及個數。接著，不冷卻鋼原材，立即熱軋或冷卻後，再加熱至950~1250°C之後，熱軋，打到所期望板厚的鋼板。熱軋後，不進行熱處理，以2°C/s以下的平均冷卻速度冷卻。若冷卻速j化大於2°C/s,則不能得到鐵素體-珠光體組織，拉伸強度達到800MPn以上，鋼板彎曲加工時的加工載荷上升，加工性變差。因此，使冷卻iil度為2"C/s以下。另外，熱^條件沒有特別限定，只要能製成所期望的尺寸形狀的鋼板即可，但若考慮作為鋼板應該具有的性能的韌性，則需要使鋼板的表面溫度、92(TC以下的軋制率為30%以上，並且使軋制結束溫度為卯(TC以下。本發明的耐磨鋼板，不需要在熱軋後實施熱處理，可以使用於熱軋狀態下需要彎曲加工的各種用途。實施例將表1所示組成的鋼水在真空熔煉爐中進行熔煉，形成小型鋼錠(50kg)(鋼原材)後，加熱至1050125(TC來實施熱軋，使其成為板厚6100mm的供試鋼板。對各供試鋼板實施組織觀察、拉伸試驗(tensiletest)、磨耗試驗、夏比衝擊試驗(Charpyimpacttest)、彎曲試驗(bendtest)。(組織觀察)將組織觀察用試驗片研磨後，用硝酸乙醇(nital)腐蝕，對表層下lmm的位置，'使用光學顯!斂鏡(opticalmicroscope)(^f咅率(magnificationratio):400倍)，鑑定組織，並測定鐵素體粒徑(ferritegraindiameter)及硬質扣的大小、個數。另外，在觀察視野中，以佔卯％以上的組織作為基體相，硬質相的大小為通過前述方法求得的平均粒徑。(拉伸試驗)根據JISZ2201的規定，採集JIS5號試驗片，根據JISZ2241的規定實施拉仲試驗，求出拉伸特性(屈服強度YS、拉伸強度TS)。將拉仲強度(TS)〈800MPa、屈服強度(YS)〈600MPa設為本發明範圍。(磨耗試驗)使試驗片為t(板厚)X20X75(mm)，根據ASTMG65的規定，使用研磨砂(abrasivesand)來實施橡膠輪磨耗試驗。試驗後，測定試驗片的磨耗m。試驗結果以軟鋼(SS400)板的磨耗量作為標準(1.0)，用耐磨耗比=(軟銀'!板的磨耗量)/(各鋼板的磨耗量)進行評價。耐磨耗比越大表示耐磨耗性越優良，本發明範圍設為耐磨耗比4.0以上。(泛比衝擊試驗)根據JISZ2202的規定，從板厚方向1/4的位置開始沿L方向採集V缺口衝擊試驗片，根據JISZ2242的規定，在試驗溫度0t:下實施夏比衝擊試驗，求出夏比吸收能(Charpyabsorbedenergy)。試驗根數設為3根，求出平均值。(1曲試驗)報據JISZ2204的規定，在寬為50mm、供試鋼板的板厚為45mm以上的情況下，從單面側進行研磨，採集板厚減少到25mm的試驗片；在供試鋼板的板厚小於45mm的情況下，採集該板厚的試驗片，根據JISZ2248的規定，實施彎曲試驗。彎曲試驗通過壓曲法，以彎曲半徑為Fl.5t來實施。:l:f組織觀察、拉伸試驗、磨耗試驗的結果示於表2。本發明例(鋼板No.16、鋼板No.8、9)儘管拉伸強度(TS;K800MPa、屈服強度(YS)<600:4Pa，卻是耐磨耗性非常優良的鋼板。Ti':且，S比吸收能在終軋溫度為900。C以下時為27J以上。另一方面，比較例與本發明例相比耐磨耗性差，或者即使耐磨耗性相當，但由於YS、TS高，因此彎曲加工性差。tableseeoriginaldocumentpage17表2tableseeoriginaldocumentpage18注1:*標記本發明範圍之外注2:耐磨耗比(軟鋼板的磨耗量)/(各鋼板的磨耗量)(本發明範圍耐磨耗比為4.0以上)表3tableseeoriginaldocumentpage19注1:耐磨耗比(軟鋼板的磨耗量)/(各鋼板的磨耗量)(本發明範圍耐磨耗比為4,0以上)注2:VE。(J):試驗溫度0。C下的夏比衝擊吸收能(J)權利要求1.一種耐磨鋼板，其特徵在於，以質量％計，含有C0.05～0.35％、Si0.05～1.0％、Mn0.1～2.0％、Ti0.1～1.2％、Al0.1％以下，還含有Cu0.1～1.0％、Ni0.1～2.0％、Cr0.1～1.0％、Mo0.05～1.0％、W0.05～1.0％、B0.0003～0.0030％中的1種或2種以上，並且由(1)式表示的DI*小於60，餘量由Fe及不可避免的雜質構成，DI*＝33.85×(0.1×C*)0.5×(0.7×Si+1)×(3.33×Mn+1)×(0.35×Cu+1)×(0.36×Ni+1)×(2.16×Cr+1)×(3×Mo*+1)×(1.5×W*+1)……(1)其中，C*＝C-1/4×(Ti-48/14N)、Mo*＝Mo×(1-0.5×(Ti-48/14N))、W*＝W×(1-0.5×(Ti-48/14N))，這裡，C、Si、Mn、Cu、Ni、Cr、Mo、W、Ti、N為質量％含量。2.如權利要求1所述的耐磨鋼板，以質量％計，還含有Nb:0.005~1.0%、V:0.0051.0。/o中的l種或2種。3.如權利要求1或2所述的耐磨鋼板，金屬組織以鐵素體-珠光體相作為基體相，並且所述基體相中分散有硬質相。4.如權利要求3所述的耐磨鋼板，所述硬質相的分散密度為400個/mm2以上。5.—種耐磨鋼板的製造方法，將具有權利要求1或2所述的組成的鋼片進行熱軋後，以2°C/s以下的冷卻速度冷卻至40(TC以下。6.如權利要求5所述的加工性優良的耐磨鋼板的製造方法，其中，進一步使熱軋中92(TC以下時的軋制率為30%以上，並且使軋制結束溫度為90(TC以下。全文摘要本發明提供適合作為機械鏟等與土砂接觸的部件使用的彎曲加工性優良的耐磨鋼板及其製造方法。具體而言為一種鋼板，以質量％計，含有C0.05～0.35％、Si0.05～1.0％、Mn0.1～2.0％、Ti0.1～1.2％、Al0.1％以下，還含有Cu0.1～1.0％、Ni0.1～2.0％、Cr0.1～1.0％、Mo0.05～1.0％、W0.05～1.0％、B0.0003～0.0030％中的1種或2種以上，並且由下式表示的DI*小於60，而且根據需要，含有Nb0.005～1.0％、V0.005～1.0％中的1種或2種，餘量由Fe及不可避免的雜質構成。DI*＝33.85×(0.1×C*)0.5×(0.7×Si+1)×(3.33×Mn+1)×(0.35×Cu+1)×(0.36×Ni+1)×(2.16×Cr+1)×(3×Mo*+1)×(1.5×W*+1)其中，C*＝C-1/4×(Ti-48/14N)、Mo*＝Mo×(1-0.5×(Ti-48/14N))、W*＝W×(1-0.5×(Ti-48/14N))。文檔編號C21D8/02GK101688283SQ20088001619公開日2010年3月31日申請日期2008年5月26日優先權日2007年5月29日發明者室田康宏,渡邊好紀,石川操,鈴木伸一,鹿內伸夫申請人:傑富意鋼鐵株式會社