一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法

2023-06-05 17:01:48 2

1.本發明涉及高比例風電電力系統技術領域，尤其涉及一種高比例風電電力系統的運行可靠性和頻率綜合評估方法。


背景技術：

2.高比例風電電力系統的運行可靠性評估是指考慮高比例風電電力系統的運行狀態、實時運行環境等因素的影響，研究系統在當前狀態下未來短期內的可靠性水平。隨著全球範圍內的低碳轉型，高比例風電併網運行已成為現代電力系統的重要特徵。因此，高比例風電電力系統的運行可靠性也顯得愈發重要。
3.與常規機組不同，風力發電嚴重依賴於資源稟賦，不確定性強，可調節性差。由於風電具有強隨機性和波動性，在風電高滲透率的情況下，系統可能缺少具有足夠的調節容量和爬坡能力，因此保持電力系統的可靠性和頻率安全非常具有挑戰性。目前對高比例風電電力系統的可靠性研究多集中於風電波動對系統中長期可靠性的影響，無法量化短期系統頻率波動對系統可靠性的影響，無法滿足系統運行可靠性評估的實際需求。
4.事實上，大規模風電併網會加劇由於機組故障(可靠性事件)或風速波動引發的系統頻率波動，影響機組的投運和調度，甚至會惡化機組的故障率，增加系統運行和維護的成本。系統頻率波動增大可能會觸發機組的頻率保護動作，甚至引發發電機跳閘(可靠性事件)。這意味著系統頻率和可靠性之間存在一定的耦合關係。此外，由於風電機組通過變流器實現最大功率跟蹤控制，風電機組的發電機轉子與電網頻率解耦，無法像常規機組實現頻率響應。隨著大規模風電併網和常規機組的逐步退役，系統的慣性顯著降低，系統的頻率調節資源減小，頻率波動更加明顯。
5.高比例風電電力系統中系統頻率風險問題突出，需要拓展系統的頻率調節資源。如何對風電等可再生能源機組進行控制，將其主動參與系統的頻率控制中是目前緩解系統頻率風險的有效措施。目前，對電力系統可靠性和系統頻率控制的研究相對割裂，無法刻畫兩者間的耦合關係。如何在運行可靠性時間尺度內對電力系統可靠性和頻率風險進行綜合評估，是目前本領域技術人員亟待解決的技術問題。


技術實現要素：

6.針對上述現有技術的不足，本發明提供了一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法，可以在運行可靠性時間尺度內對電力系統可靠性和頻率風險進行綜合評估。
7.為了解決上述技術問題，本發明採用了如下的技術方案：
8.一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法，包括以下步驟：
9.步驟1：獲取機組的可靠性參數、電氣參數、系統的負荷數據以及風速數據；所述機組包括火電機組和風電機組；
10.步驟2：基於火電機組的可靠性參數、電氣參數以及運行條件要求，建立火電機組
的頻率敏感的可靠性模型；
11.步驟3：枚舉系統的各階故障事件，生成系統場景；
12.步驟4：計算各場景下的系統參數，建立考慮火電機組和風電機組協同調頻的頻率響應模型；
13.步驟5：分析各場景下系統的頻率動態響應過程和不平衡功率變化過程，求解各場景下的最大頻率偏差、一次調頻後的頻率偏差、二次調頻後的頻率偏差、系統一次調頻時間以及系統二次調頻時間；
14.步驟6：判斷系統各場景的頻率動態響應過程是否全部仿真完成，若是則轉到步驟7，若否則返回步驟4；
15.步驟7：基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差，修正機組故障率數據，使用馬爾可夫方程計算各場景的穩態概率；
16.步驟8：線性化處理系統的頻率偏差曲線及不平衡功率曲線，結合各場景的概率計算系統的綜合可靠性指標和頻率偏差指標，量化系統的運行可靠性水平。
17.優選地，步驟2中，所述運行條件要求包括火電機組的頻率保護措施，所述頻率保護措施包括低頻保護閾值和高頻保護閾值
18.所述頻率敏感的可靠性模型為：
[0019][0020]
式中，um為火電機組故障概率的統計平均值；為發火電機組保持正常運行的頻率下界；為火電機組保持正常運行的頻率上界，f為系統的頻率實際值。
[0021]
優選地，步驟3中，通過狀態枚舉法枚舉系統的各階故障事故，生成系統場景，枚舉產生的系統場景數目為其中，n
all
為系統中機組的總數目。
[0022]
優選地，步驟4中，所述系統參數包括系統的等效爬坡率k、系統的旋轉備用容量sr、系統的等效慣性常數hi、等效調速器調速係數ri、系統頻率偏差因子bi及系統的不平衡功率δpi；其中：
[0023][0024]
式中，δf為系統的頻率偏差；n
all
為系統中機組的總數目；ki為第i臺機組的爬坡率；statei為第i臺機組的狀態，1代表機組正常運行狀態，0代表機組處於故障狀態；p
load
為負荷功率水平，用於作為系統功率標么的基準值；
[0025]
[0026]
式中，pi為第i臺機組的實際出力、p
i,min
為第i臺機組允許的最小出力；
[0027][0028]
式中，hi為第i臺機組的慣性係數；capi為第i臺機組的額定容量；
[0029][0030]
式中，為第i臺機組的調速係數；f
rate
為系統的額定頻率；
[0031]bi
＝1/ri+di；
[0032]
式中，di為系統負荷調節係數；
[0033]
δpi＝δp
wind
+δpg；
[0034]
式中，δp
wind
為風速波動引發的系統功率波動；δpg為機組故障引發的系統功率波動。
[0035]
優選地，所述風電機組為雙饋風機；步驟4中，所述頻率響應模型中，對風電機組採用虛擬慣性控制運行方式，通過提起轉子動能參與系統頻率響應過程，並滿足以下關係：
[0036][0037]
式中，f
kopt
是虛擬慣性因子，ω
r0
是擾動前雙饋風機轉子轉速採樣值，k
vir
是雙饋風機的虛擬慣性係數，δf是系統頻率偏差，p是雙饋風機的極對數；
[0038][0039]
式中，δp
wt
是雙饋風機的有功功率變化量，ωs是電網同步轉子轉速，h
eq
是雙饋風機等效慣性時間常數，fs是系統頻率；
[0040][0041]
式中，δf
kopt
是功率調節因子，k
opt
是最大功率跟蹤係數，ωg是轉子轉速，ω
max
是進入恆功率區的轉速，ω
min
是轉子的啟動轉速；
[0042]koppt
＝k
opt
(f
kopt-δf
kopt
)；
[0043]
式中，k
oppt
為風機在虛擬慣性控制模式下的功率跟蹤係數；
[0044][0045]
式中，p
oppt
為風機在虛擬慣性控制模式下的輸出功率，ω0是進入最大功率區的轉子轉速，ω1是進入恆速區的轉子轉速，p
max
是雙饋風機的最大輸出功率。
[0046]
優選地，步驟5中，系統的最大頻率偏差δf
max
的計算式為：
[0047]
δf
max
＝-max{abs(δf(tk))}；
[0048]
式中，δf(tk)指系統頻率偏差在時刻tk的採樣值；
[0049]
一次調頻後的頻率偏差δf1的計算式為：
[0050][0051]
二次調頻後的頻率偏差δf2的計算式為：
[0052][0053]
優選地，步驟5中，系統一次調頻時間t1及系統二次調頻時間t2的計算過程包括：
[0054]
設定初始採樣時刻t＝0，迭代步長為δt，收斂精度為ε；計算系統在該狀態下的一次調頻穩態偏差δf1及二次調頻穩態偏差δf2；
[0055]
對於第k次迭代循環，採樣時刻為tk＝t
k-1
+δt；判斷其是否滿足收斂條件δf(tk)-δf(t
k-1
)|≤ε,|δf(tk)-δf1|≤ε；若不滿足條件，則進入第k+1次迭代循環；若滿足，則輸出對應採樣時刻tk作為系統的一次調頻時間t1：
[0056]
同時，對於第k次迭代循環的採樣時刻tk＝t
k-1
+δt；還判斷其是否滿足收斂條件δf(tk)-δf(t
k-1
)|≤ε,|δf(tk)-δf2|≤ε；若不滿足條件，則進入第k+1次迭代循環；若滿足，則輸出對應採樣時刻tk作為系統的二次調頻時間t2：
[0057]
優選地，步驟7包括：
[0058]
s71、基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差對機組故障概率參數進行修正，使
[0059][0060]
式中，u
new
為修正後的機組故障概率；λ
new
為修正後的機組故障率；μ為機組的平均修復率；
[0061]
s72、基於修正後的發電機故障率和馬爾可夫過程，計算各場景的穩態概率。
[0062]
優選地，s72包括：
[0063]
s721、根據元件狀態轉移構建狀態空間圖；
[0064]
s722、根據狀態空間圖構建狀態轉移矩陣t；
[0065]
s723、根據馬爾可夫方程計算每個狀態的概率向量p，得到各場景的穩態概率：
[0066]
p(t-i)＝0；
[0067]
式中，i為單位矩陣。
[0068]
優選地，步驟8中，所述系統綜合可靠性指標包括系統的電能不足期望eens和系統間接電能不足期望eiens；電能不足期望eens用於描述失電風險；間接電能不足期望eiens用於描述頻率調節過程中的電能不足；其中：
[0069][0070]
式中，n為需要考慮的系統狀態數量，pri為系統狀態i的概率，t3為系統狀態i切負荷的持續時間；
[0071][0072]
iens
i,1
＝δpi×
t1；
[0073][0074]
式中，iens
i,1
為一次調頻過程中的間接電能不足期望，iens
i,2
為二次調頻過程中的間接電能不足期望。
[0075]
優選地，s8中，所述頻率偏差指標包括系統低頻越限次數期望enuf、系統低頻持續時間期望eufd、系統發生低頻事件的概率pr
lfe
以及系統發生低頻事件並恢復的概率pr
rlfe
；其中：
[0076][0077]
式中，nufi為第i個狀態的低頻越限次數，如果該狀態沒有出現頻率越限則nufi＝0；如果通過一次調頻或二次調頻後系統頻率最終恢復到正常區間，則nufi＝1；否則nufi＝2；
[0078][0079]
式中，ufdi是第i個狀態的頻率低於正常範圍下限的持續時間；
[0080][0081]
式中，li為用于于判斷狀態i是否滿足條件的二進位邏輯變量，當狀態i的系統最大頻率偏差超過下限時，li＝1；否則li＝0；
[0082][0083]
式中，δfm是系統的穩態頻率偏差；ri為用於判斷狀態i的穩態頻率偏差是否滿足條件的二進位邏輯變量，如果偏差在允許範圍內時ri＝1，否則ri＝0。
[0084]
本發明與現有技術相比，具有如下有益效果：
[0085]
1、本發明提出了一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法，對高比例風電電力系統的運行可靠性進行評估，本方法考慮了系統可靠性和頻率風險的耦合關係，並綜合分析了系統各場景下的系統參數，並基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差，計算各場景的穩態概率；再通過線性化處理系統的頻率偏差曲線及不平衡功率曲線，並結合各場景的概率計算系統的綜合可靠性指標和頻率偏差指標，從而實現量化系統可靠性水平的目的。
[0086]
通過上述過程，本發明綜合考量了系統可靠性和頻率風險的耦合關係，能夠在運行可靠性時間尺度內對電力系統可靠性和頻率風險進行綜合評估。與現有技術相比，本發明提高了高比例風電電力系統運行可靠性評估的準確性。
[0087]
2、為了解決高比例風電電力系統中頻率調節資源稀缺的問題，本發明提出了一種火電和風電協同參與的頻率響應模型，既考慮到了火電一次/二次調頻、爬坡率限制、備用限制，也考慮到了風電機組的虛擬慣性響應過程。通過該頻率響應模型，可以有效的改善高
比例風電系統情況下頻率惡化的情況。
附圖說明
[0088]
為了使發明的目的、技術方案和優點更加清楚，下面將結合附圖對本發明作進一步的詳細描述，其中：
[0089]
圖1為實施例中的流程圖；
[0090]
圖2為實施例中的頻率響應模型的架構示意圖；
[0091]
圖3為實施例中的風電機組的虛擬慣性控制運行曲線示意圖；
[0092]
圖4為實施例中的機組故障率的修正過程示意圖；
[0093]
圖5為實施例中的線性化系統頻率偏差和不平衡功率曲線的示意圖；
[0094]
圖6為實施例中具體示例的測試系統在相同風速情況，不同風電滲透率下的系統頻率波動情況示例圖；
[0095]
圖7為實施例中具體示例的測試系統的風電機組在相同的功率波動條件下參與系統頻率控制與否的系統頻率偏差差異示意圖；
[0096]
圖8為實施例中具體示例的測試系統考慮可靠性和頻率風險耦合關係與否對系統可靠性指標eens計算的影響示意圖。
具體實施方式
[0097]
下面通過具體實施方式進一步詳細的說明：
[0098]
實施例：
[0099]
如圖1所示，本實施例中公開了一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法，包括以下步驟：
[0100]
步驟1：獲取機組的可靠性參數、電氣參數、系統的負荷數據以及風速數據；所述機組包括火電機組和風電機組。具體實施時，所述風電機組為雙饋風機；所述可靠性參數，包括火電機組的故障率數據和修復率數據，來自於火電機組的歷史統計數據。
[0101]
步驟2：基於火電機組的可靠性參數、電氣參數以及運行條件要求，建立火電機組的頻率敏感的可靠性模型。其中，所述運行條件要求包括火電機組的頻率保護措施，所述頻率保護措施包括低頻保護閾值和高頻保護閾值
[0102]
所述頻率敏感的可靠性模型為：
[0103][0104]
式中，um為火電機組故障概率的統計平均值；為發火電機組保持正常運行的頻率下界；為火電機組保持正常運行的頻率上界，f為系統的頻率實際值。
[0105]
步驟3：枚舉系統的各階故障事件，生成系統場景。具體實施時，通過狀態枚舉法枚
舉系統的各階故障事故，生成系統場景，枚舉產生的系統場景數目為其中，n
all
為系統中機組的總數目。
[0106]
步驟4：計算各場景下的系統參數，建立考慮火電機組和風電機組協同調頻的頻率響應模型。頻率響應模型的架構如圖2所示。具體實施時，所述系統參數包括系統的等效爬坡率k、系統的旋轉備用容量sr、系統的等效慣性常數hi、等效調速器調速係數ri、系統頻率偏差因子bi及系統的不平衡功率δpi；其中：
[0107][0108]
式中，δf為系統的頻率偏差；n
all
為系統中機組的總數目；ki為第i臺機組的爬坡率；statei為第i臺機組的狀態，1代表機組正常運行狀態，0代表機組處於故障狀態；p
load
為負荷功率水平，用於作為系統功率標么的基準值；
[0109][0110]
式中，pi為第i臺機組的實際出力、p
i,min
為第i臺機組允許的最小出力；
[0111][0112]
式中，hi為第i臺機組的慣性係數；capi為第i臺機組的額定容量；
[0113][0114]
式中，為第i臺機組的調速係數；f
rate
為系統的額定頻率；
[0115]bi
＝1/ri+di；
[0116]
式中，di為系統負荷調節係數；
[0117]
δpi＝δp
wind
+δpg；
[0118]
式中，δp
wind
為風速波動引發的系統功率波動；δpg為機組故障引發的系統功率波動。
[0119]
所述頻率響應模型中，對風電機組採用虛擬慣性控制運行方式(風電機組風電機組的虛擬慣性控制運行曲線如圖3所示)，通過提起轉子動能參與系統頻率響應過程，並滿足以下關係：
[0120][0121]
式中，f
kopt
是虛擬慣性因子，ω
r0
是擾動前雙饋風機轉子轉速採樣值，k
vir
是雙饋風機的虛擬慣性係數，δf是系統頻率偏差，p是雙饋風機的極對數；
[0122][0123]
式中，δp
wt
是雙饋風機的有功功率變化量，ωs是電網同步轉子轉速，h
eq
是雙饋風機等效慣性時間常數，fs是系統頻率；
[0124][0125]
式中，δf
kopt
是功率調節因子，k
opt
是最大功率跟蹤係數，ωg是轉子轉速，ω
max
是進入恆功率區的轉速，ω
min
是轉子的啟動轉速；
[0126]koppt
＝k
opt
(f
kopt-δf
kopt
)；
[0127]
式中，k
oppt
為風機在虛擬慣性控制模式(也稱為：oppt模式)下的功率跟蹤係數；
[0128][0129]
式中，p
oppt
為風機在虛擬慣性控制模式下的輸出功率，ω0是進入最大功率區的轉子轉速，ω1是進入恆速區的轉子轉速，p
max
是雙饋風機的最大輸出功率。
[0130]
步驟5：分析各場景下系統的頻率動態響應過程和不平衡功率變化過程，求解各場景下的最大頻率偏差、一次調頻後的頻率偏差、二次調頻後的頻率偏差、系統一次調頻時間以及系統二次調頻時間。
[0131]
具體實施時，系統的最大頻率偏差δf
max
的計算式為：
[0132]
δf
max
＝-max{abs(δf(tk))}；
[0133]
式中，δf(tk)指系統頻率偏差在時刻tk的採樣值；
[0134]
一次調頻後的頻率偏差δf1的計算式為：
[0135][0136]
二次調頻後的頻率偏差δf2的計算式為：
[0137][0138]
系統一次調頻時間t1及系統二次調頻時間t2的計算過程包括：
[0139]
設定初始採樣時刻t＝0，迭代步長為δt，收斂精度為ε；計算系統在該狀態下的一次調頻穩態偏差δf1及二次調頻穩態偏差δf2；
[0140]
對於第k次迭代循環，採樣時刻為tk＝t
k-1
+δt；判斷其是否滿足收斂條件|δf(tk)-δf(t
k-1
)|≤ε,|δf(tk)-δf1|≤ε；若不滿足條件，則進入第k+1次迭代循環；若滿足，則輸出對應採樣時刻tk作為系統的一次調頻時間t1：
[0141]
同時，對於第k次迭代循環的採樣時刻tk＝t
k-1
+δt；還判斷其是否滿足收斂條件|δf(tk)-δf(t
k-1
)|≤ε,|δf(tk)-δf2|≤ε；若不滿足條件，則進入第k+1次迭代循環；若滿足，則輸出對應採樣時刻tk作為系統的二次調頻時間t2：
[0142]
步驟6：判斷系統各場景的頻率動態響應過程是否全部仿真完成，若是則轉到步驟7，若否則返回步驟4。
[0143]
步驟7：基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差，修正機組故障率數據，使用馬爾可夫方程計算各場景的穩態概率；機組故障率的修正過程如圖4所示。
[0144]
具體實施時，步驟7包括：
[0145]
s71、基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差對機組故障概率參數進行修正，使
[0146][0147]
式中，u
new
為修正後的機組故障概率；λ
new
為修正後的機組故障率；μ為機組的平均修復率；
[0148]
s72、基於修正後的發電機故障率和馬爾可夫過程，計算各場景的穩態概率。
[0149]
其中，s72包括：
[0150]
s721、根據元件狀態轉移構建狀態空間圖；
[0151]
s722、根據狀態空間圖構建狀態轉移矩陣t；以兩元件四狀態為例，其系統狀態轉移矩陣為：
[0152][0153]
s723、根據馬爾可夫方程計算每個狀態的概率向量p，得到各場景的穩態概率：
[0154]
p(t-i)＝0；
[0155]
式中，i為單位矩陣。
[0156]
步驟8：線性化處理系統的頻率偏差曲線及不平衡功率曲線，結合各場景的概率計算系統的綜合可靠性指標和頻率偏差指標，量化系統的運行可靠性水平。
[0157]
其中，線性化處理系統的頻率偏差曲線及不平衡功率曲線如圖5所示。考慮到頻率調節過程和時間之間不是完全的線性關係，一次調頻持續時間數秒，然後在二次調頻過程中，頻率根據系統機組的爬坡率幾乎線性地恢復到額定值。一次調頻過程中，由於變化功率的平均值近似等於δpi，因此採用δpi作為一次調頻過程中的電能不足。根據二次調頻過程中線性化的頻率和功率變化曲線，來計算二次頻率控制過程中的電能不足。
[0158]
具體實施時，所述系統綜合可靠性指標包括系統的電能不足期望eens和系統間接電能不足期望eiens。電能不足期望eens用於描述失電風險。如果系統頻率經過調節過程後不能恢復到允許的正常區間，那麼需要通過切負荷來恢復系統頻率。間接電能不足期望eiens用於描述頻率調節過程中的電能不足。頻率調節過程中的功率不平衡不是直接體現在切負荷上，而是體現在系統頻率的穩定性上。其中：
[0159][0160]
式中，n為需要考慮的系統狀態數量，pri為系統狀態i的概率，t3為系統狀態i切負荷的持續時間；
[0161][0162]
iens
i,1
＝δpi×
t1；
[0163][0164]
式中，iens
i,1
為一次調頻過程中的間接電能不足期望，iens
i,2
為二次調頻過程中的間接電能不足期望。
[0165]
所述頻率偏差指標包括系統低頻越限次數期望enuf、系統低頻持續時間期望eufd、系統發生低頻事件的概率pr
lfe
以及系統發生低頻事件並恢復的概率pr
rlfe
；其中：
[0166][0167]
式中，nufi為第i個狀態的低頻越限次數，如果該狀態沒有出現頻率越限則nufi＝0；如果通過一次調頻或二次調頻後系統頻率最終恢復到正常區間，則nufi＝1；否則nufi＝2；
[0168][0169]
式中，ufdi是第i個狀態的頻率低於正常範圍下限的持續時間；
[0170][0171]
式中，li為用于于判斷狀態i是否滿足條件的二進位邏輯變量，當狀態i的系統最大頻率偏差超過下限時，li＝1；否則li＝0；
[0172][0173]
式中，δfm是系統的穩態頻率偏差；ri為用於判斷狀態i的穩態頻率偏差是否滿足條件的二進位邏輯變量，如果偏差在允許範圍內時ri＝1，否則ri＝0。
[0174]
本發明提出了一種高比例風電電力系統運行可靠性和頻率綜合評估方法，對高比例風電電力系統的運行可靠性進行評估，本方法考慮了系統可靠性和頻率風險的耦合關係，並綜合分析了系統各場景下的系統參數，並基於頻率敏感的可靠性模型和各場景下的最大頻率偏差，計算各場景的穩態概率；再通過線性化處理系統的頻率偏差曲線及不平衡功率曲線，並結合各場景的概率計算系統的綜合可靠性指標和頻率偏差指標，從而實現量化系統可靠性水平的目的。通過上述過程，本發明綜合考量了系統可靠性和頻率風險的耦合關係，能夠在運行可靠性時間尺度內對電力系統可靠性和頻率風險進行綜合評估。與現有技術相比，本發明提高了高比例風電電力系統運行可靠性評估的準確性。並且，為了解決高比例風電電力系統中頻率調節資源稀缺的問題，本發明提出了一種火電和風電協同參與的頻率響應模型，既考慮到了火電一次/二次調頻爬坡率限制、備用限制，也考慮到了風電機組的虛擬慣性響應過程。通過該頻率響應模型，可以有效的改善高比例風電系統情況下頻率惡化的情況。
[0175]
為了更好的理解本發明的作用，下面以一個具體示例進行說明。
[0176]
以ieee-rts79系統為測試系統；該系統中傳統機組額定容量為3405mw，峰值負荷
為2850mw。機組的可靠性參數和控制模型參數均採用測試系統的固定數據。風電滲透率區間選取為30-50％。單颱風機額定功率為1.5mw。本示例中假定負荷為峰值負荷，負荷調節係數為di＝75(mw/hz)。
[0177]
圖6顯示了在相同的風速波動情況和不同風電滲透率下系統的頻率波動情況。隨著風電滲透水平的提高，相同風速波動水平下，系統頻率波動變大。這說明高比例風電風電系統的調頻資源更加稀缺，抵抗外界功率擾動的能力更差。
[0178]
圖7顯示了風電機組在相同的功率波動條件下參與系統頻率控制與否對系統頻率偏差的影響。風電參與系統頻率控制後可以顯著降低系統頻率最大偏差，降低發生頻率越限事件的可能性。
[0179]
圖8顯示了考慮可靠性和頻率風險耦合關係與否對系統可靠性指標eens計算的影響。當風電滲透率較低時，系統頻率波動不明顯，考慮可靠性和頻率風險耦合關係對可靠性指標計算影響不大。隨著風電滲透率增大，系統頻率波動加劇，在計算可靠性指標時忽視可靠性和頻率風險耦合關係會帶來較大偏差。
[0180]
最後需要說明的是，以上實施例僅用以說明本發明的技術方案而非限制技術方案，本領域的普通技術人員應當理解，那些對本發明的技術方案進行修改或者等同替換，而不脫離本技術方案的宗旨和範圍，均應涵蓋在本發明的權利要求範圍當中。