聚丙烯基樹脂組合物及其注塑製品的製作方法

2023-10-06 19:11:24 3

專利名稱：聚丙烯基樹脂組合物及其注塑製品的製作方法
技術領域：
本發明涉及聚丙烯樹脂組合物及其注塑製品。本發明尤其涉及在物理性能方面具有優異的剛度和抗衝擊性，在注塑性能方面具有短的注塑周期及表面品質方面具有如既不會出現流痕也不會出現熔合線，還不會產生表面應變等特徵的聚丙烯樹脂組合物及其注塑製品。更具體地說，本發明涉及以特定的聚丙烯樹脂為主要成分，並含有特定的乙烯-1-辛烯共聚物橡膠組分和滑石粉的，具有如上所述的優異物理性能和注塑性能的聚丙烯樹脂組合物，以及涉及通過注塑法由該組合物注塑成形的具有優異尺寸穩定性的注塑製品，尤其涉及用作汽車外飾件(如保險槓等)的注塑製件。
背景技術：
近來，出於減輕重量、降低成本等考慮，已經廣泛採用丙烯-乙烯嵌段共聚物作為製造汽車外飾件的材料。
然而，丙烯-乙烯嵌段共聚物的衝擊強度很低，因而為提高其衝擊強度，如日本專利申請JP-A-53-22552、JP-A-6-192500、JP-A-6-248156、JP-A-6-192506和JP-A-53-40045已建議將丙烯-乙烯嵌段共聚物與乙烯-丙烯共聚物橡膠或乙烯-1-辛烯共聚物橡膠等相共混。但是，當與乙烯-丙烯共聚物橡膠、乙烯-1-辛烯共聚物橡膠等共混時，衝擊的強度雖有了提高，而熱性能(如熱畸變溫度等)和剛度卻下降了，這對作為製造汽車外飾件的材料來說是一個缺陷。
為了解決這個問題，如日本專利申請JP-A-51-136735、JP-A-53-64256、JP-A-53-64257、JP-A-57-55952、JP-A-57-207630、JP-A-58-17139、JP-A-58-111846、JP-A-59-98157、JP-B-55-3374等中所提出的在上述組合物中再混入無機填料如碳酸鈣、硫酸鋇、雲母、結晶矽酸鈣、滑石等。
然而，含丙烯-乙烯嵌段共聚物/乙烯-丙烯共聚物橡膠或乙烯-1-辛烯共聚物橡膠/無機填料的常規材料系統，由於注塑性能達不到要求並且不能兼顧衝擊強度與剛度性能而仍不能作為汽車外飾件的材料。
本發明公開的內容針對上述情況，本發明的目的在於提供一種能良好地兼顧衝擊強度和剛度性能並具有優異注塑性能(如不會出現流痕等)的聚丙烯樹脂組合物及其注塑製件。
本發明者已經發現，通過採用主要含聚丙烯樹脂並按指定組合物比率加有一種特定的橡膠組分可得到滿足上述要求的聚丙烯樹脂組合物及其注塑製品，從而可達到本發明的目的。也就是說，本發明涉及一種聚丙烯樹脂組合物，該組合物包含(1)55-75(重量)％(A)由下列聚合物(ⅰ)和(ⅱ)的混合物組成的聚丙烯樹脂(ⅰ)包含作為第一鏈段的丙烯均聚物部分和作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分的丙烯-乙烯嵌段共聚物，(ⅱ)特性粘度[η]P為0.8-1.8分升/克(於135℃、在1，2，3，4-四氫萘中測定)的丙烯均聚物；(2)21-30(重量)％(B)熔體流動速率為2-10克/10分鐘(按JIS-K-6758，在190℃測定)的乙烯-1-辛烯共聚物橡膠，其中1-辛烯組分的含量為20-25(重量)％；(3)5-20(重量)％(C)平均粒徑不大於3微米的滑石粉。其中當聚丙烯樹脂(A)中丙烯-乙烯嵌段共聚物中的第二鏈段含量表示為(A)′，乙烯-1-辛烯共聚物橡膠含量表示為(B)′時，滿足下列關係式0.10≤{(A)′/[(A)′+(B)′]}≤0.30當上述組合物按ASTM D638、在23℃經受拉伸試驗時的極限伸長率為至少400％，組合物的熔體流動速率(按JIS-K-6758、在230℃測定)為至少30克/10分鐘，上述聚丙烯樹脂組合物也可通過注塑法製得注塑製件。
本發明詳細說明如下。
在本發明中，聚丙烯樹脂(A)是指主要包含上述丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)和上述丙烯均聚物(ⅱ)的聚合物混合物的聚丙烯樹脂；其中丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中包含作為第一鏈段的丙烯均聚物部分和作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分；丙烯均聚物(ⅱ)的特性粘度[η]P為0.8-1.8分升/克(於135℃在1，2，3，4-四氫化萘中測定)。(ⅰ)與(ⅱ)的用量比通常為(ⅱ)(ⅰ)在90-60(重量)％10-40(重量)％之間的任一比率，條件是(ⅰ)+(ⅱ)=100(重量)％。
本發明的聚丙烯樹脂(A)的Q值(重均分子量(Mw)/數均分子量(Mn)，代表分子量分布)是根據聚丙烯樹脂(A)中的丙烯均聚物部分的凝膠滲透色譜(GPC)結果而確定的，優選為3.0-5.0，更優選為3.5-4.5。當Q值低於3.0時，則流動性能變壞，當Q值超過5.0時，在某些情況下不能得到兼顧剛度性能和衝擊性能的最好結果。
在本文中，聚丙烯樹脂(A)中的丙烯均聚物部分是既指丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中的第一鏈段部分，也指丙烯均聚物(ⅱ)。
聚丙烯樹脂(A)中的丙烯均聚物(ⅱ)的特別優選的物理性能和組成等如下Q值優選為3.0-5.0，更優選為3.5-4.5，此外，由13C-NMR計算得到的全同立構五單元組分數為至少0.97，優選至少為0.98。當全同立構五單元組分數低於0.97時，在某些情況下就難以達到所要求的剛度和耐熱性等性能。
此外，在135℃，於1，2，3，4-四氫化萘中測定的特性粘度[η]P為0.8-1.8分升/克，優選為0.9-1.6分升/克。當特性粘度[η]P低於0.8分升/克時，衝擊強度低下，不能獲得最好的物理性能。而且，當特性粘度超過1.8分升/克時，流動性能變壞。
對於包含作為第一鏈段的丙烯均聚物部分和作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分的聚丙烯樹脂(A)中的丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)來說，特別優選的物理性能、組成等如下
在丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中，作為第一鏈段的丙烯均聚物部分的物理性能與上述丙烯均聚物(ⅱ)的物理性能相同。即Q值為3.0-5.0，優選為3.5-4.5，13C-NMR算得的全同立構五單元組分數為至少0.97，優選為至少0.98。此外，在135℃，於1，2，3，4-四氫化萘中測定的特性粘度[η]P為0.8-1.8分升/克，優選為0.9-1.6分升/克。
作為丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中第一鏈段的丙烯均聚物部分可在第一步製備嵌段共聚物(ⅰ)的丙烯均聚物部分的聚合反應後的聚合反應器中獲得，取出的丙烯均聚物就可測定其[η]P。
作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分在丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中的含量為5-30(重量)％，優選為10-20(重量)％。
丙烯-乙烯無規共聚物部分中的乙烯含量[(C2′)EP]優選為25-55(重量)％，更優選為30-50(重量)％。當乙烯含量低於25(重量)％或超過55(重量)％時，在某些情況下，該組合物的抗衝擊性能不會是最好的。丙烯-乙烯無規共聚物部分的特性粘度[η]EP優選為2.5-6.0分升/克，更優選為3.0-6.0分升/克。當特性粘度低於2.5分升/克時，在某些情況下不能得到兼顧剛度性能和衝擊性能的最佳結果。此外，當特性粘度超過6.0分升/克時，會產生粒狀結構部分，因而在某些情況下不能得到表面質量高的最佳結果。
在此對上述種種物理性能的測定方法加以說明。全同立構五單元組分數是指存在於全同立構鏈中心五個單元中的丙烯單體單元的分數，換句話說，就是指根據A.Zambelli等人在「大分子(Macro molecules)」，6，925(1973)中所述方法，即用13C-NMR法測定的聚丙烯分子鏈中形成五個內消旋鍵合的連續單元的丙烯單體單元的分數。然而，NMR吸收峰的歸屬是根據Macromolecules，8，687(1975)中所述方法確定的。
具體地說，全同立構五單元組分數是根據13C-NMR譜中的甲基碳區域內mmmm峰佔總吸收峰的面積分數來確定的。根據這一方法，測得英國NATIONAL PHYSICAL LABORATORY的NPL標準物質CRM No.M19-14聚丙烯PP/MWD/2的全同立構五單元組分數為0.944。
在丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中，丙烯-乙烯無規共聚物部分在整個嵌段共聚物中所佔的重量比X可通過分另測定丙烯均聚物部分和整個嵌段共聚物的結晶熔融熱的數值，經下列方程計算而確定X=1-(△Hf)T/(△Hf)P式中(△Hf)T和(△Hf)P分別代表如下(△Hf)T整個嵌段共聚物的熔融熱(卡/克)；(△Hf)P丙烯均聚物部分的熔融熱(卡/克)。
此外，丙烯-乙烯無規共聚物中乙烯含量可在通過紅外吸收光譜法測得整個嵌段共聚物中乙烯的重量百分含量後，經下列方程式計算而確定(C2′)EP=(C2′)T/X式中(C2′)T和(C2′)EP分別代表如下(C2′)T整個嵌段共聚物中的乙烯含量(重量％)；(C2′)EP丙烯-乙烯無規共聚物部分中乙烯含量(重量％)。
此外，在丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中，丙烯-乙烯無規共聚物部分的特性粘度[η]EP(在135℃，於1，2，3，4-四氫化萘中測定)可通過分別測定均聚物部分和整個嵌段共聚物的特性粘度，經下列方程式計算而確定。
EP=[η]T/X-(1/X-1)[η]P式中[η]P和[η]T分別代表如下[η]P丙烯均聚物部分的特性粘度(分升/克)；[η]T整個嵌段共聚物的特性粘度(分升/克)。
用於本發明的丙烯-乙烯嵌段共聚物是一種在例如立構規整聚合催化劑存在下，使丙烯聚合製備作為第一鏈段的結晶丙烯均聚物部分並連續地使丙烯與乙烯共聚製備作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分而得到的產物，從嚴格意義上說是一種第一鏈段和第二鏈段的組合物。
上述嵌段共聚物可通過已知的方法如淤漿聚合法、氣相聚合物等而製得。
乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)在190℃的熔體流動速率(MFR)為2-10克/10分鐘。當190℃的MFR超過10克/10分鐘時，不能得到最佳的衝擊強度性能，而當190℃的MFR低於2克/10分鐘時，它在聚丙烯(A)中的分散性會很差，並不會得到最佳的衝擊強度性能。
乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)中1-辛烯組分的含量為20-25(重量)％。當1-辛烯組分的含量低於20(重量)％時，不能得到最佳的耐衝擊性能，而當1-辛烯組分的含量超過25(重量)％時，不能得到最佳的剛度性能，並由於流動性及其它性能的變壞所產生的流痕而對模塑製品的外觀產生有害的影響。
乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)的密度為0.860-0.875克/立方釐米是優選的，當密度低於0.860克/立方釐米時，在某些情況下，不能得到最佳的剛度性能。另一方面，當密度超過0.875克/立方釐米時，在某些情況下不能得到最佳的耐衝擊性能。
如上所述的乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)可通過採用由釩化合物、有機鋁化合物及滷化的酯化合物組成的Ziegler-Natta催化劑系統在惰性有機溶劑(如烴)中使乙烯與1-辛烯共聚而製得。此外，乙烯-1-辛烯共聚物橡膠也可通過採用鋁氧烷與已知的金屬茂化合物(在金屬茂化合物中鈦、鋯或鉿是配位的)相複合的催化劑，即所謂金屬茂催化劑，使乙烯與1-辛烯共聚而製得。
本發明中所採用的滑石粉的平均粒徑不大於3微米。當滑石粉的平均粒徑超過3微米時，衝擊強度會大大降低，而外觀如光澤等也會變壞。可採用未經處理過的滑石粉，然而，經各種已知的表面處理劑如矽烷偶聯劑、鈦偶聯劑、高級脂肪酸、高級脂肪酸酯、高級脂肪醯胺、高級脂肪酸鹽或其它表面活性劑處理過的滑石粉可用來提高與聚丙烯樹脂的界面粘附性和提高其分散性。
本文中，滑石粉的平均粒徑是指採用離心沉降型粒度分布測量裝置，測定滑石粉在分散介質如水、醇等中的懸浮液而得到的篩下法積分分布曲線所確定的百分之五十微粒直徑D50。
在本發明中，成品組合物應滿足下述表示式，當聚丙烯樹脂(A)的丙烯-乙烯嵌段共聚物中第二鏈段含量(重量％)表示為(A)′，乙烯-1-辛烯共聚物橡膠含量(重量％)表示為(B)′時，則0.10≤{(A)′/[(A)′+(B)′]}≤0.30當上述表示式小於或大於所列兩數值範圍時，不能得到最佳的衝擊強度性能。
本發明的聚丙烯樹脂組合物的拉伸伸長率為至少400％。當拉伸伸長率低於400％時，容易發生脆性斷裂，並且不能製得最佳的汽車外飾注塑製品。
本發明的聚丙烯樹脂組合物在230℃時的熔體流動速率(MFR)為至少30克/10分鐘，當MFR低於30克/10分鐘時，則流動性能是很差的，因而注塑加工會變得很困難。
本發明的聚丙烯樹脂組合物的密度優選為0.95-1.05克/立方釐米。這密度低於或高於該數值範圍時，在某些情況下不能得到最佳形狀的汽車外飾模塑製件。
為了滿足上述物理性能，應對Q值、全同立構五單元組分數、[η]P、(C2′)EP、[η]EP等作適當的調整。
可採用捏合機械如單螺杆擠出機、雙螺杆擠出機、班伯裡混煉機、熱輥等設備製造本發明組合物。每一種組分可同時進行混合或者逐個地進行混合。作為逐個添加方法，有例如將聚丙烯樹脂(A)與滑石粉(C)混合，然後添加乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)的方法，以及將滑石粉(C)與聚丙烯樹脂(A)預先混合成高濃度母料，然後在捏合時分別用聚丙烯樹脂(A)和乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)進行稀釋的方法。此外，作為逐個添加的第二種方法，也可採用將結晶聚丙烯(A)與乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)捏合，然後添加滑石粉(C)並捏合的方法，以及高濃度乙烯-1-辛烯共聚物橡膠預先與聚丙烯(A)捏合成母料，然後再添加聚丙烯(A)和滑石粉(C)，並將它們捏合在一起的方法。作為第三種逐個添加的方法，如將聚丙烯(A)預先與滑石粉(C)捏合，另一部分聚丙烯(A)預先與乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)捏合，最後將得到的兩種混合物捏合在一起的方法。捏合過程所需的溫度為170°-250℃，捏合時間為1-20分鐘。
此外，在上述捏合機中，根據需要還可向主要組分適當地添加添加劑如抗氧化劑、紫外吸收劑、潤滑劑、顏料、抗靜電劑、銅汙染防止劑、阻燃劑、中和劑、發泡劑、增塑劑、成核劑、消泡劑、交聯劑等。
本發明的聚丙烯樹脂組合物可通過常用的注塑的方法成形為具有上述物理性能的注塑製件。具體地說，所述的注塑製件適用作汽車外飾成型製品。
實施本發明的最佳方案利用下述實施例對本發明作更詳細的說明；然而，本發明不受這些實施例的限制。
在實施例中，測定物理性能的方法說明如下(1)熔體流動速率根據JIS-K-6758所規定的方法進行熔體流動速率測定；除非另有說明，該測定過程都是在溫度為230℃、載荷為2.16千克條件下進行的。
(2)撓曲試驗根據JIS-K-7203所規定的方法進行撓曲試驗；試驗用樣品是採用注塑法成形的，試樣的厚度為6.4毫米，撓曲模量(FM)和撓曲強度(FS)是在跨距長度為100毫米、加載速率為2.0毫米/分鐘的條件下測定的，測定溫度為23℃。
(3)懸臂梁式衝擊強度(IZOD)根據JIS-K-7110所規定的方法進行衝擊強度測定；試驗用樣品是採用注塑法成形的，試樣的厚度為6.4毫米，測定衝擊強度的試樣是在注塑後開缺口的，測定溫度為-30℃。
(4)拉伸試驗根據ASTM D638所規定的方法進行拉伸試驗；試驗用樣品是採用注塑法成形的，試樣的厚度為3.2毫米，極限伸長率(UE)是在拉伸速率為50毫米/分鐘條件下測定的，測定溫度為23℃。
(5)流痕用肉眼觀察100×400×3毫米的注塑平板上出現的虎皮狀條紋的程度並用O(外觀良好)或X(外觀差)來判定。
(6)乙烯含量和丙烯含量乙烯含量或丙烯含量是通過製備壓片、測定該壓片的紅外吸收光譜，利用得到的光譜譜圖中出現的甲基基團(-CH3)和亞甲基基團(-CH2-)的特徵吸收的吸光度，藉助校正曲線法而確定的。
(7)特性粘度採用烏氏粘度計測定三個濃度0.1、0.2和0.5克/分升的比濃粘度，通過在「Kobunshi Yoeki，Kobunshi Jikkengaku 11」(KyoritsuShuppan Kabushiki Kaisha，1982出版)，491頁中所述的計算法來確定特性粘度，即用外推法，以比濃粘度對濃度作圖，將曲線外推到零濃度時的粘度值。對於聚丙烯樹脂來說，採用1，2，3，4-四氫化萘為溶劑、在135℃下進行粘度測定。
(8)分子量分布(Q值)分子量分布是在下列條件下，通過凝膠滲透色譜法(GPC)測定的GPC型號150C，Waters Company製造，色譜柱雙Shodex 80MA柱，Showa Denko K.K.製造，試樣量300微升(聚合物濃度0.2(重量)％)，流動速率1毫升/分鐘溫度135℃溶劑鄰-二氯苯採用TOSOH CORP製造的標準聚苯乙烯來製作流出體積和分子量校正曲線，利用該校正曲線可測定聚苯乙烯-試樣的對比重均分子量和數均分子量，而Q值{重均分子量(Mw)/數均分子量(Mn)}則可作為分子量分布的量度。
用來評估上述(2)、(3)和(4)中物理性能的試樣是在下述注塑條件下製備的組合物在熱空氣乾燥箱中於120℃乾燥2小時，然後在220℃注塑溫度下注塑，模具冷卻溫度50℃，注塑時間15秒及冷卻時間30秒；採用Toshiba Machine Co.，Ltd.製造的IS150E-V型注塑機。
此外，在下列條件下製備下述組合物藉助Henschel混合機和滾混機，預先將表3所列組分中聚丙烯樹脂(A)的兩種組分均勻地混合，然後將聚丙烯樹脂(A)與表3中其它組分置於雙螺杆擠塑機(型號FEX44SS 30BW-2V，THE JAPANSTEEL WORKS，LTD.製造)中混合和擠塑(擠塑速率在排氣式吸入條件下為30千克/小時，螺杆轉速為每分鐘900轉)製成組合物。
順便指出，表中簡寫符號的規定如下BC丙烯-乙烯嵌段共聚物，PP丙烯均聚物，EBR乙烯-1-丁烯共聚物橡膠，EOR乙烯-1-辛烯共聚物橡膠，P部分BC中丙烯均聚物部分，EP部分BC中丙烯-乙烯無規共聚物部分。
實施例1在指定條件下，將20(重量)份丙烯-乙烯嵌段共聚物(BC)、44(重量)份丙烯均聚物(PP)、24(重量)份乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(EOR)和12(重量)份平均粒徑為2.5微米的滑石粉進行捏合，由得到的聚丙烯樹脂組合物經注塑而製成試驗樣品。各種材料的物理性能列於表1和表2中，組合物中各組分的比率列於表3中以及測得的物理性能列於表4中。本實施例的聚丙烯樹脂組合物的式{(A)/[(A)′+(B)′]}之數值為0.22。
對照實施例1除乙烯-1-辛烯共聚物橡膠被列在表2中的EOR-2代替外，其餘按與實施例1相同的方法進行處理。物理性能的測定結果列於表4中。本實施例的聚丙烯樹脂組合物的式{(A)′/[(A)′+(B)′]}之數值為0.22。
對照實施例2除乙烯-1-辛烯共聚物橡膠被列在表2中的EBR-1代替外，其餘按與實施例1相同的方法進行處理。物理性能的測定結果列於表4中。本實施例的聚丙烯樹脂組合物的式{(A)′/[(A)′+(B)′]}之值為0.22。
對照實施例3除乙烯-1-辛烯共聚物橡膠被列在表2中的EBR-2代替，同時EBR-2的添加量改變為30(重量)份外，其餘按與實施例1相同的方法進行處理。物理性能的測定結果列於表4中。本實施例的聚丙烯樹脂組合物的式{(A)′/[(A)′+(B)′]}之值為0.18。
與對照實施例相比，本發明實施例的流動性能是良好的，不出現流痕，並具有優異的懸臂梁式衝擊強度和拉伸伸長率而且兩性能間也能很好兼顧。
表1

BC丙烯-乙烯嵌段共聚物，PP丙烯均聚物，P部分BC中丙烯均聚物部分或整個PP，EP部分BC中丙烯-乙烯無規共聚物部分，含量1BC中EP部分的含量，含量2EP部分的乙烯含量，mmmm全同立構五單元組分數。
表2

EBR-1和2乙烯-1-丁烯共聚物橡膠，EOR-1和2乙烯-1-辛烯共聚物橡膠，表3

表4

MFR熔體流動速率(克/10分鐘)，測量溫度為230℃，FM撓曲模量(千克/平方釐米)，FS撓曲強度(千克/平方釐米)，UE極限伸長率(％)，流痕O好，×差。
工業實用性根據本發明的聚丙烯樹脂組合物具有優異的剛度和衝擊強度以及優異的注塑性能和流動性能，並且其注塑製件有優良的外觀。根據本發明的聚丙烯樹脂組合物適用於注塑製件的製造，特別是利用上述物理性能適用於汽車外飾注塑件的製造。
權利要求
1．一種聚丙烯樹脂組合物，該組合物包含(1)55-75(重量)％(A)由下列聚合物(ⅰ)和(ⅱ)的混合物組成的聚丙烯樹脂(ⅰ)包含作為第一鏈段的丙烯均聚物部分和作為第二鏈段的丙烯-乙烯無規共聚物部分的丙烯-乙烯嵌段共聚物，(ⅱ)特性粘度[η]P為於135℃、在1，2，3，4-四氫化萘中測定0.8-1.8分升/克的丙烯均聚物；(2)21-30(重量)％(B)熔體流動速率按JIS-K-6758，在190℃測定為2-10克/10分鐘的乙烯-1-辛烯共聚物橡膠，其中1-辛烯組分的含量為20-25(重量)％；(3)5-20(重量)％(C)平均粒徑不大於3微米的滑石粉，其中當聚丙烯樹脂(A)中丙烯-乙烯嵌段共聚物中的第二鏈段含量表示為(A)′，乙烯-1-辛烯共聚物橡膠含量表示為(B)′時，滿足下列關係式0.10≤{(A)′/[(A)′+(B)′]}≤0.30當上述組合物按ASTM D638、在23℃經拉伸試驗時，極限伸長率為至少400％，組合物的熔體流動速率按JIS-K-6758、在230℃測定為至少30克/10分鐘。
2．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中聚丙烯樹脂(A)中丙烯均聚物(ⅱ)與丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)的比為60-90(重量)％10-40(重量)％，[(ⅰ)+(ⅱ)=100(重量)％]。
3．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中聚丙烯樹脂(A)中作為丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中第一鏈段的丙烯均聚物的Q值，即重均分子量(Mw)/數均分子量(Mn)，和丙烯均聚物(ⅱ)的Q值各自為3.0-5.0。
4．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中聚丙烯樹脂(A)中作為丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅰ)中第一鏈段的丙烯均聚物部分的全同立構五單元組分數和丙烯均聚物(ⅱ)的全同立構五單元組分數按13C-NMR計算各自為至少0.97。
5．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅱ)中丙烯-乙烯無規共聚物中乙烯含量為25-55(重量)％。
6．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中丙烯-乙烯嵌段共聚物(ⅱ)中的丙烯-乙烯無規共聚物部分的特性粘度為2.5-6.0分升/克。
7．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中乙烯-1-辛烯共聚物橡膠(B)的密度為0.860-0.875克/立方釐米。
8．根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物，其中聚丙烯樹脂組合物的密度為0.95-1.05克/立方釐米。
9．一種注塑製件，其特徵在於該製件是通過注塑根據權利要求1的聚丙烯樹脂組合物得到的。
10．根據權利要求9的注塑製件，其中注塑製件是汽車外飾件。
全文摘要
一種聚丙烯基樹脂組合物,該組合物包含聚丙烯樹脂(A),由含丙烯均聚物鏈段和丙烯/乙烯無規共聚物鏈段的丙烯/乙烯嵌段共聚物和丙烯均聚物組成;乙烯/1－辛烯共聚物橡膠(B)和平均粒徑為3微米或低於3微米的滑石(C);以及提供該組合物的注塑製品。
文檔編號C08L23/08GK1287565SQ99801768
公開日2001年3月14日 申請日期1999年10月1日 優先權日1998年10月5日
發明者貞利甫, 大川健一, 神崎進, 巖井久幸, 野村孝夫, 市川彰一 申請人:住友化學工業株式會社, 豐田自動車株式會社