高速軸承用潤滑脂及高速用滾動軸承的製作方法

2023-06-08 18:54:41

專利名稱：：高速軸承用潤滑脂及高速用滾動軸承的製作方法
技術領域：
：本發明涉及支撐加工工具主軸(心軸)等高速旋轉軸的滾動軸承中使用的高速軸承用潤滑脂及封入有該潤滑脂的高速用滾動軸承。
背景技術：
：為了提高加工效率，加工工具的主軸優選高速旋轉，在該軸承中應用各種潤滑技術。作為適用於高速旋轉的主軸的潤滑方法，例如已知有油霧潤滑、氣油潤滑、噴射潤滑等方法。但是，這樣的潤滑方法需要壓縮空氣、供油裝置等附加設備，這是增大加工工具的原始成本及運轉成本的原因之一，相對於此，潤滑脂潤滑可以說是需要的維護少的優選的潤滑方法。例如，作為支撐以2000~8000rpm或其以上的高速旋轉的旋轉軸的高速用滾動軸承，可舉出支撐加工工具主軸(心軸)等的角接觸球軸承、圓柱滾子軸承等。如圖14所示，角接觸球軸承51除了徑向載荷以外，還可以負載一個方向的軸向載荷，連接鋼球54和內圏52及外圏53的接觸點的直線相對於徑向具有角度(接觸角)ot。在由內圏52和外圏53和鋼球54形成的軸承空間封入有潤滑脂。作為包括角接觸球軸承和圓柱滾子軸承等的高速用滾動軸承中使用的潤滑劑，優選採用不需要供油等維護、調節為不汙染周圍的環境的潤滑潤滑脂。以下總結表示出對心軸用滾動軸承等高速用滾動軸承中使用的潤滑脂所要求的潤滑特性和問題點。(a)為了儘可能地延長長壽命性滾動軸承的潤滑壽命，如以下的(i)~(iii)所述，需要潤滑劑(潤滑脂或其基油)難以從滾動軸承中洩漏、潤滑脂的耐熱性優異、可以形成潤滑所需要的油膜厚度。(i)高速運轉滾動軸承時，由於離心力，滾動軸承內的潤滑脂流到軸承外部，或者潤滑脂中的基油分離流出，難以停留在大大地有助於潤滑的滾動面附近，容易產生潤滑不良。為了防止這樣的情況，進行在滾動軸承中安裝擋板等密封構件的應對。但是，有時因軸承的結構而不能安裝，另外即使安裝密封構件有時也不能完全密封潤滑劑或潤滑油。在為不能高速運轉的滾動軸承的情況下，認為，通過滾動體或保持架的運動而從摩擦部分擠出的多餘的潤滑脂根據旋轉條件的不同而一定程度地在軸承內部回流，再次有助於潤滑。但是，對於高速旋轉的加工工具等的旋轉軸支撐用滾動軸承，由於軸承內部產生的風壓阻礙該回流，因此難以將潤滑脂供給到滾動部，容易引起潤滑不良。因此，對於高速旋轉的滾動軸承，僅有少量的潤滑脂對潤滑起作用，潤滑脂的性狀變得特別重要。另外，高速用滾動軸承中使用的潤滑脂需要即使為少量潤滑脂也維持潤滑性能。(ii)運轉條件高速化時，軸承的滾動面局部發熱，達到高溫，這時，缺乏耐熱性的潤滑脂熱劣化，潤滑脂的壽命顯著縮短。針對這樣的問題，嘗試了使用具有耐熱性的增稠劑或基油、或者添加抗氧化劑。但是，這些嘗試都不能充分地提高耐久性。(iii)使潤滑性(油膜厚度)提高了的現有的潤滑脂在提高基油粘度時剪切摩擦阻力上升，旋轉轉矩增加，發熱量增大，因此為了抑制這些情況，需要將基油粘度控制得較低。因此，伴隨著高速的溫度上升而為低粘度的潤滑油的油膜變薄，有時會產生滑動磨損。(b)具有低轉矩性(溫度上升的抑制性)的高速軸承用潤滑脂如上所述將基油粘度抑制得較低，但軸承高速旋轉時，由於溫度上升，粘度顯著降低，存在不能形成潤滑所需要的厚度的油膜的問題。(c)對於減振性潤滑脂，根據增稠劑種類的不同，有時使軸承的振動增大。即，含有形成大且硬的凝聚體的增稠劑的潤滑脂進行潤滑的滾動軸承的振動變大。由此，現有的潤滑脂在用於高速用滾動軸承時存在不能滿足軸承的長壽命性、低轉矩性及減振性等所要求的物性的問題。作為解決辦法，提出配合有脲化合物的潤滑脂的方案(參照專利文獻1~專利文獻3)，但由於耗油量變大，對得到更高速的性能是不充分的。例如，專利文獻3中公開了一種潤滑脂組合物，其含有40'C下的運動粘度為15mm7sec以上、40mmVsec以下的基油、和含量為全部潤滑脂組合物的9質量％以上、14質量％以下的二脲化合物的增稠劑，並且使用過的針入度為220以上、320以下。但是，即使對於上述潤滑脂組合物，也難以減少增稠劑的配合量、減少潤滑脂封入量，不能充分地應對軸承的高速旋轉，難以使加工工具緊湊化及削減運轉經費。另外，近年來，滾動軸承的使用狀態變得越來越苛刻，在節圓直徑dm(mm)和旋轉數N(rpm)的乘積即dmN值為170萬以上的高速旋轉下使用的心軸用滾動軸承等變多。伴隨著這樣的軸承的旋轉速度的高速化，現有的潤滑脂難以全部滿足軸承所要求的性能。專利文獻l:特開2000-169872號公報專利文獻2:特開2003-83341號公報專利文獻3:特開2006-29473號公報
發明內容本發明是鑑於這樣的情況而進行的發明，其目的在於，提供一種即^f吏為少的潤滑脂封入量也可以充分地應對例如節圓直徑dm(mm)和旋轉數N(rpm)的乘積即dmN值為170萬以上的高速旋轉、可以使加工工具等緊湊化及削減運轉經費的可用於滾動軸承中的高速軸承用潤滑脂及封入有該潤滑脂的高速用滾動軸承。本發明的高速軸承用潤滑脂是在以脲類化合物為增稠劑的脲基潤滑脂中配合不包含上述脲類化合物的非脲基潤滑脂而成的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，上述脲類化合物是使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到的，上述單胺成分是含有相對於全部單胺成分為50摩爾%以上選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分。特徵在於，上述非脲基潤滑脂的增稠劑為金屬皂或對醯胺苯甲酸鈉(sodiumterephthalamate)，相對於全部上述非脲基潤滑脂的配合比例為10~40重量、特徵在於，上述金屬皂為分子內具有醯胺鍵的醯胺金屬皂或複合醯胺金屬皂。另外，特徵在於，上述醯胺金屬皂或複合醯胺金屬鬼以鈉、鈣、鋁、鋅、或鋇作為金屬種類。特徵在於，上述脲基潤滑脂及上述非脲基潤滑脂的基油的運動粘度為1540腿7sec。本發明的高速軸承用潤滑脂的特徵特別在於，脲基潤滑脂的基油為選自合成烴油、酯油、及烷基二苯基醚油中的至少一種油。本發明的高速用滾動軸承是支撐高速旋轉的軸的高速用滾動軸承，其特徵在於，該滾動軸承具備內圏及外圈、介於該內圏和外圏之間的多個滾動體、保持該滾動體的保持架和覆蓋上述內圈及外圏間的間隙的開口的密封構件，是在上述滾動體的周圍封入潤滑脂而成，該潤滑脂為上述本發明的高速軸承用潤滑脂。特徵在於，對選自上述內圏的滾動面表面、上述外圏的滾動面表面及上述滾動體的表面中的至少一個表面實施凹痕加工。另外，特徵在於，上述凹痕加工為噴丸固化，通過該加工而形成於各個表面的凹痕距離該表面的深度為0.1~10um。特徵在於，在選自上述內圏的外徑面、上述外圏的內徑面及上述滾動體的表面中的至少一個表面上形成被膜。另外，特徵在於，上述被膜為通過金屬鍍敷處理或磷酸被膜處理而形成的被膜。特徵在於，上述保持架在上述凹槽部(pocketportion)的內面具有凹部，至少該凹部的邊緣部被倒角。另夕卜，特徵在於，上述凹部為油槽部或釋放部(reliefportion)。特徵在於，上述保持架為樹脂制的保持架。另外，特徵在於，上述保持架中使用的樹脂為聚醯胺(以下記為PA)樹脂、酴醛樹脂或聚醚醚酮(以下記為PEEK)樹脂。特徵在於，在與上述潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成防水防油性被膜。另外，特徵在於，上述防水.防油性被膜在選自(l)密封構件的軸承內部側表面的一部分、(2)外圏的除了軌道面的內徑面和密封構件的軸承內部側表面、(3)內圈的除了軌道面的外徑面和密封構件的軸承內部側表面、(4)除了與滾動體的接觸面的保持架的表面中的至少一個表面上形成。特徵在於，上述防水防油性被膜使用矽類化合物或氟類化合物來形成。另外，本發明的高速用滾動軸承的特徵在於，上述矽類化合物為矽氧烷，上述氟類化合物為氟代烷基矽烷。特徵在於，上述高速用滾動軸承為支撐加工工具的主軸的軸承。另外，特徵在於，上述高速用滾動軸承為角接觸球軸承或圓柱滾子軸承。發明的效果本發明的高速滾動軸承用潤滑脂是在以規定的脲類化合物為增稠劑的脲基潤滑脂中配合不包含上述脲類化合物的非脲基潤滑脂而成的，因此即使為少量的潤滑脂封入量，也可以保持封入有該潤滑脂的滾動軸承的耐載荷性，同時高速旋轉下對軌道面供給油的能力優異。另外，構成上述脲類化合物的單胺成分含有相對於全部單胺為50摩爾％以上選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺，因此，增稠劑不容易被高速下的剪切力破壞，利用增稠劑纖維的毛細管現象，可以向滾動面穩定地供給潤滑脂中的油分。本發明的高速用滾動軸承由於封入上述潤滑脂，因此在負栽高離心力的狀態下潤滑脂也不流到軸承外，並且可以長時間穩定地供給軸承潤滑所需要的油量，對高速滑行的軌道面形成潤滑所需要的厚度的油膜。因此，高速旋轉下的軸承耐久壽命提高。由於在選自軸承內圏的滾動面表面、外團的滾動面表面及滾動體的表面中的至少一個表面上形成多個微小凹部即凹痕，因此，軌道圏和滾動體的接觸面的油膜形成能力提高，供給極少量油的狀態下的潤滑脂壽命的延長效果顯著提高。由於通過金屬鍍敷處理或磷酸被膜處理在選自軸承內圏的外徑面、軸承外圏的內徑面及滾動體表面中的至少一個表面上形成被膜，因此，其接觸面的供給極少量油的狀態下的潤滑能力顯著提高，供給極少量油的狀態下的潤滑脂壽命的壽命延長效果大為提高。另外，即使為難以從由滾動部排出並堆積在周圍的潤滑脂供給油的情況，也可以利用被膜的效果，通過使基油的擴散變容易而提高潤溼性、延長潤滑脂壽命(燒熔)。由於在保持架的凹槽部內面具有凹部，因此，保持在凹部的潤滑脂在軸承運轉時也被供給到滾動體與凹槽部內面的接觸部，可以保持該接觸部的潤滑狀態良好。並且，由於至少該凹部的邊緣部被倒角，因此，附著在滾動體表面的潤滑脂不容易被該該邊緣部颳走，容易在凹槽部的必要場所放入潤滑脂。結果，高速旋轉下的軸承耐久壽命大為提高。由於在與上述潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成防水.防油性被膜，因此，即使負載高離心力，也可以使潤滑脂的油分向滾動面方向移動而不流到軸承外，並且可以長時間穩定地供給軸承潤滑所需要的油量，對高速滑行的軌道面形成潤滑所需要的厚度的油膜。因此，高速旋轉下的軸承耐久壽命大為提高。圖1是作為本發明的高速用滾動軸承的一實施方式表示角接觸球軸承的剖面圖。圖2是作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式表示角接觸球軸承的剖面圖。圖3是角接觸球軸承中使用的切制保持架的立體圖。圖4是作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式表示深槽球軸承的縱向剖面圖。圖5是深槽球軸承中使用的冠型保持架(snapretainer)的立體圖。圖6是作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式表示角接觸球軸承的防水防油性被膜的形成位置的一例的剖面圖。圖7是表示上述防水'防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖8是表示上述防水'防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖9是表示上述防水'防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖IO是作為與上述相同的實施方式表示深槽球軸承的防水'防油性被膜的形成位置的一例的剖面圖。圖11是表示上述防水防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖12是表示上述防水防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖13是表示上述防水防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖14是表示角接觸球軸承的剖面圖。符號說明1、11、31、51角接觸球軸承2、12、32、52內圏3、13、33、53外圏4、14、34、54滾動體(鋼球)5、15、35、55保持架6、16、36密封構件7潤滑脂凹槽15a凹槽部內面15b釋放部15c油槽15d凹部的邊緣部8、17、27、37、47潤滑脂21、41深槽球軸承22、42內圏23、43外圏24、44滾動體25、45保持架25a凹槽部內面25b交叉面側油槽部25c底面側油槽部25d凹部的邊緣部26、46密封構件38a、38b、38c、38d防水防油性被膜42a內圏滾動面43a外圏滾動面48a、48b、48c、48d防水防油性被膜具體實施方式本發明的高速用滾動軸承在結構上沒有特別限定，例如可以例示圖l所示的角接觸球軸承。圖1是表示封入有潤滑脂的角接觸軸承的縱向剖面圖。該角接觸軸承，1如圖1所示，是對在內圈2和外圏3之間滾動體4被保持架5保持的軸承空間用固定在設置於外圏3的內周面的止動槽中的密封構件6密封的角接觸軸承。至少在滾動體4的周圍封入潤滑脂，在外圏3的內徑面形成周槽狀的潤滑脂凹槽7,物理性地防止潤滑脂的洩漏。連接滾動體4和內圏2及外團3的接觸點的直線相對於徑向具有接觸角P,可以負載徑向載荷和一方向的軸向載荷。另外，滾動體4也可以為氮化矽或碳化矽等陶瓷製。本發明中，在由內圏2和外圏3和滾動體4形成的軸承空間中封入後述的本發明的高速軸承用潤滑脂8。作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式，可以例示對選自圖1中內圏的滾動面表面、外圏的滾動面表面及滾動體的表面中的至少一個表面實施了凹痕加工的角接觸球軸承。通過凹痕加工，在各表面形成微小的凹部即凹痕。作為凹痕加工，只要是可以在由軸承鋼形成的軌道圏(內圏及外圏)的滾動面表面或滾動體表面形成凹痕的方法，就可以使用公知的方法。具體而言，可舉出噴丸固化、滾磨、雷射照射、蝕刻、模具轉印等。其中，從成本和筒便性的觀點考慮，優選使用噴丸固化。本發明中，為了通過噴丸固化在軌道圏的滾動面表面、滾動體表面形成凹痕，例如向軌道圏的滾動面表面以0.01~lMPa的壓力噴丸噴射粒徑30~300jam左右的噴丸材料1~60秒，由此形成凹痕。作為噴丸材料，為可以在由軸承鋼形成的軌道圏、滾動體上形成凹痕的材料即可。具體可舉出氧化鋁、碳化矽、玻璃珠等，其中，從成本和加工性優異的觀點考慮，優選使用氧化鋁。通過上述凹痕加工而形成於軌道圏的滾動面表面、滾動體表面的凹痕優選距滾動面表面、滾動體表面的深度為0.1~10|jm，更優選為l~5jjm。小於O.ljjm時，凹痕效果變小，因此是不優選的。另外，為5ym以上時，軸承的噪音變大，因此是不優選的。另外，為了使油膜厚度穩定，形成於滾動圏的滾動面表面、滾動體表面的凹痕優選為其凹痕周期性地形成而成的表面結構。另外，該凹痕優選沿相對於滾動滑動方向為垂直的方向延伸形成。這是由於，可以使來自從滾動部排出並堆積在周圍的潤滑脂的油供給變更容易。作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式，可以例示在選自圖1中的內圏2的外徑面2a、夕卜圏3的內徑面3a及滾動體4的表面中的至少一個表面上形成有被膜的角接觸球軸承。這些被膜可以通過對各面實施規定的表面處理而形成。作為表面處理，優選可以減輕滾動產生的摩擦、難以剝離的表面處理。作為潤滑性優異、難以容易地剝離的表面處理，特別優選金屬鍍敷處理或磷酸被膜處理。所使用的金屬優選Cu、Ag、Ni、Zn、Sn等軟質、且與作為母體的軸承鋼的密合性優異的金屬。磷酸被膜處理例如為將軌道圈等浸漬在磷酸三酯溶液中而在它們的表面形成磷酸金屬鹽被膜的處理。磷酸三酯為(R0)3P-0(式中，R表示芳基、脂肪族烴基、脂環族烴基)表示的有機磷酸化合物，其可以使用作為增塑劑等市售的工業用材料。作為這些磷酸三酯，可舉出磷酸三甲苯酯(CH3C6H40)3P0、磷酸三苯酯(C6H50)3P0、磷酸三丁酯(C4H90)3P0等。如上所述的磷酸三酯可以根據操作性的需要用有機溶劑進行稀釋來使用。這樣的磷酸三酯和軸承鋼反應，在其表面形成磷酸金屬鹽被膜，為了提高反應速度，邊加溫邊進行即可，例如只要在60'C左右浸漬12小時，就可以形成足夠厚的被膜。另外，通過預先在後述的潤滑脂中混入磷酸三酯，可以利用伴隨著軸承的運轉的溫度上升，在滾動體和內.外圏的接觸面形成磷酸金屬鹽被膜。該方法具有可以期待經常性地補全被膜的磨損的優點。作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式，可以例示保持架通過凹槽部保持滾動體、在該凹槽部的內面具有凹部、至少對該凹部的邊緣部進行倒角的角接觸球軸承。圖2是表示這樣的角接觸球軸承的縱向剖面圖。圖3是角接觸球軸承11中使用的切制保持架15的立體圖。該角接觸球軸承ll，如圖2所示，是將在內圏12和外圏13之間滾動體14被保持架15保持的軸承空間用固定在設置於外圏13的內周面的止動槽中的密封構件16密封的角接觸球軸承。在由內圏12和外圈13和滾動體14形成的軸承空間中封入後述的本發明的高速軸承用潤滑脂17。連接滾動體14和內圏12及外圏13的接觸點的直線相對於徑向具有接觸角P,可以負載徑向載荷和一方向的軸向載荷。另外，滾動體14也可以為氮化矽或碳化矽等陶瓷製。如圖3所示，在切制保持架15的凹槽部內面"a設置有凹面狀的油槽部15c及釋放部15b。並且，對通過設置這些凹部而產生的該凹部的邊緣部15d實施倒角。也可以僅設置油槽部15c和釋放部15b中的任一方。另外，除了對該凹部的邊緣部實施倒角外，還可以對在保持架中可與滾動體接觸的幾乎所有邊緣部實施倒角。另外，作為同樣的實施方式，可以例示保持架用凹槽部保持滾動體、在該凹槽部的內面具有凹部、至少對該凹部的邊緣部進行倒角的深槽球軸承。圖4是表示這樣的封入有潤滑脂的深槽球軸承的縱向剖面圖。圖5是深槽球軸承中使用的冠型保持架25的立體圖。該深槽球軸承21,如圖4所示，是對在內圏22和外圏23之間滾動體24被保持架25保持的軸承空間用固定在設置於外圍23的內周面的止動槽中的密封構件26密封的深槽球軸承。在由內圈22和外圏23和滾動體24形成的軸承空間中封入後述的本發明的高速軸承用潤滑脂27。另外，滾動體24也可以為氮化矽或碳化矽等陶瓷製。如圖5所示，在保持架25的凹槽部內面25a上設置凹面狀的交叉面側油槽部25b及底面側油槽部25c，對通過i殳置這些凹部而產生的該凹部的邊緣部25d實施倒角。另外，除對該凹部的邊緣部進行倒角外，還可以對在保持架中可與滾動體接觸的幾乎所有邊緣部實施倒角。組裝在本發明的高速用滾動軸承中的保持架優選為樹脂制的保持架。通過使用樹脂保持架、使軸承輕量化，可以減輕高速旋轉下的離心力的影響。另外，可以抑制滾動體和保持架的滑動部的摩擦發熱。上述樹脂保持架，優選使用具備耐熱性及耐油性的樹脂。例如，可以優選例示PA樹脂、聚乙烯樹脂、聚縮醛樹脂、聚對苯二甲酸乙二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂、聚碳酸酯樹脂、聚苯硫醚樹脂、聚醚碸樹脂、酚醛樹脂、聚醚醯亞胺樹脂、聚醯胺醯亞胺樹脂、PEEK樹脂、熱塑性聚醯亞胺樹脂等。它們可以單獨使用，也可以組合2種以上使用。其中，優選使用用玻璃纖維等將輕量、與油的親和性優異、機械穩定性也優異的PA46樹脂、PA66樹脂、PA9T樹脂等強化了的PA樹脂或電木(Bakelite)等盼醛樹脂、PEEK樹脂。作為本發明的高速用滾動軸承的其它實施方式，可以將在與封入的潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成有防水防油性被膜的角接觸球軸承例示於圖6~圖9中。對即使為少的潤滑脂封入量也可以充分地應對高速旋轉、可以使加工工具緊湊化及削減運轉經費的高速用滾動軸承進行了深入研究。其結果發現，通過在形成高速用滾動軸承的構件的軸承內部表面的至少一部分上設置防水防油性被膜，封入規定的潤滑脂，可以形成高速使用時的壽命長的滾動軸承。在與潤滑油或潤滑脂等封入軸承中的潤滑劑接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成防水防油性被膜時，潤滑劑由於防水防油性被膜的表面張力而迸開，不停留在該被膜表面而活躍地移動。因此，等滑:表面、:認為可以得到潤滑作用的持續性提高、長壽命-滾動軸承。圖6是表示在角接觸球軸承中防水防油性被膜的形成位置的一例的剖面圖。防水.防油性被膜形成於與潤滑脂37接觸的軸承內部表面的至少一部分上即可，特別優選形成於滑動表面以外。在此，所謂滑動表面，為內圏軌道面32a、外圏軌道面33a、保持架35與滾動體34的接觸面、滾動體34的表面等。圖6中，角接觸球軸承31將在內圏32和外圏33之間滾動體34被保持架35保持的軸承空間用固定在設置於外圏33的內周面的止動槽中的密封構件36密封、在密封構件36的軸承內部側表面的一部分上形成防水防油性被膜38a。另外，在由內圏32和外圏33和滾動體34形成的軸承空間中封入後述的本發明的高速軸承用潤滑脂37。予以說明的是，連接滾動體34和內圏32及外圏33的接觸點的直線相對於徑向具有接觸角P，可以負載徑向載荷和一方向的軸向載荷。另外，滾動體34也可以為氮化矽或碳化矽等陶瓷製。圖7~圖9是表示上述防水防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖7中，在外圏的除了軌道面33a的內徑面和密封構件36的軸承內部側表面形成防水防油性被膜38b，圖8中，在內圏的除了軌道面32a的外徑面和密封構件36的軸承內部側表面形成防水'防油性被膜38c，圖9中，在除了與滾動體34的接觸面的保持架35的表面形成防水防油性被膜38d。圖7~圖9中，除了防水防油性被膜的其它構成與圖6同樣。圖6~圖9中分別表示出了防水.防油性被膜的形成位置，但這些形成位置可以單獨使用，也可以組合2個以上使用。另外，作為同樣的實施方式，可以將在與封入的潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成有防水防油性被膜的深槽球軸承例示於圖10~圖13中。圖IO是表示深槽球軸承中防水.防油性被膜的形成位置的一例的剖面圖。防水.防油性被膜形成於與潤滑脂47接觸的軸承內部表面的至少一部分上即可，特別優選形成於滑動表面以外。在此，滑動表面是內圏軌道面42a、外圏軌道面43a、保持架45與滾動體44的接觸面、滾動體44的表面等。圖10中，深槽球軸承41對在內圏42和外圏43之間滾動體44被保持架45保持的軸承空間用固定在設置於外圏43的內周面的止動槽中的密封構件46密封、在密封構件46的軸承內部側表面的一部分上形成防水防油性被膜48a。另外，在由內圏42和外圏43和滾動體44形成的軸承空間中封入後述的本發明的高速軸承用潤滑脂47。這裡，滾動體44也可以為氮化矽或碳化矽等陶瓷製。圖11~圖13是表示上述防水防油性被膜的形成位置的其它例的剖面圖。圖11中，在外圏的除了軌道面43a的內徑面和密封構件46的軸承內部側表面形成防水.防油性被膜48b，圖12中，在內圈的除了軌道面42a的外徑面和密封構件46的軸承內部側表面形成防水.防油性被膜48c，圖13中，在除了與滾動體44的接觸面的保持架45的表面形成防水仿油性被膜48d。圖11~圖13中，除了防水仿油性被膜的其它構成與圖10同樣。圖10~圖13中分別表示出了防水防油性被膜的形成位置，這些形成位置可以單獨使用，也可以組合2個以上使用。通過在如圖6~圖13中所示的軸承內部表面形成除了防水'防油性被膜38a~38d、48a~48d，封入的潤滑脂37、47由於防水防油性被膜38a~38d、48a~48d的表面張力而迸開，不停留在該被膜表面而活躍地移動。因此，例如向不形成這些被膜38a~38d、48a~48d的內圈軌道面32a、42a、外圏軌道面33a、43a、保持架35、45與滾動體34、44的接觸面、滾動體34、44的表面等連續供給潤滑脂37、47，形成潤滑作用的持續性提高、長壽命的滾動軸承。另外，通過在滑動表面以外形成防水.防油性被膜，不會因滑動而引起該被膜的剝離等。作為防水防油性被膜的形成中使用的材料，可以使用矽類或氟類防水防油性被膜，沒有特別限定。防水防油性被膜優選為由矽氧烷等矽類防水防油劑形成的被膜、或者，使用氟代烷基矽烷而形成的防水防油性被膜。作為市售品，例如可舉出日本Mektron林式會社制的NoxguardST-420、Dakin工業林式會社制的Unidyne、信越化學林式會社制的全氟代烷基矽烷KBM7803等。在本發明的高速用滾動軸承的上述實施方式中，可在與潤滑脂接觸的軸承的內部表面形成有防水防油性被膜，被膜的形成方法沒有特別限定。為了在與潤滑脂接觸的軸承的內部表面形成防水防油性被膜，例如可以在將滾動軸承浸漬在分散有矽氧烷等矽類防水防油劑的溶液中後，通過乾燥形成防水防油性被膜。另外，還有真空蒸鍍、物理氣相沉積(PVD)、化學氣相沉積(CVD)、離子鍍等的千式鍍敷，或電鍍覆等。另外，還可以使用市售的防水.防油性劑，塗布在與潤滑脂接觸的軸承的內部表面而形成防水.防油性被膜。其中，從不需要對每個部件進行防水防油處理、加工成本有利的觀點考慮，優選採用將滾動軸承浸漬在分散有防水.防油劑的溶液中的方法。本發明的高速用滾動軸承優選封入為軸承空隙部的容積的1體積%以上、小於10體積％的潤滑脂。小於1體積％時，潤滑所需要的潤滑脂量不足，容易耗盡。為10體積％以上時，攪拌產生的轉矩變大，發熱變大，潤滑壽命不提高，另外成本增加，在環境上也不優選。作為本發明的高速用滾動軸承，除上述各實施方式中所示的角接觸球軸承及深槽球軸承以外，還可以使用圓柱滾子軸承、圓錐滾子軸承、自動調心滾子軸承、滾針軸承、推力圓柱滾子軸承、推力圓錐滾子軸承、推力滾針軸承、推力自動調心滾子軸承等。其中，由於具備高速旋轉的旋轉精度和耐載荷性能，優選使用角接觸球軸承或圓柱滾子軸承。本發明的高速用滾動軸承的特徵在於，使用以下所示的在以脲類化合物為增稠劑的脲基潤滑脂中配合不包含上述脲類化合物的非脲基潤滑脂而成的高速用潤滑脂。本發明中可以用於脲基潤滑脂及非脲基潤滑脂的基油可以使用40X:下的運動粘度(以下簡記為運動粘度)為15~40mm7sec的潤滑油。特別優選運動粘度為18~30mmVsec的潤滑油。運動粘度小於15mm7sec時，粘度過低，得不到充分的耐載荷性。另外，運動粘度超過40mm7sec時，伴隨著高速旋轉，油向軌道面上的供給不足，過早地達到軸承壽命。作為上述脲基潤滑脂的基油的種類，優選合成烴油、酯油、垸基二苯基醚油、或它們的混合油。另外，優選合成烴油、酯油、烷基二苯基醚油的各自的運動粘度為1540mm7sec。在該範圍時，即4吏在為混合油的情況下，也可以佳_運動粘度的範圍為1540mm7sec。為混合油時，優選以合成烴油為必要成分，另外，合成烴油優選與酯油或烷基二苯基醚油相比以重量比例計同量以上。作為合成烴油，例如可舉出正鏈烷烴、異鏈烷烴、聚丁烯、聚異丁烯、1-癸烯低聚物、l-癸烯與乙烯共低聚物等的聚a-烯烴等。作為酯油，例如可舉出癸二酸二丁酯、癸二酸二-2-乙基己酯、己二酸二辛酯、己二酸二異癸酯、己二酸二(十三烷基)酯、鄰苯二甲酸二(十三烷基)酯、methylacetylcinoleate等二酯油；偏苯三甲酸三辛酯、偏苯三甲酸三癸酯、均苯四甲酸四辛酯等芳香族酯油；三羥曱基丙烷辛酸酯、三羥曱基丙烷壬酸酯、季戊四醇-2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等多元醇酯油；碳酸酯油等。作為烷基二苯基醚油，可舉出單烷基二苯基醚、二烷基二苯基醚、多烷基二苯基醚等。上述脲類化合物(脲類增稠劑)可以使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到。作為多異氰酸酯成分，可舉出亞苯基二異氰酸酯、曱苯二異氰酸酯、二苯基二異氰酸酯、二苯基曱烷二異氰酸酯、十八烷二異氰酸酯、癸烷二異氰酸酯、己烷二異氰酸酯等。其中，優選芳香族二異氰另外，可以使用二胺與相對於該二胺以摩爾比計為過量的二異氰酸酯反應而得到的多異氰酸酯。作為二胺，可舉出乙二胺、丙二胺、丁二胺、己二胺、辛二胺、亞苯基二胺、曱苯二胺、二甲苯二胺、二氨基二苯基甲烷等。單胺成分是含有相對於全部單胺為50摩爾％以上、優選80摩爾％以上選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分。通過含有50摩爾％以上，增稠劑不容易被高速下的剪切力破壞，利用增稠劑纖維的毛細管現象，可以向滾動面穩定地供給潤滑脂中的油分。作為脂肪族單胺及脂環式單胺以外的單胺，可舉出芳香族單胺。作為脂肪族單胺，可舉出己胺、辛胺、十二烷基胺、十六烷基胺、十八烷基胺、硬脂胺、油胺，其中，優選辛胺。作為脂環式單胺，可舉出環己胺等。作為芳香族單胺，可舉出苯胺、對曱苯胺，其中，優選對曱苯胺。優選相對於全部脲基潤滑脂以3~20重量％的比例配合上述脲類增稠劑。特別優選為5~15重量％的配合量。作為脲基潤滑脂，配合量小於3重量％時，基油保持能力不充分，特別是在旋轉初期，大量的油分同時分離，潤滑脂產生洩漏，軸承耐久壽命變短。另外，配合量超過20重量％時，基油的量相對變少，油供給性不充分，潤滑過早不足，同樣軸承耐久壽命變短。作為上述非脲基潤滑脂的基油的種類，除用作脲基潤滑脂的基油的合成烴油、酯油、烷基二苯基醚油、或它們的混合油外，可以單獨或混合礦物油、氟油、珪油等來使用。作為礦物油，可以使用對由原油得到的潤滑油進行減壓蒸餾、油劑的脫瀝青(油剤脫tl含)、溶劑的萃取、氫化裂解、溶劑的脫蠟、硫酸洗滌、白土精製、氫化精製等的精製而得到的油。作為氟油，只要是脂肪族烴聚醚的氫原子被氟原子取代的化合物就可以使用，例如可舉出全氟聚醚油。如果例示全氟聚醚油，可舉出7才乂/i;yY(Montedision/>司，商品名)及夕，一卜夕7(Dupont公司，商品名)等具有側鏈的全氟聚醚、7才y:/!;yZ(Montedision公司，商品名)、7才y:/j;>M(Montedision公司，商品名)及，厶於厶(Daikin林式會社，商品名)等的直鏈狀全氟聚醚。作為矽油，可以使用二甲基矽油、甲基苯基矽油等所謂的純矽油(Straightsiliconeoil)、及烷基改性矽油、芳烷基改性矽油等所謂的改性矽油中的任一種。作為上述非脲基潤滑脂的增稠劑(非脲類增稠劑)，可舉出油分離性優異的金屬皂、對醯胺苯曱酸鈉、聚四氟乙烯樹脂。上述金屬皂是由金屬氫氧化物等的金屬源、脂肪族單羧酸(例如硬脂酸)、包含至少一個羥基的脂肪族單羧酸(例如12-羥基硬脂酸)等脂肪酸合成的。另外，還可以使用由上迷金屬源、上述脂肪族單羧酸、和脂肪族二羧酸等的二元酸合成的複合金屬皂。根據金屬種類的不同，例如可舉出鋰皂、複合鋰皂、鋇皂、複合鋇皂、鋁皂、複合鋁皂、鈣皂、複合鈣皂、鈉皂、複合鈉皂、鋅皂、複合鋅皂等。另外，作為分子內具有醯胺鍵的金屬皂(醯胺金屬皂)及分子內具有醯胺鍵的複合金屬皂(複合醯胺金屬皂)，可舉出醯胺鈉皂、複合醯胺鈉皂、醯胺鋇皂、複合醯胺鋇皂、醯胺鋁皂、複合醯胺鋁皂、醯胺鈣皂、複合醯胺鈣皂、醯胺鋅皂、複合醯胺鋅皂。其中，特別優選油供給性和剪切穩定性優異的複合鋰皂、複合鋇皂、對醯胺苯曱酸鈉、或複合醯胺鋇皂。優選含有相對於非脲基潤滑脂總量為io~40重量y。的非脲基潤滑脂的增稠劑。為io重量y。以下時，潤滑脂為軟質、容易因剪切而從軸承洩漏，超過40重量％時，潤滑脂中的油分少，油供給性可能變差。本發明中，優選以相對於潤滑脂總量為10~80重量％的比例配合上述非脲基潤滑脂。特別優選為20~50重量％的配合量。作為非脲基潤滑脂，配合量不足10重量°/。時，對滾動部的油供給性差。另外，配合量超過80重量％時，高速下增稠劑的纖維容易被破壞，不能利用增稠劑的毛細管現象向滾動部供給基油。另外，本發明中，在脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂的混合潤滑脂中可以根據需要含有公知的潤滑脂用添加劑。作為該添加劑，例如可舉出有機鋅化合物、胺類、酚類化合物等抗氧化劑；苯並三唑等金屬鈍化劑；聚甲基丙烯酸酯、聚苯乙烯等粘度指數改進劑；二硫化鉬、石墨等固體潤滑劑；磺酸金屬、多元醇酯等防鏽劑；有機鉬等減阻劑；酯、醇等油性劑；磷類化合物等防磨損劑等。可以單獨或組合2種以上添加。這些添加劑的含量優選分別為潤滑脂總量的0.05重量°/以上、以總量計為潤滑脂總量的0.15~10重量。/。的範圍。特別是以總量計超過10重量％時，不僅不能期待含量增加所對應的效果，而且相對地其它成分的含量變少，另外潤滑脂中這些添加劑凝聚，有時也引起轉矩上升等不優選的現象。近年來，在AC電動機、DC電動機等通用電動機中，伴隨著電動機的小型化，軸承傾向於在更高速、高表面壓力下運轉。對於目前使用的利用鋰皂等金屬皂潤滑脂的軸承，得不到充分的耐久性，傾向於使用耐久性更優異的脲基潤滑脂等。另外，相對於與汽車的發動機相關的電氣安裝輔機中使用的電動機的使用溫度為150"C以上，換氣扇用電動機、燃料電池用鼓風電動機、吸塵器電動機、風扇電動機、伺服電動機、步進電動機等工業才幾械用或信息機器用電動機；汽車的起動電動機、電動轉向電動機、轉向調節用傾斜電動機、刮水器電動機、電動窗電動機等電氣安裝機器用電動機的使用溫度多為低於150x:的較低溫。在這樣的較低溫的使用環境下，現有的脲基潤滑脂存在以下問題基油缺乏流動性，在要求更高速化時，基油向滾動面上的供給跟不上，容易變得潤滑不良。封入有本發明的高速軸承用潤滑脂的高速用滾動軸承，即使在如上所述的較低溫下要求高速化的環境下，油對滾動面的供給性也優異，因此，可以優選用作上述換氣扇用電動機、燃料電池用鼓風電動機、吸塵器電動機、風扇電動機、伺服電動機、步進電動機等工業機械用或信息機器用電動機；汽車的起動電動機、電動轉向電動機、轉向調節用傾斜電動機、刮水器電動機、電動窗電動機等電氣安裝機器用電動機。實施例以下列舉試驗例進一步對本發明進行說明，但本發明並不受這些試驗例的任何限制。予以說明的是，將各實施例及比較例中使用的基油的運動粘度(40"C)的數據示於表1及表3。另外，表2及表4表7所示的離心油分離度表示用以下所示的離心油分離試驗測定的值使用離心分離機，將50g潤滑脂樣品裝入離心分離管中，利用下式求出在40X:下加以23000G的加速度7小時時的離心油分離度。(離心油分離度、％)-(l-試驗前的增稠劑濃度/試驗後的增稠劑濃度)x100脲基潤滑脂Ul~脲基潤滑脂U5將4,4，-二苯基甲烷二異氰酸酯(日本聚氨酯工業林式會社制，MillionateMT，以下記為MDI)以表1所示的比例溶解在表1所示的基油的一半量中，將為MDI的2倍當量的單胺溶解在剩餘的一半量的基油中。各自的配合比例及種類如表l所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液，邊添加溶解有單胺的溶液，然後在100t:-120。C下持續攪拌30分鐘，進行反應，在基油中生成二脲化合物，非脲基潤滑脂NU1~非脲基潤滑脂NU6使增稠劑溶解在表1所示的基油中，得到非脲基潤滑脂。各自的配合比例及種類如表1所示。予以說明的是，對於對醯胺苯甲酸鈉，以基油為溶劑，使對苯二甲酸甲酯單-N-十八烷基醯胺與氬氧化鈉反應，生成N-十八烷基對醯胺苯甲酸鈉。[表l]tableseeoriginaldocumentpage241)40C下的運動粘度30mmVsec:新日鐵化學抹式會社制，Synfluid6012)40^C下的運動粘度12mm7sec:汽巴公司制，LeolubeDOS3)40TC下的運動粘度15mm7sec:;松村石油研究所制，Moresco-HilubeLB154)40匸下的運動粘度30.7mmVsec:鏈烷爛類5)日本聚氨酯工業抹式會社制，MillionateMT6)由硬脂酸、水楊酸曱酯和氫氣化鋰合成7)由硬脂酸、醋酸和氫氧化鋇合成實施例1~實施例9將表1所示的脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂以表2所示的比例混合，得到潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗及以下所示的常溫高速潤滑脂試驗中，測定離心油分離度及潤滑脂壽命時間。將它們的測定結果一同記在表2中。予以說明的是，作為實施例9的非脲基潤滑脂(潤滑脂NU7)，使用N0KKluber公司制的IS0FLEX麗15。比較例1~比較例12將表2所示的脲基潤滑脂或非脲基潤滑脂(比較例10並用脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂)作為潤滑脂樣品。對該潤滑脂樣品測定與實施例l同樣的項目。將這些測定結果一同記在表2中。在深槽球軸承(6204)中，對準滾動面封入0.14g(為軸承全部空間容積的約3體積％)潤滑脂樣品，進行非接觸密封，分別製作試驗軸承。在試驗軸承上負載軸向載荷670N和徑向載荷67N，在常溫環境下使其以15000rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為52萬。在角接觸球軸承(外徑150mmx內徑100mm，內外圈SUJ2，滾動體13/32英寸氮化矽球)中，對準滾動面封入3.Og(為軸承全部空間容積的約10體積％)實施例1、實施例2、實施例8、實施例9、比較例1、比較例5、比較例IO或比較例12的潤滑脂樣品，進行非接觸密封，分別製作試驗軸承。賦予該試驗軸承1.8GPa的恆定壓力，通過外筒冷卻將軸承冷卻，將軸承外圏保持在50。C以下，使其以14500rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為185萬。tableseeoriginaldocumentpage26如表2所示，可知，本發明中使用的潤滑脂優選(l)為配合有脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂的潤滑脂，脲基潤滑脂的增稠劑是使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到的，單胺成分是含有相對於全部單胺為50摩爾。/。以上的選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分，(2)作為非脲類增稠劑，特別使用皂類增稠劑，(3)基油的運動粘度為15~40mm7sec。脲基潤滑脂U6~脲基潤滑脂U8將MDI以表3所示的比例溶解在表3所示的基油的一半量中，將為MDI的2倍當量的單胺溶解在剩餘的一半量的基油中。各自的配合比例及種類如表3所示。邊攪拌溶解有MDI的溶液，邊添加溶解有單胺的溶液，然後在100n-120C下持續攪拌30分鐘，進行反應，在基油中生成二脲化合物，得到脲基潤滑脂樣品。非脲基潤滑脂NU8~非脲基潤滑脂NU10使增稠劑溶解在表3所示的基油中，得到非脲基潤滑脂。各自的配合比例及種類如表3所示。予以說明的是，對於對醯胺苯甲酸鈉，以基油為溶劑，使對苯二甲酸甲酯單-N-十八烷基醯胺與氫氧化鈉反應，生成N-十八烷基對醯胺苯甲酸鈉。27[表3]tableseeoriginaldocumentpage281)40t:下的運動粘度30mm7sec:新日鐵化學林式會社制，Synfluid6012)40X:下的運動粘度12mmVsec:汽巴乂>司制，LeolubeDOS3)40"C下的運動粘度15mm7sec:松村石油研究所制，Moresco-HilubeLB154)日本聚氨酷工業抹式會社制，MiUionateMT5)由硬脂酸、水楊酸曱酯和氫氧化鋰合成6)由硬脂酸、醋酸和氫氧化鋇合成實施例10~實施例13將表3所示的脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂以表4所示的比例混合，得到潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗及以下所示的常溫高速潤滑脂試驗中，測定離心油分離度及潤滑脂壽命時間。將它們的結果一同記在表4中。比較例13~比較例17將表4所示的脲基潤滑脂或非脲基潤滑脂作為潤滑脂樣品。對該潤滑脂樣品測定與實施例10同樣的項目。將這些測定結果一同記在表4中。通過噴丸固化處理，以0.2MPa的壓力對深槽球軸承(6204)的外圏軌道面噴射粒度#100(粒徑106~149jam)的氧化鋁約20秒，對外圏軌道面實施2~3)am深的凹痕加工，形成試驗軸承。在該試驗軸承中，對準滾動面封入0.0235g(為軸承全部空間容積的約0.5體積W實施例10~實施例13、比較例13~比較例17的潤滑脂樣品，設置非接觸密封，分別製作試驗軸承。在試驗軸承上負載軸向載荷670N和徑向載荷67N,在常溫環境下4吏其以10000rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(腿)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為35萬。〈常溫高速潤滑脂試驗-角接觸球軸承〉通過噴丸固化處理，以0.2MPa的壓力對角接觸球軸承(外徑150mmx內徑100mm，內外圏SUJ2,滾動體13/32英寸氮化矽球)的外圏軌道面噴射粒度#IOO(粒徑106~149um)的氧化鋁約20秒，對外圈軌道面實施2~3lam深的凹痕加工，形成試驗軸承。在該試驗軸承中，對準滾動面封入3.Og(為軸承全部空間容積的約10體積％)實施例11、比較例13、比較例14或比較例16的潤滑脂樣品，設置非接觸密封，分別製作試驗軸承。賦予該試驗軸承1.8GPa的恆定壓力，通過外筒冷卻將軸承冷卻，將軸承外圏保持在50X:以下，同時使其以14500rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為185萬。將測定結果一同記在表4中。tableseeoriginaldocumentpage30實施例比較例101112131314151617潤滑脂配合(重量w脲基潤滑脂潤滑脂U65050100100潤滑脂U7一一50——100一—潤滑脂U8———50-———-1非脲基潤滑脂潤滑脂NU85050潤滑脂NU9一50100-潤滑脂NU10-一50100離心油分離度、％30232827883941噴丸固化處理有有有有有無無無無常溫高速潤滑脂壽命、h6204軸承、dmN=35萬>2000>2000>2000>20001280670630440130角接觸球軸承、dmN-185萬->2000一—960520—170-如表4所示，可知，本發明的高速用滾動軸承中使用的潤滑脂優選(1)為配合有脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂的潤滑脂，脲基潤滑脂的增稠劑是使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到的，單胺成分是含有相對於全部單胺為50摩爾。/。以上的選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分，(2)作為非脲類增稠劑，特別使用皂類增稠劑，(3)基油的40r下的運動粘度為15~40mm2/sec，為合成烴油、酯油或烷基二苯基醚油、它們的混合油。(4)優選進一步對選自本發明的高速用滾動軸承的內圏的滾動面表面、外圏的滾動面表面及滾動體的表面中的至少一個表面實施凹痕力。工。實施例14~實施例17將表3所示的脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂以表5所示的比例混合，得到潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗及以下所示的常溫高速潤滑脂試驗中，測定離心油分離度及潤滑脂壽命時間。將它們的結果一同記在表5中。30比較例18~比較例24將表5所示的脲基潤滑脂或非脲基潤滑脂(比較例24並用脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂)作為潤滑脂樣品。對該潤滑脂樣品測定與實施例14同樣的項目。將這些測定結果一同記在表5中。在實施例14、實施例17、比較例18及比較例19中，使用氰化銅鍍覆浴(氰化亞銅、氰化鈉、氫氧化鉀、50~60'C)，對深槽球軸承(6204)的內圏外徑、外圏內徑實施金屬鍍覆處理，將其作為試驗軸承。形成的鍍覆膜厚度大概為20jam。在實施例15及實施例16中，用2-丙醇稀釋磷酸三甲苯酯7.36g，製備200ml磷酸三曱苯酯溶液，將深槽球軸承(6204)的內外圏浸漬在溶液溫度為60。C的該溶液中2小時，在表面形成磷酸金屬鹽被膜。將其作為試驗軸承。另外，在比較例20比較例24中，將不形成被膜的深槽球軸承(6204)作為試驗軸承。在這些試驗軸承中，對準滾動面封入0.0235g(為軸承全部空間容積的約0.5體積％)表5所示的潤滑脂樣品，進行非接觸密封，製作試驗軸承。在試驗軸承上負載軸向載荷670N和徑向載荷6頂，在常溫環境下使其以10000rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為34萬。在比較例18及比較例19中，使用氰化銅鍍覆浴(氰化亞銅、氰化鈉、氫氧化鉀、50-60"C),對角接觸球軸承(外徑"Onimx內徑lOOmm，內外圈SUJ2,滾動體13/32英寸氮化矽球)的內圈外徑、外圏內徑實施金屬鍍覆處理，將其作為試驗軸承。形成的鍍覆膜厚度大概為20"m。在實施例15中，用2-丙醇稀釋磷酸三甲苯酯7.36g，製備200ml磷酸三曱苯酯溶液，將角接觸球軸承(與上述相同)的內外圏浸漬在溶液溫度為60C的該溶液中2小時，在表面形成磷酸金屬鹽被膜。將其作為試驗軸承。另外，在比較例20及比較例22中，將不形成被膜的角接觸球軸承(與上述相同)作為試驗軸承。在這些試驗軸承中，對準滾動面封入3.Og(為軸承全部空間容積的約10體積％)表5所示的潤滑脂樣品，進行非接觸密封，製作試驗軸承。賦予該試驗軸承1.8GPa的恆定壓力，通過外筒冷卻將軸承冷卻，將軸承外團保持在50"C以下，使其以14500rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為185萬。tableseeoriginaldocumentpage341)形成油槽部，實施倒角2)形成油槽部、釋放部，實施倒角如表6所示，可知，作為封入高速用滾動軸承中的潤滑脂，優選(l)為配合有脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂的潤滑脂，脲基潤滑脂的增稠劑是使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到的，單胺成分是含有相對於全部單胺為50摩爾％以上的選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分，(2)作為非脲類增稠劑，特別使用皂類增稠劑，(3)基油的運動粘度為15~40mm2/sec。(4)進一步優選在軸承的樹脂保持架的凹槽部設置凹部的油槽部、釋放部，並實施倒角加工。實施例22~實施例25以表7所示的比例混合表3所示的脲基潤滑脂和非脲基潤滑脂，得到潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗中，測定離心油分離度。另外，在以下所示的實施了防油劑處理的滾動軸承中封入得到的潤滑脂樣品，用於常溫高速潤滑脂試驗中，測定常溫高速潤滑脂壽命時間。將這些測定結果一同示於表7中。比較例30將表7所示的脲基潤滑脂作為潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗中，測定離心油分離度。另外，在以下所示的實施了防油劑處理的滾動軸承中封入得到的潤滑脂樣品，用於常溫高速潤滑脂試驗中，測定常溫高速潤滑脂壽命時間。將這些測定結果一同示於表7中。比較例31~比較例34將表7所示的脲基潤滑脂或非脲基潤滑脂作為潤滑脂樣品。將該潤滑脂樣品用於上述離心油分離試驗中，測定離心油分離度。另外，在不實施防油劑處理的滾動軸承中封入得到的潤滑脂樣品，用於常溫高速潤滑脂試驗中，測定常溫高速潤滑脂壽命時間。將這些測定結果一同示於表7中。準備在密封構件的軸承內部側表面塗布氟類防水防油處理劑(LI0N公司制Rainguard)、在室溫下乾燥了1小時的滾動軸承(深槽球軸承軸承尺寸外徑47mmx內徑20mrax寬度14mm及角接觸球軸承軸承尺寸外徑150mmx內徑100mmx寬度24mm)。〈常溫高速潤滑脂試驗-深槽球軸承(6204)>在深槽球軸承(6204)中，對準滾動面封入0.0235g(為軸承全部空間容積的約0.5體積％)實施例22~實施例25、比較例30~比較例34的潤滑脂樣品，進行非接觸密封，分別製作試驗軸承。在試驗軸承上負載軸向載荷670N和徑向載荷67N，在常溫環境下使其以10000rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為34萬。在角接觸球軸承(夕卜徑150mmx內徑lOOmm，內外圏SUJ2，滾動體13/32英寸氮化矽球)中，對準滾動面封入3.Og(為軸承全部空間容積的約10體積％)實施例23、比較例30、比較例31或比較例33的潤滑脂樣品，進行非接觸密封，分別製作試驗軸承。賦予該試驗軸承1.8GPa的恆定壓力，通過外筒冷卻將軸承冷卻，將軸承外圏保持在50^C以下，同時使其以14500rpm的旋轉速度旋轉，以直至燒熔的時間作為潤滑脂壽命時間進行測定。該耐久試驗中的軸承的節圓直徑(mm)和旋轉數(rpm)的乘積即dmN值為185萬。tableseeoriginaldocumentpage37工；(2)在選自上述內圏的外徑面、外圏的內徑面及滾動體表面中的至少一個表面形成被膜；(3)在上述保持架的凹槽部設置凹部的油槽部、釋放部，並進行倒角加工；(4)在與潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成防水防油性被膜等，高速旋轉下的軸承耐久壽命進一步提高。因此，可以優選作為組裝在車床、鑽床、鏜床、銑床、磨床、珩磨床、超精加工床、研磨機等的以高速滑動、旋轉的加工工具的主軸支撐部中的滾動軸承而利用。並且，由於與油氣潤滑法等連續供給潤滑油的方式不同、可以封入潤滑脂來使用，因此還可以削減運轉成本、節省空間。權利要求1、一種高速軸承用潤滑脂，其為在以脲類化合物作為增稠劑的脲基潤滑脂中配合不含所述脲類化合物的非脲基潤滑脂而成的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述脲類化合物是使多異氰酸酯成分與單胺成分反應而得到的，所述單胺成分是含有相對於全部單胺的50摩爾％以上選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分。2、如權利要求1所述的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述非脲基潤滑脂的增稠劑為金屬皂或對醯胺苯甲酸鈉，相對於全部所述非脲基潤滑脂的配合比例為10~40重量％。3、如權利要求2所述的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述金屬皂為分子內具有醯胺鍵的醯胺金屬皂或複合醯胺金屬皂。4、如權利要求3所述的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述醯胺金屬皂或複合醯胺金屬皂以鈉、鈣、鋁、鋅、或鋇作為金屬種類。5、如權利要求1所述的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述脲基潤滑脂及所述非脲基潤滑脂的基油的運動粘度為1540mmVsec。6、如權利要求5所述的高速軸承用潤滑脂，其特徵在於，所述脲基潤滑脂的基油為選自合成烴油、酯油、及烷基二苯基醚油中的至少一種油。7、一種高速用滾動軸承，其為支撐高速旋轉的軸的高速用滾動軸承，其特徵在於，該滾動軸承是具備內圈及外圏、介於該內團和外團之間的多個滾動體、保持該滾動體的保持架和覆蓋所述內圏及外圈間的間隙的開口的密封構件，在上述滾動體的周圍封入潤滑脂而成的，所述潤滑脂為權利要求1所述的潤滑脂。8、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，對選自所述內圏的滾動面表面、所述外團的滾動面表面及所述滾動體的表面中的至少一個表面實施凹痕加工。9、如權利要求8所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述凹痕加工為噴丸處理，通過該加工而形成於各個表面的凹痕距離該表面的深度為0.l-10jum。10、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，在選自所述內團的外徑面、所述外圏的內徑面及所述滾動體表面中的至少一個上形成被膜。11、如權利要求10所迷的高速用滾動軸承，其特徵在於，上述被膜為通過金屬鍍敷處理或磷酸被膜處理而形成的被膜。12、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述保持架用凹槽部保持所述滾動體，在所述凹槽部的內面具有凹部，至少該凹部的邊緣部被倒角。13、如權利要求12所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述凹部為油槽部或釋放部。14、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述保持架為樹脂制的保持架。15、如權利要求14所迷的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述保持架中使用的樹脂為聚醯胺樹脂、酚醛樹脂或聚醚醚酮樹脂。16、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，在與所述潤滑脂接觸的軸承內部表面的至少一部分上形成防水防油性被膜。17、如權利要求16所迷的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述防水防油性被膜形成於選自(l)密封構件的軸承內部側表面的一部分、(2)外圏的除了軌道面的內徑面和密封構件的軸承內部側表面、(3)內圏的除了軌道面的外徑面和密封構件的軸承內部側表面、(4)除了與滾動體接觸的面的保持架的表面中的至少一個表面上。18、如權利要求16所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述防水防油性被膜使用矽類化合物或氟類化合物來形成。19、如權利要求18所迷的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述矽類化合物為矽氧烷，所述氟類化合物為氟代烷基矽烷。20、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述高速用滾動軸承為支撐加工工具的主軸的軸承。21、如權利要求7所述的高速用滾動軸承，其特徵在於，所述高速用滾動軸承為角接觸球軸承或圓柱滾子軸承。全文摘要本發明提供可以充分地應對dmN值為170萬以上這樣的高速旋轉、可以使加工工具緊湊化及削減運轉經費的高速軸承用潤滑脂及高速用滾動軸承。在以脲類化合物為增稠劑的脲基潤滑脂中配合不包含所述脲類化合物的非脲基潤滑脂而成的，所述脲類化合物是使多異氰酸酯成分和單胺成分反應而得到的，所述單胺成分是含有相對於全部單胺成分為50摩爾％以上選自脂肪族單胺及脂環式單胺中的至少一種單胺的單胺成分，高速用滾動軸承1具備內圈2及外圈3、介於該內圈2及外圈3之間的多個滾動體4、和密封構件6，該滾動體4的周圍封入上述潤滑脂8。文檔編號C10M123/00GK101622333SQ20088000612公開日2010年1月6日申請日期2008年2月26日優先權日2007年2月26日發明者三上英信,川村隆之,玉田健治申請人:Ntn株式會社