聚酯類複合纖維卷裝的製作方法

2023-05-04 20:28:36 1

專利名稱：聚酯類複合纖維卷裝的製作方法
技術領域：
本發明涉及由單步驟熔融紡絲法所得的聚酯類複合纖維卷裝及其製造方法，以及假捻加工法。
背景技術：
聚對苯二甲酸乙二醇酯(以下稱作PET)纖維作為最適於衣料用途的合成纖維在世界上大量生產，並為一大產業。
聚對苯二甲酸丙二醇酯(以下稱為PTT)纖維已知於J.PolymerSciencePolymer Physics EditionVol.14，第263-274頁(1976)、特開昭52-5320號公報、WO-99/27168號公報等的在先文獻中。
這些關於PTT纖維的在先文獻公開了使用具有合適的斷裂伸長度、熱應力、沸水收縮率的PTT纖維的布帛具有低模量，發現其具有柔軟的手感，適於作為襯裡、內衣、運動服、襪筒、背面的建築基底(裹地)、遊泳衣等的衣料用纖維。
另一方面，作為不用假捻加工便可賦予膨鬆性的纖維，公知有由聚酯形成的並列型和偏心芯鞘型的複合纖維。
作為具有柔軟手感特徵的PTT類複合纖維有如下的複合纖維其至少一種成分採用PTT的複合纖維，或其兩種成分採用固有粘度不同的PTT的複合纖維(以下將這些纖維稱作聚酯類複合纖維)，並在特公昭43-19108號公報、特開平11-189923號公報、特開2000-239927號公報、特開2001-55634號公報、EP1059372號公報、特開2001-131837號公報、USP6306499號說明書、WO01/53573號公報、US2002-0025433號說明書等中公開。在這些現有文獻中，記載了聚酯類複合纖維的特徵為具有柔軟的手感和良好的捲曲特性，並且通過利用這些特性，可將其用於各種拉伸型布帛和膨鬆性布帛。
一般地，在通過熔融紡絲法製造聚酯類複合纖維的情況下，有將未拉伸的纖維一次卷取後再進行拉伸的2步驟法，和連續進行紡絲-拉伸的單步驟法。
在特開2001-131837號公報、特開2001-348734號公報、特開2002-61030號公報中提出了在製造聚酯類複合纖維時，連續進行紡絲-拉伸的單步驟法，即直接紡絲拉伸法。
特別是在特開2001-131837號公報中公開了通過使熱收縮應力值在0.25cN/dtex以上，獲得即使在3.5×10-3cN/dtex的荷重下也具有10％以上捲曲伸長率的聚酯類拉伸複合纖維。其中公開了該聚酯類拉伸複合纖維可在強捻和組織約束力大的織物中使用，並發現其具有較高的捲曲性。
另一方面，獲得假捻加工用的預取向纖維的方法在ChemicalFibers InternationalVol.47，第72-74頁(1997年2月)、特開平2001-20136號公報、特開平2000-256918號公報中公開。在這些文獻中，作為假捻加工用的預取向纖維，公開了不使用導絲輥，或者在通過冷的導絲輥後，以2000-6000m/分鐘的速度卷取的PTT單獨形成的纖維或者聚酯類複合纖維的預取向纖維。
但本發明者經過研究發現，僅通過提高紡絲速度所得的聚酯類複合纖維的預取向纖維或拉伸複合纖維具有較高取向，但是結晶化程度較低。這樣的預取向纖維或拉伸複合纖維，其玻璃轉移溫度為約35-45℃，這種低結晶化程度的預取向纖維或拉伸複合纖維對溫度和溼度非常敏感。
在紡絲工序中存在這樣的現象在高速卷取過程中卷取機的發動機本身發熱，通過筒管軸將熱傳導至卷裝，使得卷裝的溫度上升，而且還發現由於卷裝與壓輥之間摩擦生熱，也使得卷裝的溫度上升。如果因為這樣的原因卷裝的溫度上升，在卷取時處於卷繞在卷裝上的狀態下，預取向複合纖維或拉伸複合纖維將產生收縮。
預取向複合纖維或拉伸複合纖維的收縮在以較高卷硬度層疊的卷裝的兩個幅邊部(耳部)(以下簡單地稱為幅邊部)幾乎不產生，而僅產生在層疊於除此以外(以下稱為中央部)處的纖維上。其結果使得在卷取中，卷裝形成幅邊部高的卷形狀，而一旦形成幅邊部較高的形狀，則在此以後，僅幅邊部與壓輥接觸，卷量增加，同時使摩擦生熱更加集中在幅邊部處。
由此，卷取成預定卷徑的卷裝，其幅邊部直徑(卷徑)比中央部直徑(卷徑)要大，換言之形成幅邊部高的卷形狀。

圖1表示無幅邊高(耳高)的卷形狀的卷裝簡圖，圖2表示幅邊部高的卷形狀的卷裝簡圖。
幅邊部高的卷形狀的卷裝不僅只是產生卷徑差，而且如以下所述，在幅邊部層疊的纖維與中央部層疊的纖維之間，其熱特性、細度和捲曲等的纖維物性存在較大差異。
而且，伴隨著卷量增加，由於纖維收縮，產生卷裝端面突出的所謂膨脹現象，因此還產生不能從卷取機取下卷裝的情形。
(i)乾熱收縮應力值差卷裝幅邊部和中央部的聚酯類複合纖維，其由如後所述的熱收縮應力測定所得的收縮應力值存在差異。換言之，幅邊部的複合纖維的乾熱收縮應力值比中央部複合纖維的乾熱收縮應力值要高。
已知熱收縮特性的差在布帛染色加工時作為收縮率差或捲曲差出現，由此產生下陷或皺紋等的品位上的缺陷。
(ii)細度變動預取向複合纖維或拉伸複合纖維的細度變動是由於卷取機的往復動程而表示出的相當於由從卷裝一個幅邊部到另一個幅邊部的絲長(1個衝程或2個衝程)的周期性變動。
圖3和圖4例示了通過將卷繞在卷裝上的預取向複合纖維或拉伸複合纖維解舒，用紗線均勻度檢測儀測定的細度變動測定圖。圖3對應於圖1所示的卷裝，圖4對應於圖2所示的卷裝。在測定圖中，可觀察到周期性變動為在低細度側等間隔向下的須狀信號。存在著向下的信號，意味著絲長方向上該點的細度(紗線的粗度)向低側發生改變。
已知這種細度的改變是引起假捻加工紗線或布帛產生周期型染斑的原因。
(iii)明顯捲曲聚酯類複合纖維的特徵是在熱處理後具有表現捲曲的潛在捲曲性。但是，即使保持卷取狀態，有時也產生已經捲曲的情況，即為明顯捲曲。
在從卷裝高速解舒聚酯類複合纖維時，由於明顯捲曲具有提高解舒張力的作用，因此優選減少明顯捲曲。
可知在如上所述卷取於卷裝上的聚酯類複合纖維中，幅邊部的纖維比中央部的纖維更容易發生明顯捲曲現象。
例如，即使在中央部不存在明顯捲曲的情況下，在幅邊部處有時存在明顯捲曲。可知從這種卷裝高速解舒聚酯類複合纖維時，由於明顯捲曲使得解舒張力發生改變，由此使得在假捻加工時，紗線發生斷裂或在編織工序中紗線發生斷裂。
(iv)高速解舒性在襯裡布料用途或內部用途中，作為布帛的組織可採用平紋皺絲織物、斜紋織物等為代表的平織物、經編針織物等的經編物。這些織物大多使用不實施假捻加工的纖維，因此布帛中的纖維並列排列，具有規則性。因此，存在著纖維的內在缺陷容易直接外露的問題，這些缺陷有「經向稜紋」、「緯向下陷」或「染斑」等品位上的缺陷。
近年來，在織造、編織工序中價格競爭也日益加劇，與此對應的是加工速度也高速化。例如，作為織物經線準備工序的整經速度，原來為100-200m/分鐘，現在以高速化為500-1000m/分鐘。在織機上，以緯線打入速度為800-1500m/分鐘的高速度在工業上實施。
在從卷裝以高速度將聚酯類複合纖維解舒時，與從卷裝一側端面到另一側端面的絲長相對應的解舒張力變化較大時，紗線發生斷裂的情形增加。此外，當該張力變化的最大值和最小值之間的差(以下稱為解舒張力差)較大時，在布帛上產生下陷等的周期性品位缺陷。
圖7為從圖1所示具有良好卷形狀的卷裝高速解舒聚酯類複合纖維時，解舒張力的變化圖。圖8為從圖2所示具有不良卷形狀的卷裝高速解舒聚酯類複合纖維時，解舒張力的變化圖。
在圖7和圖8中，橫軸表示聚酯類複合纖維的絲長，縱軸表示解舒張力。
因此，具有上述內在缺陷的聚酯類複合纖維卷裝在不進行拉伸、直接用於編織時，或者通過拉伸假捻加工、用於編織時的任何一種情況下，在染色時全都顯示出染色均勻性差而且具有周期性染斑和光澤斑。由此可知作為最終製品的布帛的商品價值顯著下降。僅僅以某種程度解除卷裝的幅邊高，也不能解決這種缺陷。
在特開2001-131837號公報或特開2001-348734號公報所公開的卷裝中，任何一種複合纖維的熱收縮都較大，在卷取時幅邊高顯著，因此存在上述內在的周期性斑。
因此，其現狀是由單步驟熔融紡絲法所得的聚酯類複合纖維在不進行拉伸直接提供給編織工序時，或者通過實施拉伸假捻加工提供給編織工序時，可獲得無周期性染斑缺陷、染色均勻性良好、具有優異品位的布帛的聚酯類複合纖維和高速解舒性優異的該聚酯類複合纖維的卷裝在現有技術中都沒有記載。
發明的公開本發明的目的是提供一種聚酯類複合纖維的卷裝，其適於在由單步驟熔融紡絲法所得的衣料中使用。由本發明所得的聚酯類複合纖維從卷裝的高速解舒性優異，並且不用進行拉伸可直接提供給編織工序，或者可在實施了假捻加工或拉伸假捻加工後提供給編織工序，所得的布帛不存在周期性染斑缺陷，並且具有染色均勻性優異的品位，以及優異的拉伸性和拉伸回復性。
本發明的另一個目的是提供對聚酯類預取向複合纖維進行假捻加工的方法。
本發明所要解決的問題是在通過單步驟熔融紡絲法卷取聚酯類複合纖維所得的聚酯類複合纖維卷裝中，消除涉及現有技術中存在的高速解舒時的張力變化、由卷裝幅邊部產生的熱收縮特性、細度變動特性和捲曲特性的缺陷，以及解決絲長方向上周期性染斑缺陷。
本發明者等為解決上述問題進行了專心研究，結果發現對聚酯類複合纖維在紡絲後，通過不進行拉伸或通過拉伸進行卷取時，將紡絲條件和卷取條件設定為特定條件，可解決上述問題。
換言之，已發現在製造複合纖維時，通過將紡絲時的吐出條件、紡絲張力、卷取時的卷裝溫度和卷取速度等設為特定值，可消除在卷取中聚酯類複合纖維卷裝幅邊部處產生的各種缺陷。於是，由該製造方法製得的聚酯類複合纖維卷裝，其幅邊部和中央部的熱收縮特性和細度變動特性處於特定範圍，其高速解舒性優異，而且所得的聚酯類複合纖維可不進行拉伸直接提供給編織工序，或者通過拉伸假捻加工提供給編織工序。此外，所得的布帛不存在周期性染斑缺陷，並且具有染色均勻性優異的品位，以及優異的拉伸性和拉伸回縮性。
本發明如下所述。
1.一種聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維，該複合纖維是以至少2kg的卷量進行層疊的，而且還滿足以下的(1)-(3)。
(1)卷裝幅邊部的卷徑與中央部卷徑的差值不超過10mm。
(2)卷裝的卷寬度為60-250mm，並且卷裝的卷徑為100-400mm。
(3)層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.05cN/dtex。
2.如以上1所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.01cN/dtex。
3.如以上1或2所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝上的複合纖維為斷裂伸長度為60-120％的預取向複合纖維。
4.如以上1或2所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝上的複合纖維為斷裂伸長度為25-80％的預取向複合纖維。
5.如以上1-4任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為從卷裝解舒的複合纖維的細度變動值U％不超過1.5％，而且，細度變動周期的變動係數不超過0.4。
6.如以上1-5任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為在將卷繞在卷裝上的複合纖維進行解舒時，解舒張力差ΔF(cN/dtex)與解舒速度u(m/分鐘)的關係滿足以下式(1)。
ΔF≤8.0×10-6·u ………(1)7.如以上1-6任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝的膨脹率為不超過12％。
8.如以上1-7任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝幅邊部的複合纖維在沸水處理前的伸縮伸長率Vc為不超過20％。
9.如以上1-8任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝幅邊部的卷硬度為50-90，而且兩個幅邊部的卷硬度差不超過10。
10.如以上1-9任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝的卷密度為0.80-0.92g/cm3。
11.如以上1-10任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為2種聚酯成分中的任何一種均為含有至少90摩爾％的對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯。
12.一種聚酯類複合纖維，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的預取向複合纖維，該預取向複合纖維卷繞成卷裝，並且該預取向複合纖維還滿足以下的(1)-(4)。
(1)沸水處理前的伸縮伸長率Vc不足20％。
(2)斷裂伸長度為60-120％。
(3)乾熱收縮應力值為0.01-0.15cN/dtex。
(4)細度變動值U％為不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數為不超過0.4。
13.一種聚酯類複合纖維，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型的粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的拉伸複合纖維，該拉伸複合纖維卷繞成卷裝，並且拉伸複合纖維還滿足以下的(5)-(8)。
(5)經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為5-100％。
(6)斷裂伸長度為25-80％。
(7)乾熱收縮應力值為0.02-0.24cN/dtex。
(8)細度變動值U％為不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數為不超過0.4。
14.如上述12或13所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維的纖維-纖維間的動摩擦係數為0.20-0.35，而且在絲長方向上該動摩擦係數的最大值和最小值的差不超過0.05。
15.如上述12到14任一項所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維在伸長-應力測定中的10％伸長應力值的最大值和最小值的差在絲長方向上為不超過0.30cN/dtex。
16.如上述12到15任一項所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維的異型度為1-5。
17.一種聚酯類複合纖維的假捻加工紗線，其特徵為通過對上述1到16任一項所述的聚酯類複合纖維進行假捻加工得到，而且滿足以下的(a)-(b)。
(a)斷裂強度為2-4cN/dtex。
(b)經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為50-250％。
18.一種聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為在通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化並進行卷取時，使紡絲張力為不超過0.30cN/dtex，卷取時卷裝溫度保持在不超過30℃，並以1500-4000m/分鐘的卷取速度進行卷取，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
19.一種聚酯類預取向複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，在不進行拉伸，作為預取向複合纖維進行卷取時，在滿足以下(a)-(e)的條件下進行卷取，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
(a)作為2種聚酯成分合流後的吐出條件吐出孔的孔徑D與孔長L的比D/L不小於2，吐出孔採用相對於垂直方向傾斜10-40度的紡絲頭。
(b)紡絲張力為0.10-0.30cN/dtex。
(c)熱處理溫度為70-120℃，而且熱處理張力為0.02-0.10cN/dtex。
(d)在卷取在卷取機上時卷裝的溫度為不超過30℃。
(e)卷取速度為1500-4000m/分鐘。
20.一種聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，在將不進行卷取、直接拉伸得到的拉伸複合纖維卷繞成卷裝時，滿足以下(a)和(f)-(h)的條件，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
(a)作為2種聚酯成分合流後的吐出條件吐出孔的孔徑D與孔長L的比D/L不小於2，吐出孔採用相對於垂直方向傾斜10-40度的紡絲頭。
(f)拉伸張力為0.05-0.40cN/dtex。
(g)加熱第2導絲輥的速度VR為2000-4000m/分鐘。
(h)卷取速度VW(m/分鐘)與加熱第2導絲輥的速度VR(m/分鐘)的比VW/VR滿足下述式(2)。
0.85≤VW/VR≤1 ……(2)(i)在卷取在卷取機上時卷裝的溫度為不超過30℃。
21.如上述20所述的聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為在加熱第2導絲輥與加熱第3導絲輥之間實施拉緊熱處理。
22.如上述18-21任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為從卷裝開始卷取到完成卷取的期間，使卷取過程中的斜紋角度根據卷徑在3-10度的範圍內變化。
23.一種聚酯類預取向複合纖維的假捻加工方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，不進行拉伸並作為預取向複合纖維進行卷取時，使紡絲張力不超過0.30cN/dtex，而且卷取時卷裝溫度保持不超過30℃，此後，在對該預取向複合纖維實施假捻加工時，在從卷取時開始保存直至假捻的整個工序中，將該預取向複合纖維的溫度保持在不超過30℃，由此進行拉伸假捻加工或假捻加工，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
此外，本發明所述的複合纖維，包含熔融紡絲後不進行拉伸而卷取的預取向複合纖維，以及連續進行紡絲-拉伸(即通過直接紡絲拉伸法)後卷取的拉伸複合纖維。
以下對本發明作詳細說明。
本發明的聚酯類複合纖維卷裝是一種將聚酯類複合纖維卷取而成的卷裝，其中聚酯類複合纖維由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲群構成，而且構成單絲的至少1種成分為PTT。
2種聚酯成分的配置是從以下方式的複合纖維中選擇的沿著絲長方向以並列型粘合的複合纖維；用一種聚酯成分將另一種聚酯成分全部或部分包圍，並在纖維斷面處使二者呈偏心配置的偏心芯殼型複合纖維。更優選為前者的並列型。
將PTT作為其中一種成分時，發現複合纖維和假捻加工紗線的捲曲表現良好。對另一種成分沒有特別限制，從與PTT粘合時的粘結性方面出發，優選從聚對苯二甲酸乙二醇酯(PET)、聚對苯二甲酸丙二醇酯(PTT)、聚對苯二甲酸丁二醇酯(PBT)等中選擇。最優選的組合是2種成分均為PTT。
2種聚酯成分的固有粘度差優選為0.05-0.8dl/g。如果固有粘度差在該範圍內，則捲曲表現充分，而且在紡絲頭的正下方紗線彎曲現象少，而且也不發生紗線斷裂現象。
此外，當2種聚酯成分均為PTT時，優選固有粘度差為0.1-0.4dl/g，更優選為0.1-0.25。此外，由PTT彼此形成的複合纖維的平均固有粘度優選為0.7-1.2dl/g，更優選為0.8-1.1dl/g。如果平均固有粘度在上述範圍內，則複合纖維的強度為不低於約2cN/dtex，可適用於要求強度的運動服領域。
在本發明中，固有粘度不同的2種聚酯成分在單絲截面中的比率為高粘度成分與低粘度成分的比率優選為40/60-70/30，更優選為45/55-65/35。如果該比率在上述範圍內，則捲曲性能良好，複合纖維的強度為不低於2.5cN/dtex，也可在運動服用途等中使用。
構成本發明聚酯類複合纖維的至少一種成分的PTT聚合物，其至少90摩爾％由對苯二甲酸丙二醇酯重複單元構成，其最多10摩爾％由其它酯類重複單元形成。
換言之，本發明聚酯類複合纖維的至少1種成分為PTT均聚物、或包含不超過10摩爾％作為共聚成分的其它酯類重複單元的PTT共聚物。
作為共聚成分的實例，可舉出以下物質。
作為酸性成分，有間苯二甲酸和5-磺酸鈉間苯二甲酸為代表的芳香族二羧酸、己二酸和衣康酸為代表的脂肪族二羧酸等。作為二元醇成分，有乙二醇、丁二醇、聚乙二醇等。此外，羥基安息香酸等的羥基羧酸也是其實例。也可以將這些物質中的幾種共聚。
由於苯偏三酸、季戊四醇、苯均四酸等的3官能性交聯成分損壞紡絲穩定性，或者使得假捻加工紗線的斷裂伸長度下降，而在假捻加工時傾向於產生較多的紗線斷裂現象，因此優選根據具體情形，避免使用這些物質作為共聚合成分。
在本發明中，PTT聚合物的製造方法可使用公知方法。例如可舉出僅通過熔融聚合，使其具有與預定固有粘度相當的聚合度的單步驟法、以及通過熔融聚合使聚合度上升，直到具有一定的固有粘度，然後採用固相聚合使聚合度上升至與預定固有粘度相當的聚合度的二步驟法。
後者的組合固相聚合的二步驟法可減少聚合物中環狀二聚體的含量，因此優選。在採用單步驟法使聚合度達到預定固有粘度時，優選在提供給紡絲前，通過抽提處理等減少聚合物中的環狀二聚體。
在本發明中使用的PTT聚合物優選其對苯二甲酸丙二醇酯的環狀二聚體的含量不超過2.5重量％，更優選不超過1.1重量％，進一步優選不超過1.0重量％。
此外，在PTT聚合物中，在不妨礙本發明效果的範圍內，可通過添加或者共聚合，使其含有氧化鈦等消光劑、熱穩定劑、抗氧劑、抗靜電劑、紫外吸收劑、抗菌劑、各種顏料等的添加劑，本發明聚酯類複合纖維卷裝的卷量不低於2kg。當卷量不足2kg時，在假捻加工或編織加工時，需要對卷裝頻繁地進行交換作業，增加了人手和操作成本，因此在經濟上是不利的。優選卷量不低於約3kg，更優選不低於約4kg。對卷量的上限沒有特別限制，如果考慮根據人手的操作，約為20kg。
本發明的聚酯類複合纖維卷裝，其幅邊部和中央部的卷徑差為0-10mm。聚酯類複合纖維卷裝幅邊部和中央部的卷徑差是表示所謂「幅邊高」程度的指標。卷徑小於約100mm的情形下，其卷徑差微小，而卷徑超過約200mm時，則卷徑差擴大。
當卷徑差超過10mm時，在後述細度變動測定中，細度變動周期顯著。如果細度變動周期顯著，則在布帛上產生周期性的染斑缺陷。為使布帛上不產生周期性的染斑缺陷，優選卷徑差不超過5mm，更優選不超過3mm。
本發明的聚酯複合纖維卷裝的卷徑不低於100mm，優選為150-400mm。卷徑如果不低於100nn，可使卷量不低於2kg，可形成具有工業實用性的卷裝。卷徑不足100mm時，卷量較小，卷裝所用的紙管和筒管的費用加在聚酯類複合纖維的價格上，使得成本提高，此外，卷裝的包裝材料、包裝費和運輸費比例提高，在工業上是不利的。
聚酯類複合纖維卷裝的卷寬度為60-250mm，優選為80-200mm。卷寬度不足60mm時，為獲得不低於2kg的卷量，卷徑過大，在工業上操作困難。卷寬度較小時，幅邊部相對於卷寬度的比例變高，容易形成幅邊高。而如果卷寬度超過250mm，幅邊高的確較小，但在對複合纖維進行解舒時，解舒張力變動較大，產生周期性染斑，在高速解舒時產生紗線斷裂現象。
聚酯類複合纖維的乾熱收縮應力指的是由熱造成的收縮力，由以下所示的方法測定。層疊在卷裝幅邊部的聚酯類複合纖維比層疊在中央部的複合纖維傾向於具有更高的乾熱收縮應力值。
在本發明中，聚酯類複合纖維卷裝幅邊部上層疊的纖維與中央部層疊的纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.05cN/dtex是重要的。如果幹熱收縮應力值差超過0.05cN/dtex，則在所得的布帛上，產生與層疊在幅邊部的部分對應的周期性下陷和染色異常現象，降低了布帛的品位。該乾熱收縮應力值差越小越好，優選不超過0.01cN/dtex，更優選不超過0.005cN/dtex。最優選無差值。
以下對本發明聚酯類複合纖維卷裝的優選形式進行說明。
在本發明中，從卷裝解舒的複合纖維的細度變動值U％不超過1.5％，而且優選細度變動周期的變動係數不超過0.4。
如果細度變動值U％不超過1.5％，則可獲得染色均勻性優異的布帛。細度變動值U％優選不超過1.2％，更優選不超過1.0％。
如果變動係數不超過0.4，則可獲得優異品位的布帛。變動係數越小越好，特別優選不超過0.2。
即使細度變動值U％不超過1.5％，而如果細度變動周期的變動係數超過0.4時，在布帛上產生由聚酯類複合纖維卷裝的幅邊部引起的染色異常現象，有時不能獲得具有良好品位的布帛。例如，在用經線和緯線以緻密組織編織為織物時，傾向於發生這種染色異常現象，特別是在對預取向複合纖維不進行拉伸假捻加工，直接提供給編織工序的情況下，容易發生這種現象。
變動係數(Coefficient of Variation)如下所述，是通過對細度變動測定時附屬設置的細度變動的周期性分析測定求出的。
圖5是對應於圖3的細度變動周期分析圖。圖6是對應於圖4的細度變動周期分析圖。在這些分析圖中，橫軸表示周期長，縱軸表示頻度(變動係數)。
在該細度變動周期分析中，周期長對應於從聚酯類複合纖維卷裝的一側的幅邊部到另一側幅邊部的絲長。該絲長隨形成卷裝時的回程距離(トラバ一ス幅)的不同而不同，但通常為0.5-10m。由幅邊部細度變動引起的信號如圖6所示，是作為具有一定的周期長、變動係數特異的峰出現的。
本發明聚酯類複合纖維卷裝，優選在對卷繞在卷裝上的複合纖維進行解舒時的張力差ΔF(cN/dtex)與解舒速度u(m/分鐘)的關係滿足以下公式。
ΔF≤8.0×10-6u ………(1)式(1)表示從聚酯類複合纖維卷裝解舒複合纖維時，解舒張力與速度的依存關係。
如果解舒張力差在式(1)的範圍內，則在編織工序和假捻加工工序中，不會發生從卷裝的解舒時，由解舒張力變動引起的紗線斷裂現象以及在布帛上發生下陷和染色異常現象。
為了幫助理解式(1)，圖9用斜線示出了優選的解舒張力差範圍。例如當從聚酯類複合纖維卷裝解舒複合纖維時的速度為1000m/分鐘時，解舒張力差ΔF(cN/dtex)優選不超過0.008cN/dtex。
層疊在卷裝幅邊部的複合纖維在沸水處理前的伸縮伸長率Vc優選不超過20％，更優選不超過10％。
層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維相比，其沸水處理前的伸縮伸長率Vc傾向於更高，但如果沸水處理前的伸縮伸長率Vc不超過20％，則從卷裝解舒複合纖維時解舒抵抗力小，即使在高速度下解舒也不會產生張力變動或紗線斷裂現象。
卷裝幅邊部的卷硬度優選為50-90，而且兩個幅邊部的卷硬度差優選不超過10。
如果幅邊部的卷硬度在上述範圍內，則在輸送卷裝或對卷裝進行操作時不會產生卷崩塌現象，而且在解舒幅邊部的複合纖維時解舒抵抗力小，即使在高速度下解舒也不會產生張力變動或紗線斷裂現象。幅邊部優選的卷硬度為60-85。
二個幅邊部的卷硬度差，換言之，一側幅邊部與另一側幅邊部的卷硬度差不超過10時，二個幅邊部之間的解舒張力差小，因此所得的布帛不會產生下陷和染色異常現象。
卷裝的卷密度優選為0.80-0.92g/cm3，更優選為0.82-0.90g/cm3。如果卷密度在上述範圍內，則在輸送卷裝或對卷裝進行操作時不會產生卷崩塌現象，而且解舒抵抗力小，即使在高速度下解舒也不會產生張力變動或紗線斷裂現象。
本發明聚酯類複合纖維卷裝的膨脹率優選不超過12％，更優選不超過10％，進一步優選不超過8％。不用說為0％是最優選的。
如果膨脹率不超過12％，則由複合纖維收縮產生的卷繃緊小，容易從卷取機的錠子取下卷裝，此外，由於在對卷裝進行包裝時端部不與包裝材料接觸，因此不會損壞複合纖維的解舒性。
以下對本發明聚酯類預取向複合纖維卷裝的特定重要條件進行說明。
聚酯類預取向複合纖維卷繞成卷裝時，同時滿足以下(1)-(4)。
(1)沸水處理前的伸縮伸長率Vc不足20％。
(2)斷裂伸長度為60-120％。
(3)乾熱收縮應力值為0.01-0.15cN/dtex。
(4)細度變動值U％不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數不超過0.4。
在本發明中，聚酯類預取向複合纖維在沸水處理前的伸縮伸長率Vc不足20％，優選不超過15％，更優選不超過10％。當沸水處理前的伸縮伸長率Vc不足20％時，在高速假捻加工時或在高速拉伸假捻加工時，與導紗器等的接觸抵抗力小，因此不會產生紗線斷裂現象或產生毛刺。
在本發明中，聚酯類預取向複合纖維的斷裂伸長度為60-120％，優選為70-100％。斷裂伸長度在上述範圍內的預取向複合纖維，可在約4000m/分鐘以下的卷取速度下獲得，因此可形成幅邊高小的卷裝，此外，在長期保存卷裝時，也不會發生卷崩塌現象。
在本發明中，聚酯類預取向複合纖維的乾熱收縮應力值為0.01-0.15cN/dtex，優選為0.03-0.10cN/dtex。如果幹熱收縮應力值在以上範圍內，則可形成幅邊高小的卷裝，此外，在卷取時也不會發生紗線斷裂現象。乾熱收縮應力值越小越好，但是不足0.01時，難以進行製造。
在本發明中，聚酯類預取向複合纖維的細度變動值不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數不超過0.4。
當細度變動值不超過1.5％時，可得到染色均勻性優異的織物。細度變動值優選不超過1.2％，更優選不超過1.0％。
如果變動係數不超過0.4，則可獲得優異品位的織物。變動係數越小越好，特別優選不超過0.3。
即使細度變動值U％不超過1.5％，而細度變動周期的變動係數超過0.4時，在織物上產生由聚酯類複合纖維卷裝的幅邊部引起的染色異常現象，有時不能獲得具有良好品位的布帛。例如，在用經線和緯線組織緻密地編織為織物時，傾向於發生這種染色異常現象，特別是在對預取向複合纖維不進行拉伸假捻加工，直接提供給編織工序的情況下，容易發生這種現象。
聚酯類預取向複合纖維由差示掃描熱量測定(DSC)得到的結晶發熱量優選不超過10J/g，更優選不超過5J/g，進一步優選不超過2J/g。如果結晶發熱量不超過10J/g，則可抑制高溫下預取向複合纖維的自結晶化進程。結晶發熱量越小越好。
由差示掃描熱量測定(DSC)得到的結晶發熱量是採用後述方法對卷取為卷裝的該預取向複合纖維進行測定所得到的值。該結晶發熱量為預取向複合纖維結晶化時發熱的熱量，是結晶化程度的尺度。結晶發熱量越小，表示預取向複合纖維正在結晶化。
對於幾乎不發生結晶化的聚酯類預取向複合纖維，其結晶發熱量超過約10J/g。另一方面，如果結晶化充分進行，則由於結晶發熱量顯示出為0J/g，不能用該測定法進行測定。
已發生結晶化的預取向複合纖維的一個優點是將預取向複合纖維提供給拉伸假捻加工時，即使長期保持在約40℃以上的高溫氣氛下，也可以抑制預取向複合纖維的自結晶化進程。由該效果，可減小卷裝的幅邊高和變形，降低假捻加工紗線和染色異常現象的發生。
作為其它優點，儘管在預取向複合纖維中，也無需拉伸假捻加工，可直接將其提供給編織工序，獲得具有良好品位的布帛。
以下對本發明聚酯類拉伸複合纖維卷裝的特定重要條件進行說明。
在本發明中，聚酯類拉伸複合纖維在捲成卷裝時，同時滿足以下條件(5)-(8)。
(5)經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為5-100％。
(6)斷裂伸長度為25-80％。
(7)乾熱收縮應力值為0.02-0.24cN/dtex。
(8)細度變動值U％不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數不超過0.4。
在本發明中，聚酯類拉伸複合纖維經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為5-100％，優選為10-100％，更優選為20-100％。如果伸縮伸長率CE2在上述範圍內，則可獲得拉伸性優異的布帛。而不低於100％的伸長率用現在的技術難以達到。
伸縮伸長率CE2越大，即使為織物等約束力高的結構的織物，也可以獲得高的拉伸性。
在本發明中，聚酯類拉伸複合纖維的斷裂伸長度為25-80％，優選為30-60％。斷裂伸長不低於25％時，在拉伸時不會發生紗線斷裂現象，可以穩定地進行製造，而且卷裝的幅邊部較小，不會在布帛上產生染色異常現象。此外，如果斷裂伸長度不超過80％，則可以使複合纖維的斷裂強度不低於約2cN/dtex，可將其擴展用於運動服用途等要求強度的領域中，無論進行厚和薄色調的染色，都不會發生異常現象。
在本發明中，聚酯類拉伸複合纖維的乾熱收縮應力值為0.02-0.24cN/dtex，優選為0.05-0.15cN/dtex。如果幹熱收縮應力值在以上範圍內，則可形成幅邊高小的卷裝。
乾熱收縮應力值越小越好，但是在不足0.02時，在卷取時產生紗線斷裂現象，因此難以製造。
在本發明中，拉伸複合纖維的細度變動值U％不超過1.5％，而且優選細度變動周期的變動係數不超過0.4。
如果細度變動值U％不超過1.5％，則可獲得染色均勻性優異的織物。細度變動值U％優選不超過1.2％，更優選不超過1.0％。
如果變動係數不超過0.4，則可獲得優異品位的布帛。變動係數越小越好，特別優選不超過0.3。
即使細度變動值U％不超過1.5％，而細度變動周期的變動係數超過0.4時，在織物上產生由拉伸複合纖維卷裝的幅邊部引起的染色異常現象，有時不能獲得具有良好品位的布帛。例如，在用經線和緯線組織緻密地編織為織物時，傾向於發生這種染色異常現象，特別是在拉伸複合纖維不進行假捻加工，直接提供給編織工序的情況下，容易發生這種現象。
以下對聚酯類預取向複合纖維和聚酯類拉伸複合纖維共同的優選重要條件進行說明。
優選纖維-纖維之間的動摩擦係數為0.20-0.35，而且絲長方向上最大值和最小值的差不超過0.05。
如果纖維-纖維之間的動摩擦係數在上述範圍內，則卷取時纖維不會從卷裝滑脫，可形成2kg以上卷量的卷裝，此外，從卷裝解舒複合纖維時，解舒張力小，不會發生紗線斷裂和染色異常現象。
如果在絲長方向上最大值和最小值的差不超過0.05，解舒張力的變動可變得更小。
優選在伸長-應力測定中10％伸長應力值的最大值和最小值的差在絲長方向上不超過0.30cN/dtex。本發明者等發現在伸長-應力測定中10％伸長時的應力值與絲長方向的染色均勻性良好地對應，當該最大值和最小值的差在絲長方向上為不超過0.30cN/dtex時，可獲得染色均勻性良好的布帛。10％伸長應力值的最大值和最小值的差越小越好，如果不超過0.20cN/dtex，可獲得染色均勻性更加優異的布帛。
對聚酯類複合纖維的細度和單絲細度沒有特別限制，但優選所使用的細度為20-300dtex、單絲細度為0.5-20dtex。
對單絲的截面形狀沒有特別限制，可以為圓形、三角形、橢圓形、扁平狀、或W形、X字形等的異形。還發現特別是異型度為1-5時，其具有良好的染色均勻性和拉伸性。
在本發明中，還發現即使將聚酯類複合纖維直接作為長纖維使用，或者切斷為20-200mm作為短纖維使用，其具有良好的染色均勻性和拉伸性。
此外，在不妨礙本發明效果的範圍內，在本發明的聚酯類複合纖維中可通過添加或者共聚合，使其含有氧化鈦等消光劑、熱穩定劑、抗氧劑、抗電劑、紫外吸收劑、抗菌劑、各種顏料等的添加劑。
此外，在聚酯類複合纖維中，為使其具有平滑性、收斂性和抗電性，優選添加0.2-2重量％的修整劑。此外，為了提供解舒性和假捻加工時的會聚性，可以賦予2-50個/米的單絲交織。
以下對本發明聚酯類複合纖維卷裝的製造方法進行說明。
本發明聚酯類複合纖維卷裝可採用複合紡絲用設備製造，該設備具有以下所述的紡絲頭和雙軸擠出機。
圖10為製造本發明聚酯類複合纖維卷裝時所用紡絲頭的一個實例的簡圖。
在圖10中，(a)為分配盤、(b)為紡絲口。固有粘度不同的2種聚酯由P、Q導入，從分配盤(a)提供至紡絲口(b)。在紡絲口(b)處，二者合流後，從相對於垂直方向傾斜θ度的吐出孔吐出。吐出孔的孔徑用D表示，孔長用L表示。
在本發明中，優選該吐出孔的孔徑D與孔長L的比不低於2。如果L/D不低於2，則當固有粘度不同的2種聚酯合流後，二種成分的結合狀態穩定，吐出的聚合物流不發生搖晃，因此所得纖維的細度變動值U％可維持在本發明規定的範圍內。L/D越大越好，但是從容易製作紡絲噴出口的觀點出發，優選L/D為2-8，更優選為2.5-5。
在本發明中，噴出孔相對於垂直方向具有10-40度的傾斜度。所述吐出孔相對於垂直方向的傾斜角指的是圖10中的θ(度)。
吐出孔相對於垂直方向的傾斜是在將固有粘度不同的2種聚酯吐出時，防止由固有粘度差引起紗線彎曲的重要條件。在吐出孔不傾斜的情況下，當固有粘度差擴大時，剛剛吐出的細絲向固有粘度高的方向彎曲，即產生撓曲現象，難以獲得穩定的紡絲。此外，所得的複合纖維的細度變動值U％變大，染色均勻性不佳。
在圖10中，優選將固有粘度高的聚酯提供至P側，將固有粘度低的聚酯提供給Q側。
圖11為本發明製造方法所用的紡絲設備的一個實例的簡圖。基於該圖對優選製造方法進行說明。
在圖11中，在乾燥機1中將一種聚酯成分的小球(ペレツト)乾燥至水分含量不超過20ppm，將其提供給溫度設定為250-280℃的擠出機2，使其熔融。對另一種聚酯成分的小球也實施同樣的操作，經由乾燥機3提供至擠出機4，使其熔融。
熔融的聚酯分別經過彎管5和6，提供給溫度設定為250-285℃的旋轉頭7，由齒輪泵分別進行計量。然後在安裝於旋轉組件上的、具有多個孔的紡絲噴出口9處使2種成分合流，粘合為並列型或偏心芯殼型後，作為複合纖維的細絲10擠出至紡絲室內。
擠出機和旋轉頭的溫度可根據聚酯的種類和固有粘度從上述範圍進行最優化的選擇。
擠出至紡絲室內的細絲10由冷卻風12冷卻至室溫，並固化，由修整劑施加裝置13提供修整劑後，從以預定速度旋轉的第1導絲輥14拉出。
修整劑優選為水性乳劑型，水性乳劑的濃度優選不低於10重量％，更優選為15-30重量％。作為修整劑，優選含有10-80重量％脂肪酸酯和/或礦物油，或含有50-98重量％分子量為1000-2000的聚酯，對於纖維，優選施加0.3-1.5重量％的修整劑，通過施加這樣的修整劑，可以使纖維-纖維之間的動摩擦係數為0.2-0.35，防止複合纖維從卷裝解舒，以及在假捻加工或在編織時紗線發生斷裂。
此外，根據需要，可在修整劑施加裝置13和第1導絲輥14之間，在第1導絲輥14與第2導絲輥15之間或者在第2導絲輥15與卷取機之間設置交織裝置，使得複合纖維細絲產生交織。交織裝置可採用公知的交織機等，優選通過將流體壓力調整至0.01-0.6MPa，可賦予2-50個/米的交織度。
在本發明的製造方法中，紡絲張力不超過0.30cN/dtex，優選不超過0.20cN/dtex，更優選不超過0.15cN/dtex。紡絲張力越小越好，但如果為0.3cN/dtex，則不會由於與修整劑施加裝置的摩擦擦過等產生紗線斷裂現象，因此可連續穩定的進行製造。
紡絲張力是用圖11中修整劑施加裝置13下方約10cm的位置處測定的張力(cN)，除以拉取導絲輥上複合纖維的細度(dtex)後所得的值。
紡絲張力的調整，可根據紡出細絲的會聚方法適宜地進行。例如，可根據紡絲速度，從紡絲頭到會聚的距離，以及會聚導紗溝的種類等進行調整，此外，更優選在施加修整劑的同時對細絲進行會聚。
在本發明的製造方法中，卷取時卷裝的溫度設定在不超過30℃是重要的。通過使卷取時卷裝的溫度為不超過30℃，可防止由於複合纖維收縮所造成的卷裝幅邊高和幅邊部處纖維產生的缺陷。卷裝溫度如果超過30℃，則細度變動值U％即使非常小，而細度變動周期超過0.4，不能達到本發明的目的。這是本發明者等的首次發現，是本發明重要的特徵。在公知的高速卷取時，由於卷取時卷裝的溫度超過約40℃，因此即使怎樣抑制幅邊高，也不能消除幅邊部纖維的缺陷。
卷裝溫度優選從卷取開始到卷取完成時都維持在不超過30℃。作為使卷裝溫度不超過30℃的方法，優選阻隔從作為卷取機旋轉驅動體以及發熱源的發動機向筒管軸的傳熱和熱輻射。此外，可通過冷卻空氣等對卷取時的卷裝或其周邊進行冷卻來達到該目的。
卷取時卷裝的溫度越低越好，更優選不超過約25℃。但是，如果使卷裝溫度過低的話，為維持該溫度需要消耗較大能量，因此，更優選卷裝溫度為20-25℃。
在本發明的製造方法中，卷取速度為1500-4000m/分鐘，優選為1800-3500m/分鐘，更優選為2000-3300m/分鐘。如果卷取速度在以上範圍內，則紡絲時複合纖維的取向度充分，細度變動值U％和細度變動係數也可在本發明規定的範圍內。此外，由於紡絲張力和拉伸張力並非是卷取纖維固有的，因此可使卷裝幅邊部與中央部的乾熱收縮應力值差不超過0.05cN/dtex，可達到本發明的目的。此外，在卷取時實施熱處理的情況下，即使熱處理溫度不低於70℃，張力也不會在0.02cN/dtex以下，細度變動較小，並且不會發生紗線斷裂和毛刺現象。
以下對本發明聚酯類預取向複合纖維卷裝的製造方法的特定重要條件進行說明。
在圖11中，由第1導絲輥14退繞的複合纖維不實施實質的拉伸，經過第2導絲輥15，作為預取向複合纖維卷裝16被卷取。
優選將第1導絲輥14和第2導絲輥15二者或者其中任何一種作為加熱導絲輥，直至卷取預取向複合纖維之前實施熱處理。此外，對熱處理方法不僅僅限制於加熱導絲輥，如果為可在卷取之前實施熱處理的方法，則對其沒有特別限制。
作為預取向複合纖維的熱處理條件，優選熱處理溫度為70-120℃，而且熱處理時的張力為0.02-0.1cN/dtex。熱處理優選通過在加熱導絲輥處迴繞預取向複合纖維2-10次，由此進行加熱。在該情況下，優選使加熱導絲輥的溫度與預取向複合纖維的熱處理溫度幾乎相等。
通過使熱處理溫度不低於70℃，使得所得預取向複合纖維的結晶發熱量不超過10J/g，可進一步有效地達到本發明的目的。如果熱處理溫度超過120℃，則由於低結晶化程度的預取向複合纖維迅速地與高溫接觸，使得其在導絲輥處發生劇烈的紗線搖晃現象，產生毛刺，容易發生紗線斷裂現象，難以穩定地製造。此外，所得的預取向複合纖維的細度變動值U％也超過1.5％。優選熱處理溫度為80-110℃，更優選為90-110℃。
熱處理時的張力為在加熱導絲輥上或在剛離開加熱導絲輥的位置處測定的對預取向複合纖維施加的張力。該張力的調整，是通過加熱導絲輥的溫度與加熱導絲輥的速度進行的。如果熱處理時的張力在上述範圍內，則導絲輥上的紗線搖晃現象較小，預取向複合纖維行走穩定，此外，卷裝也不產生卷邊。優選熱處理時的張力為0.03-0.07cN/dtex。
儘管對熱處理時間沒有特別限制，但可採用約0.01-0.1秒的時間。
以下對本發明聚酯類拉伸複合纖維卷裝的製造方法的特定重要條件進行說明。
在圖11中，在製造聚酯類拉伸複合纖維卷裝時，通過第1導絲輥14退繞的複合纖維先不進行卷取，然後在第1導絲輥14與第2導絲輥15之間連續拉伸後，通過卷取機，作為預定的拉伸複合纖維卷裝16進行卷取。
在拉伸時，優選使第1導絲輥14的溫度為50-90℃，更優選為55-70℃。此外，加熱第2導絲輥15，拉伸後的紗線在第2導絲輥15處進行熱處理。熱處理的溫度優選為90-160℃，更優選為100-140℃。
在本發明中，拉伸張力需要在0.05-0.40cN/dtex的範圍內，優選為0.10-0.30cN/dtex。如果拉伸張力在上述範圍內，則聚酯類拉伸複合纖維的強度為約1.5cN/dtex，具有足夠的機械強度，此外，使斷裂伸長在30％以上進行拉伸時，不會產生毛刺和紗線斷裂現象。拉伸張力是以第1導絲輥14和第2導絲輥15之間的速度比進行設定的。
拉伸張力可通過對第1導絲輥14和第2導絲輥15的圓周速度比，即通過選擇拉伸比與第1導絲輥溫度的組合來確定。在第1導絲輥的速度為1500-3000m/分鐘、溫度為50-90℃的情況下，通過使拉伸倍率為1.4-2.5倍，可使拉伸張力在優選範圍內。拉伸倍率的優選範圍為1.4-2.0倍。在公知的直接紡絲拉伸法中，當拉伸倍率為3-5倍時，拉伸張力為約0.5cN/dtex以上，而與此相對的是在本發明中，其特徵為在極低的拉伸張力下進行拉伸。
在本發明中，加熱的第2導絲輥15的圓周速度VR優選為2000-4000m/分鐘，更優選為2400-3300m/分鐘。如果VR在上述範圍內，則由於可使第1導絲輥的速度不低於1500m/分鐘，因此細絲的晃動較小，紡絲、拉伸時紗線行走穩定，此外，在卷取時或卷取後捲成卷裝的聚酯類拉伸複合纖維的收縮較小，卷裝的幅邊高較小，因此即使從卷裝高速進行解舒時，張力變動較小。
導絲輥的數目可採用不少於2-3對。在退繞導絲輥之前也可設置1對預拉伸輥。製造聚酯類拉伸複合纖維的優選設備為如圖12所示，具有3對導絲輥的卷取機。
第3導絲輥17可以為加熱導絲輥，也可以為非加熱導絲輥，但是為使聚酯類拉伸複合纖維的乾熱收縮應力值為0.02-0.24cN/dtex，並提高拉伸複合纖維的伸縮伸長率CE2，優選第3導絲輥為加熱導絲輥。在將第3導絲輥作為加熱導絲輥使用時，優選使導絲輥的溫度為50-180℃，更優選為90-150℃。如果在該溫度範圍內，則不會發生紗線斷裂現象，而且可穩定地進行卷取。
在本發明中，優選通過使第2導絲輥15和第3導絲輥17之間的張力為0.05-0.5cN/dtex，實施拉緊熱固定，可使伸縮伸長率CE2不低於5％。第2導絲輥15和第3導絲輥17之間的張力可通過二者的速度比進行設定。第2導絲輥和第3導絲輥之間的速度比優選為1.0-1.1。
在本發明中，優選在卷取速度VW和加熱第2導絲輥的速度VR的比VW/VR滿足下述式(2)的條件下進行卷取。
0.85≤VW/VR≤1 ……(2)為幫助理解式(2)，在圖13中示出了VR和VW/VR的關係的優選範圍。在圖13中，橫軸表示第2導絲輥的速度VR，縱軸表示卷取速度VW與第2導絲輥的速度VR的比VW/VR。即，該速度比VW/VR表示從第2導絲輥到卷取期間的鬆弛比。
在本發明中，該比VW/VR優選不低於0.85。當比值不足0.85時，第2導絲輥與卷取機之間的張力下降，難以穩定地卷取。VW/VR的優選範圍是0.90-0.96。
在本發明中，在滿足式(2)的範圍內，優選以這樣的速度比進行卷取，即使得圖11中第2導絲輥15與卷取機之間的張力、以及圖12中第3導絲輥與卷取機之間的張力優選為0.02-0.12cN/dtex，更優選為0.04-0.07cN/dtex的速度比。如果卷取張力在以上範圍內，則在拉伸複合纖維的卷裝上不會產生幅邊高和膨脹現象。
在本發明的製造方法中，從卷裝開始卷取到完成卷取期間，根據各個卷徑，優選使卷取的斜紋角度在優選3度-10度，更優選4度-9度的範圍內不同而進行卷取。如果斜紋角度在以上範圍內，則由於不會發生卷崩塌現象，因此可正常地進行卷取，此外，在卷裝上也不會產生幅邊高。斜紋角度可通過調整卷取速度和導線的速度進行設定。
在本發明中，優選中間層的斜紋角度比內層的斜紋角度大。此外，所述卷裝的內層是指從捲筒到卷厚度為約10mm以內的層疊部。斜紋角度根據卷徑而不同的最優選實施形式的實例是在開始卷取，即處於卷裝內層時，使斜紋角度較小，隨著卷徑的增加，慢慢增大斜紋角度，在卷裝的中層處於最高。此後，直到外層，再次使斜紋角度減小。由此，通過根據卷徑改變斜紋角度，可使卷裝的膨脹度和幅邊高都足夠小。
此外，將如上所述、在卷取時使斜紋角度改變的卷取方法應用於上述聚酯類預取向複合纖維卷裝的製造方法中時，也可以獲得良好的結果。
以下對本發明聚酯類複合纖維的假捻加工紗線的製造方法進行說明。
該方法是在對上述聚酯類預取向複合纖維進行假捻加工時最為有效的方法。
在本發明中，在對預取向複合纖維卷裝進行拉伸假捻加工，或對拉伸複合纖維卷裝進行假捻加工時，在從卷取中直到保存和假捻的整個工序中，將卷裝的溫度保持在不超過30℃，優選保持在不超過25℃，由此進行拉伸假捻加工或假捻加工。如果保持溫度在以上範圍內，則在直至保存假捻期間，在卷裝上不會產生幅邊高，因此可獲得具有良好品位的加工紗線。
作為假捻加工法，可採用一般所用的針鏈型(ピンタイプ)、摩擦型、夾帶型(ニツプベルトタイプ)、空氣假捻型等的加工方法。假捻加熱可為單加熱器假捻、雙加熱器假捻中的任何一種，但是為獲得較高的拉伸性，優選單加熱器假捻。
假捻加熱器的溫度優選這樣設定，其加熱溫度使得剛離開第1加熱器出口的紗線溫度為130-200℃，優選為150-180℃，特別優選為160-180℃。
假捻加熱器可為接觸式，也可以為非接觸式。
由單加熱器假捻獲得的假捻加工紗線的伸縮伸長率CE2優選為50-250％，伸縮彈性率優選不低於80％。
此外，也可以根據需要採用第2加熱器進行熱固定，作為雙加熱器假捻加工紗線。第2加熱器的溫度優選為100-210℃，更優選相對於剛離開第1加熱器的出口的紗線溫度在-30℃到+50℃的範圍內。
第2加熱器內的超餵率(第2超餵率)優選為+3％到+30％。
通過採用本發明的聚酯類複合纖維卷裝，和假捻加工所得的聚酯類複合纖維的假捻加工紗線無染斑，具有良好的品位，而且具有優良的拉伸性和拉伸回復性。
例如，在沸水處理前明顯存在的捲曲的伸縮伸長率為50-300％。如果假捻加工紗線在沸水處理前明顯存在的捲曲較大時，即使採用如織物一樣約束力大的布帛，通過沸水處理也可以獲得較高的捲曲，因此該條件對於獲得具有優異伸長回復性、即優異的拉伸性和瞬間回復性的布帛是重要的。
在使用本發明所得的聚酯類複合纖維的假捻加工紗線作為織物的緯線時，沸水處理前的布帛，即坯布也具有拉伸性。該性質在公知的假捻加工紗線和採用潛在捲曲性複合纖維的織物中是完全不能出現的。
此外，由本發明所得的聚酯類複合纖維的假捻加工紗線在例如2×10-3cN/dtex的負載下沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為50-250％，顯示出較高的捲曲顯示性，此為其一大特徵。
現有的通過對單獨的PTT纖維進行假捻加工所得的假捻加工紗線在同等條件下的伸縮伸長率為30％左右，與此對比可知本發明的假捻加工紗線顯示出較高的捲曲性能。
此外，聚酯類假捻加工紗線在沸水處理後的伸長回復速度為20-50m/秒，瞬間回復性優異也是其一大特徵。伸長回復速度表示在無負載下對聚酯類複合纖維的假捻加工紗線進行沸水處理後，將捲曲伸長至一定應力，此後將纖維切斷，纖維在瞬間回復時的速度。該伸長回復速度越大，在製成衣服時，可發揮出極快的拉伸回復性，即優異的運動追隨性。
如果伸長回復速度在針織物組織中為15m/秒以上，在織物組織中為20m/秒以上的話，可獲得運動追隨性優異的布帛。如果低於該值，則製成織物時運動追隨性不足。優選的伸長回復速度如果為針織物組織的話為20m/秒以上，如果為織物組織的話為25m/秒以上。已知公知的斯潘德克斯(スパンデツクス)彈性纖維的伸長回復速度為約30-50m/秒，因此可以理解本發明聚酯類複合纖維的假捻加工紗線具有與斯潘德克斯彈性纖維相當的伸長回復性。此外，如果伸長回復速度大於50m/秒的話，現在的技術水準還難以進行製造。
此外，公知的PET假捻加工紗線的伸長回復速度為約10m/秒，PTT單獨纖維的假捻加工紗線的伸長回復速度為約15m/秒。
上述伸長回復速度的測定方法是由本發明者等開始設計出的方法，由此開始，才有可能定量測定出拉伸回縮性。
使用不進行假捻加工的本發明聚酯類複合纖維所得的布帛仍然具有良好的品位，無周期性染斑，並具有柔軟的手感。
本發明的聚酯類複合纖維可以使用於整個布帛，或者通過與其它纖維混合，用於布帛的一部分。作為混合的其它纖維，可舉出聚酯、纖維素、尼龍6、尼龍66、醋酸酯、丙烯酸類、聚氨酯彈性纖維、羊毛、絲等的長纖維和短纖維等，但是不受這些纖維的限制。
為將本發明聚酯類複合纖維與其它纖維混合、混織或複合，以形成混織複合紗線，可通過例如與其它纖維一起交織混織的方法、在交織混織後進行拉伸假捻的方法、僅對其中一方實施假捻，此後進行交織混織的方法、分別對兩方進行假捻後，進行交織混織的方法、對其中任何一方進行塔斯綸(タスラン)加工後，進行交織混織的方法、在交織混織後，進行塔斯綸加工的方法、塔斯綸混織方法等的各種混織方法進行製造。由這些方法所製得的混織複合紗線，優選使其具有至少10個/米的交織度。
附圖的簡要說明圖1為無幅邊高卷裝的一個實例的簡圖。
圖2為具有幅邊高的卷裝的一個實例的簡圖。
在圖1和圖2中的符號含義如下。
18卷取時所用的紗線管、19卷取的複合纖維、20卷取紗線的幅邊高部、K卷徑、H卷寬度、A卷裝內層的卷寬度、B具有預定卷厚時的卷寬度、T卷厚度、α幅邊部的直徑、β中央部的直徑、Φ斜紋角度圖3是表示細度變動值U％測定曲線圖的一個實例的圖。
圖4是表示細度變動值U％測定曲線圖的一個實例的圖。
圖5是表示細度變動周期分析曲線圖的一個實例的圖。
圖6是表示細度變動周期分析曲線圖的一個實例的圖。
圖7是表示解舒張力變動分析曲線圖的一個實例的圖。
圖8是表示解舒張力變動分析曲線圖的一個實例的圖。
圖9是表示本發明解舒速度和解舒張力差的優選範圍的圖。
圖10為本發明所用紡絲頭的一個實例的簡圖。
圖10中的符號含義如下。
a分配盤、b紡口、D孔徑、L孔長、θ傾斜角、P聚合物供給口、Q聚合物供給口。
圖11為製造複合纖維卷裝過程的一個實例的簡圖。
圖12為製造複合纖維卷裝過程的另一實例的簡圖。
圖13為表示本發明卷取條件優選範圍的圖。
圖11、圖12中的符號含義如下。
1；乾燥機、2擠出機、3乾燥機、4擠出機、5彎管、6彎管、7旋轉頭、8旋轉組件、9紡絲噴出口、10細絲、11非送風區域、12冷卻風、13修整劑施加裝置、14第1導絲輥、15第2導絲輥、16複合纖維卷裝、17第3導絲輥實施發明的最佳形式以下通過舉出實施例對本發明作進一步說明，但本發明不受這些其中測定方法、評價方法如下所示。
(1)固有粘度固有粘度[η]是基於以下公式的定義求出的值。
＝lim(ηr-1)/CC→0式中，ηr是用相對粘度進行定義的，是將35℃下所測定的溶解在純度為98％以上的鄰氯代苯酚中的聚合物稀釋溶液的粘度，除以在同一溫度下測定的上述溶劑的粘度所得的值。C表示以g/100ml表示的聚合物濃度。
(2)卷裝的卷徑差對圖2所示的幅邊部卷徑α和中央部卷徑β進行測定，根據以下公式求出。
卷徑差(mm)＝α-β(3)膨脹率測定圖2所示卷裝內層的卷寬度A，和卷厚度T時在T/2部分處的卷寬度B，由以下式子求出。
膨脹率(％)＝[(B-A)/A]×100(4)卷硬度採用テクロツク社(株)製造的硬度計(GC型-A)，對複合纖維卷裝的二個幅邊部在圓周方向上每隔90度處分別進行4等分，測定其硬度，將其平均值作為卷硬度。幅邊部的硬度是對距離端面2mm的部分進行測定。
(5)解舒張力差從複合纖維卷裝以1000m/分鐘的速度將複合纖維解舒的同時，在記錄紙上記錄解舒張力。張力測定是使用エイコ一測器(株)製造的張力計(Model-1500)進行的。
在每次測定時，測定60秒後，將張力變動記錄在記錄紙上，從該測定值讀取解舒張力的變動寬度(g)，將其除以複合纖維的細度(dtex)，求出解舒張力差(cN/dtex)。
(6)斷裂伸長度基於JIS-L-1013進行測定。
(7)10％的伸長應力值基於JIS-L-1013進行測定。
在絲長方向上測定100次複合纖維的伸長-應力，測定10％的伸長應力值(cN)。讀出測定值的最大值和最小值，將二者的差除以細度(dtex)作為10％的伸長應力值差(cN/dtex)(8)熱伸縮應力採用熱應力裝置(例如カネボウエンジニアリング社製造的KE-2)進行測定。
將複合纖維切斷成20cm的長度，將其兩端連接製作成環狀，並填充至測定器中，在最初荷重為0.044cN/dtex、升溫速度為100℃/分鐘的條件下測定熱收縮應力，畫出熱收縮應力的溫度變化圖。
在測定出的圖中，將開始表現熱收縮應力的溫度，即從基線開始有應力的溫度作為熱收縮應力的表現開始溫度。熱收縮應力在高溫區域描繪成山形曲線，讀出該峰值，將所讀出的峰值應力(cN)的1/2除以細度(dtex)，將所得的值減去最初荷重，作為熱收縮應力值。
熱收縮應力值(cN/dtex)＝{峰值應力值(cN)/2}/{細度(dtex)}-最初荷重(cN/dtex)(9)細度變動通過以下方法，在得到細度變動值圖(Diagram Mass)的同時，測定U％。
測定器イブネステスタ一(ツエルベガ一ウ一スタ一社製作ウ一スタ一テスタ一UT-3)測定條件紗線速度100m/分鐘圓盤拉力強度(Tension force)12.5％拉力設定(Tension)1.0輸入壓力(Entry Pressure)2.5hp捻(twist)Z捻、1.5T/m測定絲長250m/分鐘級別根據紗線的細度變動進行設定細度變動值U％直接讀出變動圖和所表示的變動值。
細度變動係數利用測定器附帶的細度變動周期分析軟體得到周期分析圖，即Spectrogram Mass(細度變動分散CV的周期性圖)，測定山狀突起信號的高度，即變動係數。
(10)纖維-纖維之間的動摩擦係數在圓筒周圍以15度的斜紋角度並施加約15g的張力卷取690m的纖維，在該已卷取過的圓筒上，將長度為30.5cm的與上所述一樣的纖維以與圓筒軸垂直的方向上安置在其上，然後，在該安置在圓筒上的纖維的一端系上具有與該安置在圓筒上的纖維總細度0.04倍相當的荷重(g)的重物，另一端連接應變計。此後，以18m/分鐘的圓周速度使該圓筒旋轉，採用應變計測定張力。根據下式，從由此測定所得的張力求出纖維-纖維之間的動摩擦係數f。
f＝(1/π)×ln(T2/T1)其中，T1為安置在纖維上的重物的重量(g)、T2為至少測定25次時的平均張力(g)、ln為自然對數、π表示圓周率。此外，測定是在25℃進行的。
在絲長方向上纖維-纖維間動摩擦係數的最大值和最小值的差是對每約100g纖維進行測定，求出10次測定時的最大值和最小值的差。
(11)沸水處理前的伸縮伸長率(Vc)採用周長為1.125m的檢尺機取紗線10次，立刻掛上2×10-3cN/dtex的荷重後，經過30秒時間測定絞絲的長度(L1)。
然後，取下2×10-3cN/dtex的荷重，在絞絲上掛上0.18cN/dtex的荷重後，經過30秒後，測定絞絲的長度(L2)。
伸縮伸長率(Vc)由以下公式求出。其中測定10次，取其平均值。
伸縮伸長率(Vc)＝[(L2-L1)/L1]×100其中，L1＝附加2×10-3cN/dtex的荷重時的絞絲長度、L2＝附加0.18cN/dtex的荷重時的絞絲長度。
(12)伸縮伸長率(CE2)用周長為1.125m的檢尺機取紗線10次，在掛上2×10-3cN/dtex荷重的狀態下，在沸水中熱處理30分鐘。然後，在掛有相同荷重的情況下，直接在180℃的乾熱條件下乾熱處理15分鐘的時間。處理後，在無負荷的狀態下在JIS-L-1013規定的恆溫恆溼室中靜置1晝夜。此後，在絞絲上掛上0.18cN/dtex的荷重後，測定絞絲長度(L4)。此後，取下0.18cN/dtex的荷重，在絞絲上掛上1×10-3cN/dtex的荷重，經過5分鐘後，測定絞絲的長度(L3)。
伸縮伸長率由以下公式求出。其中測定10次，取其平均值。
伸縮伸長率(CE2)＝[(L4-L3)/L3]×100其中，L3＝附加1×10-3cN/dtex的荷重時的絞絲長度、L4＝附加0.18cN/dtex的荷重時的絞絲長度。
(13)結晶發熱量採用島津製作所(株)製作的島津熱流束示差掃描量熱計(DSC-50)進行測定。
精確稱量待測定的預取向複合纖維5mg，以5℃/分鐘的升溫速度，在25℃到100℃的範圍中實施示差掃描熱量測定(DSC)。結晶發熱量是由示差掃描熱量測定器附屬的程序算出的示差掃描熱量測定(DSC)圖中40-80℃範圍內顯示出的發熱峰面積。
(14)假捻加工紗線的伸縮彈性率基於JIS-L-1090伸縮性實驗方法(A)方法進行測定。
(15)伸長回復速度用周長為1.125m的檢尺機取紗線10次，在無荷重的狀態下在沸水中熱處理30分鐘，基於JIS-L-1013對沸水處理後的假捻加工紗線進行以下測定。
沸水處理後的假捻加工紗線在無荷重的狀態下靜置1晝夜。
採用拉伸實驗機，將假捻加工紗線伸長至應力為0.15cN/dtex，在該狀態下停止拉伸，保持3分鐘後，在下部把持點的正上方用剪刀將紗線切斷。
由剪刀切斷的假捻加工紗線的收縮速度採用高速攝像機(分辨能力1/1000秒)用攝影的方法求出。將毫米單位的規尺與假捻加工紗線以10mm的間隔並列固定放置，將切斷的假捻加工紗線的切片前端作為焦點，對該切片前端的回覆情況進行攝影。回放高速攝像機，讀出假捻加工紗線切片前端每單位時間的變位(mm/毫秒)，求出回復速度(m/秒)。
(16)卷裝溫度採用日本電子(JEOL)(株)製作的非接觸式溫度計(THERMOVIEWERJTG-6200型)，測定卷取時的卷裝溫度。
(17)紡絲張力採用ROTHSHILD Min Tens R-046作為張力計，在位於修整劑施加噴嘴下方10cm(圖11、圖12中修整劑施加噴嘴13)的位置處，測定施加於行走纖維上的張力T1(cN)，將其除以纖維的細度D(dtex)，求出紡絲張力。
紡絲張力(cN/dtex)＝T1/D(18)熱處理張力採用ROTHSHILD Min Tens R-046作為張力計，在熱處理時離開加熱導絲輥的位置處(圖11中第1導絲輥14和第2導絲輥15之間的位置)，測定施加於行走纖維上的張力T2(cN)，將其除以拉伸後紗線的細度D(dtex)，求出熱處理張力。
熱處理張力(cN/dtex)＝T2/D(19)拉伸張力採用ROTHSHILD Min Tens R-046作為張力計，在拉伸時，在提供輥與熱處理裝置之間的位置處(圖12中第1導絲輥14和第2導絲輥15之間的位置)，測定施加於行走纖維上的張力T3(cN)，將其除以拉伸後紗線的細度D(dtex)，求出熱處理張力。
拉伸張力(cN/dtex)＝T3/D(20)解舒張力差從複合纖維卷裝以1000m/分鐘的速度解舒複合纖維，同時將解舒張力記錄在記錄紙上。
張力的測定是使用エイコ一測器(株)製造的張力計(Model-1500)進行的。
在分別進行測定時，通過60秒的測定，將張力變動記錄在記錄紙上，從該測定值讀取解舒張力的變動寬度(g)，將其除以複合纖維的細度(dtex)，求出解舒張力差(cN/dtex)。
(21)解舒性、假捻加工性在以下條件下實施假捻加工，在96錘/臺的條件下連續實施假捻加工時，算出每天的紗線斷裂次數，對解舒性、假捻加工性進行評價。
假捻加工機村田機械製作所(株)製作的33H假捻機(帶型)假捻條件紗線速度500m/分鐘假捻數3230T/m第一供給率-1％第一加熱器溫度170℃1)解舒性測定從拉伸盤到餵料輥入口之間的紗線斷裂次數，按照以下基準進行判斷。
◎解舒斷裂次數不足10次/天·臺，為非常良好○解舒斷裂次數為10-30次/天·臺，為良好×解舒斷裂次數超過30次/天·臺，難以進行工業生產2)假捻加工性在餵料輥以後，對加熱器中紗線斷裂次數進行測定，按照以下基準進行判斷。
◎解舒斷裂次數不足10次/天·臺，為非常良好○解舒斷裂次數為10-30次/天·臺，為良好×解舒斷裂次數超過30次/天·臺，難以進行工業生產(22)染色品位經線PTT拉伸紗線(旭化成株式會社製作的「ソロ」)56dtex/24f、經線密度72羽/2， 緯線聚酯類複合纖維、緯線密度80根/2，製作54cm的平織物，採用通常的方法進行精煉、染色加工。織物的染色品位可由熟練工按照以下基準進行判定。
◎無周期性的染斑，為非常良好○無周期性的染斑，為良好×存在周期性染斑或染條紋，為不佳(23)紡絲穩定性採用每錘安裝有4個末端紡絲口的熔融紡絲機，對每個實施例進行2天的熔融紡絲和拉伸。
由該期間所發生的紗線斷裂次數，和在所得拉伸紗線卷裝上存在的毛刺發生頻率(產生毛刺的卷裝數比例)，按照以下基準進行判定。
◎紗線斷裂0次，產生毛刺的卷裝比例為5％以下○紗線斷裂2次以下，產生毛刺的卷裝比例不足10％×紗線斷裂3次以下，產生毛刺的卷裝比例為10％以上(24)綜合評價按照以下基準，對解舒性、加工性和染色品位總體進行判定。解舒性、加工性和染色品位全部都非常良好○解舒性、加工性和染色品位全部都良好，或者任何一個非常良好×解舒性、加工性和染色品位任何一個不佳[實施例1-5]在本實施例中，對獲得聚酯類預取向複合纖維卷裝進的實例進行說明。即，對預取向複合纖維的熱處理條件、預取向複合纖維的物性和卷裝形狀以及所達到的效果進行說明。
採用含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為1.2dl/g的PTT小球作為其中一種成分，將含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為0.92dl/g的PTT小球作為另外一種成分。採用圖11所示的紡絲機和卷取機，製作70dtex/24細絲的PTT類預取向複合纖維卷裝。
在本實施例中，紡絲條件如下。
(紡絲條件)小球乾燥溫度和所達到的含水量110℃、15ppm擠出機溫度A軸為255℃、B軸為250℃旋轉頭溫度265℃紡絲頭孔徑0.35mmф
孔長1.05mm(L/D＝3)吐出孔的傾斜角度θ35度冷卻風溫度22℃、相對溼度90％、速度0.5m/秒修整劑以聚醚酯為主成分的水性乳劑(濃度為10重量％)從紡絲噴出口到修整劑施加噴嘴的距離75cm紡絲張力0.13cN/dtex(卷取條件)第1導絲輥速度為2300m/分鐘，溫度記載在表1中第2導絲輥速度為2420m/分鐘，非加熱卷取機帝人制機(株)的AW-909(筒管軸與接觸輥的兩個軸自身驅動)卷取速度2420m/分鐘卷取時的卷裝溫度25℃在卷取時，通過如表1所示改變第1導絲輥的溫度進行卷取。所得的PTT類預取向複合纖維卷裝的形狀和纖維物性如下。
(預取向複合纖維卷裝)含水量0.6重量％卷徑310mm卷寬度100mm從幅邊部到反幅邊部之間的絲長度90cm卷量5.2kg/l筒管(預取向複合纖維的物性)紗線的評價固有粘度[η]1.02細度69.4dtex強度1.7cN/dtex伸長度如表1所記載纖維-纖維之間的動摩擦係數0.28
動摩擦係數在絲長方向上的最大值和最小值的差0.0310％伸長應力的最大值和最小值之間的差0.11cN/dtex交織度4個/米(假捻加工紗線的物性)細度56.0dtex強度如表1所記載伸長度36％伸縮伸長率300％2mg負荷時的伸縮伸長率CE2如表1所記載伸長回復速度29m/秒表1中解舒張力差的測定為解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。
使用各實施例所得的複合纖維卷裝，對其進行假捻加工，將所得的假捻加工紗線作為織物的緯線，由此所得的織物的染色品位示於表1。從表1可知，所得的織物不存在由卷裝幅邊部造成的周期性缺陷，具有良好的染色品位，而且具有較高的伸縮伸長率和拉伸回復性。
在本實施例中，對PTT類預取向複合纖維卷裝製造方法中在卷取條件下卷取速度的效果進行說明。
除了表2所示的條件以外，採用和實施例1一樣的方式實施。在熱處理時，使第1導絲輥的溫度為80℃，第2導絲輥的溫度為非加熱的溫度，熱處理時的張力(在本實施例和比較例中，為第1導絲輥和第2導絲輥之間的張力)為0.04cN/dtex。通過表2所示的卷取速度，得到與實施例1具有相同卷裝尺寸的PTT類預取向複合纖維卷裝。在本實施例和比較例中，使卷取時卷裝的溫度為25℃。
將所得的PTT類預取向複合纖維卷裝在25℃下保持30天的時間後，實施拉伸假捻加工。
表2中示出了加工絲的染色品位。表2中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。
如表2所示，採用由本發明PTT類預取向複合纖維卷裝所得的假捻加工紗線的織物無周期性染斑，具有良好的品位、較高的伸縮伸長率和拉伸回復性。
在本實施例中，對PTT類預取向複合纖維卷裝的製造方法中卷取時卷裝的溫度效果進行說明。
紡絲條件在與實施例2一樣的條件下實施，卷取時，在如表3所示不同的預取向複合纖維卷裝冷卻條件下對卷裝進行卷取。
所得的PTT類預取向複合纖維卷裝的卷形狀和預取向複合纖維的物性示於表3。表3中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘下的測定值。
從表3可知，在本發明的溫度範圍下進行卷取的預取向複合纖維卷裝具有良好的卷形狀和織物品位。
在本實施例中，對PTT預取向複合纖維卷裝的製造方法中紡絲張力的效果進行說明。
通過使紡絲時的修整劑施加噴嘴與紡絲頭的距離如表4所示不同，得到PTT類預取向複合纖維卷裝。除此以外的條件採用與實施例2一樣的條件。
紡絲性示於表4。表4中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘條件下的測定值。
從表4可知，如果紡絲張力在本發明的範圍內，則可以獲得具有良好紡絲性、良好品位的假捻加工絲。
在本實施例中，對PTT類預取向複合纖維卷裝的製造方法中，在卷取時不進行熱處理的條件下進行卷取時，卷取速度對假捻加工性和加工紗線品位產生的效果進行說明。此外，還對PTT類預取向複合纖維卷裝的保存條件的效果進行說明。
採用含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為1.25dl/g的PTT小球作為其中一種成分，將含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為0.92dl/g的PTT小球作為另外一種成分。採用圖11所示的紡絲機和卷取機，卷取速度如表5所示進行改變，製作71dtex/24細絲的PTT類預取向複合纖維卷裝。
在本實施例和比較例中，紡絲條件如下。
(紡絲條件)小球乾燥溫度和所達到的含水量110℃、15ppm擠出機溫度A軸為255℃、B軸為250℃旋轉頭溫度265℃紡絲頭孔徑0.50mmф、孔長1.25mm吐出孔的傾斜角度θ35度冷卻風溫度22℃、相對溼度90％、速度0.5m/秒修整劑以聚醚酯為主成分的水性乳劑(濃度為10重量％)從紡絲噴出口到修整劑施加噴嘴的距離75cm
(卷取條件)卷取機帝人制機(株)的AW-909(筒管軸與接觸輥的兩個軸自身驅動)卷取時的卷裝溫度20℃(由非接觸式溫度計進行測定)(預取向複合纖維卷裝)含水量0.6重量％卷徑31cm卷寬度19.3cm從幅邊部到反幅邊部之間的絲長度90cm卷量5.2kg/l筒管(預取向複合纖維的物性)纖維-纖維之間的動摩擦係數0.26動摩擦係數在絲長方向上的最大值和最小值的差0.0410％伸長應力的最大值和最小值之間的差0.09cN/dtex交織度9個/米卷取了的預取向複合纖維卷裝直到在施加拉伸假捻期間一直在溫度為20℃、相對溼度為90％RH的環境下保持5天，此後實施假捻加工。
在假捻加工時，預取向複合纖維卷裝的形狀和從卷裝解舒時測定的細度變動值、假捻加工性和加工紗線的染色品位示於表5。表5中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。
從表5可知，由本發明實施例17-21所得的PTT類預取向複合纖維卷裝具有良好的拉伸假捻加工性和加工紗線染色品位。
此外，採用預取向複合纖維卷裝實施拉伸假捻加工後，所得假捻加工紗線的物性如下所示。
(假捻加工紗線的物性)細度56.0dtex斷裂強度如表5所記載斷裂伸長度38％伸縮伸長率243％2mg負荷時的伸縮伸長率CE2如表5所記載假捻加工紗線具有較高的伸縮伸長率，實施例17-21的假捻加工絲的瞬間回復速度均在20m/秒以上，織物具有良好的染色品位和優異的拉伸回復性。
在本實施例中，對於在卷取時不實施熱處理的條件下卷取得到的PTT類預取向複合纖維卷裝，對其直到假捻加工時的維持溫度與維持期間的效果進行說明。
紡絲和卷取條件與實施例19(卷取速度為2400m/分鐘)一樣，得到PTT類預取向複合纖維卷裝。
在表6所示的維持條件下對卷取所得的PTT類預取向複合纖維卷裝進行維持，並實施假捻加工。
在假捻加工時，預取向複合纖維卷裝的形狀和從卷裝解舒並測定的細度變動值、假捻加工性和加工紗線的染色品位示於表6。
從表6可知，在本發明的溫度範圍下維持後，在實施拉伸假捻加工的情況下，其具有良好的假捻加工性和加工紗線染色品位。

在本實施例中，對聚酯類拉伸複合纖維卷裝的製造方法中加熱第2導絲輥的速度VR和卷取速度VW與二者的比VW/VR的效果進行說明。
採用含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為1.26dl/g的PTT小球作為其中一種成分，將含0.4重量％氧化鈦、固有粘度為0.92dl/g的PTT小球作為另外一種成分。採用圖12所示的紡絲機和具有3對導絲輥的卷取機，製作84dtex/24細絲的PTT類拉伸複合纖維卷裝。
在本實施例中，紡絲條件如下。
(紡絲條件)小球乾燥溫度和所達到的含水量110℃、15ppm擠出機溫度A軸為255℃、B軸為250℃旋轉頭溫度265℃紡絲頭孔徑0.50mmф、孔長1.25mm吐出孔的傾斜角度θ35度冷卻風溫度22℃、相對溼度90％、速度0.5m/秒修整劑由60重量％脂肪酸酯、5重量％聚醚、30重量％非離子表面活性劑、5重量％抗靜電劑形成的修整劑的水性乳劑(濃度為10重量％)從紡絲噴出口到修整劑施加噴嘴的距離90cm紡絲張力0.08cN/dtex(卷取條件)第1導絲輥速度為1500m/分鐘、溫度55℃第2導絲輥溫度120℃第3導絲輥非加熱型卷取機帝人制機(株)的AW-909(筒管軸與接觸輥的兩個軸自身驅動)卷取的斜紋角度卷厚度為0mm-5mm；3.5度卷厚度為5mm-70mm；6.5度卷厚度為70mm-110mm；4.0度卷取張力0.05cN/dtex卷取時的卷裝溫度25℃在卷取時，使第2導絲輥的速度VR如表7所示進行改變，使拉伸張力發生改變，由此進行卷取。
所得PTT拉伸複合纖維卷裝的形狀和纖維物性如下。
(複合纖維卷裝)含水量0.6重量％卷徑330mm紙管外徑110mm卷寬度90mm卷量5.2kg/l筒管(纖維物性)細度83.4dtex紗線的評價固有粘度[η]0.86dl/g交織度7個/米纖維-纖維之間的動摩擦係數0.27動摩擦係數在絲長方向上的最大值和最小值的差0.0310％伸長應力的最大值和最小值之間的差0.14cN/dtex卷取了的拉伸複合纖維卷裝在溫度為30℃、相對溼度為90％RH的環境下保持30天。
所得拉伸複合纖維卷裝的解舒性和拉伸複合纖維的物性示於表7。表7中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。此外，實施例32的拉伸複合纖維卷裝在以1000m/分鐘的解舒速度下進行解舒時，解舒張力的變動圖示於表7。
從表7可知，當拉伸複合纖維的乾熱收縮應力值的差，以及解舒張力值差在本發明範圍內時，具有良好的解舒性，而且所得織物的染色品位也良好。
由於比較例10的拉伸張力較低，因此紡絲性不佳，布帛的染色品位也差。
比較例11的拉伸張力較高，但產生較多的毛刺。此外，所得的拉伸複合纖維卷裝還形成幅邊高，高速解舒性不佳。織物的染色品位也差。
採用村田機械製造的33H型假捻加工機對實施例33的拉伸複合纖維實施假捻加工。
(假捻加工條件)H1加熱器溫度170℃加捻器角度110度拉伸比1.16加工速度300m/分鐘(假捻加工紗線的物性)細度71.0dtex強度2.1cN/dtex伸長度36％伸縮伸長率290％2mg負荷時的伸縮伸長率170％伸長回復速度25m/秒採用本發明PTT拉伸複合纖維卷裝所得的假捻加工紗線具有良好的染色品位，而且即使在有負荷時，也具有較高的伸縮伸長率和拉伸回復性。
在本實施例中，對於在PTT類拉伸複合纖維卷裝的製造方法中，加熱第2導絲輥的速度VR和卷取速度VW與二者的比VW/VR的效果，以及加熱第2導絲輥與加熱第3導絲輥之間的拉緊熱處理的效果進行說明。
在除了表8所示的條件以外，採用與實施例31一樣的條件進行直接紡絲拉伸而得到拉伸複合纖維卷裝時，使卷取速度VW如表8所示改變以實施卷取。
其中，卷取條件如下所示。
(卷取條件)第1導絲輥速度2000m/分鐘、溫度55℃第2導絲輥速度3045m/分鐘拉伸倍率1.52拉伸張力0.25cN/dtex第2導絲輥溫度120℃第2導絲輥和第3導絲輥之間的速度比如表8所示第3導絲輥的溫度如表8所示表8中所示的解舒張力差的測定是當解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。
從表8可知，如果加熱第2導絲輥的速度VR和卷取速度VW的比在本發明的範圍內，則可獲得良好的拉伸複合纖維卷裝，以及具有優異品位的布帛。此外，通過對第3導絲輥進行加熱，對拉伸複合纖維進行熱處理的情況下，發現拉伸複合纖維的伸縮伸長率CE2為20％以上，具有良好的捲曲性。
比較例12是在速度比(第3導絲輥/第2導絲輥)為0.98(鬆弛)的條件下進行熱處理的，加熱時產生紗線斷裂現象，而且還稍微不穩定。
在本實施例中，對複合纖維卷裝的卷寬度的效果進行說明。
採用與實施例33一樣的條件實施熔融紡絲-連續拉伸，在卷取時對卷取機的回程距離(トラバ一ス幅)進行各種改變，得到表9所示的複合纖維卷裝。
所得複合纖維卷裝的卷量、形狀和所得布帛的品位示於表9。表9中解舒張力差的測定是在解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。此外，在對比較例14的複合纖維卷裝以1000m/分鐘的解舒速度進行解舒時，解舒張力的變動圖示於圖8。
從圖8可知，當卷裝的卷寬度在本發明範圍以外時，高速解舒時解舒張力變動較大，解舒性不佳。
從表9可知，如果複合纖維卷裝的卷寬度和卷徑在本發明的範圍內，則可獲得具有良好解舒性和良好品位的布帛。
此外，為顯示複合纖維卷裝的卷寬度對解舒性的效果，在表10中示出了實施例32和比較例14的複合纖維卷裝在解舒速度不同的情況下的解舒張力差。從表10可判定，本發明的複合纖維卷裝具有優良的解舒性。

在本實施例中，對根據卷徑改變斜紋角度的效果進行說明。
採用與實施例33一樣的條件，實施熔融紡絲-拉伸，在卷取時，如下所示根據卷徑改變斜紋角度。
斜紋角度卷厚度為0mm-10mm；4度卷厚度為10mm-70mm；7度卷厚度為70mm-110mm；4度所得複合纖維卷裝的直徑差為3mm，解舒張力差也減小，為0.002cN/dtex，具有良好的解舒性和染色品位。
在本實施例中，採用PTT作為其中一種成分，對作為另一種成分的聚酯種類所產生的效果進行說明。
作為另一種成分的聚酯種類如表11所示進行改變，得到複合纖維。
所得複合纖維卷裝的物性示於表11。表11中解舒張力的測定是解舒速度為1000m/分鐘時的測定值。
從表11可知，在另一種成分為PET和PBT的情況下，均具有良好解舒性和染色品位。
在比較例15中，二者成分均使用PET，拉伸複合纖維的伸縮伸長率CE2、以及假捻加工紗線的伸縮伸長率CE2均較低，捲曲性差。
表1

表2

表3

表4

表5

表6

表7

表8

(注)GD導絲輥表9

表10

表11

產業上的可利用性本發明的聚酯類複合纖維卷裝可在不對複合纖維進行拉伸時直接提供給編織工序，或者通過施加拉伸假捻加工提供給編織工序，所得的布帛無周期性的染斑缺陷，並具有良好的品位和拉伸回復性。此外，通過使用本發明聚酯類複合纖維卷裝，可獲得優異的假捻加工紗線。特別是本發明在可提供適於工業生產的聚酯類複合纖維卷裝方面是非常有用的。
權利要求
1.一種聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維，該複合纖維是以至少2kg的卷量進行層疊的，而且還滿足以下的(1)-(3)(1)卷裝幅邊部的卷徑與中央部卷徑的差值不超過10mm，(2)卷裝的卷寬度為60-250mm，並且卷裝的卷徑為100-400mm，(3)層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.05cN/dtex。
2.如權利要求1所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.01cN/dtex。
3.如權利要求1或2所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝上的複合纖維為斷裂伸長度為60-120％的預取向複合纖維。
4.如權利要求1或2所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝上的複合纖維為斷裂伸長度為25-80％的預取向複合纖維。
5.如權利要求1-4任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為從卷裝解舒的複合纖維的細度變動值U％不超過1.5％，而且，細度變動周期的變動係數不超過0.4。
6.如權利要求1-5任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為在將卷繞在卷裝上的複合纖維進行解舒時，解舒張力差ΔF(cN/dtex)與解舒速度u(m/分鐘)的關係滿足以下式(1)。ΔF≤8.0×10-6·u………(1)
7.如權利要求1-6任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝的膨脹率為不超過12％。
8.如權利要求1-7任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為層疊在卷裝幅邊部的複合纖維在沸水處理前的伸縮伸長率Vc為不超過20％。
9.如權利要求1-8任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝幅邊部的卷硬度為50-90，而且兩個幅邊部的卷硬度差不超過10。
10.如權利要求1-9任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為卷裝的卷密度為0.80-0.92g/cm3。
11.如權利要求1-10任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為2種聚酯成分中的任何一種均為含有至少90摩爾％的對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯。
12.一種聚酯類複合纖維，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的預取向複合纖維，該預取向複合纖維卷繞成卷裝，並且該預取向複合纖維還滿足以下的(1)-(4)(1)沸水處理前的伸縮伸長率Vc不足20％，(2)斷裂伸長度為60-120％，(3)乾熱收縮應力值為0.01-0.15cN/dtex，(4)細度變動值U％為不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數為不超過0.4。
13.一種聚酯類複合纖維，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型的粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的拉伸複合纖維，該拉伸複合纖維卷繞成卷裝，並且拉伸複合纖維還滿足以下的(5)-(8)(5)經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為5-100％，(6)斷裂伸長度為25-80％，(7)乾熱收縮應力值為0.02-0.24cN/dtex，(8)細度變動值U％為不超過1.5％，而且細度變動周期的變動係數為不超過0.4。
14.如權利要求12或13所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維的纖維-纖維間的動摩擦係數為0.20-0.35，而且在絲長方向上該動摩擦係數的最大值和最小值的差不超過0.05。
15.如權利要求12到14任一項所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維在伸長-應力測定中的10％伸長應力值的最大值和最小值的差在絲長方向上為不超過0.30cN/dtex。
16.如權利要求12到15任一項所述的聚酯類複合纖維，其特徵為複合纖維的異型度為1-5。
17.一種聚酯類複合纖維的假捻加工紗線，其特徵為通過對權利要求1到16任一項所述的聚酯類複合纖維進行假捻加工得到，而且滿足以下的(a)-(b)(a)斷裂強度為2-4cN/dtex，(b)經施加2×10-3cN/dtex的荷重進行沸水處理後所測定的伸縮伸長率CE2為50-250％。
18.一種聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為在通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化並進行卷取時，使紡絲張力為不超過0.30cN/dtex，卷取時卷裝溫度保持在不超過30℃，並以1500-4000m/分鐘的卷取速度進行卷取，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
19.一種聚酯類預取向複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，在不進行拉伸，作為預取向複合纖維進行卷取時，在滿足以下(a)-(e)的條件下進行卷取，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維，(a)作為2種聚酯成分合流後的吐出條件吐出孔的孔徑D與孔長L的比D/L不小於2，吐出孔採用相對於垂直方向傾斜10-40度的紡絲頭，(b)紡絲張力為0.10-0.30cN/dtex，(c)熱處理溫度為70-120℃，而且熱處理張力為0.02-0.10cN/dtex，(d)在卷取在卷取機上時卷裝的溫度為不超過30℃，(e)卷取速度為1500-4000m/分鐘。
20.一種聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，在將不進行卷取、直接拉伸得到的拉伸複合纖維卷繞成卷裝時，滿足以下(a)和(f)-(h)的條件，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維，(a)作為2種聚酯成分合流後的吐出條件吐出孔的孔徑D與孔長L的比D/L不小於2，吐出孔採用相對於垂直方向傾斜10-40度的紡絲頭，(f)拉伸張力為0.05-0.40cN/dtex，(g)加熱第2導絲輥的速度VR為2000-4000m/分鐘，(h)卷取速度VW(m/分鐘)與加熱第2導絲輥的速度VR(m/分鐘)的比VW/VR滿足下述式(2)0.85≤VW/VR≤1 ……(2)(i)在卷取在卷取機上時卷裝的溫度為不超過30℃。
21.如權利要求20所述的聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為在加熱第2導絲輥與加熱第3導絲輥之間實施拉緊熱處理。
22.如權利要求18-21任一項所述的聚酯類複合纖維卷裝的製造方法，其特徵為從卷裝開始卷取到完成卷取的期間，使卷取過程中的斜紋角度根據卷徑在3-10度的範圍內變化。
23.一種聚酯類預取向複合纖維的假捻加工方法，其特徵為通過熔融紡絲法將一種複合纖維用冷卻風使其冷卻固化後，不進行拉伸並作為預取向複合纖維進行卷取時，使紡絲張力不超過0.30cN/dtex，而且卷取時卷裝溫度保持不超過30℃，此後，在對該預取向複合纖維實施假捻加工時，在從卷取時開始保存直至假捻的整個工序中，將該預取向複合纖維的溫度保持在不超過30℃，由此進行拉伸假捻加工或假捻加工，所述的複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯的複合纖維。
全文摘要
一種聚酯類複合纖維卷裝，其特徵為該複合纖維是由2種聚酯成分以並列型或偏心芯殼型粘合的單絲構成、而且構成單絲的至少1種成分為含有至少90摩爾％對苯二甲酸丙二醇酯重複單元的聚對苯二甲酸丙二醇酯，該複合纖維是以2kg以上的卷量進行層疊的，而且(1)卷裝幅邊部的卷徑與中央部卷徑的差值不超過10mm，(2)卷裝的卷寬度為60－250mm，並且卷裝的卷徑為100－400mm，(3)層疊在卷裝幅邊部的複合纖維與層疊在中央部的複合纖維的乾熱收縮應力值差不超過0.05cN/dtex。
文檔編號D01F8/14GK1582250SQ0282220
公開日2005年2月16日 申請日期2002年10月31日 優先權日2001年11月6日
發明者小柳正, 阿部孝雄 申請人:旭化成纖維株式會社