煤的配合方法及混煤以及焦炭製造方法

2023-05-04 21:47:06

煤的配合方法及混煤以及焦炭製造方法
【專利摘要】本發明提供一種用於製造焦炭的混煤的配合方法，其使用目前未考慮過的物性作為指標來推定以混煤為原料製造的焦炭的強度，由此，可以抑制混煤原料成本的增加，並且可以提高焦炭強度。配合兩種以上品種的煤來對焦炭製造用混煤進行配合。在配合兩種以上品種的煤時，使用進行了熱處理的各品種煤的表面張力作為管理指標，由此來確定煤的品種及該品種的煤的配合率。
【專利說明】煤的配合方法及混煤以及焦炭製造方法

【技術領域】
[0001] 本發明涉及對作為強度較高的高爐用焦炭的原料的煤進行配合的方法及按照該 配合方法所配合的混煤、以及由該混煤製造的焦炭的製造方法。

【背景技術】
[0002] 在高爐內，高爐用焦炭作為還原材料、熱源、且作為保持通氣性的支撐材料而使 用，近年來，為了實現在低還原材料比的作業下進行穩定作業，趨向製造強度較高的焦炭。 在製造高爐用焦炭時，通常使用配合了多品種（兩個品種以上20個品種以下）煤的混煤， 因此，目前一直對以混煤為原料製造的焦炭的強度推定法進行研究。例如，已知有下述 ⑷?（C)的方法。
[0003] (A):以基質強度和流動性為指標的焦炭強度推定法
[0004] 目前，一般使用下述配合理論：以作為煤物性的鏡質體平均最大反射率（Ro的平 均值）及吉澤勒塑性儀的最高流動度（MF)這兩個指標為參數來推定焦炭的強度。
[0005] (B):使用NMR的焦炭強度推定法
[0006] 是使用下述指標的焦炭強度推定法：通過NMR測定的表示煤粘結成分量的指標及 表示煤粘結成分粘度的指標（例如，參照專利文獻1)。
[0007] (C):以配合效果係數為指標的焦炭強度推定法。
[0008]上述（A)、（B)等通常使用的焦炭強度推定式中，通過配合後的各種煤的物性值的 加權平均值來對配合了多個品種的煤而成的混煤進行乾餾而得到的焦炭強度進行推定。但 是，已知由單一品種的煤（以下，也適宜稱為"單一的煤"）得到的焦炭強度與由多個品種的 煤得到的焦炭強度有時並不存在加和性。加和性不成立的原因被認為是煤間的相互作用， 但在上述（A)及（B)的焦炭強度推定式中，多數情況下未考慮相互作用所引起的強度提高 或強度降低的效果，即未考慮配合效果。針對於此，已知有如下方法作為推定配合效果的方 法：將由多個品種的煤構成的混煤的焦炭特性作為各種煤中的兩種的組合的集合，將所述 焦炭特性與各單一的煤焦炭特性的加權平均的偏差作為配合效果係數來製作焦炭強度推 定式（例如，參照專利文獻2)。配合效果係數可以通過實際測量或推測求得。
[0009] 現有技術文獻
[0010] 專利文獻
[0011] 專利文獻1 :日本特開2002-294250號公報
[0012] 專利文獻2 :日本特開平9-255966號公報
[0013] 非專利文獻
[0014] 非專利文獻I:J.K.SpeltandD.Li,"Theequationofstateapproachto interfacialtentions,inAppliedSurfaceThermodynamics，'，A.W.Neumannand J.K.Spelt(Eds),AdvancesinChemistrySeries,vol. 63,MarcelDekker,NewYork,1996 年，p. 239-292
[0015] 非專利文獻 2 :D.W.Fuerstenau"InternatinalJournalofMineralP rocessing"，20,1987 年，ρ· 153


【發明內容】

[0016] 發明要解決的問題
[0017] 作為用於製造高強度焦炭的焦炭強度推定法，提出了如上所述的方法，但焦炭強 度的推定精度未必充分。作為該推定精度不充分的原因之一，是影響焦炭強度的因素、特別 是煤粒子間的相互作用的影響尚未明確。另外，為了使用（A)方法製造高強度焦炭，需要鏡 質體平均最大反射率（Ro的平均值）及吉澤勒塑性儀的最高流動度（MF)較高的煤。這種 煤的價格高，在成本上升的方面存在問題。另外，還存在如下問題：在使用流動性差的非微 粘結煤時，表示流動性指標的檢測靈敏度降低，因此，難以測定，且測定值沒有意義。
[0018] (B)方法著眼於煤的流動性、粘度，結果由於使用最高流動度（MF)的檢測靈敏度 得到提高的指標，因此與（A)方法相同，產生成本上升的問題。另外，還存在測定裝置複雜、 方法不簡便的問題。
[0019] (C)方法通過使用配合效果係數，能夠更準確地推定焦炭強度，但由於使用了現有 的焦炭強度式的參數，因此仍然是無法擺脫現有方法束縛的方法，無法解決成本問題。另 夕卜，即使可以對煤粒子的相互作用進行評價，也不是基於與煤粘結性相關的物性進行的評 價，因此，強度的推定精度並不充分，在實際測量並求得上述配合效果係數的情況下，存在 簡便性欠缺的問題。
[0020] 本發明是為了解決這種問題而發明的，其目的在於提供一種煤的配合方法，其使 用以往未考慮的物性作為指標來推定以混煤為原料所製造的焦炭的強度，由此，可以抑制 混煤原料成本的增加，並且提高焦炭強度。本發明的另一目的在於提供一種按照所述配合 方法配合的混煤及對上所述混煤進行乾餾來製造焦炭的方法。
[0021] 解決問題的方法
[0022] 用於解決所述問題的本發明的主旨如下。
[0023] [1]-種煤的配合方法，其是用於製造焦炭的煤的配合方法，所述用於製造焦炭的 煤是配合兩種以上品種的煤而得到的，該方法包括：
[0024] 使用加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的各品種的煤的表面張力作 為管理指標來確定所述煤的品種及該品種的煤的配合率。
[0025] [2]如所述[1]所記載的煤的配合方法，其中，將如下算出的標準偏差（ 〇 1)作為 所述管理指標：
[0026] 預先假定所述兩種以上品種的煤及該煤的配合率，
[0027] 準備加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的兩種以上假定的煤各自的 表面張力分布，
[0028] 將假定的煤的配合率作為權重，對準備好的表面張力分布進行加權平均來求得分 布的標準偏差（σ1)。
[0029] [3]如所述[2]所記載的煤的配合方法，其中，準備的表面張力分布是加熱到 500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布，
[0030] 通過變更預先假定的煤的配合率來變更所述標準偏差（σ1)，將變更後的標準偏 差（σ1)處於5.5[mN/m]以下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率，將預先假定的煤 的品種作為待確定的煤的品種。
[0031] [4]如所述[1]所記載的煤的配合方法，其中，確定配合的煤，該煤的各表面張力 分布為加熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布，
[0032] 對所述表面張力分布進行加權平均而求得的分布的標準偏差（〇 1)在5. 5 [mN/m] 以下的範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率。
[0033] [5]如所述[1]所記載的煤的配合方法，其中，使用如下算出的標準偏差（〇 2)作 為所述管理指標：
[0034] 預先假定所述兩種以上品種的煤及該煤的配合率，
[0035] 準備加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的兩種以上假定的煤各自的 表面張力分布，
[0036] 計算出根據假定的煤的配合率和準備好的表面張力分布的平均值導出的該平均 值的標準偏差（σ2)。
[0037] [6]如所述[5]所記載的煤的配合方法，其中，準備的表面張力分布為加熱到 500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布，
[0038] 通過變更預先假定的煤的配合率來變更所述標準偏差（〇 2)，將變更後的標準偏 差（〇 2)在0.8[mN/m]以下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率，將預先假定的煤的 品種作為待確定的煤的品種。
[0039] [7]如所述[1]所記載的煤的配合方法，其中，配合的煤各自的表面張力分布為加 熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布，
[0040] 將由所述表面張力分布的平均值導出的該平均值的標準偏差（σ 2)處於0. 8[mN/ m]以下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率。
[0041] [8]如所述[1]?[7]中任一項所記載的煤的配合方法，其中，所述表面張力通過 薄膜浮選法測定。
[0042] [9] 一種混煤，其中，通過所述[1]?[8]中任一項所記載的煤的配合方法配合而 成。
[0043] [10] -種焦炭的製造方法，其對所述[9]所記載的混煤進行乾餾來製造焦炭。
[0044] 發明的效果
[0045] 本發明考慮了對煤粒子間的粘結強度產生影響的表面張力來確定構成焦炭的原 料（即混煤）的煤品種以及各品種的煤的配合率。即，本發明使用與煤間的相互作用（粘 結現象）相關且與現有指標不同的指標來對煤進行配合。另外，本發明可以在使用了新的 指標的配合條件下對煤進行配合，所述新的指標是通過現有煤物性參數所不能想到的。
[0046] 根據本發明，由於通過上述配合所得到的混煤來製造焦炭，因此可以提高焦炭強 度推定式的推定精度。另外，通過增加煤性狀參數，從而提高購買原料的自由度，可以提高 焦炭強度且不會增加原料成本。另外，本發明也可適用於難以利用吉澤勒塑性儀進行評價 的低流動性非微粘結煤，因此，可以更進一步提高原料煤配合的自由度。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0047] 圖1是表示通過薄膜浮選法測定表面張力的原理的圖；
[0048] 圖2是以頻率分布曲線表示表面張力的分布的圖；
[0049] 圖3 (a)?圖3 (b)是假想複合半焦的表面張力分布的概念圖；
[0050] 圖4(A)?圖4(C)是對假想複合半焦的表面張力分布與分布的標準偏差之間的關 系進行說明的圖；
[0051] 圖5是表示現有焦炭強度推定法中轉鼓強度推測值與轉鼓強度實際測量值之間 的回歸結果的圖；
[0052] 圖6是表示本發明的焦炭強度推定法中轉鼓強度推測值與轉鼓強度實際測量值 之間的回歸結果的圖；
[0053] 圖7是表示將各種煤的配合率作為權重，對將構成混煤的各品種的煤進行熱處理 而得到的半焦的表面張力分布進行加權平均求得的分布的標準偏差（σ1)與焦炭強度之 間的關係的圖；
[0054] 圖8是表示對構成混煤的各品種的煤進行熱處理而得到的半焦的表面張力分布 的平均值的標準偏差（σ2)與焦炭強度之間的關係的圖。
[0055] 標記說明
[0056] 1試樣粒子
[0057] 2 氣相
[0058] 3 液體
[0059] 4表面張力
[0060] 5表面張力分布的峰值
[0061] 6表面張力分布的最小表面張力
[0062]7表面張力分布的最大表面張力
[0063] 8(8a、8b、8c、8d)單一的半焦的表面張力分布曲線
[0064] 9 以配合率為權重，對單一的半焦的表面張力分布進行加權平均而得到的分布 曲線
[0065]10由煤X得到的半焦的表面張力分布
[0066] 11由煤a得到的半焦的表面張力分布
[0067]12對表面張力分布10及11進行加權平均而得到的分布
[0068]13由煤b得到的半焦的表面張力分布
[0069] 14對表面張力分布10及13進行加權平均而得到的分布
[0070]15由煤c得到的半焦的表面張力分布
[0071]16對表面張力分布10及15進行加權平均而得到的分布

【具體實施方式】
[0072] 煤通過乾餾而軟化熔融從而互相熔粘，被製造成焦炭。考慮到該熔粘現象，可認為 煤粒子間的粘結強度對焦炭強度產生影響。但是，哪種煤物性會對粘結強度產生影響、對焦 炭強度造成影響的程度尚未得知。因此，本發明人等意圖解明對煤粒子間的粘結強度產生 影響的物性，從而明確所述物性對焦炭強度的影響，作為所述物性著眼於煤粒子間粘結界 面的界面張力。
[0073] -般而言，粘結界面的界面張力越小煤粒子間的粘結強度越大。可以從界面張力 的單位mN/m得知，所謂界面張力是存在於界面的自由能，界面張力意指存在於界面的可作 為力發生作用的自由能。這樣一來，可推測當界面張力越大時粘結界面就越容易崩潰，而當 界面張力越小時粘結界面越不易崩潰。基於該推測，可期待將界面張力用於推定粘結強度。
[0074] 但是，在現有技術中，對不同品種煤的粒子間界面上的界面張力進行測定是非常 困難的。因此，本發明人等不對界面張力直接進行測定，而採用如下方法：基於對以下所示 的各品種的煤進行熱處理而得到的煤（以下，也適當地稱為"半焦"）的表面張力來推定界 面張力，並且研究了利用所述半焦的表面張力對構成混煤的煤的品種以及所述品種的煤的 配合率進行確定的方法。目前，用於推定焦炭強度這個目標的優選的表面張力的測定條件、 由表面張力推定界面張力的方法、以及這些條件和方法對焦炭強度的影響度等尚未明確， 但本發明人等對這些尚未明確的因素進行了研究，發現了推定焦炭強度的有效方法，從而 完成了本發明。在此，如後所述，所謂半焦是在以350?800°C範圍的溫度進行加熱，然後冷 卻而得到的煤。
[0075] 以下，首先對與界面張力及表面張力相關的事項、以及將所述事項用於煤時的表 面張力的測定方法等進行說明。接著，對將表面張力用作指標的本發明的煤的配合方法及 焦炭製造方法進行說明。
[0076] 界面張力由粘結的物質的表面張力來表示，可以根據待粘結的物質的表面張力而 導出。可以根據物質A的表面張力Ya及物質B的表面張力Yb求得物質A與物質B的界 面張力Yab，例如，利用以下述式（1)表示的Girifalco-Good公式來表示（參照非專利文 獻1)。
[0077]Yab =υα+υβ-2Φ(υαυβ)0·5 (I)
[0078] 其中，Φ是（物質A與物質B的）相互作用係數。
[0079] 相互作用係數Φ在為同一物質時為1。不同品種的煤雖然不能認為是同一物質， 但是考慮到不同品種的煤互相熔粘而進行焦炭化，可以說煤彼此的浸潤性比較高，因此，相 互作用係數Φ的值可以假定為接近1的值。如果相互作用係數Φ為1，則式（1)可變形為 下述式（2)。
[0080] Yab=UaO5-Yb0.5) 2 (2)
[0081]若基於該式（2)，則兩種物質的表面張力之差越大，物質間的界面張力越大。
[0082] 在將與物質的界面張力相關的上述公式用於煤的情況下，需要研究與煤相關的下 述事項㈧及（B)。
[0083] ㈧煤不是均質的物質，雖然煤的品種相同，但煤局部的分子結構也不同，因此，表 面張力的值也不相同。
[0084] (B)煤在通過乾餾而成為焦炭的過程中發生化學變化，從而以表面張力等為代表 的物性也發生變化。
[0085] 因此，可以說在考察表面張力對煤之間的粘結強度產生的影響時，需要著眼於用 於進行配合的各品種的煤的表面張力差的大小，並且考慮表面張力的分布和通過加熱引起 的所述表面張力分布的變化。
[0086] 煤在通過乾餾進行焦炭化的過程中煤粒子間的粘結強度受到煤在加熱的作用下 開始軟化熔融直到要焦炭化之前的煤表面張力的影響。因此，優選對軟化溶融狀態下的煤 的表面張力進行測定。但是，實際上難以測定煤軟化熔融而發生熔粘期間的表面張力。本 發明人等進行了研究的結果發現，通過在隔絕空氣或在非活性氛圍中對煤進行加熱直到煤 軟化熔粘的溫度後，對非活性氛圍中冷卻後的煤的表面張力進行測定，由此，可以推定軟化 熔融狀態下的煤的表面張力。
[0087] 基於表面張力對煤粒子間的粘結產生影響的觀點，煤的加熱溫度適於設為如下範 圍：從煤受到加熱後開始軟化熔融的溫度到煤發生粘結、固化而完成焦炭化的溫度的溫度 範圍，即，開始軟化熔融的350°C以上直到焦炭化完成的800°C的溫度範圍。因此，半焦優選 在在隔絕空氣下或在非活性氣體中對煤進行加熱到350°C以上後冷卻而得到。在加熱溫度 為350°C?800°C時，特別有助於發生粘結的溫度為軟化熔融時的溫度，但焦炭製造中所使 用的煤的軟化熔融溫度範圍為350?550°C，粘結結構確定在500°C附近形成，因此，作為加 熱溫度，特別優選為500°C附近的480?520°C。
[0088] 在非活性氣體中對煤進行冷卻的原因是為了抑制表面張力測定誤差。這是因為剛 進行加熱之後的煤溫度高，在含氧氛圍中進行冷卻的情況下，表面局部發生氧化而引起結 構變化，表面張力測定值會產生誤差。非活性氣體可以使用氦氣、氬氣等稀有氣體或氮氣， 通常使用氮氣即可。
[0089]另外，優選對加熱後的煤進行驟冷。對加熱後的煤進行驟冷的原因是為了保持軟 化熔融狀態下的分子結構，優選以KTC/秒以上的冷卻速度進行冷卻，在這樣的冷卻速度 下冷卻被認為分子結構不產生變化。作為驟冷方法，有使用液氮、冰水、水、氮氣這樣的非活 性氣體的方法，但優選使用液氮進行驟冷，這是因為，氣體冷卻時冷卻至煤內部需要花費很 長的時間，冷卻速度形成分布；另外，在利用冰水、水進行冷卻時，水分的附著會對表面張力 的測定產生影響。具體而言，只要將連同裝有煤的容器一起浸漬在液氮之中即可。
[0090] 本發明的對煤實施的熱處理方法如下。
[0091] (a)對煤進行粉碎。在對該煤進行粉碎時，優選將煤粉碎至JISM8812所記載的煤 工業分析中的粉碎粒度即250μm以下。
[0092] (b)以適當的加熱速度對加熱工序（a)中粉碎後的煤進行加熱。優選根據製造焦 炭時的加熱速度來確定該加熱速度，所述焦炭為利用界面張力進行評價的對象。只要將煤 加熱到上述350?800°C範圍內的溫度即可。
[0093] (c)利用液氮對工序（b)中加熱後的煤進行冷卻。該冷卻中，優選通過上述方法進 行驟冷。
[0094] 在此，所謂半焦定義為以350?800°C的範圍的溫度加熱，然後冷卻而得到的煤。
[0095] 作為表面張力的測定方法，已知有：靜液法、毛細管上升法、最大氣泡壓力法、滴重 法、懸滴法、吊環法、吊片（Wilhelmy)法、擴張/收縮法、滑落法、保留時間測定法、薄膜浮選 (FilmFlotation)法等。煤由各種各樣的分子結構構成，可以預測其表面張力也不一樣，因 此特別優選採用可期待能夠進行表面張力分布評價的薄膜浮選法（參照非專利文獻2)。 [0096]使用圖1對薄膜浮選法的基本原理進行說明。薄膜浮選法為採用如下思想的方 法：將粉碎後的試樣粒子1從氣相2中落到液體3的表面上，將試樣粒子1浸漬到液體3中 時（為圖1右側的試樣粒子的情況下，接觸角基本上等於0°時），視為試樣粒子的表面張 力與液體的表面張力相等。圖1的箭頭4表示試樣粒子1的表面張力。
[0097]將試樣粒子落到表面張力不同的各種液體表面，求出在各種液體中漂浮的試樣粒 子的質量比例，將其結果表示為頻率分布曲線，由此，可以得到圖2所示的表面張力分布。 另外，薄膜浮選法可以測定固體的表面張力，因此，不論煤的種類，可以測定強粘結煤、非微 粘結煤、無煙煤等所有煤的表面張力。需要說明的是，通過薄膜浮選法直接求出的表面張力 是臨界表面張力（接觸角為0°時的液體表面張力），如下所述，可以根據該臨界表面張力 求得煤的表面張力。
[0098] 基於上述式（1)，就液體的表面張力YL、固體（煤或半焦）的表面張力Ys、液體 和固體之間的界面張力而言，下面的關係式成立。
[0099] YSL =Y s+ YL- 2Φ(YsY L)°·5(3)
[0100] 其中，Φ為（固體與液體的）相互作用係數。
[0101] 另外，根據楊氏（Young)方程式，就液體的表面張力固體（煤或半焦）的表面 張力Ys、液體和固體之間的界面張力Ya而言，下面的關係式也成立。
[0102] Ys =YlCOSΘ+Ysl(4)
[0103] 其中，Θ為固體相對於液體的接觸角。
[0104] 根據上述式（3)及式（4)，導出下面的關係式。
[0105] 1+cosΘ= 2Φ(ys/yL)0·5 (5)
[0106] 將θ=0°、Yl= Yc(Yc:臨界表面張力）代入該式（5)中，導出下面的關係式。
[0107] 1+1 = 2Φ(ys/Yc)0-5(6)
[0108] 將所述式（6)的兩邊平方，固體的表面張力Ys和臨界表面張力Yc之間存在以下 關係。
[0109]Φ2Ys=Yc(7)
[0110] 根據所述式（7)，可以由臨界表面張力Yc與相互作用係數Φ求得煤或半焦的表 面張力YS。
[0111] 薄膜浮選法中使用的液體結構與煤、半焦的結構的差異較大，可認為與該差異相 t匕，煤的品種引起的結構差異較小。相互作用係數Φ是受到彼此分子結構影響的參數，因 此，不論煤品種如何，將相互作用係數Φ都假定為恆定，則表面張力Ys僅以臨界表面張力 Yc表示。因此，可以說煤或半焦的表面張力可以僅由臨界表面張力進行評價。
[0112] 如上所述，煤或半焦的相互作用係數Φ的值推定為接近1的值，因此，本發明中， 認為煤或半焦的表面張力Ys的值與臨界表面張力Yc相等。
[0113] 以下，對於利用薄膜浮選法測定表面張力的各種條件進行敘述。常溫時的煤及軟 化熔融時的煤的表面張力值分布在20?73mN/m的範圍，因此，薄膜浮選法所使用的液體只 要使用具有在所述範圍內的表面張力的液體即可。例如，可以使用乙醇、甲醇、丙醇、叔丁 醇、丙酮等有機溶劑，利用這些有機溶劑的水溶液製備具有20?73mN/m表面張力的液體。 關於測定表面張力的樣品粒度，從上述測定原理上來看，希望測定接觸角基本等於〇°時的 表面張力，隨著粉碎而成的試樣粒子的粒徑變大，接觸角也增加，因此，優選粒徑越小越好， 但在試樣粒子的粒徑小於53μm的情況下容易凝聚，因此，為了防止所述凝聚，試樣粒子優 選粉碎成粒徑為53?150μm的粒子。
[0114] 薄膜浮選法利用了表面張力引起的物質（試樣粒子）漂浮的現象，因此，需要在可 忽視物質重力的條件下進行測定。這是因為物質的密度較高時，會受到重力的影響，從而導 致其接觸角變大。因此，優選對密度為2000kg/m3以下的物質進行測定，該密度被認為接觸 角不受重力的影響。由於各種各樣種類的煤或半焦均滿足所述條件，因此，不論強粘結煤、 非微粘結煤、無煙煤等，不論煤的種類，所有的煤或半焦的粉體均可以用於薄膜浮選法的試 樣粒子，且可通過該方法對其表面張力進行測定。另外，同樣可以對浙青、油焦炭、粉焦炭、 粉塵、廢塑料、及生物質等添加物進行測定。
[0115] 作為薄膜浮選法所使用的試樣，加工煤的方法的工序的一個例子如下。
[0116] (a'）將煤粉碎成粒徑200μm以下。
[0117] (b'）將工序（a'）中進行了粉碎的煤在非活性氣體氣流中以3°C/min加熱到 500°C。根據在焦炭爐中製造焦炭時的加熱速度，將上述工序（b'）中的加熱速度設為3°C/ min〇
[0118] (c'）利用液氮對工序（b'）中加熱後的煤進行驟冷。
[0119] (d'）將在工序（c'）中驟冷後的煤粉碎成粒徑150μm以下，並在乾燥的非活性氣 體氣流中將粉碎後的煤在120°C下乾燥兩小時。工序（d'）中的乾燥方法只要是可除去附 著在表面的水分的方法，就可以使用任何方法，除了採用在氮氣、氬氣等非活性氣體中加熱 到100?200°C的方法之外，還可以採用在減壓環境下進行乾燥的方法等。
[0120] 作為表示單一的煤或對所述單一的煤進行熱處理而得到的半焦（以下，也適宜稱 為"單一的半焦"）的表面張力的指標，可以舉出：表面張力分布的平均值（平均表面張力）、 表面張力分布的標準偏差、表面張力分布的峰值表面張力、表面張力分布的最大表面張力 及最小表面張力這兩個值、表面張力分布的分布函數等。表面張力分布的平均值（Y的平 均值）例如如下述式（8)所示。
[0121] [數學式1]

【權利要求】
1. 一種煤的配合方法，其是用於製造焦炭的煤的配合方法，所述用於製造焦炭的煤是 配合兩種以上品種的煤而得到的，該方法包括： 使用加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的各品種的煤的表面張力作為管 理指標來確定所述煤的品種及該品種的煤的配合率。
2. 如權利要求1所述的煤的配合方法，其中，將如下算出的標準偏差（〇 1)作為所述管 理指標： 預先假定所述兩種以上品種的煤及該煤的配合率， 準備加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的兩種以上假定的煤各自的表面 張力分布， 將假定的煤的配合率作為權重，對準備好的表面張力分布進行加權平均來求得分布的 標準偏差（σ1)。
3. 如權利要求2所述的煤的配合方法，其中， 準備的表面張力分布是加熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布， 通過變更預先假定的煤的配合率來變更所述標準偏差（σ1)，將變更後的標準偏差(σ1)處於5. 5[mN/m]以下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率，將預先假定的煤的 品種作為待確定的煤的品種。
4. 如權利要求1所述的煤的配合方法，其中， 確定配合的煤，該煤的各表面張力分布為加熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張 力分布， 對所述表面張力分布進行加權平均而求得的分布的標準偏差（σ1)在5. 5 [mN/m]以下 的範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率。
5. 如權利要求1所述的煤的配合方法，其中，使用如下算出的標準偏差（σ2)作為所述 管理指標： 預先假定所述兩種以上品種的煤及該煤的配合率， 準備加熱到350?800°C範圍的溫度之後冷卻而得到的兩種以上假定的煤各自的表面 張力分布， 計算出根據假定的煤的配合率和準備好的表面張力分布的平均值導出的該平均值的 標準偏差（σ2)。
6. 如權利要求5所述的煤的配合方法，其中， 準備的表面張力分布為加熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布， 通過變更預先假定的煤的配合率來變更所述標準偏差（σ2)，將變更後的標準偏差 (〇2)在0.8[mN/m]以下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率，將預先假定的煤的品 種作為待確定的煤的品種。
7. 如權利要求1所述的煤的配合方法，其中， 配合的煤各自的表面張力分布為加熱到500°C之後冷卻而得到的煤的表面張力分布， 將由所述表面張力分布的平均值導出的該平均值的標準偏差（σ2)處於0.8[mN/m]以 下範圍內的配合率作為待確定的煤的配合率。
8. 如權利要求1?7中任一項所述的煤的配合方法，其中，所述表面張力通過薄膜浮選 法測定。
9. 一種混煤，其通過權利要求1?8中任一項所述的煤的配合方法配合而成。
10. -種焦炭的製造方法，其對權利要求9所述的混煤進行乾餾來製造焦炭。
【文檔編號】C10B57/04GK104220557SQ201380016890
【公開日】2014年12月17日 申請日期:2013年3月25日 優先權日:2012年3月27日
【發明者】深田喜代志, 角廣行, 藤本英和, 下山泉, 庵屋敷孝思, 山本哲也, 土肥勇介 申請人:傑富意鋼鐵株式會社