鎳基超級合金構件的雷射添加劑修復的製作方法
2023-04-26 11:34:46 2
鎳基超級合金構件的雷射添加劑修復的製作方法
【專利摘要】含有相對大量的Al和Ti的Ni基超級合金構件被認為難以通過堆焊方法無裂縫地堆焊。隨著超級合金的Al和Ti含量增加以改善強度，裂縫敏感性而增大。本發明表明了減少在添加劑堆焊材料中的γ′相改善了抵抗開裂的堅固性。本發明描述了一種和添加劑堆焊方法協同使用的逐步的、可控的加熱和冷卻方法以減少γ′相的存在，並由此降低開裂。
【專利說明】鎳基超級合金構件的雷射添加劑修復
[0001]優先權聲明
[0002]本申請是按照美國法典第35卷第111條(a)款提交的實用專利申請，並按照美國法典第35卷第119條要求於2012年5月11日提交的序列號為61/645，863的臨時專利申請的優先權。本申請是於2012年6月6日提交的序列號為13/489，863的申請(要求於2011年11月7日提交的臨時專利申請61/556，395號的優先權)的部分繼續申請，並按照美國法典第35卷第120條和/或第365條要求其優先權。本申請還以引用的方式併入在2012年9月12日提交的公眾享有的序列號為13/611，034的申請。前述美國申請的全部內容通過引用併入本文用於全部目的。
【技術領域】
[0003]本發明涉及超級合金構件(superalloy component)的修復、再成型和和包覆，並且具體地涉及使用保持和冷卻方法對含有相對大量鋁和/或鈦的鎳基超級合金構件堆焊(weld build up)以便降低開裂敏感性,並且涉及由此製造的材料。
【背景技術】
[0004]鎳基超級合金(也稱為基於鎳的(nickel based)超級合金或鎳基(nickel-based)超級合金)是即便當溫度接近材料的熔點時也表現出優異的抗機械和化學降解性質的高溫材料。Ni基超級合金是以鎳(Ni)為基礎並通常包含大量的其它元素例如鉻(Cr)、鋁(Al)、鈦(Ti)、鎢(W)、鈷(Co)、鉭(Ta)、碳(C)等。早期發現將這種高溫超級合金應用於飛機渦輪發動機。更高的運行溫度通常導致燃料效能的增加和碳排放物的減少，促使超級合金也在地面渦輪系統中發現越來越多的應用。例如參見Roger C.Reed的《TheSuperalloys》(Cambridge University Press, 2006,具體為第一章)。將該文獻的全部內容通過引用併入本文用於全部目的。
[0005]通常增大Ni基超級合金的Al和Ti的含量以便改進高溫強度，但是代價是在所述材料的焊接或堆焊方面提出了挑戰。通常，增大Ni基超級合金中Al和/或Ti含量增加了在焊接或堆焊期間所述材料對開裂的敏感性。前文引用的我們先前在該領域的工作強調了這種超級合金在焊縫修復上的改進。本工作解決材料堆焊的相關問題，與此同時降低由此構造的材料對開裂的敏感性。
[0006]因此，現有技術中存在對通過堆焊方法、通常是雷射添加劑修複方法(laseradditive repair process)堆焊Ni基超級合金材料、特別是那些包含相對大量Al和/或Ti的超級合金的改進方法的需求。
【發明內容】
[0007]本文所描述方法的一個目的是提供通過加熱和可控地逐步冷卻材料的方式來從粉末堆焊(build up)Ni基超級合金材料的方法，以便在該方法的任何單獨冷卻和保持(hold)階段中產生不超過約20%的Y '相以及在最終室溫材料中不超過約20%的Y '相。
[0008]含有大量Al和Ti的鎳基超級合金被認為是難於堆焊的。隨著超級合金中Al和Ti含量的增加以改進組件的高溫強度，組件的焊接性急劇下降。本發明的一些實施方式通過可控地逐步冷卻(step cool)和保持工藝利用Al和Ti至Y和Y '的元素分配。選擇逐步冷卻和保持工藝的時間-溫度方案使得減少Y中的Al和Ti以便改進焊接性。當將堆焊中Y的Al和Ti含量減少至不超過約20%的的可焊性區域時，用常規的焊接氬氣冷卻取代可控地逐步冷卻和保持工藝。
[0009]本文所描述的方法涉及在保持和冷卻過程中Al和Ti的元素分配以便減少Y中的Al和Ti並降低在由此製造的材料中開裂的敏感性。
[0010]一致地且有利地，本發明實現了這些和其它優點，如下文所具體描述的。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0011]圖1是作為Ti和Al含量的函數的一些超級合金的焊接性的示意圖。
[0012]圖2是根據一些本發明實施方式的保持和冷卻工藝的詳情的示意圖:
[0013](2A)N1-Al偽二元相圖的全相平衡下的元素分配；
[0014](2B)由於逐步冷卻和保持工藝的TTT (時間-溫度-轉化)圖的位移；
[0015](2C)在Al和Ti的分配期間在每個保持溫度下的焊接界面的預期應力消除；
[0016](2D)由於分配引起的合金247的組成向無裂縫區域的轉移。
[0017]圖3是根據本發明一些實施方式的帶有預置粉末的用於實施保持和冷卻工藝的常規設備的示意圖。
[0018]圖4是根據本發明一些實施方式的帶有同時放置的粉末的用於實施保持和冷卻工藝的常規設備的示意圖。
[0019]發明詳沭
[0020]除非另有聲明，下文給出的全部百分比為重量百分比。
[0021]通常將Ti和Al加入Ni基超級合金中以增加構件的高溫強度，但是伴隨劇增的難於製造令人滿意的焊接或堆焊的缺點。為了簡便，下文我們將具有相對高Al、Ti含量的Ni基超級合金簡稱為「Ni基超級合金」或「Ni超級合金」。由這種Ni超級合金通常製備的焊接或堆焊在焊接或堆焊工藝期間或在後續的牽涉這些材料的修復步驟中對開裂是敏感的。本發明人的在先工作(上文引用的)，關於影響Ni基超級合金的焊接性和其對開裂的敏感性因素的詳細研究，已經引導本發明人總結出以通常小於約20重量％的含量存在的Y，相指示了沒有對開裂的不可接受的敏感性的焊接性。超過約60%的含量通常指示不可焊接性(即，對應變時效開裂的敏感性)，而中間的值通常表示困難的和昂貴的焊接。能夠得出關於添加劑或堆焊工藝基本相同的結論。換言之，以小於約20重量％的含量存在的?'相指示了沒有對開裂的不可接受的敏感性的堆焊。超過約60%的含量通常指示具有對開裂不可接受敏感性的堆焊。
[0022]由雷射束堆焊(也稱為堆焊(build-up welding)或堆焊(bulid up welding))的添加劑製造和等離子堆焊以及等離子噴塗是相當的。就在本說明書中具體而言，本文討論了重要的實踐情形，其中雷射束按需提供定向能量以加熱材料。這並不是旨在排除其他定向能量來源例如等離子體、第二雷射、電子束等定向能量，正如那些對本領域技術人員是顯而易見的。然而，為了簡明，我們將所有的這些添加劑堆焊工藝(additive build upprocesses)稱作雷射添加劑工藝(laser additive process)或雷射堆焊(laser weldbuild up)或等效語言。
[0023]本發明人的在先工作(前文引入)聚焦於減少在Ni基超級合金的焊接中的開裂。本文所描述的工作涉及材料層(通常厚度為約I毫米(_)至約50_)的添加劑堆焊。本文涉及具有有利焊接特性(即，對開裂的敏感性降低)的修復堆焊(通常I?50mm厚)。因此，本說明書涉及具有有利焊接性質的Ni基超級合金材料或構件的製造。預期能夠製造這種材料或構件，其應用於對本領域技術人員是顯而易見的多種應用。
[0024]圖1是作為Al和Ti含量的函數的常規Ni基超級合金的焊接性的示意圖。在圖1中處在線100以上的那些合金通常被認為是不可焊接的，並且因此不是可堆焊的。在實踐中，這通常表示具有線100以上的組成的材料製造出對在熔化區(FZ)中的應變時效開裂敏感的材料。因此，無論何時商業裝置中的這種構件需要修補，通常將其替換而不是修補，因為對開裂的敏感性會很有可能導致修補失敗。
[0025]圖1中給出的組成轉化為所存在的多種相的分數表明不可焊接性合金在它們的最終結構中通常具有超過約60%的Y '相。作為對比，圖1中可焊接的Ni基超級合金在它們的最終結構中通常具有小於約20%的Y'相，圖1中線101以下。因此，預期具有小於約20%的Y '的Ni基超級合金會是可焊接的，而沒有在FZ中的有害量的應變時效開裂。
[0026]在高強度Ni基超級合金中的熱影響區(heat affected zone)開裂由於含低熔點元素的晶界的存在而出現。在雷射堆焊期間大量熱量輸入由此形成大塊熱影響區並由於在晶界處的熔融導致大量HAZ開裂。這在之前的堆焊過程中是常見問題，其中雷射束在粉末沉積期間通常和基底金屬相互作用。在超級合金的添加劑堆焊領域中重要的問題是為了製造不含裂縫、接近100%的基底金屬雷射堆焊，特別是關於用於燃氣渦輪組件的超級合金的重要商業用途。正如本文所詳細描述的，本方法的一個優點涉及相對小的HAZ、通常不超過約 100 μ m 的 HAZ ( μ m =微米=lCT6m)。
[0027]本發明焊接設備200的常規實施方式包括將構件基底201設置於包含惰性氣氛220的室210，並將待熔化於移動雷射240前面的粉末230預沉積至具有和粉末230基本相同組成的基底201上，如圖3所示意性示出的。其它實施方式包括在施加雷射240能量dQ之前和/或之後同時沉積粉末230，如圖4所示出的。就本說明書具體而言，我們最詳細地描述了圖3所示的預放置粉末的實例，從而理解處理同時粉末鋪設(圖4)的修改是所描述的預放置粉末技術的修改，其對本領域技術人員是顯而易見的。
[0028]相對於常規堆焊工藝，本文所描述的方法包括以下步驟中的一些或全部:
[0029]a:將粉末230預放置於其中需要相同組成的堆焊的構件基底或基底201上，並且粉末和基底具有基本相同的組成(圖3)，或者將粉末放置於移動雷射束242 (或其它定向能量束，如圖4所示)的前面和後面；
[0030]b:加熱預放置的粉末230至大於約1200°C ；
[0031]c:雷射240熔融預放置的粉末230以便產生熱影響區(範圍小於約100毫米的HAZ)；
[0032]d:在固化粉末250的冷卻中的每個冷卻步驟期間生成已知分數的Y '，導致:
[0033]e:在Y和Y '之間分配Al和Ti以降低熔化區(FZ)的開裂敏感性。
[0034]這些步驟代表對用於超級合金的常規堆焊技術的改進，常規堆焊技術通常在消除應變時效開裂和初熔方面不是十分成功。為了避免開裂，一些現有技術使用較低溫度方法例如硬焊(brazing)，但這通常具有降低強度的缺點。
[0035]幾乎全部常規使用的雷射堆焊工藝包括雷射束和基體材料的相互作用。該過程導致HAZ變大，並增加基體金屬對晶界開裂的敏感性。本發明的一些實施方式將和構件相同或相似組成的粉末預放置在其中需要堆焊的構件的表面，達到厚度為約1.0?50_(毫米)。粉末尺寸通常在約10微米至約100微米之間的範圍內。
[0036]在惰性氣氛下用第一熱源將這種預放置的粉末加熱至約1200°C，並在該溫度下保持最少5分鐘以溶解基本全部的Y'相。可以優選使用電感線圈作為如圖3所示的第一熱源。這是示例性的而不是加以限定，因為還可以使用對本領域技術人員是顯而易見的其它第一熱源。
[0037]產生雷射束242的第二熱源例如雷射240或其它定向能量源掃描預放置的粉末230並加熱該粉末。由此該粉末230熔化並固化至如圖3A所示的特定第一厚度250。為了避免製造過大的HAZ，優選調整雷射功率dQ使得通常需要超過一次雷射掃描以熔化並固化預放置的粉末。換言之，調整雷射功率dQ使得當預放置的粉末230的熔化過程完成時發生相對少量的被基體金屬的稀釋，理解少量稀釋意味著小的HAZ。
[0038]圖3是預放置粉末230 (圖3)和同時放置粉末230 (圖4)的常規熔化設備201的示意圖。預放置粉末230阻止完全強雷射束242和基底201基體金屬相互作用，並導致大的HAZ。預加熱粉末230旨在減少FZ裂縫。預放置230旨在阻止雷射束242和基底201基體金屬相互作用，並減少晶界開裂。
[0039]在圖4中，通過感應預加熱器將預放置粉末230的薄層加熱至約1200°C，並且一旦雷射開始掃描，預放置粉末的進一步加熱發生。雷射束242在上方移動並熔化預放置粉末230，從而將其熔至基體材料，與此同時，在移動雷射的前面和後面連續地預放置額外的粉末232。重複該過程以得到所需的足夠多的粉末層。圖4中示意性示出的這個實施方式同樣使用雷射束242撞擊粉末230而不是基底的理念。
[0040]在預放置的粉末230上方第一次經過(pass)中(圖3)，只熔化了預放置粉末的頂部250，通常每次經過只有數微米。後續的通過熔化具有相似厚度的層252直至熔化和基底201基體金屬相接觸的最終層並完成熔合。該方法顯著減少HAZ厚度，因為雷射束242和基底201基體金屬的直接接觸大幅減少。
[0041]一旦完成預放置粉末230的熔化過程並且熔融粉末固化至不小於1200°C的溫度，在該溫度下保持固化粉末250最少一分鐘，隨後進行保持和冷卻過程。
[0042]保持和冷卻過程在全熱力學相平衡中使用Al和Ti至Y和Y '的元素分配以在連接和堆焊過程中的任何時刻實現不超過20%的r的形成。該過程減少Y中的Al和Ti。如圖2所示，使最終的Y組成在SCH(逐步的保持和冷卻)過程結束時移動至可焊接區域以阻止應變時效開裂(FZ開裂)。
[0043]圖2是用本文所述的方法雷射堆焊的高強度Ni基超級合金的冶金反應的示意圖。當雷射熔化操作完成時熱源(例如，圖3中的感應線圈260或類似的熱源)是可操作的並利用以下過程:
[0044]a.在T1下保持I?3分鐘；
[0045]b.冷卻至T2並保持2?15分鐘:製造少於20%的Y '；
[0046]c.冷卻至T3並保持2?30分鐘:製造少於20%的Y '；
[0047]b.冷卻至T4並保持0.1?2小時:製造少於20%的Y '；
[0048]..
[0049]..
[0050]..
[0051]
[0052]冷卻至Tn並保持I?20小時(η = I?20):製造少於20%的Y '；
[0053]冷卻至室溫以製造最終的Y '含量，其少於約20%。
[0054]預期的是，能夠使用本發明的一些實施方式用於雷射堆焊在室溫結構中通常具有大於約20% Υ '的高溫鎳基超級合金，但是按照本發明的一些實施方式，在各個保持和冷卻步驟中導致小於約20%的Y '。這些不可焊接的超級合金包括在圖1中不可焊接線100以上列出的各個超級合金，但是按照本發明的一些實施方式，將其改進至位於更接近可焊接區域。
[0055]本發明的一些實施方式優選使用兩個熱源。第一熱源用於熔化預放置的粉末，通常是雷射束240或其它定向能量束，如圖3所示意性示出的。第二熱源用於預加熱沉積粉末，並且應用於該過程的可控冷卻和保持部分。為了方便將第二熱源視為如圖3和圖4所示的感應線圈260，但是並不排除其它熱源。該感應線圈260或其它第二熱源調節堆焊溫度以便在任意保持溫度下從Y中產生20%或更少的Υ '。利用可獲得的熱力學數據從所使用的加工條件計算進入Y和Y'中的Al和Ti的元素分配。選擇條件以便在任何保持溫度下產生最大20%的Y1形成。根據現有的' 體系的相轉變原理，例如從SenteSoftware, Inc., Pittsbrugh, PA可獲得的JmatPro熱力學軟體中的那些，計算實現20 %
的保持時間。
[0056]因此，簡而言之，本發明的一些實施方式涉及對通常被認為是不可焊接的Ni基超級合金材料的雷射堆焊，這例如在基本無裂縫的堆焊、燃氣輪機構件上接近100%基體金屬堆焊中會是有用的。
[0057]本文所描述的焊接方法通過逐步冷卻和保持過程利用進入Y和Y '相的Al和Ti的元素分配。這減少了 Y相中的Al (以可控制的方式)和Ti並改善了焊接性，通常實現了低重量％的Y '。當將接合處的應力消除的Y的Al和Ti的含量減少至可焊接的數值時，終止逐步冷卻和保持過程並用常規的焊接氬氣冷卻取代。
[0058]本發明的典型實施方式使用兩個熱源。一個熱源(第一)用於如常規焊接過程中的熔化/接合。優選使用雷射熱源240作為這種第一熱源，但是並不固有地排除其它熱源例如電弧、放電、電子束、粒子束等。
[0059]其它(第二)熱源用於預設置粉末的最初加熱並用於該過程的保持和冷卻部分。這種第二熱源調整接合處的等溫保持溫度以在任何等溫保持溫度下產生不超過約20%的Y '。優選使用感應熱源260作為這種第二熱源並且不是固有地排除其它熱源。當然，沉積粉末230和熔化步驟同時進行時，如圖4示出的，不是準確知曉預加熱溫度。然而，即使同時進行粉末沉積，預放置粉末也快速達到基底201的裸金屬(bare metal)的溫度。
[0060]如圖4所示的同時沉積粉末的一個重要目的是為了阻止雷射束242和裸金屬基底201直接相互作用。然而，對於該步驟的成功重要的是，在約1200°C或更高的溫度下開始保持和冷卻過程。藉助感應加熱器260以及通過鄰近的雷射產生的熔化槽250實現的粉末加熱，該同時沉積過程實現了這一開始溫度。
[0061]由可獲得的熱力學數據計算Al和Ti的元素分配，其使得在任何等溫保持溫度下最大20%的Y '形成。由已知的' 體系的相轉變原理計算需要實現20% Y '的保持時間。這裡特別重要的合金包括圖1中所給出的那些。
[0062]從其熔融溫度冷卻Ni基Y '超級合金導致該超級合金經歷從Y相至Y + Y '相的轉變。本文所描述的保持和冷卻過程使用在全熱力學相平衡下進入Y和Y'的Al和Ti的元素分配以在保持和冷卻過程期間的任何保持時刻下產生不超過20%的Y'。這減少了 Y相中的Al和Ti，並使最終的Y組成轉移至如圖1所示的可焊接區域。
[0063]在如圖2所示的過程中，通過元素分配減少Y中的Al和Ti直至使其最終組成減少至低於圖2D中的可焊接線100。Y的組成變化在圖2A中用圓點T1?Tn標示。圖2B和2C示出了在各個保持步驟後在冷卻曲線和應力vs.時間曲線中的預期位移，這歸因於在各個保持步驟下的焊接的應力消除。
[0064]預計本文所描述的一般保持和冷卻方法能夠應用於經受應變時效開裂的幾乎任何超級合金。在該方法的保持階段期間的Al和Ti的元素分配降低了應變時效開裂和熱開裂的可能性。這種分配還顯著降低在後焊接熱處理期間應變時效開裂的趨勢，因為在保持和冷卻過程的各個步驟中從Y中基本消除了 Al和Ti，且應力消除。
[0065]儘管本文已經具體示出和描述了併入本發明教導的各種實施方式，但是本領域技術人員能夠容易地推導出仍能併入這些教導的其它多種實施方式。
【權利要求】
1.一種對含大量鈦(Ti)和鋁(A1)的鎳(Ni)基超級合金的進行修復性添加劑堆焊的方法，其包括: a)將具有大量Ti和A1的Ni基超級合金粉末預放置於與所述Ni基超級合金粉末基本相同或相似組成的基底上； b)用第一熱源預加熱所述預放置的粉末至高於約1200°C的溫度； c)用定向能量束的第二熱源的一次或多次經過熔化所述預放置的粉末以便產生具有寬度小於約100微米的熱影響區，當熔化完成時移去所述第二熱源； d)用所述第一熱源對所述熔化的預放置粉末實施可控的分步和保持性冷卻，使得在所述分步和保持性冷卻期間形成已知分數的Y'相；以及 e)調整所述分步和保持性冷卻過程使得在所述添加劑堆焊中Y相和Y/相之間的A1和Ti的分配導致開裂敏感性的降低。
2.如權利要求1的方法，其中所述分步和保持性冷卻過程產生不超過約20重量％的 相。
3.如權利要求1的方法，其中所述添加劑堆焊的厚度在約1毫米?約10毫米的範圍內。
4.如權利要求1的方法，其中所述預放置的粉末具有範圍為約10微米?約100微米的粒徑。
5.如權利要求1的方法，其中所述鎳基超級合金構件的超級合金選自713C、247、PW1480、MARM200、R77、PW1483、R80、U720、738 或其混合物。
6.如權利要求1的方法，其中從最初溫度?\至室溫的所述可控分步和保持性冷卻由以下多個步驟組成: a.在?\下保持範圍為約1分鐘?約3分鐘的時間； b.冷卻至小於?\的溫度Τ2並保持範圍為約2分鐘?約15分鐘的時間以便產生少於約20重量％的Υ ^相； c.冷卻至小於Τ2的溫度Τ3並保持範圍為約2分鐘?約30分鐘的時間以便產生少於約20重量％的Υ ^相； d.冷卻至小於T3的溫度Τ4並保持範圍為約6分鐘?約120分鐘的時間以便產生少於約20重量％的、' 相；和 e.在多個從!\至室溫的冷卻步驟中冷卻至室溫，其中保持各個步驟下的溫度約1小時?約20小時以便產生少於約20重量％的Y丨。
7.一種在基底上通過添加劑堆焊的方法製造的含大量鈦(Ti)和鋁(A1)的鎳(Ni)基超級合金材料，所述方法包括: a)將Ni基超級合金粉末放置於與其基本相同或相似組成的基底上； b)用第一熱源預加熱所述預放置的粉末至高於約1200°C的溫度； c)用第二移動雷射熱源的單次經過熔化所述預放置的粉末以便產生具有寬度小於約100微米的熱影響區，同時在所述第二移動雷射熱源的前面和後面預放置粉末； c-Ι)掃描所述第二移動雷射熱源並同時預放置粉末多次直至達到所需的材料厚度； c-2)關閉所述第二移動雷射熱源； d)用所述第一熱源對所述熔化的預放置粉末實施可控的分步和保持性冷卻，使得在所述分步和保持性冷卻期間形成已知分數的V'相； 6)調整所述分步和保持性冷卻過程使得在所述添加劑堆焊中、相和、,相之間的八1和丁1的分配導致開裂敏感性的降低；以及 調整所述分步和保持性冷卻過程使得在所述添加劑堆焊中、相和、1相之間的八1和！'1的分配導致開裂敏感性的降低。
8.如權利要求7的方法，其中所述分步和保持性冷卻過程產生不超過約20重量％的卜相。
9.如權利要求7的方法，其中所述添加劑堆焊的厚度在約1毫米?約50毫米的範圍內。
10.如權利要求7的方法，其中所述預放置的粉末具有範圍為約10微米?約100微米的粒徑。
11.如權利要求7的方法，其中所述鎳基超級合金構件的超級合金選自7131247、？胃1480、嫩咖200、877、？11483、880、1720、738 或其混合物。
12.如權利要求7的方法，其中從最初溫度至室溫的所述可控分步和保持性冷卻由以下多個步驟組成: 在下保持範圍為約1分鐘?約3分鐘的時間； 匕冷卻至小於的溫度12並保持範圍為約2分鐘?約15分鐘的時間以便產生少於約20重量％的V丨相； 0.冷卻至小於12的溫度13並保持範圍為約2分鐘?約30分鐘的時間以便產生少於約20重量％的V丨相； (1.冷卻至小於13的溫度14並保持範圍為約6分鐘?約120分鐘的時間以便產生少於約20重量％的V丨相；和 0.在多個從14至室溫的冷卻步驟中冷卻至室溫，其中保持各個步驟下的溫度約1小時?約20小時以便產生少於約20重量％的V ,。
13.一種對含大量鈦(11)和鋁(八1)的鎳(附)基超級合金進行添加劑堆焊的方法，其包括: 將附基超級合金粉末放置於與其基本相同或相似組成的基底上； 幻用第一熱源預加熱所述預放置的粉末至高於約12001的溫度； 0)用定向能量束的第二熱源的一次或多次經過熔化所述預放置的粉末以便產生具有寬度小於約100微米的熱影響區，當熔化完成時移去所述第二熱源； (1)用所述第一熱源對所述熔化的預放置粉末實施可控的分步和保持性冷卻，使得在所述分步和保持性冷卻期間形成已知分數的X丨相；以及 6)調整所述分步和保持性冷卻過程使得在所述添加劑堆焊中、相和、,相之間的八1和！'1的分配導致開裂敏感性的降低。
【文檔編號】B23K26/342GK104364045SQ201380029025
【公開日】2015年2月18日 申請日期:2013年5月13日 優先權日:2012年5月11日
【發明者】K.奧茲貝薩爾 申請人:西門子能量股份有限公司