分配材料位於儲存材料之下的吸收製品的製作方法

2023-05-31 10:23:31

>or＝totheequilibriumconstant*/(如果任一值大於或等於平衡常數)　　equilibrium_reached＝0；/*settheequlibriumflagto0(notatequilibrium)*/(設定平衡標記為0(不在平衡狀態))　　}/*gobacktothestartoftheloop*/(重新開始循環)　　}]]>毛細吸收參數負載描述(限壓)0.2psi(1.4kPa)負載平衡例(n)50平衡常數0.0005g/sec設置高度值100cm結束高度值0cm靜水頭參數200，180，160，140，120，100，90，80，70，60，50，45，40，35，30，25，20，15，10，5，0，5，10，15，20，25，30，35，40，45，50，60，70，80，90，100，120，140，160，180和200cm。用上面列舉的所有高度進行毛細吸收程序，以所列舉的測試毛細吸收容量的順序進行。即使需要確定特定高度(如，35cm)處的毛細吸收容量，也一定要按照規定的順序完成整個靜水壓頭參數系列的測試。儘管所有這些高度都用在進行毛細吸收測試中以產生測試樣品的毛細吸收等溫線，但本發明公開了用特定高度200，140，100，50，35和0cm處其吸收性能來描述的儲存吸收部件。毛細吸收程序1)按照實驗布置程序進行。2)確保恆溫浴508處於工作狀態，確保水通過多孔玻璃品502循環，確保多孔玻璃圓盤560的溫度是31℃。3)把多孔玻璃品502定位在200cm的吸入高度。打開旋塞509和510把多孔玻璃品502和天平上的液體儲槽506連接起來。(旋塞510對液體儲槽505是關閉的)。將多孔玻璃品502平衡30分鐘。4)把上述的毛細吸收參數輸入計算機。5)關閉旋塞509和510。6)把多孔玻璃品502移動到設定的高度100cm。7)把Teflon環562置於多孔玻璃圓盤560表面上。把O形環564置於Teflon環562上。將預熱的圓筒566同心地置於Teflon環562上。將測試樣品570同心地置於多孔玻璃圓盤560上的圓筒566裡面。把活塞568放在圓筒566裡面。如果需要，將附加的限定重塊放進活塞腔室590裡面。8)用有孔膜覆蓋多孔玻璃品502。9)此時的天平讀數是零讀數或皮重讀數。10)把多孔玻璃品502移到高度200cm處。11)打開旋塞509和510(旋塞510對流體儲槽505是關閉的)，開始稱重和時間讀數。多孔玻璃品的校正(空白校正吸入試驗)由於多孔玻璃圓盤560是多孔結構，為了得到測試樣品真正的毛細吸收量，必須測定多孔玻璃品502的毛細吸收量(空白校正吸入量)並將其減去。對於每一個新使用的多孔玻璃品都要進行多孔玻璃品的校正。按照上述程序運行毛細吸收程序，不同之處在於為了得到空白吸入量(g)，不使用測試樣品。每個特定高度處的運行時間等於空白時間(秒)。蒸發損失校正1)把多孔玻璃品502移到高於零處的2cm處並打開旋塞509和510(對儲槽505是關閉的)使其在此高度處平衡30分鐘。2)關閉旋塞509和510。3)把Teflon環562置於多孔玻璃圓盤560表面上。把O形環564置於Teflon環562上。將預熱的圓筒566同心地置於Teflon環562上。將活塞568放入圓筒566中。將有孔膜置於多孔玻璃品502上。4)打開旋塞509和510(對儲槽505是關閉的)並在3.5小時內記錄天平讀數和時間。按下式計算樣品的蒸發量(g/hr)[1小時時的天平讀數-3.5小時時的天平讀數]/2.5小時即使採取所有上述措施，一些蒸發損失也要發生，對於測試樣品和多孔玻璃品校正來說一般是約0.10g/hr。理想地是，對於每一個新安裝的多孔玻璃品502都測定樣品的蒸發。清洗設備當多孔玻璃品502是新安裝的時使用新的Tygon管503。用蒸餾水中的50％的CloroxBleach清洗管504和511，流體儲槽505及天平上的液體儲槽506，如果微生物汙染是可見的話，再用蒸餾水衝洗。a.每次試驗後的清洗每次試驗結束時(已移去測試樣品後)，用液體儲槽505中的250ml的測試液體向前衝洗多孔玻璃品(即測試液體導入多孔玻璃品的底部)以除去多孔玻璃圓盤孔內殘留的測試樣品。旋塞509和510對液體儲槽505打開，對天平上的液體儲槽506關閉，把多孔玻璃品從其架上取下，上下倒置，首先用測試液體衝洗，然後用丙酮和測試液體(合成尿)衝洗。在衝洗過程中，多孔玻璃品必須倒置傾斜並且用衝洗流體噴到接觸多孔玻璃圓盤表面的測試樣品上。衝洗後，用250ml測試液體(合成尿)對多孔玻璃品進行第二次向前衝洗。最後，把多孔玻璃品重新安裝在其架上並把多孔玻璃品表面水平放置。b.監測多孔玻璃品的性能每次清洗程序後，對於每一個新安裝的多孔玻璃品都必須用設置在0cm位置處的多孔玻璃品對多孔玻璃品的性能進行監測。將50ml的測試液體倒在水平的多孔玻璃圓盤表面上(沒有Teflon環、O形環和圓筒/活塞組件)。記錄下測試流體液面降到多孔玻璃圓盤表面上方5mm處所用的時間。如果這個時間超過4.5分鐘就必須進行周期性清洗。c.周期性清洗為防止堵塞，將多孔玻璃品進行周期性的徹底清洗(參見上文的監測多孔玻璃品的性能)。衝洗流體是蒸餾水，丙酮，蒸餾水中的50％的CloroxBleach(以除去細菌生長)和測試流體。清洗包括從架上移去多孔玻璃品，將所有管分離。用合適的流體和用量以下列順序，使多孔玻璃品倒立向前衝洗多孔玻璃品(即，將衝洗流體引入多孔玻璃品的底部)1.250ml蒸餾水。2.100ml丙酮。3.250ml蒸餾水。4.100ml50∶50的Clorox蒸餾水溶液。5.250ml蒸餾水。6.250ml測試流體。當多孔玻璃品性能在設定的流體流動(見上文)的標準範圍內且多孔玻璃圓盤表面沒有可觀察到的殘留物時，清洗過程是令人滿意的。如果不能成功地進行清洗，就必須更換多孔玻璃品。計算設置計算機使其能提供一個由以cm表示的毛細吸入高度，時間及在每一個特定高度處以克表示的吸入量組成的報告。從這些數據可以計算對多孔玻璃品吸入量和蒸發損失校正過的毛細吸收容量。還可以根據0cm處的毛細吸收容量計算特定高度處的毛細吸收效率。另外，可以計算200cm處的最初有效吸入率。空白校正吸入量空白校正吸入量(g)＝空白吸入量(g)-空白時間(s)*樣品蒸發(g/hr)/3600(s/hr)毛細吸收容量(「CSAC」)CSAC(g/g)＝[樣品吸入量(g)-樣品時間(s)*樣品蒸發(g/hr)/3600(s/hr)-空白校正吸入量(g)]/樣品的乾重(g)200cm處的最初有效的吸入率(「IEUR」)IEUR(g/g/hr)＝200cm處的CSAC(g/g)/200cm處的樣品時間(s)報告對於每一個樣品至少要測定兩次，對每一高度處的吸入量取平均值，計算給定的儲存吸收部件或分配材料的毛細吸收容量(CSAC)。用這些數據，可以計算下面的各個值-毛細解吸高度(CSDHx)，在此高度處材料釋放出其在0cm處容量(即CSAC0)的x％，(CSDHx)以cm表示；-毛細吸收高度(CSAHy)，在此高度處材料吸收其在0cm處容量(即CSAC0)的y％，(CSAHy)以cm表示；-一定高度z處的毛細吸收容量(CSACz)，其單位是g{流體的}/g{材料的}；特別是0cm(CSAC0)，35cm，40cm等高度處的該值。-一定高度z處的毛細吸收效率(CSAEz)，以％表示，即CSAC0和CSACz的值的百分比。-另一參數涉及鬆散地結合在材料中，特別是分配材料中的流體量。通過(1)0cm處的毛細解吸容量(CSDC0)和(2)100cm處的毛細解吸容量(CSDC100)之間的差值，確定鬆散結合的液體容量(LBLC)。在解吸試驗中，在至少100cm的壓力下未釋放出的任何液體均稱為牢固結合的液體(TBLC)。材料的TBLC等於該材料的CSDC100。應當易於理解的是，0cm處的毛細解吸容量等於0cm處的毛細吸收容量。-據此，還可以定義另一個參數，該參數涉及該LBLC的50％被釋放時的解吸壓力(即高度)。這是該LBLC的50％被釋放時的毛細解吸釋放高度(CSDRH50)。如果是兩種材料相結合(例如第一種用作收集/分配材料，第二種用作液體儲存材料)，第二種材料的CSAC值(及由此而得的各個CSAE值)可以相對於第一種材料的CSDHx值而確定。分配區的要求儘管一個區域中表現良好的材料或部件的所需性能依賴於另一區域中的吸收部件或材料的性能，但發現下述特性可提供適宜的分配部件。本發明中的流體分配材料為用於例如吸收製品中的材料，其目的是在這類製品中支持流體輸送機理。這類製品通常具有兩個中心線，一個縱向的一個橫向的。這裡所用的術語「縱向的」是指在制品平面內的一個直線軸或方向，該軸或方向通常與將站立的製品使用者平分成身體左半部分和右半部分的垂直面相一致(例如近似平行於垂直面)。需要流體輸送機理以有效地利用分布在制品中比負載區更大的區域內的吸收材料，其中負載區為製品的、將身體排出物分布在吸收製品表面上的區域。這種輸送可通過例如重力驅動力進行，但重力不會使流體逆著重力的方向進行分配，因此通常不滿足對吸收製品的要求，吸收製品需要將流體從將排出物流體排洩在吸收製品上的負載點，輸送至位置更「高」的製品的其它部分，也就是逆著重力的方向向上輸送。這種芯吸作用通常通過利用毛細作用力來實現，其最好的評價方式是在垂直方向上對材料進行測試，也就是將這些材料沿著重力的方向放置。然而同樣重要的是必須輸送的流體量。嬰兒尿布的特徵負載量為大於300ml的尿液負載，排洩時每次排洩通常為75ml，排洩速率至多為15ml/sec。因此很明顯需要輸送量大的能力。但是由於材料使用的經濟性以及對使用者的舒適和合身的需要，還需要較低的材料使用量。因此優選的材料應當能夠在短時間內、通過較小的材料截面輸送大量的流體。這通常以如下所述的垂直芯吸測試測定的「垂直芯吸通量」參數表示，該參數以在一定時間內、通過一定的材料截面、被輸送至給定高度的流體的累積量，以ml/cm2/sec表示，以及由流體前沿在材料內逆著重力向上滲透至某一高度所需的時間來定義。利用如下所述的垂直芯吸測試，在恆定的或無外力如重力或離心力的作用下，測定材料通過其內部空隙(例如孔)輸送流體的能力，可很容易地測定這些參數。實質上，將測試材料樣本垂直放置，伸出流體儲槽。通過測定潤溼的前沿向上的移動，以及被材料吸取的流體量，可監測流體逆著重力的輸送情況。按照通常公知用於毛細體系的Lucas-Washbum關係，通過減小分配材料的有效孔徑可很容易地增加芯吸高度，該關係通常也應用於近似的多孔體系。對於給定流體如尿液或經液，以及某些具有一定表面能的材料，所需的毛細直徑(或孔徑)近似於可芯吸至某一所需高度的直徑。很明顯，為了增大芯吸高度，該關係需要較小的毛細直徑。然而，這些小的毛細孔不能處理大量的流體，並且通過這種小孔徑的材料的這種流體的累積通量被大大降低。這是由於與小孔徑相關的高內部摩擦力(或者低滲透率)所造成的(按照Hagen-Poisseuille關係式)。因此，優選的分配材料可描述為在15cm高度下，其累積通量大於0.02g/cm2/min，優選大於0.04g/cm2/min，更優選大於0.07g/cm2/min，最優選大於0.14g/cm2/min。儘管通量是考慮適宜分配材料的一個參數，但網的滲透率是另一重要的性能。優選地，分配材料或部件具有足夠的開口結構，其在100％飽和下滲透率的值k(100)大於約1達西，優選大於約2達西，更優選大於8達西，或者進一步更優選大於100達西。進一步地，這些材料不僅要具有飽和時良好的滲透率值，而且在它們不完全飽和時也要具有良好的滲透率值，即它們在50％飽和下的滲透率k(50)是在100％飽和下的滲透率k(100)的約14％以上，優選約18％以上，更優選約25％以上，或者進一步更優選約35％以上，和/或其在30％飽和下的滲透率k(30)是其在飽和下滲透率的約3.5％以上，更優選約5％以上，或者進一步更優選約10％以上。一些適用於本發明的材料具有這樣特定的行為，即乾燥時它們很薄(例如在制品的生產中)，當被潤溼時其厚度增加(例如使用過程中承載液體時)。優選地，這些材料的膨脹因子(即潤溼狀態材料層的厚度與乾燥態的其厚度之比)至少為4，優選至少為5，更優選至少為10，進一步優選至少為15。另一方面，優選這樣的材料，即它們在使用過程中被潤溼之後，當液體被最終液體儲存介質吸取時，它們的厚度還可以減小。因此優選地，當這些材料中的液體被排去時，它們可以以與膨脹因子相同的因子再次塌陷。適用於本發明的材料的另一必需性能可以如上所述的「毛細吸收測試」來評價，這些性能涉及作為作用在流體上的毛細壓力(如重力)的函數的、材料持留或釋放流體的能力。為保證流體在剛剛湧出之後可容易地從上部儲存區的空隙轉移至分配區，適用於本發明的流體分配材料應具有這樣的能力，即如在毛細吸收測試中所測定的，它在至少35cm高度下可吸收其最大容量(即0cm高度下的容量)的30％。然而，分配材料的優選實例不必過分強力地持留液體，以使得流體可被釋放至最終儲存區-或者在開始被潤溼的區域內，該區域可在材料的小孔部分牢固地持留液體，或者在更遠的儲存區中，這些區域在液體湧出時還沒有負載液體。因此，分配材料在其最大容量(即0cm高度下的容量)的50％時的毛細解吸高度應小於150cm。適於實現分配要求的材料適用於本發明的流體分配件可以包括各種材料，並且可以通過各種方法製備。合適的部件可以是含有彈性纖維的紙幅，所述彈性纖維通過公知的方法如幹法或溼法等方法成形在所述的紙幅中。可以設想多種彈性纖維在本發明的部件中很好地發揮作用。除了公知的合成纖維如基於聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚酯、聚胺、彈性聚烯烴或其組合，如呈雙組分纖維形式，特別優選的纖維是化學硬挺的、加捻的膨脹的纖維素纖維。如美國專利申請流水號304,925所述，在已經將這類纖維乾燥和分離纖維(即，疏鬆)後，通過將這類呈相對脫水形式的纖維進行內交聯而製備硬挺的纖維素纖維。但，這決不意味著將其它親水的、化學硬挺的、加捻的和捲曲的纖維排除在本發明的範圍之外，其它這類纖維在前面所提到的USP3,224,926、3,440,135、4,035,147和3,932,209中作了描述，但並不限於這些專利。同時認為提供硬挺的、加捻的和捲曲的纖維素纖維的其它非化學方法也在本發明的範圍內，如高稠度(通常大於約30％)機械處理法(如纖維離解製漿法和或精漿法等)。這類方法在分別於1990年12月11日和1993年9月14日授予MaryL.Minton、題目為「紙漿處理方法」的USP4,976,819和5,244,541中作了更詳細的描述。其它優選的紙幅還包括具有相對高表面積的第二種纖維。儘管認為合成纖維如具有很小直徑(「微纖維」)或具有特殊的表面構型的合成纖維也是合適的，但目前優選用於該高表面用途的纖維是桉樹屬的木漿纖維。按樹屬提供了所需的毛細壓力特性以及化學硬挺的、加捻的和捲曲的纖維，並且其不會象下文將描述的顯著量的纖維素細小纖維那樣，容易地通過成形網。特別合適的桉樹類纖維包括那些大桉樹(eucalyptusgrandis)種。當如上所述將彈性纖維如交聯的、加捻的、硬挺的纖維與高表面積纖維結合後，所得到的紙幅可以具有顯著降低的抗張強度，特別是在溼潤狀態時。因此，為了在溼態和幹態時便於加工且提供產品特異性的機械性能，可以將粘結劑整體地加入到紙幅內或紙幅上。可以通過在紙幅形成之前，將粘結劑加入紙漿中，在沉積到成形網上後且在乾燥前、乾燥後或其組合，將粘結劑加入溼抄紙幅上。作為前面所述的纖維紙幅的備選方案，可以使用相對開孔的聚合物泡沫，特別是互連開孔的親水性的、柔性聚合物泡沫結構。對於這樣的泡沫，其機械強度是當釋放其液體時，泡沫就會在所涉及的毛細壓力下塌陷。塌陷過程將有效的泡沫容量減少了與泡沫的密度相關的明顯的係數，這在後面將有描述。如果這種塌陷在整個結構內相當均勻，還會減少液體排洩點處所持有的液體的量。在這一點上，泡沫材料的強度小於儲存部件所施加的毛細壓力，因此，當含水液體被芯的儲存部件除去時泡沫就會塌陷。這裡的毛細壓力主要通過調節泡沫孔徑(這與單位體積的表面積成反比)來控制。用交聯密度和泡沫密度相結合來控制強度，所述強度可以用後面所定義的單位體積的交聯密度表示。交聯劑及其它共聚用單體的類型也是有影響的。本申請中有用的聚合物泡沫是相對開孔的。這些基本上是開孔的泡沫結構中的泡孔具有泡孔間開孔或「窗戶」，這些開孔大到足以允許液體容易地從泡沫結構中的一個泡孔轉移到另一個泡孔中去。這些基本上開孔的泡沫結構一般都具有網狀特徵，各個獨立的泡孔被許多相互連接的三維支化網所限定。構成這些支化網的聚合材料纖維絲可以被稱為「柱架」。網的強度尤其是由柱架的厚度、長度及兩者的比值所決定。為了達到本發明的目的，如果泡沫結構中至少80％的泡孔(大小至少1μm)與至少一個相鄰的泡孔是液體相通的話，那麼，該泡沫材料就是「開孔的」。除了是開孔外，這些聚合物泡沫是充分親水的以允許泡沫吸收含水液體。泡沫結構的內表面通過在聚合後遺留在泡沫結構中的殘餘親水性表面活性劑和/或鹽而產生親水性，或通過選擇的聚合後泡沫處理方法(如下所述)來產生。這些聚合物泡沫的「親水」程度可以用其與可吸收的測試液體接觸時所顯示出的「粘合張力」值定量表示，這些泡沫所呈現的粘合張力利用一種方法可以通過實驗確定，該方法是測量已知尺寸和毛細吸入比表面積的樣品所吸入的測試液體如合成尿的量。這種方法在1995.2.7授權的美國專利5,387,207(Dyer等)的試驗方法部分有非常詳細的描述，此處引入作為參考。在本發明中用作分配材料的泡沫一般是粘合張力值為約15至約65達因/釐米，更優選約20至約65達因/釐米(通過測定表面張力為65±5達因/釐米的合成尿的毛細吸入量來確定)的那些泡沫。本領域技術人員將會意識到，許多聚合物開孔泡沫可適用於本發明。下面的兩個章節描述了兩類上述特別優選適用於本發明的泡沫，第一類含有具有特別高通量的泡沫，第二類為CSAH30值特別高的泡沫。其它具有這兩種性能的組合的泡沫會特別適用。i)具有高芯吸通量的聚合物分配泡沫這些高芯吸通量泡沫的一個重要特徵是其玻璃化轉變溫度(Tg)。Tg代表聚合物玻璃態和橡膠態之間的轉變中間點。具有比使用溫度高的Tg的泡沫強度非常高但也非常剛硬且潛在地易於破裂。這些泡沫在壓力下會蠕變，當在低於聚合物Tg的溫度下使用時其回彈性差。所需的機械性能的組合，特別是強度和回彈性的組合，通常需要單體類型和用量的適當選擇範圍來達到這些所希望的性能。對適用於本發明的高芯吸通量泡沫而言，只要在預期的使用溫度下，該泡沫具有可接受的強度，其Tg應儘可能的低。因此，應儘可能多地選擇能提供相應的具有低Tg的均聚物的單體。聚合物的玻璃化轉變區的形狀也很重要，也就是說，該形狀作為溫度的函數是窄還是寬。該玻璃化轉變區的形狀與聚合物的使用溫度(通常是環境溫度或身體溫度)在Tg或Tg附近是特別相關的。例如，較寬的轉變區意味著在使用溫度下不完全的轉變。通常，如果在使用溫度下轉變不完全，聚合物呈現出非常剛硬且回彈性較差。相反，如果在使用溫度下轉變完全，那麼聚合物將顯示出較快的壓縮回復。因此，希望控制聚合物的Tg和其玻璃化轉變區的寬度以得到所希望的機械性能。總的來說，聚合物的Tg優選比使用溫度低至少約10℃。(Tg和轉變區的寬度由動態機械分析(DMA)測量得到的損耗角正切值-溫度曲線衍生而來，這一點在1996.10.8授權的美國專利5563179(Stone等人)中有描述)。可用許多參數描述適用於本發明的聚合物泡沫。適用於本發明的泡沫能克服重力將含水液體芯吸到很大的高度，例如至少約15cm。泡沫內持有的液體柱形成很大的收縮毛細壓。在由泡沫的強度(壓縮時)及泡沫的單位體積的表面積所確定的高度處，泡沫將塌陷。這個高度就是毛細塌陷壓力(CCP)，以cm表示，此時將失去0壓頭處泡沫體積的50％。適用於本發明的優選分配泡沫的CCP至少是約15cm，更優選至少約20cm，還更優選至少約25cm，甚至於至少約70cm。典型地，CCP值的下限為約15cm，優選約20cm，更優選約25cm，其上限為約80cm，優選75cm，更優選約70cm，甚至於其典型的上限值為50、45或40cm。可用於限定優選聚合物泡沫的一個特徵是其泡孔結構。泡沫的泡孔，尤其是包圍相對無單體的水相液滴的含單體的油相聚合而成的泡孔，通常基本上是球形的。這些球形泡孔通過開孔(後面稱作泡間孔)相互連接在一起。這些球形泡孔的大小或「直徑」和泡孔間開口(開孔)的直徑常常用來概括性地表徵泡沫。由於在給定的聚合物泡沫的樣品中的泡孔和泡間開孔沒必要是約同樣的尺寸，因此，常常規定平均泡孔和開孔的大小，即平均泡孔和開孔的直徑。泡孔和開孔的大小是能影響泡沫的許多重要機械和使用性能(包括這些泡沫的液體芯吸性能，以及泡沫結構中形成的毛細壓)的參數。許多技術均可用來測量泡沫的平均泡孔和開孔的大小。一個有用的技術包括基於泡沫樣品的掃描電子顯微鏡照相的簡單測量。根據本發明的高芯吸通量泡沫優選的數均泡孔大小為約20μm到約60μm，一般為約30μm到約50μm，數均開孔的直徑為約5μm到約15μm，一般為約8μm到約12μm。「毛細吸入比表面積」是測試流體能夠接近的聚合物網狀結構的測試流體能接近的表面積的度量。毛細吸入比表面積是通過泡沫中的泡孔單元的尺寸和聚合物的密度來確定，因此，毛細吸入比表面積是定量由泡沫網狀結構所提供的參與了吸收的固體表面的總量的一種方式。就本發明而言，通過測量發生於已知質量和大小的泡沫樣品內的低表面張力液體(如乙醇)的毛細吸入量來確定毛細吸入比表面積。用毛細吸入法測定泡沫比表面積的這一方法在上述美國專利5,387,207的試驗方法部分有詳細描述。也可以使用用於確定毛細吸入比表面積的任何合理的可供選擇的方法。適用於本發明的具有高芯吸通量的分配泡沫的毛細吸入比表面積至少為約0.01m2/ml，更優選至少為約0.03m2/ml。一般地，毛細吸入比表面積在約0.01m2/ml到約0.20m2/ml範圍內，優選約0.03m2/ml到約0.10m2/ml，最優選約0.04m2/ml到約0.08m2/ml。當使用密度小於0.05g/cm3，優選小於0.02g/cm3，通常低0.005g/cm3的材料時，相應的單位為m2/g的CSSSA值至少為0.2m2/g，優選至少0.5m2/g，更優選大於0.6m2/g，進一步更優選大於6m2/g，典型地，其範圍為約0.1～40m2/g。這裡所用的「泡沫密度」(即，在空氣中每立方釐米泡沫體積的泡沫克數)以幹基計。與毛細吸入比表面積一樣，泡沫的密度可以影響吸收泡沫的許多使用性能和機械性能，包括對含水液體的吸收容量和泡沫的壓縮形變特性。泡沫的密度隨泡沫所處的狀態而變化。塌陷狀態時的泡沫的密度明顯高於完全膨脹狀態時相同泡沫的密度。一般來說，適用於本發明的塌陷狀態時的高芯吸通量泡沫的典型幹密度是約0.11g/cm3至約0.16g/cm3。提供測定每單位體積的泡沫結構的固體泡沫材料質量的任何適宜的重量分析方法都可以用來測量泡沫的密度。例如，上述的美國專利5,387,207的試驗方法部分非常詳細描述的ASTM重量分析法是可以用來測定密度的一種方法。泡沫密度與每單位體積洗滌過的泡沫的重量相關，所述洗滌過的泡沫中沒有乳化劑、填料、也沒有表面處理劑如鹽等。適用於本發明的泡沫的幹密度範圍的下限為約8mg/cm3，優選11mg/cm3，更優選13mg/cm3，其上限為77mg/cm3，優選63mg/cm3，更優選50mg/cm3，進一步更優選48mg/cm3，最優選30mg/cm3。適用於本發明的高芯吸通量泡沫可通過聚合特定類型的具有相對少量的油相和相對大量的水相的油包水乳液或HIPE的方法而得到。該方法包括如下步驟A)在特定溫度特定剪切混合下，由下列物質形成油包水乳液1)一油相，包括a)約85重量％到約98重量％的能形成Tg為約35℃或更低的共聚物的單體組份，該單體組份包括i)約30重量％到約80重量％的至少一種基本上不溶於水的能形成Tg為約25℃或更低的無規立構非晶聚合物的單官能單體；ii)約5重量％到約40重量％的至少一種基本上不溶於水的能提供與苯乙烯所提供的韌度大致相等的韌度的單官能共聚單體；iii)約5重量％到約30重量％的基本上不溶於水的第一多官能交聯劑，該交聯劑選自二乙烯基苯，三乙烯基苯，二乙烯基甲苯，二乙烯基二甲苯，二乙烯基萘，二乙烯基烷基苯，二乙烯基菲，二乙烯基聯苯，二乙烯基二苯基甲烷，二乙烯基苄基(divinylbenzyls)，二乙烯基苯基醚，二乙烯基二苯基硫醚，二乙烯基呋喃，二乙烯基硫醚，二乙烯基碸，及其混合物；和iv)0重量％到約15重量％的基本上不溶於水的第二多官能交聯劑，該交聯劑選自多官能丙烯酸酯，異丁烯酸酯，丙烯醯胺，甲基丙烯醯胺，及其混合物；和b)約2重量％到約15重量％的一種乳化劑組份，該乳化劑能溶於油相中且適用於形成穩定的油包水乳液，該油包水乳液組份包括(i)具有至少約40重量％乳化組份的第一乳化劑，該乳化劑組份選自線性不飽和C16-C22脂肪酸的雙甘油單酯，支化C16-C24脂肪酸的雙甘油單酯，支化C16-C24醇的雙甘油單脂族醚，線性不飽和C16-C22脂肪醇的雙甘油單脂族醚，線性飽和C12-C14醇的雙甘油單脂族醚，線性不飽和C16-C22脂肪酸的脫水山梨醇單酯，支化C16-C24脂肪酸的脫水山梨醇單酯及其混合物；或(ii)具有至少20重量％這些乳化組份的第一乳化劑和某些第二乳化劑的混合物，第一乳化劑和第二乳化劑的重量比為約50∶1到約1∶4；和2)包含含有下列組份的水溶液的水相(i)約0.2重量％到約20重量％的溶於水的電解質；和(ii)有效量的聚合引發劑；3)水相與油相的體積/重量比在約12∶1到約125∶1的範圍內；和B)在油包水乳液的油相中聚合單體組份以形成聚合物泡沫材料；和C)可選地對聚合物泡沫材料進行脫水。該方法可以形成作為本申請所描述的精確平衡性能的結果的能夠分配液體的這些高芯吸通量的吸收泡沫。這些性能是通過仔細選擇交聯劑、單體類型、用量和乳化液形成參數得到的，特別是剪切混合的量、溫度及水和油的比例(這將轉化成幹泡沫的最終密度)。通過具有相對高的水相與油相比率的某些油包水乳液(在本
技術領域：
通稱為「HIPEs」)的聚合可以製備適用於本發明的高芯吸通量聚合物泡沫。從這些乳液聚合所生成的聚合物泡沫材料此後稱為「HIPE泡沫」。這些HIPEs的一般製備在下述的美國專利5,563,179及5,387,207中有詳細描述。用來生成HIPEs的水和油相的相對量與許多其它參數一起，對於決定生成的聚合物泡沫的結構、機械性能和使用性能方面是重要的。具體地說，乳液中水與油的比例(「W∶O比」)隨最終的泡沫密度成反比地變化，並可影響泡孔尺寸和泡沫的毛細吸入比表面積及形成泡沫的柱架的大小。用來製備本發明的HIPE泡沫的乳液通常具有的水相與油相的體積/重量比為約12∶1到約125∶1，最常用的為約15∶1到約90∶1。特別優選的泡沫是由比例為約20∶1到約75∶1的HIPEs製備的。HIPEs油相的主要部分包括下述美國專利5,387,207中所列舉的那些單體、共聚單體和交聯劑。這些單體、共聚單體和交聯劑必須基本上是不溶於水的，因此它們主要溶於油相，而在水相中不溶解。使用這些基本上不溶於水的單體保證使HIPEs具有適宜的特徵和穩定性。當然，本申請中所用的單體、共聚單體和交聯劑的特別優選的類型是使生成的聚合物泡沫是適宜的無毒性的和有適當的化學穩定性的。如果在聚合後的泡沫加工和/或使用期間這些單體、共聚單體和交聯劑以很低的殘留濃度存在的話，那麼這些物質應優選低毒或沒有毒性。油相內另一個基本組份是乳化劑組份，它允許生成穩定的HIPEs。該乳化劑組份包括第一乳化劑和任選地第二乳化劑，如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。形成HIPEs所使用的油相包括約85重量％到約98重量％的單體組份和約2重量％到約15重量％的乳化劑組份。優選油相包括約90重量％到約98重量％的單體組份和約3重量％到約10重量％的乳化劑組份。油相也可包含其它的可選成分。一種這樣的任選組份是本領域技術人員所熟知的普通類型的油溶性聚合引發劑，如1994.3.1授權的美國專利5290820(Bass等)中所描述的，此處引入這篇專利作為參考。另一種優選的任選組份是抗氧化劑，如位阻胺光穩定劑(HALS)和位阻酚穩定劑(HPS)或任何其它的能與所用的引發劑體系相容的抗氧化劑。其它任選組份包括增塑劑，填料，著色劑，鏈轉移劑，溶解的聚合物等等。HIPE的不連續水內相通常是含一種或多種溶解組份的水溶液，溶解組份如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。水相中一種主要溶解組分是水溶性的電解質。溶解的電解質使主要是油溶性的單體，共聚單體和交聯劑在水相中也溶解的趨勢降至最小。反過來，據信在聚合期間，這又使聚合物材料充滿由水相液滴生成的油/水界面處泡孔開口的程度減至最小。因此，電解質的存在和生成的水相的離子強度被認為決定了生成的優選聚合物泡沫是否開孔以及開孔到什麼程度。HIPEs一般還包括聚合引發劑。這種引發劑成分通常被加入到HIPEs的水相中，它可以是任何常規的水溶性自由基引發劑。這種類型物質包括過氧化物如過硫酸鈉、鉀和銨鹽，過氧化氫，過乙酸鈉，過碳酸鈉等。也可以使用常用的氧化還原引發劑體系。這樣的體系通過前述的過氧化物與還原劑如亞硫酸氫鈉、L-抗壞血酸或亞鐵鹽相結合來形成。引發劑含量可高達約20摩爾％(以油相中所存在的可聚合單體的總摩爾數計)。更優選的引發劑含量為約0.001摩爾％到約10摩爾％(以油相中可聚合單體的總摩爾數計)。形成HIPE泡沫結構的聚合物優選基本上沒有極性官能團。這意味著聚合物泡沫在性質上是相對憎水的。這些憎水泡沫可以用於需要吸收憎水液體的地方。這種類型的用途包括在油性組份與水混合在一起且需將油性組份分離和隔離開來時，如海洋油洩漏。如果要將這些泡沫用作吸收含水液體的吸收劑，所述液體如潑灑的要清潔的果汁、牛奶等和/或體液如尿時，泡沫通常需要進一步處理，以使泡沫相對更親水一些。如果需要，泡沫的親水作用一般是通過用親水表面活性劑以下述美國專利5,387,207中描述的方式處理HIPE泡沫來實現的。這些親水表面活性劑可以是任何能提高聚合物泡沫表面的水潤溼性的材料。它們在本
技術領域：
是公知的，可以包括多種表面活性劑，優選非離子型的，如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。通常摻入HIPE泡沫結構的另外一種物質是可水合的、優選吸水的或吸收的水溶性無機鹽。這些無機鹽包括例如毒理學上可接受的鹼土金屬鹽。這種類型的鹽和它們與油溶性表面活性劑結合作為泡沫親水表面活性劑的用途在1994.10.4授權的美國專利5352711(DesMarais)中有詳細描述，其公開內容本文引入作為參考。優選的這種類型的鹽包括鈣的滷化物如氯化鈣，如前所述，它也可以用作HIPE中的水相電解質。通過用可水合的無機鹽的水溶液處理泡沫可以很容易地將這些鹽摻入聚合物泡沫。這些鹽的溶液通常用於在從剛剛聚合的泡沫中除去殘餘水相的過程完成後處理泡沫，或用所述鹽溶液的處理作為從剛剛聚合的泡沫中除去殘餘水相過程的一部分。用這些溶液來處理泡沫優選沉積可水合的無機鹽如氯化鈣，其殘餘量為泡沫重量的至少約0.1％，通常在約0.1％到約12％的範圍內。用親水性表面活性劑(含或不含可水合的鹽)處理這些相對憎水的泡沫一般都進行到必須使泡沫具有適宜親水性的程度。但是，一些優選的HIPE類型的泡沫在製備成時即已有適宜的親水性，而且可能其中已摻入足量的可水合鹽，因此不需要用親水性表面活性劑或可水合鹽另外處理。尤其是，這些優選的HIPE泡沫包括那些在HIPE中使用前述某些油相乳化劑和氯化鈣的泡沫。在那些情況下，聚合泡沫的內表面具有適宜的親水性，且包括含有或沉積有足量的氯化鈣的殘留水相液，即使是在聚合物泡沫已脫水到實用的程度之後。泡沫的製備一般包括如下步驟1)形成穩定的高內相乳液(HIPE)；2)在適於形成固體聚合物泡沫結構的條件下，使這種穩定的乳液聚合/固化；3)任選洗滌該固體聚合物泡沫結構，以從聚合泡沫結構中除去原來殘留的水相和如果需要，用親水性表面活性劑和/或可水合的鹽處理聚合物泡沫結構，以沉積任何需要的親水性表面活性劑/可水合鹽，和4)之後使這種聚合物泡沫結構脫水。該方法在上述美國專利5,387,207中有完全充分的描述。這裡適用的聚合物泡沫優選是以塌陷(即非膨脹)的形式製備，聚合物泡沫與含水液體接觸時，其吸收這些流體並且當吸入的量使毛細壓加上限壓降到低於泡沫的膨脹壓(下面描述)時泡沫膨脹。這些塌陷的聚合物泡沫常常是通過壓力、和/或熱乾燥和/或真空脫水從聚合的HIPE泡沫中擠出水相而得到的。擠壓和/或熱乾燥/真空脫水後，這些聚合物泡沫以塌陷的或非膨脹的狀態存在。通過擠壓使水擠出的代表性的塌陷HIPE泡沫的泡孔結構示於上面所討論的美國專利5,650,222的圖3和4的顯微照片中。如這些圖所示，泡沫的泡孔結構是變形的，特別是當與專利』222的圖1和2所示的膨脹的HIPE泡沫結構相比時。從專利』222的圖3和4也能看出塌陷的泡沫結構的洞或孔(黑暗區)已被整平或拉長。(應當注意的是，專利』222中描繪的泡沫是薄片狀；如下面所討論的那樣，當薄片狀的泡沫適用於本申請時，在一個可供選擇的實施方案中，泡沫是粒狀)。這種特殊的泡沫及相關的泡沫的製備描述在本申請的實施例2-4中，這些非常高表面積的泡沫在T.A.DesMarais等人於1998.3.13申請的名稱為「HIGHSUCTIONPOLYMERICFOAMMATERIALS」(高吸入聚合物泡沫材料)的共同未決的美國專利申請系列No.09/042429，以及T.A.DesMarais等人於1998.3.13申請的名稱為「ABSORBENTMATERIALSFORDISTRIBUTINGAQUEOUSLIQUIDS」(用於分配含水液體的吸收性材料)的共同未決的美國專利申請系列No.09/042418中有詳細描述。此處引入這些公開文件作為參考。擠壓和/或熱乾燥/真空脫水後，塌陷的聚合物泡沫被含水液體潤溼時可再膨脹。令人驚奇的是，這些聚合物泡沫可以保持在這種塌陷或未膨脹的狀態非常長的時間例如可長達至少約1年。這些聚合物泡沫能夠保持在這種塌陷/未膨脹狀態的能力被認為是由於毛細壓力，具體地說是在泡沫結構中形成的毛細壓力。本申請中所用的「毛細壓力」指的是泡孔中的窄邊緣內由於彎月面的曲度而造成的液體/空氣界面上的壓力差。[參見Chatterjee，「Absorbency」(吸收性)TextileScienceandTechnology(紡織科技)，Vol.7，1985，p.36]。擠壓和/或熱乾燥/真空脫水到實際可用的程度後，這些聚合物泡沫有殘留的水，這些水包括與聚合物泡沫中加入的吸收性的水合鹽相關的水合的水及泡沫內所吸收的游離水。這種殘留的水(由水合鹽所附加的)被認為對得到的塌陷的泡沫結構施加毛細壓力。當泡沫儲存在72°F(22℃)和50％相對溼度的環境條件下時，本發明的塌陷的聚合物泡沫中殘留的水含量是泡沫重量的至少約4％，一般是約4％到約40％。優選的塌陷的聚合物泡沫中殘留的水含量是泡沫重量的約5％到約30％。ii)具有高毛細吸收高度(CSAH)的聚合物分配泡沫這些高CSAH泡沫的一個關鍵參數是其玻璃化轉變溫度。Tg代表聚合物玻璃態和橡膠態之間的轉變中間點。具有比使用溫度高的Tg的泡沫強度非常高但也非常剛硬且潛在地易於破裂。這些泡沫在塌陷狀態下儲存很長時間後當用溫度低於聚合物的Tg的含水液體潤溼時一般也需要很長時間恢復到膨脹狀態。所需的機械性能的結合，特別是強度和回彈性的結合，通常需要對單體類型和用量進行適當選擇來達到這些所希望的性能。對適用於本發明的高CSAH泡沫而言，只要該泡沫在使用溫度下具有可接受的強度，其Tg應儘可能地低。因此，應儘可能多地選擇能提供相應的具有低Tg的均聚物的單體。已經發現丙烯酸酯和甲基丙烯酸酯共聚單體中烷基的鏈長度可以比從均一的均聚物系列的Tg所預期的要長。具體地說，已經發現丙烯酸烷基酯或甲基丙烯酸烷基酯均聚物的同系物系列在鏈長為8個碳原子時具有最小的Tg。而本發明的共聚物的最小Tg出現在鏈長為約12個碳原子處。(雖然可以使用烷基取代的苯乙烯單體來代替丙烯酸烷基酯和甲基丙烯酸烷基酯，但目前其可得性極其有限。)聚合物的玻璃化轉變區的形狀也很重要，也就是說，該形狀(作為溫度的函數)是窄還是寬。該玻璃化轉變區的形狀與聚合物的使用溫度(通常是環境溫度或身體溫度)在Tg或Tg附近是密切相關的。例如，較寬的轉變區意味著在使用溫度下不完全的轉變。通常，如果在使用溫度下轉變不完全，聚合物表現出比較剛硬且回彈性較差。相反，如果在使用溫度下轉變完全，那麼聚合物被含水液體潤溼時將顯示出較快的壓縮回復。因此，希望控制聚合物的Tg和其玻璃化轉變區的寬度以得到所希望的機械性能。總的來說，聚合物的Tg優選低於使用溫度至少約10℃。(Tg和轉變區的寬度由動態力學分析(DMA)測量得到的損耗角正切值-溫度曲線衍生而來，正如美國專利5,650,222的試驗方法部分所描述的那樣)。適用於本發明的高表面積聚合物泡沫也可用其毛細吸入比表面積(以後稱之為「CSSSA」)來描述。一般來說，CSSSA是單位重量的本體泡沫材料(聚合物結構材料加上固體殘留材料)中測試液體能夠接近的形成特定泡沫的聚合物網狀結構的表面積的度量。毛細吸入比表面積通過泡沫中的泡孔單元的尺寸和聚合物的密度來測量，因此，毛細吸入比表面積是定量測定由泡沫網狀結構所提供的參與了吸收的固體表面的總量的一種方式。為了表徵適用於本發明的泡沫，在所述泡沫薄片上測定CSSSA，甚至在泡沫以粒狀摻入儲存吸收部件中時。泡沫的CSSSA與泡沫是否提供了用於製備本發明的儲存吸收部件所必需的毛細吸入性能特別相關。這是因為泡沫結構內形成的毛細壓力與毛細吸入比表面積成正比。另外，CSSSA與泡沫結構內是否形成了足夠的毛細壓力以使其保持在塌陷狀態直到被含水液體潤溼為止相關。假定其它因素如泡沫密度和粘結張力是恆定的，這就意味著隨著CSSSA的增加(或減小)，泡沫結構內的毛細壓力也成比例地增加(或減小)。就本發明而言，通過測量發生於已知質量和大小的泡沫樣品內的毛細吸收低表面張力液體(如乙醇)的量來測定CSSSA。這種測定泡沫的比表面積的方法在美國專利5,387,207的試驗方法部分有非常詳細的描述，此處引入作為參考。也可以使用用於測定CSSSA的任何合理的可供選擇的方法。用作吸收劑的本發明的塌陷的聚合物高CSAH泡沫的CSSSA至少為約3m2/g。一般，CSSSA是約3m2/g到約30m2/g，優選約4m2/g到約17m2/g，最優選約5m2/g到約15m2/g。有這樣CSSSA值的泡沫(膨脹狀態下的密度是約0.010g/cm3到約0.033g/cm3)一般有對含水液體如尿液的吸收容量、保持液體及液體的芯吸或分配性能之間特別理想的平衡。另外，有這樣CSSSA值的泡沫能形成足夠的毛細壓力以使泡沫保持在塌陷、非膨脹狀態直到被含水液體潤溼為止。如上面所討論的那樣，對於特別優選的可塌陷的聚合物泡沫來說，在其塌陷狀態下在泡沫結構內形成的毛細壓力至少等於被壓縮的聚合物的彈性回復或模量所施加的壓力。換句話說，使塌陷的泡沫保持相對較薄所需的毛細壓力由被壓縮的聚合物泡沫企圖「反彈」時產生的反作用力所決定。聚合物泡沫的彈性恢復的傾向性可由應力-應變試驗來估測，在該試驗中，把膨脹的泡沫壓縮到其最初的膨脹時厚度的約1/6(17％)，保持在這種壓縮狀態直到測定鬆弛應力值時為止。就本發明而言，也可與含水液體如水接觸時，由在塌陷狀態下的聚合物泡沫上的測量值來估計鬆弛應力值。這種可供選擇的鬆弛應力值以後稱之為泡沫的「膨脹壓力」。本發明的塌陷的聚合物泡沫的膨脹壓力是約50千帕(kPa)或更低，一般是約7kPa到約40kPa。估測泡沫的膨脹壓力的方法在美國專利5,387,207的測試方法部分有詳細描述。適用於本發明的高CSAH高表面積聚合物泡沫的另一個重要性能是其自由吸收容量。「自由吸收容量」(或「FAC」)是給定泡沫樣品的每單位質量固體樣品材料吸收進其孔狀結構中的測試流體(合成尿)的總量。用於本發明的儲存吸收部件中特別有用的聚合物泡沫應當有的自由吸收容量是每克幹泡沫材料吸收合成尿約30ml到約100ml，優選約30ml到約75ml。測量泡沫的自由吸收容量的方法在後面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。當暴露於含水液體中時，優選的高CSAH的塌陷的聚合物泡沫吸收液體並膨脹。膨脹狀態時的聚合物泡沫比大多數其它泡沫吸收的液體多。這些泡沫的「膨脹係數」至少是約4倍，即膨脹狀態時泡沫的厚度至少是塌陷狀態時泡沫的厚度的4倍。塌陷的泡沫的膨脹係數優選是約4倍到約15倍，更優選是約5倍到約10倍。對於本發明而言，對於壓縮脫水的泡沫來說，膨脹時的厚度與塌陷時的厚度間的關係可用下面的方程式經驗性地預測厚度膨脹時＝厚度塌陷時×((0.133×W∶O比)±2)其中，厚度膨脹時表示泡沫在膨脹狀態時的厚度；厚度塌陷時表示泡沫在塌陷狀態時的厚度。W∶O比表示製備泡沫的HIPE中的水和油的比例。因此，由水和油的比是60∶1的乳液製成的典型聚合物泡沫的預測的膨脹係數是8.0，即泡沫的膨脹厚度是塌陷厚度的8倍。測量膨脹係數的方法在後面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。適用於本發明的高CSAH表面積聚合物泡沫的一個相關的機械性能是由其抵抗壓縮變形(RTCD)所決定的膨脹狀態下的強度。此處泡沫所顯示的RTCD是聚合物模量，及密度和泡沫網狀結構的函數。而聚合物的模量依次由a)聚合物組成；b)泡沫的聚合條件(例如，所得的聚合，尤其是交聯的完全程度)；和c)用殘餘的材料，如加工後殘留在泡沫結構中的乳化劑使聚合物增塑的程度決定。為了用作本發明的吸收部件的高表面積部分，高CSAH聚合物泡沫應當適當地抵抗在使用時遇到的力所引起的形變或壓縮。不具有足夠的用RTCD表示的泡沫強度的泡沫可以提供無負載狀態下必需的毛細吸入容量，但是不能提供由於含有該泡沫的吸收製品的使用者的運動和活動所造成的壓縮應力下的那些容量。適用於本發明中的聚合物泡沫所呈現出來的RTCD可以通過測量飽和泡沫樣品在一定限壓下保持一定溫度和時間段所產生的應變量來量化。進行此特定類型的測試的方法在後面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。這裡適用的泡沫所呈現的RTCD優選為用表面張力是65±5達因/釐米的合成尿使泡沫飽和至其自由吸收容量時，限壓5.1kPa能產生典型的應變為將泡沫結構壓縮到約90％或更小。優選在此條件下產生的應變的下限為約1％，優選約2％，其上限為約90％，優選約50％，更優選約25％，甚至更優選約10％，或者甚至低至約5％。這裡適用的高表面積高CSAH聚合物泡沫也可用其垂直懸掛吸收高度(以後稱為「VHSH」)來描述。X％處的VHSH高度是當0cm處容量(或FAC)的X％保留在泡沫中時以cm表示的高度。儘管從原則上講X可以是任意值，但重要的典型值是90％處的VHSH。以發明人的經驗認為最可重複的VHSH的測定是在X＝90％時達到的。對於本領域技術人員來說顯而易見的是這個單點值不能充分表達由容量對高度的點得到的曲線的形狀。但是，這個點的作用是作為這裡適用的泡沫的實際對比點。在這方面，泡沫的平衡90％VHSH一般是至少約20cm，優選至少約40cm，更優選至少約60cm，還更優選至少約70cm且還更優選至少約80cm。優選的聚合物泡沫的90％VHSH一般是約20cm到約90cm，更一般是約40cm或60cm到約90cm，更一般是約70cm到約90cm，還更一般是約80cm到約90cm。測定90％VHSH的方法在下面的測試方法部分將詳細描述。正如所指出的那樣，當高表面積聚合物泡沫以粒狀與其它吸收劑如滲透性吸收劑結合時，90％VHSH的測定是在相應的薄片狀(即形成粒子之前)泡沫上進行的。當泡沫在聚合過程中形成粒子(或珠子)時，相似的泡沫可形成薄片用於評估泡沫的90％VHSH。泡沫的泡孔，尤其是通過聚合包圍相對無單體的水相液滴的含單體的油相而成的泡孔，通常基本上是球形的。這些球形泡孔的大小或「直徑」是用來概括性地表徵泡沫通常使用的參數。由於在給定的聚合物泡沫的樣品中的泡孔沒必要是約同樣的尺寸，因此，平均泡孔大小即平均泡孔的直徑將是常常有具體規定的。可以獲得許多技術來測量泡沫的平均泡孔的直徑。但是測量泡沫的泡孔大小最有用的技術包括基於泡沫樣品的掃描電子顯微鏡照相的簡單測量。這裡給出的泡孔大小的測量是基於如美國專利5,650,222的圖1所示的膨脹狀態的泡沫的數均泡孔大小。適用於本發明的的泡沫優選的數均泡孔大小為約80μm或更小，一般是約5μm到約50μm。這裡規定「泡沫密度」(即在空氣中每立方釐米泡沫體積的泡沫克數)是基於幹基的。在計算和表達泡沫密度時，吸入的水溶性的殘留材料如HIPE聚合、洗滌和/或親水化後留在泡沫中的如殘留的鹽及液體是不計的。但是，泡沫密度確實包括其它水不溶性的殘留材料如存在於聚合的泡沫中的乳化劑。事實上，這樣的殘留材料對泡沫材料的質量貢獻非常大。可以用提供每單位體積的泡沫結構的固體泡沫材料質量測定的任何適宜的重量分析方法來測量泡沫的密度。例如，上述1995.2.7授權的美國專利5,387,207(Dyer等)的試驗方法部分更詳細描述的ASTM重量分析法是可以用來測定密度的一種方法。適用於本發明的聚合物泡沫具有的塌陷狀態時的幹基密度值(不包括任何殘留的鹽和/或水)是約0.1g/cm3到約0.2g/cm3，優選約0.11g/cm3到約0.19g/cm3，最優選約0.12g/cm3到約0.17g/cm3。適用於本發明的聚合物泡沫具有的膨脹狀態時的幹基密度值是約0.01g/cm3到約0.033g/cm3，優選約0.013g/cm3到約0.033g/cm3。雖然高毛細吸入高CSAH泡沫與其它吸收劑如滲透性吸收劑(例如可形成水凝膠的吸收性聚合物)結合時可以是薄片狀，但是在一個特別優選的實施方案中，聚合物泡沫可以是粒狀並與可形成水凝膠的聚合物的粒子混合產生一種混合物。也就是說，儘管泡沫最初可以以薄片狀製備，但這些薄片可加工成泡沫粒子，這些粒子然後與可形成水凝膠的聚合物結合。如上所討論的那樣，這裡適用的泡沫及其製備方法在USP5,387,207，USP5,650,222、T.A.DesMarais等人於1998.3.13申請的名稱為「高吸入聚合物泡沫材料」的共同未決的美國專利申請系列No.09/042429，以及T.A.DesMarais等人於1998.3.13申請的名稱為「用於分配含水流體的吸收性材料」的共同未決的美國專利申請系列No.09/042418中有詳細描述。泡沫粒子可以通過首先按照這些文獻的技術形成泡沫薄片，然後將該泡沫機械加工(粉碎、切割、剁碎等)成所需大小的粒子的方法製備。一種替代方法是，如1997.8.5授權於Li等的美國專利5653922及1996.12.10授權於Li等的美國專利5583162中所描述的直接從聚合微珠形式的乳液製備泡沫粒子，在此引入這些公開文件作為參考。具體的製備聚合物泡沫/可形成水凝膠的聚合物的混合物的實施方案在下面將進行詳細討論。申請人還發現高表面積高CSAH泡沫可以選擇性地包括一種流體以增加尿液向儲存吸收部件的其它吸收劑或滲透性吸收劑的輸送。不希望受到特定理論的束縛，預潤溼的流體部分充填聚合物泡沫並提高泡沫的吸收速率。理想的是，包括預潤溼的流體的聚合物泡沫應當具有儲存穩定性，其遇水的活性應足夠低以防止經過一段時間後微生物的生長並防止水分蒸發損失、逸出泡沫。水可用作預潤溼的流體以產生吸收性能，但是它本身不能滿足其它要求。儲存區部件的要求除了對於較低的分配區的要求外，儲存區必須滿足某些要求。首先，儲存區必須能夠牢固地保留牢固結合的液體，例如通過最終儲存容量或毛細吸收測試參數表示，其在100cm高度下的毛細解吸容量至少為10g/g(乾重)。為了使鬆散結合的流體容易釋放到下面的分配層中，流體儲存區可含有這樣的材料，當鬆散結合的液體容量的50％被釋放時，其毛細解吸釋放高度(即在毛細吸收測試中定義的CSDRH50)小於60cm，優選小於50cm，更優選小於40cm，最優選小於30cm，甚至小於20cm。另一個重要的性能可由儲存部件的鹽水流動傳遞率(SFC)測試測定。這與使流體流經儲存部件材料有關，特別是當儲存部件沒有可用作流體流經材料的通道的孔、縫隙或大空隙時。而且，本發明的有利之處使得流體可滲透過儲存部件的本體材料。因此，儲存區部件或材料必須是可透過性的，以使流體可以通過，並且從潤溼的開始至結束應保持這種流體透過性，可能要經歷幾個尿液潤溼循環。本發明的特定設計排列要求，在流體到達要被進一步在制品的X和/或Y方向上進行分配的分配區之前，流體通過儲存區。因此除了要具有較高的面間透過性外，對於儲存區來說一個重要的要求是，它要對在流體輸送平面內(XY方向)的這些流體具有足夠的透過性。因此，優選的儲存部件應當具有的值至少為25×10-7cm3sec/g，優選大於70×10-7cm3sec/g，更優選大於100×10-7cm3sec/g，進一步更優選大於200×10-7cm3sec/g，最優選大於約400×10-7cm3sec/g，甚至大於1000×10-7cm3sec/g。除了超吸收材料外，儲存區還可含有其它材料或部件，使其成為透過性的部件。重要的是，這些部件容易將流體釋放至分配層，以使得在整個吸收製品中進行分配，或者釋放至製品端部的流體儲存容量較高的部分，或者釋放至儲存區自身的超吸收劑中。用於實現儲存區要求的材料可形成水凝膠的吸收性聚合物本發明的儲存吸收部件還優選包括至少一種可形成水凝膠的吸收性聚合物(也稱之為可形成水凝膠的聚合物「超吸收材料」或「超吸收劑」)。適用於本發明的可形成水凝膠的聚合物包括許多不溶於水但水可溶脹的能吸收大量液體的聚合物。這樣的可形成水凝膠的聚合物在本領域中是公知的並且任意一種這樣的材料都可用於本發明的吸收部件中。可形成水凝膠的吸收性聚合物材料通常也稱為「水解膠體」或「超吸收」材料，可包括多糖如羧甲基澱粉、羧甲基纖維素及羥丙基纖維素；非離子型如聚乙烯醇和聚乙烯基醚；陽離子型如聚乙烯基吡啶、聚乙烯基嗎啉酮及N，N-二甲氨基乙基或N，N-二乙氨基丙基丙烯酸鹽和甲基丙烯酸鹽及其相應的季鹽。適用於本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物一般含有多個陰離子官能團，如磺酸，更典型的是羧基。適用於此的聚合物的例子包括那些由可聚合的不飽和含酸的單體製得的聚合物。因此這些單體包括含至少一個碳碳烯屬不飽和雙鍵的烯屬不飽和酸和酸酐。更具體地，這些單體可選自烯屬不飽和羧酸和酸酐，烯屬不飽和磺酸及其混合物。如上面所指出的那樣，可形成水凝膠的吸收性聚合物的性質對本發明的部件並非關鍵。但是，選擇最佳的聚合物材料可提高本發明部件的使用性能。下面的公開內容描述了這裡適用的吸收性聚合物的優選性能。這些性能不能解釋為對保護範圍的限制，而僅僅用來說明過去幾年裡吸收性聚合物領域中的進展。在製備本申請的可形成水凝膠的吸收性聚合物時，還可包括通常為少量的一些非酸單體。這些非酸單體可包括例如，水溶性或水可分散的含酸單體的酯，以及根本不含羧酸或磺酸基團的單體。因此，任選的非酸單體可包括含下述類型官能團的單體羧酸或磺酸酯，羥基，醯胺基，氨基，氰基，季銨鹽基團，芳基(例如苯基，如那些衍生自苯乙烯單體的苯基)。這些非酸單體是公知的物質，並詳細地描述於例如，1978.2.28授權的美國專利4,076,663(Masuda等)，和1977.12.13授權的美國專利4,062,817(Westerman)，這裡將其引為參考。烯屬不飽和羧酸和羧酸酐單體包括丙烯酸類單體，如丙烯酸本身，甲基丙烯酸，乙基丙烯酸，α-氯代丙烯酸，α-氰基丙烯酸，β-甲基丙烯酸(丁烯酸)，α-苯基丙烯酸，β-丙烯醯氧基丙酸，山梨酸，α-氯代山梨酸，當歸酸，肉桂酸，對氯肉桂酸，β-硬脂基丙烯酸，衣康酸，檸康酸(citroconicacid)，中康酸，戊烯二酸，烏頭酸，馬來酸，富馬酸，三羧基乙烯和馬來酸酐。烯屬不飽和磺酸單體包括脂族或芳族乙烯基磺酸，如乙烯基磺酸，烯丙基磺酸，乙烯基甲苯磺酸和苯乙烯磺酸；丙烯酸和甲基丙烯酸磺酸，如丙烯酸磺基乙酯，甲基丙烯酸磺基乙酯，丙烯酸磺基丙酯，甲基丙烯酸磺基丙酯，2-羥基-3-甲基丙烯醯氧基丙基磺酸和2-丙烯醯胺-2-甲基丙烷磺酸。用在本發明中的優選的可形成水凝膠的吸收性聚合物含有羧基。這些聚合物包括水解的澱粉-丙烯腈接枝共聚物，部分中和的水解澱粉-丙烯腈接枝共聚物，澱粉-丙烯酸接枝共聚物，部分中和的澱粉-丙烯酸接枝共聚物，皂化的醋酸乙烯酯-丙烯酸酯共聚物，水解的丙烯腈或丙烯醯胺共聚物，任何上述共聚物的輕微網狀交聯聚合物，部分中和的聚丙烯酸和部分中和的聚丙烯酸的輕微網狀交聯聚合物。這些聚合物可單獨使用，或以兩種或多種不同聚合物的混合物形式使用。這些聚合物材料的例子公開於美國專利3661875，美國專利4076663，美國專利4093776，美國專利4666983和美國專利4734478中。用於製備可形成水凝膠的吸收性聚合物的最優選的聚合物材料為部分中和的聚丙烯酸和其澱粉衍生物的輕微網狀交聯聚合物。最優選地是，可形成水凝膠的吸收性聚合物含有約50％到約95％的，優選約75％的中和的、輕微網狀交聯的聚丙烯酸(即聚(丙烯酸鈉/丙烯酸))。網狀交聯使得聚合物基本上為不溶於水的，並且部分地決定了可形成水凝膠的吸收性聚合物的吸收容量和可萃取聚合物含量特性。這些聚合物的網狀交聯方法以及典型的網狀交聯劑詳細地公開於美國專利4076663中。儘管優選一種類型的可形成水凝膠的吸收性聚合物(即均一的)，但本發明中也可使用聚合物的混合物。例如，本發明中可使用澱粉-丙烯酸接枝共聚物和部分中和的聚丙烯酸的輕微網狀交聯聚合物的混合物。或者是，可形成水凝膠的聚合物可以是兩種或多種可形成水凝膠的聚合物的混合物，如WO96/01657中所公開的。可形成水凝膠的聚合物組分也可以是混合床離子交換組合物的形式，該組合物包括一種陽離子交換可形成水凝膠的吸收性聚合物和一種陰離子交換可形成水凝膠的吸收性聚合物。這些聚合物可具有多種吸收性能，即承壓下的性能值、鹽水流動傳遞率值和自由溶脹速率等的非常好的平衡性能。這樣的混合床離子交換組合物以及適宜的測定這些參數的方法描述在如Hird等於1998.1.7申請的、名稱為「承壓下具有高吸收容量的吸收性聚合物組合物」的共同未決的美國專利申請系列No.09/003565；Ashraf等於1998.1.7申請的、名稱為「承壓下具有高吸收容量和高流體滲透率的吸收性聚合物組合物」的共同未決的美國專利申請系列No.09/003905；以及Ashraf等於1998.1.7申請的、名稱為「承壓下具有高吸收容量和改進的溶脹狀態完整性的吸收性聚合物組合物」的共同未決的美國專利申請系列No.09/003918中，此處引入這些公開文件作為參考。特別適用於本發明的材料具有良好的承壓下的吸收性能、鹽水流動傳遞率值和較低的自由溶脹速率。適用於本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物的尺寸、形狀和/或形態可在很大的範圍內變化。這些聚合物可以是最大尺寸與最小尺寸的比不是很大的粒子形式(例如顆粒、粉末、粒子間聚集物、粒子間交聯的聚集物等)，也可以是纖維、片、膜、泡沫、薄片等形式。可形成水凝膠的吸收性聚合物還可含有具有少量的一種或多種添加劑的混合物，這些添加劑例如為粉末二氧化矽，表面活性劑，膠和粘結劑等。該混合物中的各組分可以這樣的形式被物理地和/或化學地連接起來，即可形成水凝膠的聚合物組分和不可形成水凝膠的聚合物的添加劑不會輕易地物理分離。可形成水凝膠的吸收性聚合物可以是實質上非多孔性的(即無內孔隙)，或者具有大量的內孔隙。對於上述的粒子，粒子尺寸定義為由篩網尺寸分析確定的尺寸。因此例如，滯留於710微米開孔的U.S.A.標準測試篩網(例如US系列間隔篩網指定的No.25篩網)上的粒子，認為其尺寸大於710微米；可通過710微米開孔的篩網但滯留於500微米開孔篩網(例如US系列間隔篩網指定的No.35篩網)上的粒子，認為其尺寸為500-710微米；可通過500微米開孔篩網的粒子，認為其尺寸小於500微米。可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子的給定樣品的質量中值粒子尺寸被定義為以質量為基礎將樣品分成兩半的粒子尺寸，即一半重量的該樣品的粒子尺寸小於質量中值尺寸，而一半重量的該樣品的粒子尺寸大於質量中值尺寸。當50％質量值並不對應於U.S.A.標準測試篩網的尺寸開孔時，典型地是使用標準粒子-尺寸作圖法(其中在概率格紙上，以滯留或通過給定篩網尺寸開孔的粒子樣品的積分重量百分數對篩網尺寸開孔作圖)來確定質量中值粒子尺寸。這些確定可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子尺寸的方法，詳細公開於1991.10.29授權的美國專利5061259(Goldman等)中，這裡將其引為參考。對於用於本發明中的可形成水凝膠的吸收性聚合物的粒子，通常粒子尺寸範圍為約1μm到約2000μm，更優選約20μm到約1000μm。質量中值粒子尺寸通常為約20μm到約1500μm，更優選約50μm到約1000μm，進一步更優選約100μm到約800μm。當在本發明的吸收部件中使用相對較高濃度(例如，重量百分比40％，60％或更高)的可形成水凝膠的吸收性聚合物時，吸收性聚合物的其它性質也是相關的。在這樣的實施方案中，材料可具有一種或多種性能，如描述在1996.10.8授權於Goldman等的美國專利5562646及1997.2.4授權於Goldman等的美國專利5599335中，這裡將其引為參考。可以任何常規的方式形成基礎的可形成水凝膠的吸收性聚合物。製備這些聚合物的典型的並優選的方法描述在1988.4.19授權的美國再出版專利32649(Brandt等)，1987.5.19授權的美國專利4666983(Tsubakimoto等)，和1986.11.25授權的美國專利4625001(Tsubakimoto等)中，所有這些專利這裡均引為參考。形成基礎的可形成水凝膠的吸收性聚合物的優選方法為涉及水溶液聚合或其它溶液聚合的方法。按照上述參考的美國再出版專利32649所公開的水溶液聚合法包括使用一種含水反應混合物進行聚合。然後使含水反應混合物處於聚合條件下，該條件足以在混合物中製備基本上不溶於水的、輕微網狀交聯的聚合物。然後可將形成的聚合物塊磨成粉狀或切碎成單個粒子。更具體地說，製備可形成水凝膠的吸收性聚合物的水溶液聚合法包括製備在其中進行聚合的含水反應混合物。這種反應混合物的一種組分是將形成要產生的可形成水凝膠的吸收性聚合物「主鏈」的含酸基的單體。反應混合物通常含有約100重量份的該單體。含水反應混合物的另一組分包括一種網狀交聯劑。用於製備按照本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物的網狀交聯劑詳細地公開於上述參考的美國再出版專利32649，美國專利4666983和美國專利4625001中。基於存在於含水混合物中的單體的總摩爾數，通常含水反應混合物中網狀交聯劑的存在量為約0.001摩爾％到約5摩爾％(基於100重量份單體，約為0.01到約20重量份)。含水反應混合物的一種任選組分包括自由基引發劑，例如過氧化合物，如過硫酸鈉，過硫酸鉀和過硫酸銨，過氧化辛醯，過氧化苯甲醯，過氧化氫，異丙苯過氧化氫，二過苯二甲酸叔丁酯，過苯甲酸叔丁酯，過乙酸鈉，過碳酸鈉等。含水反應混合物的其它任選組分包括各種非酸共聚單體，包括主要含不飽和酸性官能團單體的酯或其它根本不含羧酸或磺酸官能團的共聚單體。使含水反應混合物處於聚合條件下，該條件足以在混合物中製備基本上不溶於水但水可溶脹的、可形成水凝膠的吸收性輕微網狀交聯的聚合物。聚合條件同樣非常具體地公開於上述三篇參考專利中。這種聚合條件通常包括加熱(熱活化工藝)至約0℃到約100℃，更優選約5℃到約40℃的聚合溫度。含水反應混合物要保持的聚合條件還可包括，例如使反應混合物或其部分處於任何常規的聚合活化輻射條件下。放射性的、電子的、紫外線或電磁輻射是通常可選的聚合技術。在含水反應混合物中形成的可形成水凝膠的吸收性聚合物的酸官能團還優選是中和的。中和可以任何常規的方式進行，結果是用於形成聚合物的總單體的至少約25摩爾％，更優選至少約50摩爾％是用可形成鹽的陽離子中和的含酸基的單體。這種可形成鹽的陽離子包括例如鹼金屬，銨，取代的氨和胺類，這些在上述參考的美國再出版專利32649中有進一步詳細的描述。儘管優選使用水溶液聚合法製備可形成水凝膠的吸收性聚合物的粒狀形式，但也可以使用多相聚合加工工藝，如反相乳液聚合或反相懸浮聚合法進行聚合工藝。在反相乳液聚合或反相懸浮聚合法中，如前所述的含水反應混合物以細小液滴的形式懸浮於水不混溶的惰性有機溶劑如環己烷基質中。所得的可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子通常為球形的。反相懸浮聚合法詳細地公開於1982.7.20授權的美國專利4340706(Obaysashi等)，1985.3.19授權的美國專利4506052(Flesher等)，1988.4.5授權的美國專利4735987(Morita等)中，所有這些專利均被引為參考。對於得到具有相對較高孔隙度的水凝膠層(「PHL」)、承壓下使用性能(「PUP」)和鹽水流動傳遞性(「SFC」)值的可形成水凝膠的吸收性聚合物來說，對起始形成的聚合物進行表面交聯是優選的方法，這在本發明中是有利的。對本發明可形成水凝膠的吸收性聚合物進行表面交聯的適宜的一般方法，公開於1985.9.17授權的美國專利4541871(Obayashi)；1992.10.1出版的PCT申請WO92/16565(Stanley)，1990.8.9出版的PCT申請WO90/08789(Tai)；1993.3.18出版的PCT申請WO93/05080(Stanley)；1989.4.25授權的美國專利4824901(Alexander)；1989.1.17授權的美國專利4789861(Johnson)；1986.5.6授權的美國專利4587308(Makita)；1988.3.29授權的美國專利4734478(Tsubakimoto)；1992.11.17授權的美國專利5164459(Kimura等)；1991.8.29出版的德國專利申請4020780(Dahmen)；1992.10.21出版的歐洲專利申請509708(Gartner)；所有這些這裡均被引為參考。還可參見1996.10.8授權的美國專利5562646(Goldman等)及1997.2.4授權的美國專利5599335(Goldman等)。典型地，按照本發明製備的可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子是基本上乾燥的。這裡使用的術語「基本上乾燥」是指粒子含有流體，典型地為水或其它溶液成分，基於粒子的重量，流體含量小於約50％，優選小於約20％，更優選小於約10％。通常，可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子的液體含量範圍為粒子重量的約0.01％到5％。單個的粒子可通過任何常用的方法如加熱進行乾燥。或者是，當使用含水反應混合物製備粒子時，通過共沸蒸餾可將水從反應混合物中除去。也可以用脫水溶劑如甲醇處理含聚合物的含水反應混合物。也可以結合使用這些乾燥方法。然後可將脫水的聚合物塊切碎或粉碎製得可形成水凝膠的吸收性聚合物的基本上乾燥的粒子。雖然上述材料能滿足這些要求(如純的可形成水凝膠的材料或純的泡沫材料)，但用作儲存吸收部件的優選部件包括兩種或多種這些材料。這就使得通常可以使用自身不能達到該標準但結合使用就可達到這些標準的材料。這些流體儲存部件的主要功能是直接或從其它吸收部件(例如，流體收集/分配部件)中吸收排出的體液，然後即使受到常常由於穿用者的運動產生的壓力也能保留該流體。吸收部件所包含的可形成水凝膠的吸收性聚合物的量可變化很大。另外，在整個給定的部件中水凝膠的濃度也可變化。換句話說，該部件可以有相對高的和相對低的水凝膠濃度區。測定吸收部件的給定區域中可形成水凝膠的吸收性聚合物的濃度時，可以使用可形成水凝膠的聚合物相對於含可形成水凝膠的聚合物的區域中存在的可形成水凝膠的聚合物及任何其它組分(如纖維、聚合物泡沫等)的結合重量的重量百分數。從這個概念上講，本發明的吸收部件的一個給定區域裡的可形成水凝膠的吸收性聚合物的濃度可至少是儲存吸收部件總重量的約10％，優選至少約40％，更優選至少約50％，進一步更優選至少約60％，甚至更優選至少約70％，或者甚至至少約80％，甚至可能上至基本上為純的(100％)。在包括可形成水凝膠的聚合物和粒狀聚合物泡沫的混合物的吸收部件中，作為給混合物提供整體性的材料的另外一個例子是該部件可包括一種熱塑性材料。在熔融時，通常由於粒子間或纖維間的毛細梯度，至少一部分這種熱塑性材料遷移至各個部件組分的交叉點。這些交叉點便成為熱塑性材料的粘接點。當冷卻時，在這些交叉點處的熱塑性材料便固化形成將材料的基質連接在一起的粘接點。用於本發明中的任選的熱塑性材料可以呈任何形式，包括顆粒、纖維，或顆粒和纖維的結合。熱塑性纖維是特別優選的形式，因為它們可以形成大量的連接點。適宜的熱塑性材料可由任何熱塑性聚合物製得，這種熱塑性聚合物的熔融溫度應不會嚴重損害構成吸收部件的材料。優選地，這些熱塑性材料的熔點應小於約190℃，優選在約75℃和175℃之間。任何情況下，這種熱塑性材料的熔點應不低於熱粘接的吸收結構用於吸收製品時可能的儲存溫度。典型地，熱塑性材料的熔點應不低於約50℃。熱塑性材料，特別是熱塑性纖維，可以由多種熱塑性聚合物製得，這些聚合物包括聚烯烴，如聚乙烯(例如PULPEX)和聚丙烯，聚酯，共聚酯，聚醋酸乙烯酯，聚醋酸乙基乙烯酯，聚氯乙烯，聚偏二氯乙烯，聚丙烯酸類，聚醯胺，共聚醯胺，聚苯乙烯，聚氨酯，和上述的任何共聚物如氯乙烯/醋酸乙烯酯等。一種優選的熱塑性粘合纖維為PLEXAFIL聚乙烯微纖維(由DuPont生產)，它也可以以約20％的這種纖維與80％纖維素纖維的共混物的形式獲得，出售時的商品名為KITTYHAWK(由WeyerhaeuserCo.生產)。根據所得熱粘接的吸收部件的所需特性，適宜的熱塑性材料包括已被製成親水性的疏水性纖維，如表面活性劑處理的或二氧化矽處理的衍生自例如聚烯烴類，如聚乙烯或聚丙烯，聚丙烯酸類，聚醯胺，聚苯乙烯，聚氨酯等的熱塑性纖維。通過用表面活性劑，如非離子或陰離子表面活性劑處理，可以使疏水性熱塑性纖維的表面呈親水性，例如用表面活性劑噴淋纖維，將纖維浸漬到表面活性劑中，或者在製備熱塑性纖維時作為聚合物熔體的一部分加入表面活性劑。在熔融和再固化時，表面活性劑將傾向於保留在熱塑性纖維的表面處。適宜的表面活性劑包括非離子表面活性劑，如由ICIAmericas，Inc.ofWilmington，Delaware生產的Brij76，以及由GlycoChemical，Inc.ofGreenwich，Connecticut以商標Pegosperse出售的各種表面活性劑。除非離子表面活性劑外，還可以使用陰離子表面活性劑。這些表面活性劑可以用於熱塑性纖維上，每平方釐米熱塑性纖維上的用量例如為約0.2g到約1g。適宜的熱塑性纖維可由單一的聚合物製得(單組分纖維)，或可由多於一種的聚合物製得(例如雙組分纖維)。這裡所用的「雙組分纖維」是指這樣的一種熱塑性纖維，它含有由一種聚合物製得的芯纖維，該芯纖維被包埋在由另一種不同的聚合物製得的熱塑性護套內。構成護套的聚合物通常具有不同的熔融溫度，典型地，它的熔融溫度低於構成芯的聚合物的熔融溫度。結果，由於護套聚合物的熔融，這些雙組分纖維提供了熱粘接性，同時又保持了芯聚合物所需的強度特性。用於本發明的適宜的雙組分纖維可包括具有下述聚合物組合的護套/芯纖維聚乙烯/聚丙烯，聚醋酸乙基乙烯酯/聚丙烯，聚乙烯/聚酯，聚丙烯/聚酯，共聚酯/聚酯等。特別適用於此的雙組分熱塑性纖維具有聚丙烯或聚酯芯，和較低熔融溫度的共聚酯、聚醋酸乙基乙烯酯或聚乙烯護套(例如DANAKLON、CELBOND或CHISSO雙組分纖維)。這些雙組分纖維可以是同心的或偏心的。這裡所用的術語「同心」和「偏心」是指從雙組分纖維的截面上看，護套的厚度是均勻的還是非均勻的。在較低的纖維厚度下，偏心的雙組分纖維在提供更高的壓縮強度上是所需的。雙組分纖維可以是非捲曲的(即非彎曲的)或捲曲的(即彎曲的)。可以通過典型的織物處理方式使雙組分纖維捲曲，如通過填塞箱捲曲法或齒輪捲曲法達到主要是二維或「平面」捲曲。在熱塑性纖維的情形下，纖維的長度可根據具體的熔點和這些纖維所需的其它性能而變化。典型地，這些熱塑性纖維的長度為約0.3cm到約7.5cm，優選約0.4cm到約3.0cm，最優選約0.6cm到約1.2cm。還可以通過改變纖維的直徑(厚度)來調節這些熱塑性纖維的性能，包括熔點。典型地，這些熱塑性纖維的直徑用旦尼爾(克/9000米)或者分特(克/10000米)來定義。適宜的雙組分熱塑性纖維具有的分特範圍為約1.0到約20，優選約1.4到約10，最優選約1.7到約3.3。這些熱塑性材料，特別是熱塑性纖維的壓縮模量也是很重要的。熱塑性纖維的壓縮模量不僅受它們的長度和直徑的影響，而且受製得它們的聚合物或多種聚合物的組成和性能，以及纖維的形狀和構型(例如同心的或偏心的，捲曲的或非捲曲的)等因素的影響。在製備吸收芯的過程中，可用這些熱塑性纖維的壓縮模量的不同來改變各個吸收部件的性能，特別是密度特性。其它的流體處理部件的組分及材料除上述的流體分配和儲存部件外，本發明的製品還可含有其它的流體處理部件和其它組分。特別是，在頂片和儲存區之間可以有對於尿液和/或糞便來說目的是提高吸收製品的接收功能的部件。這些部件對於本領域普通技術人員來說是公知的，它們為纖維層形式，或開孔平面區形式，或者如下述文獻所公開的，如我們自己的申請案CM1096，EP申請No.96111895.7，CM1453，PCT申請No.PCT/US97/05046，CM1640，PCT申請No.PCT/US97/20842，CM1642，PCT申請No.PCT/US97/20840，CM1643，PCT申請No.PCT/US97/20701，CM1809，EP申請No.98110154.6，CM1879，EP申請No.98114190.6，這裡將它們全部引為參考。本發明的製品還可以包括接收並容納廢物的口袋，為廢物提供空隙的間隔部件，限制廢物在制品中移動的阻擋件，接收並容納沉積在尿布內的廢棄材料的分隔部件或空隙等，或它們的任何組合。用於吸收製品中的口袋和間隔部件公開於1996.5.7授予Roe等的、名稱為「具有衝擊式間隔部件的尿布」的USP5514121；1992.12.15授予Dreier等的、名稱為「具有芯間隔部件的一次性吸收製品」的USP5171236；1995.3.14授予Dreier等的、名稱為「具有口袋箍的吸收製品」的USP5397318；1996.7.30授予Dreier等的、名稱為「具有帶尖頂的口袋箍的吸收製品」的USP5540671；1993.12.3公開的PCT申請WO93/25172，其名稱為「用於衛生吸收製品的間隔部件和具有所述間隔部件的一次性吸收製品」；1994.4.26授予Freeland的、名稱為「用於一次性吸收製品的撓性間隔部件」的USP5306266。分隔部件或空隙的實例公開於1990.11.6授予Khan的、名稱為「一次性分隔糞便的尿布」的USP4968312；1991.2.5授予Freeland的、名稱為「用於廢物分離具有彈性襯裡的吸收製品」的USP4990147；1991.11.5授予Holt等的、名稱為「一次性尿布」的USP5062840；和1993.12.14授予Freeland等的、名稱為「用於一次性吸收製品的三片段頂片和含有這類三片段頂片的一次性吸收製品」的USP5269755。適宜的橫向阻擋件的實例公開於1996.9.10授予Dreier等的、名稱為「具有多個有效高度的橫向隔板的吸收製品」的USP5554142；Freeland等申請的、於1994.7.7公開的PCT申請WO94/14395，其名稱為「具有直立的橫向隔板的吸收製品」；和1997.8.5授予Roe等的、名稱為「具有成角度的直立的橫向隔板的吸收製品」的USP5653703。上述引用的這些文獻這裡均引為參考。根據本發明的儲存吸收部件可包括其它可存在於吸收幅中的任選組分。例如，強化紗布可置於儲存吸收部件中或吸收芯的各個吸收部件之間。這樣的強化紗布應當具有不形成液體轉移的界面的阻擋層的結構，特別是置於吸收芯的各個吸收部件之間時。另外，可使用幾種粘結劑使吸收芯和/或吸收儲存部件本身有幹和溼的整體性。具體來說，可以使用親水性膠纖維。只要不損害吸收部件的毛細吸收性能，粘結劑的使用量優選儘可能地少。但是，本領域技術人員會認識到也有能提高吸收部件的毛細吸收性能的粘結劑如有足夠高表面積的纖維化的親水性粘膠。在這種情況下，高表面積的親水性粘膠在一種材料中既有液體處理功能又有整體性功能。只要毛細管的連續性不被破壞，各個吸收部件或整個吸收芯也可包圍在透液片如薄頁紙片中以消除使用者所關心的粒狀吸收性聚合物鬆散的問題。可包括的其它任選組分是控制氣味、包容糞便等的物質。同樣，包括粒狀滲透性吸收劑或高表面積材料的任意吸收部件或整個吸收芯也可包圍在透液片如薄頁紙片中以消除使用者所關心的粒狀吸收性聚合物鬆散的問題。當利用粘結劑材料引入整體性時，合適的粘結劑是如1996.10.1授權於Dragoo等的美國專利5560878中所描述的那些熔噴粘結劑，這裡引入該公開文件作為參考。』878專利中還詳細地描述了熔噴粘結劑和必需的可形成水凝膠的聚合物及高表面積材料相結合的方法。透氣的底片材料本發明的一個特別方面是如上所述的各種吸收結構與「透氣的」底片材料的組合，透氣的即可允許氣體如空氣，或者蒸氣如水蒸氣通過。本發明的底片是吸收製品中的這樣一個部分，它通常遠離使用者的皮膚放置，並防止吸收和容納在吸收芯中的排出物潤溼其它與吸收製品(如尿布)接觸的製品，如床單和內衣。因此，底片對流體(如尿液)應當是基本上不可透過的。除了流體基本上不可透過外，底片還應當是透氣的。尤其是對於一次性尿布，已發現透氣性對特別是溼熱條件下的製品性能來說是很重要的。當使用者使用吸收製品時，皮膚被構成吸收製品的材料封閉。尤其是在溼熱條件下，皮膚的這種封閉阻礙了蒸發，並導致封閉區變冷。結果汗液增加了吸收製品內部空氣的相對溼度，導致使用者不舒適，護理者反而起到了負面作用。現已發現，底片的溼蒸氣傳遞速率在減少熱疹的發生率和其它與高度溼熱條件有關的皮膚問題方面，是很重要的。溼蒸氣傳遞速率可由以下提出的方法測定，其中記錄了在恆定溫度(40℃)和溼度(75％RH)的環境中，5個小時經過測試樣品的、CaCl2的水分吸收值。用下述方程計算質量蒸氣傳遞速率(MVTR)並表示為g/m2/24hrMVTR＝(最終重量-起始重量)×24.0/(以米表示的樣品的面積×5.0(在室中的時間))MVTR值達到約200g/m2/24hr的材料可認為基本上是蒸氣不可透過的。該值可與高達12000g/m2/24hr的值相比較，後者可用來覆蓋人體的皮膚，而不會對從皮膚上移走的水分產生明顯的額外的阻擋作用，或者是在不使用測試材料的條件下進行MVTR測試所得到的結果。本領域中有許多公知為「透氣底片」的材料，如微孔膜或膜層壓物，無紡織物，包括塗敷的無紡織物，等離子體處理的無紡織物，單片膜，成型膜，如具有定向流體傳遞性孔的膜，或者是它們的組合。稱為微孔膜的實例可由MitsuiToatsuCo.，Japan，以ESPOIRNO為標識提供。這種膜可由製備聚合物膜(例如由聚乙烯製得)，再添加填料粒子(如碳酸鈣)製得。在形成了其中這些填料粒子已嵌入了聚合物材料基質內的膜之後，可對膜進行機械處理，以永久地拉伸並伸展聚合物材料，由此在不變形的填料粒子周圍形成小的裂紋。這些裂紋小到足以使氣相中的氣體分子通過，但不能使液體透過。因此輸送機理是毛細管中的緩慢流動。可以通過許多不同的方式實現這種變形，在材料的機器方向上，例如在兩個以不同速度轉動的壓輥排列之間通過通常的伸展，或在CD方向上，例如在岔開的框架內拉幅固定材料的邊緣，或者使其通過狹窄的相互嚙合的輥，或者通過它們任何的組合。這些步驟的每一步均可以在材料被加熱時進行(即高於環境溫度的溫度，通常是在高於約40℃的溫度下)，或者「冷運行」，即低於該溫度。這種材料的微孔性可以製備膜的整體加工步驟賦予，它可以是一個單獨的加工步驟，或者也可以是併入材料的進一步轉化過程中的一個工藝步驟，例如當使用這種膜製備吸收製品時。其它實例公開於1964.11.10授予Crowe，Jr.的USP3156242，該專利教導使用微孔膜作為透氣的底片；1975.5.6授予Hartwell的USP3881489，該專利公開了包括兩層結合的透氣的底片，其中第一層是低空隙體積開孔的熱塑性膜，第二層是高空隙體積的多孔疏水性織物；1976.11.2授予Sisson的USP3989867，該專利公開了具有錐形中空浮雕的透氣的底片，它阻止了流體的通過，但可以使蒸氣很容易地通過。其它的溼蒸氣透過性膜可含有例如聚醯胺、聚酯、聚氨酯、聚醋酸乙烯酯或聚乙烯醇等材料，或者可含有聚醚嵌段共聚物，如USP4493870所公開的。其它膜可含有下述的混合物(a)嵌段共聚聚醚酯、嵌段共聚聚醚醯胺和/或聚氨酯，(b)與(a)不相容的熱塑性均聚物、共聚物或三元共聚物，(c)相容劑。這些材料公開於E.I.DuPont申請的、1995.6.22公開的PCT申請WO95/16746。含有這種聚合物共聚物的複合材料可由ClopayCorporation，Cincinnati，OH，以HYTRELblendP18-3097獲得。適宜的這種類型的材料還詳細地公開於Curro於1996.11.6申請的PCT申請WO98/19861中，這裡將其公開內容引為參考。這種膜可稱為單片膜。這種膜可吸收一定量的水，它可由ASTM-570測定。一旦這種材料吸收了一定量的水，實際上可增加它們對水的透過性。因此這種材料特別適用於本發明中，其中液體分配層直接與這種材料接觸並與這種材料液體相通，由此這些膜易於被排出到製品中的液體所潤溼，由於分配區的分散和分配性能，這種現象便在吸收製品的相當大的面積上發生了。當使用塑性膜材料時，常會發現消費者不喜歡塑性膜的感覺。因此希望改善這種材料的手感，這可以通過一些方法實現，尤其是通過使用纖維材料，如已經被處理為液體不可透過的無紡織物，例如通過減小無紡織物的孔徑，如通過結合使用紡粘型網和熔噴層(SMS)，或者通過其它處理形式使得液體不可透過。其它材料可以是開孔膜，其中這些材料還具有單一方向的液體不可透過性，如在EP-A-710471中所公開的。這些材料通常具有高的或非常高的滲透率值，對於無紡織物網來說例如為約4500～6000g/m2/24hr，以致於它們還可由空氣滲透率值來更有意義地表示，其中對於通常的SMS材料來說，結果是大約1500～2500L/cm2/sec，對於通常的粗梳網來說為2000～2300L/cm2/sec，對於低定量的紡粘型網來說大於2500L/cm2/sec。適宜的材料可通過將纖維材料層，如低定量無紡織物與薄膜層結合使用而獲得。這些層可通過各種方法粘接到膜上，例如通過使用粘合劑或通過將這些熱粘合在一起，如USP4725481所公開的，該專利提示可通過粘合劑粘接或熔融粘接將膜粘接到織物上。然而，相對於微孔膜層壓物來說，製得這些膜、然後將膜粘接到纖維織物基質上的成本較高。此外，公知的溼蒸氣透過性膜，如在USP4725481和5445874中所公開的膜，在不使用單獨的粘合劑下，不容易粘接到許多通常的無紡織物基質材料上，如基於聚烯烴的無紡織物材料。一種值得注意的微孔膜複合物是由聚四氟乙烯製得的，其中用粘合劑將聚四氟乙烯粘接到織物材料上，如在英國專利申請No.2024100中所公開的。粘合劑粘接到織物基質上的微孔膜已被用於許多種服裝製品，包括吸收製品，如在PCT申請Nos.WO95/16562和WO96/39031中所公開的。然而現已發現，這些材料在置於通常的使用條件下，例如受到嬰兒坐下的機械衝擊時，它們不具有足夠的流體不透過性。在通常的使用條件下流體被強迫通過這種材料的能力，導致目前透氣的製品表現出不希望的尿液廢物經底片的傳遞。因此希望提供一種用於一次性吸收製品如一次性尿布上的底片，該底片不僅是透氣的，即它的MVTR值至少為約2000g/m2/24hr，而且在通常的使用條件下，例如當嬰兒坐下時，它具有基本上為0的動態流體傳遞。由於本發明吸收芯的設計是要通過位於製品的衣服側的分配層來分配流體，因此分配層可直接與底片接觸，由於或多或少的牢固結合的流體直接與底片接觸，因此這種流體傳遞的潛在性明顯增大。當流體的表面張力由於與其它表面活性劑釋放物質接觸而降低時，這種作用便進一步惡化，其中所述的表面活性劑釋放物質在流體從負載點到底片的路徑上，因此使得流體的表面張力降低。這可導致流體經小孔或毛細管的傳遞增加。這裡所使用的「基本上為0的動態流體傳遞」包括當對流體進行如下所述的動態流體衝擊測試時得到的任何小於0.75g/m2的值。如下所述的動態流體衝擊測試方法是要模擬當迅速由站立姿勢轉向坐姿時，嬰兒所給予尿布底片的單位面積上的能量。雖然嬰兒其它正常的活動(例如在地板上滾動)也可以導致由於尿液經尿布底片的傳遞而產生的滲漏，但坐下這一動作可提供清晰的機械作用，分析這一作用可得出對包含在尿布典型使用條件下的實際衝擊能量的定量理解。除了質量蒸氣傳遞速率至少為約2000g/m2/24hr外，同時適用於底片的材料在受到約1000焦耳/m2的衝擊能量時，還要具有基本上為0的動態流體傳遞。優選地，本發明的底片在質量蒸氣傳遞速率至少為約2000g/m2/24hr的同時，在受到約2000、3000和4000焦耳/m2的衝擊能量時，還具有基本上為0的動態流體傳遞。當受到甚至更高的衝擊能量，例如至少約5000焦耳/m2或更大的衝擊能量時，本發明的底片可具有基本上為0的動態流體傳遞。當受到約1000焦耳/m2的衝擊能量，其動態流體傳遞基本上為0，並且質量蒸氣傳遞速率至少為約2000g/m2/24hr的這種適宜的底片材料，包括可透過足夠溼蒸氣的單層單片膜，如基於聚酯的膜，或者可包括兩層或多層膜，例如擠出塗敷在無紡織物網上的基於聚酯的膜。而且，底片可包括單片膜塗敷的微孔材料。儘管可商品獲得許多材料，如由ElfAtochem、以商品名PEBAX獲得的材料，或由BFGoodrich、以商品名ESTANE獲得的材料，但對下述材料進行如上所述的質量蒸氣傳遞速率測試和動態流體衝擊測試樣品A-ExxonExxairXFB-100W，由ExxonChemicalCompanyofBuffaloGrove，IL獲得。樣品B-DuPontHytrelFilmblend#P18-3709，由ClopayCorporation，Cincinnati，OH獲得。樣品C-DuPontHytrelFilmblend#P18-3708，由ClopayCorporation，Cincinnati，OH獲得。質量蒸氣傳遞速率測試和動態流體衝擊測試的結果列於表1中。表1質量蒸氣傳遞速率(MVTR)和動態流體傳遞值(DFTV)由表1可以看出，當受到1000焦耳/m2的衝擊能量時，樣品B和C具有基本上為0的動態流體傳遞，同時其質量蒸氣傳遞速率至少為約2000g/m2/24hr。因此樣品B和C適用於作一次性尿布上的底片，因為它們是透氣的，且在通常的使用條件下具有足夠的流體不可透過性。樣品A具有足夠的透氣性(即它的質量蒸氣傳遞速率至少為約2000g/m2/24hr)，但它在受到1000焦耳/m2的衝擊能量時，其動態流體傳遞性能不能接受。實施例分配材料下列實施例1-3和S.2-S.4屬於聚合物泡沫類，且通常如上述的USP5,563,179的實施例部分所述進行製備。通常，該方法包括適當混和含有所選的鹽的水相和含有所選的單體和乳化劑的油相。所述水相通常含有引發劑如過硫酸鉀和無機鹽如氯化鈣。油相通常含有單體如丙烯酸2-乙基己酯和交聯單體如二乙烯基苯(其含有作為雜質的乙基苯乙烯)和二丙烯酸1，6-己二醇酯的共混物。也可以向每個相中加入輔助劑如抗氧化劑、不透明劑、顏料、染料、填料和其它通常非活性的化學品。將油相和水相(一般加熱到約30℃到約90℃)兩獨立液流送入動態混合設備中。用針式攪拌機(pinimpeller)使組合的物流在動態混合設備中實現徹底混合。用稱之為「水油比」或W∶O的水相和油相的比率來控制生產的最終泡沫的密度。形成最初HIPE的設備和方法在上述的美國專利5563179的實施例部分有詳細的描述。一旦裝滿裝置，動態混合器開始攪拌，攪拌器以規定的RPM轉動。然後水相的流動速率在約30秒內平穩增加到44.1cm3/sec，而油相流動速率在約1分鐘內減少到1.25g/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓一般為3PSI到約8PSI(約21kPa到約55kPa)。然後攪拌器的速率在120秒內調節到所需的RPM值。系統背壓作相應調節並在以後保持恆定值。由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑17英寸(43cm)高7.5英寸(10cm)的圓形聚丙烯槽中，該聚丙烯槽的同心插入部件(insert)是由Celcon塑料製成的。插入部件底部直徑5英寸(12.7cm)，頂部直徑4.75英寸(12cm)，高6.75英寸(17.1cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以固化和生成聚合HIPE泡沫。從槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有殘留的水相(其中含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。用鋒利的往復式鋸片把泡沫切成所需厚度的薄片。然後將這些薄片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合單體重的約2倍(2X)。此時，然後在60℃將這些薄片用4％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量為2％到10％。然後將HIPE泡沫在空氣中乾燥約16小時或連續加熱乾燥。這樣的乾燥使水分含量降到聚合的材料重量的約4-20％。實施例1將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶於378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(39％的二乙烯基苯和61％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4720g)和二丙烯酸己二醇酯(640g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(480g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(GrindstedProducts；Brabrand，Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/釐米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合後，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘餘物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合的物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下遊以為動態混合設備提供背壓和提供改善的最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries100-812型)有12個外徑為1英寸(2.5cm)的部件。一軟管安裝在靜態混合器的下遊以促進乳液向用於固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處於充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以是一個1英寸(2.5cm)的管，12組件的混合器(McMaster-Carr型號3529K53)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比例裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以850RPM轉動並且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到2.52g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約4.9PSI(33.8kPa)，這表示系統的總壓降。然後Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。此時從靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固地固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以聚合和形成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約55-65倍(55-65X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.2英寸(5.1mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約3倍(3X)。此時，然後在60℃將片用4％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約1.5-2X。泡沫的CaCl2含量在6％至10％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.027英寸(0.069cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分含量降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的(drapeable)。實施例2將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶於378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(640g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(GrindstedProducts；Brabrand，Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/釐米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合後，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘餘物，取出所有的混合物用於形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(75-77℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如美國專利5,827,909(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區中的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下遊以為動態混合設備提供背壓和改善最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries101-212型)通常有12個外徑為1.5英寸(3.8cm)的部件，但是被除去7英寸以與設備的空間相適合。一軟管安裝在靜態混合器的下遊以促進乳液向用於固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處於充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以與第一個一樣，不作改動。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以800RPM轉動並且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到2.52g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。動態區和靜態混合器產生的背壓此時為約4.2PSI(29kPa)，這表示系統的總壓降。此時由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固地固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以進行聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約58-62倍(58-62X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.2英寸(5.1mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然後在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量在3％至6％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.047英寸(0.071cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分含量降到聚合材料的重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的。實施例3將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶於378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(640g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(40g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(GrindstedProducts；Brabrand，Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/釐米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合後，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘餘物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(75-77℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約21.6cm直徑約1.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，一個級別上有3排，每排21根針，另一個級別上有3排，每排21根針，在每一級別上的3根針中彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出1.4cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有3mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如美國專利5,827,909(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區中的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下遊以為動態混合設備提供背壓和改善最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries070-821型)的改進之處在於使其原長減小了2.4英寸(6.1cm)，其長度為14英寸(35.6cm)，外徑是0.5英寸(1.3cm)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為1.89g/sec油相和7.56cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1000RPM轉動並且以約8cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到45.4cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到0.6g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約45cm3/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓為約2.9PSI(20kPa)，這表示系統的總壓降。此時從靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為17英寸(43cm)高7.5英寸(10cm)的圓形聚丙烯槽中，該槽有一個由Celcon塑料製成的同心插入部件。插入部件底部直徑5英寸(12.7cm)，頂部直徑4.75英寸(12cm)，高6.75英寸(17.1cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以進行聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約70-80倍(70-80X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約3倍(3X)。此時，然後在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量在3％至5％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.031英寸(0.079cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分含量降到聚合材料的重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的。實施例S.2由HIPE製備高表面積泡沫將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶於378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(480g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(GrindstedProducts；Brabrand，Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/釐米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合後，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘餘物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請的附圖所示，此處引入這篇文件作為參考。再循環區中的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。靜態混合器(TAHIndustries100-812型)有12個外徑為1英寸(2.5cm)的部件。一軟管安裝在靜態混合器的下遊以促進乳液向用於固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處於充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以是一個1英寸(2.5cm)的管，12部件的混合器(McMaster-Carr，Aurora，OH，型號3529K53)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1750RPM轉動並且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.03g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約19.9PSI(137kPa)，這表示系統的總壓降。然後Waukesha泵(型號30)的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。此時由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約48-52倍(48-52X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然後在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.021英寸(0.053cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分含量降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及「乾燥後很薄的」。實施例S.3由HIPE製備高表面積泡沫根據實施例S.2製備為生成HIPE乳液的連續過程所使用的水相和油相液流。按照實施例S.2詳述的那樣將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1700RPM轉動並且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.36g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓為約19.7PSI(136kPa)，這表示系統的總壓降。然後Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。按照實施例S.2詳述的那樣，收集此時由靜態混合器流出的HIPE並固化成聚合物泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約43-47倍(43-47X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然後在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.028英寸(0.071cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及「乾燥後很薄的」。實施例S.4由HIPE製備高表面積泡沫根據實施例S.2製備為生成HIPE乳液的連續過程所使用的水相和油相液流。按照實施例S.2詳述的那樣將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1750RPM轉動並且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然後水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.78g/sec。再循環速率在後一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約18.7PSI(129kPa)，這表示系統的總壓降。然後Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。按照實施例S.2詳述的那樣，收集此時由靜態混合器流出的HIPE並固化成聚合物泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約38-42倍(38-42X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然後將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘餘水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然後將片用1.5％的CaCl2溶液在60℃再飽和，並在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最後一個壓料輥後，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.028英寸(0.071cm)。然後將泡沫在空氣中乾燥約16小時。這樣的乾燥使水分含量降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及「乾燥後很薄的」。測試方法一般條件和合成尿除非另加說明，所有測試均是在約22±2℃和35±15％的相對溼度下進行的。測試方法中所用的合成尿為JaycoSynUrine，它可由JaycoPharmaceuticalsCompanyofCampHill，Pennsylvania獲得。合成尿的配方為KCl2.0g/l；Na2SO42.0g/l；(NH4)H2PO40.85g/l；(NH4)HPO40.15g/l；CaCl20.19g/g；和MgCl20.23g/l。所有的化學藥品均為試劑級。合成尿的pH值範圍為6.0～6.4。垂直芯吸通量測試垂直芯吸通量(VWF)測試的目的是表徵吸收材料(分配材料或接收/分配材料)垂直芯吸液體的能力。可以測試任何具有足夠的幹態和溼態完整性以被垂直懸掛的材料。如果材料不具有充分的完整性，可以將另一附加的機械支承層加到材料如低定量的紗布(scrim)或網的一個或兩個表面上，所述支承層不會或對任何流體處理性能僅產生很小的影響。大體上，該測試是這樣進行的，將20cm樣品條(總長至少27.5cm)垂直懸掛在測試液體的儲槽中，將剩餘的7.5cm樣品水平放置在塑料表面上。使用導電傳感器來測定達到特定高度所需的時間。由儲槽中液體重量的損失得到吸收-時間關係數據。試驗結束時，將樣品切割成幾部分，以確定縱向飽和度的分布。由此，VWF測試給出下述信息-吸收值(以克數、或樣品單位截面積的克數、或樣品單位重量的克數表示)與時間的關係，-液體前沿的高度與時間的關係，-通過樣品的通量(累積或增量)與時間的關係，-試驗終點時沿樣品條長度的飽和度分布。用下述裝置進行測試(參考圖3)調整電動的滑動架(950)(如由美國俄亥俄州辛辛那提市的Concord-Renn公司提供)以使流體儲槽(960)與樣品(910)的水平放置部分之間的合適高度為20釐米。通過使用零點傳感器，電動的滑動架(950)確保樣品(910)一直與流體相接觸，所述傳感器保持設備相對於儲槽(960)中的液面(962)處於一個合適的位置。滑動架(950)還裝備有對導電率敏感的水分檢測滑輪(930)。總共9個滑輪(930)分別放置在儲槽(962)的平面上方的2，3.5，5，7.5，10，12.5，15，17.5和20釐米高度處(由滑輪的中心來確定該測量值)。兩個其它的傳感器(930)設置在滑動架(950)的水平部分上，以便以距離液面的縱長長度為22.5釐米和27.5釐米接觸樣品(910)。儘管滑輪(930)的準確寬度並不重要，但現已經發現約0.5英寸的寬度以及3/8英寸(約9.5毫米)的直徑是合適的。必須確保滑輪(930)的中心與那些高度重合。在2、5、10、15和20釐米處的滑輪以梯狀方式安裝在吊杆(940)上，而在3.5、7.5、12.5和17.5釐米處的滑輪以相同的梯狀方式安裝在另一吊杆(940)上。在測試期間，這兩個吊杆(940)被布置在測試材料(910)的相對表面上，從而也使得可以測試不同厚度的材料。在測試期間，平行安排這兩個吊杆(940)，與垂直方向的角度為5°。環形儲槽(960)可以是具有足夠高的容量的玻璃槽，從而在測試期間液面不會明顯下降，如Pyrex#3140槽，其尺寸為直徑150毫米，高度75毫米。用具有約1英寸×2英寸或約2.5釐米×5釐米的窄縫的蓋子覆蓋儲槽(960)以防止蒸發。將儲槽(960)放置在天平(965)上，所述天平如MettlerPR1203，SartoriusLC1200S。為了確保所需的恆定溫度和相對溼度條件為88°F(31.1℃)和85％相對溼度，除非另外需要並定義，整個測量設備可以放置在環境室內，如Electro-TechSystems，型號518。使用個人計算機系統(980)來記錄作為時間函數的天平(965)的重量變化、當流體前沿到達這些滑輪時的滑輪(930)的信號以及電動滑動架(950)的高度。儘管可以使用多種程序來實現該目的，但合適的程序已由美國俄亥俄州辛辛那提市的431OhioPike的Signalysis，Inc.所開發(參見下文的更詳細描述)。為了測定樣品部分的重量，需要一把剪刀、一把尺子和分析天平如MettlerPG503。這裡所用的合成尿與如上所述的相同。試驗步驟將測試樣品(910)在標準條件(72°F/22.2℃和50％相對溼度)下預調節過夜，將環境室設置在88°F/31.1℃和85％相對溼度，並平衡約45分鐘。通過切割尺寸為5.0釐米×27.5釐米的模子而切割具有上述尺寸的樣品片(910)，通過在樣品的邊緣設置細小的點而標記出11個2.5釐米的段。然後，將樣品(910)預稱重，通過標準的測徑規在約0.09psi(620Pa)壓力下測量其厚度。將樣品樣品(910)放置在滑輪(930)之間，以便使樣品的底端在VWF裝置上的零點之下約1毫米，而不會在該點浸漬在流體儲槽中。將樣品(910)的頂端固定在塑料板上，如使用常規的膠帶(970)來實現。關閉環境室，並將其平衡到設定的溫度和RH下，再次約進行20分鐘。通過將相關的數據輸入程序中而啟動計算機單元(980)，所述數據如樣品名稱，所需的測試時間，樣品長度、寬度、高度、溫度、相對溼度。通過降低電動滑動架而將樣品浸入測試流體中而開始測試，並連續記錄i)相對於時間的吸收和ii)到達規定高度的時間。當實驗進行時，屏幕可以顯示吸收相對於時間的曲線圖。在實驗結束時，樣品(910)自動從儲槽(960)中升起，測定飽和曲線，同時確保樣品處於與實驗期間所處的相同的垂直位置。確保在切割成小段時，樣品內的流體不會重新分布是必要的。從垂直懸掛的測試架上取下樣品，同時切割成2.5釐米的條並將所述條放置在預稱重的盤中。必須從倒置的樣品上切割所述樣品條。然後，將樣品的水平部分也切割成2.5釐米的小段，將每一段放置在預稱重的塑料盤中。然後，立即測定各小段的溼重，以使蒸發的損失最小化。然後，將各小段在150°F的烘箱中乾燥過夜，且再次稱重以測定乾重。計算吸收量所述吸收量可以用下列單位表示Q克Q*克/平方釐米起始乾燥橫截面面積Q′克/克起始樣品總重量Qc′蒸發校正的吸收值，克/平方釐米。必須監測部分覆蓋的儲槽(88°F/31.1℃和85％相對溼度)的蒸發損失(如約0.009克/分鐘)。除了這些，必須考慮長時間實驗(如大於約2小時)中來自樣品的潤溼部分的流體的蒸發損失。通過將儲槽中的流體重量(以克為單位)減去累積蒸發損失量(即，儲槽蒸發率(以克/分鐘為單位)乘以時間(以分鐘為單位))，將所得值除以樣品的寬度和厚度(兩者的單位均為釐米)來計算「蒸發校正的吸收值」(以克/分鐘為單位)。當取I＝1，...，n的n個不同時間處的數據時，計算下列量累積通量，Fi(克/平方釐米/分鐘)Fi＝Qi*/ti其中Qi*是吸收量(克/平方釐米)，ti是時間(分鐘)；遞增的通量，ΔFi(克/平方釐米/分鐘)ΔFi＝(Qi*-Qi-1*/(ti-ti-1)；樣品長度方向的飽和分布每段的流體負荷(克/克)＝(W溼-W幹)/W幹其中W溼是溼段的重量(克)，W幹是幹段的重量(克)。下面將更詳細地描述計算機編程信息使用芯吸通量程序來採集所進行的實驗中相對於時間的流體吸收量數據以定量尿布材料的吸收特性。該程序是通過從裝備有RS-232輸出的天平中讀出串行的數據來工作。使用個人計算機的內部時鐘來跟蹤時間。所述程序是用DOS3.0(或更高版本)系統為IBMPC或兼容機所寫的。無論何時進行實際的實驗，將實驗數據(吸收量值和時間)和所有輸入欄位的數值(除採樣表外)寫入當前的DOS目錄下的文件中。可以通過IBM站上的Excel打開該文件用於進一步的數據分析和演示。典型的測試方法如下所述輸入欄位材料描述材料鑑定樣品#1操作員流體類型Jayco合成尿測試時間60分鐘寬度5.0000釐米長度27.5釐米重量1.9000克溫度88.0000°F相對溼度85.0000％輸出時間(分鐘)重量(克)吸收(克/平方釐米)吸收量(克/克)高度(釐米)00.4240110.770930.22316420.044850.9240111.680020.4863223.50.07781671.222.218180.64210650.2471672.0173.667271.061587.50.5522.864015.20731.50738101.126883.795016.900021.9973812.51.872954.58.181822.36842153.328455.4099.834542.8468417.55.530956.2530211.36913.2910620數據報告在每個樣品上至少要進行2次測量，記錄作為時間函數的各種輸出參數。當然，各個參數可能彼此相關，也可以相應地作圖。為了描述適用在本說明書內的材料，現已經發現在15釐米高度處的累積通量是特別有用的。鹽水流動傳遞率(SFC)該測試方法測定吸收材料的鹽水流動傳遞率(SFC)，其中吸收材料可以是純的材料(如超吸收劑或可形成水凝膠的聚合物材料)，或者是混合物(例如這種可形成水凝膠的聚合物材料與纖維材料如氣氈的混合物)。在限定的壓力下使材料或部件在Jayco合成尿中膨脹。該測試的目的是評價吸收部件在暴露於使用機械壓力時接收和分配體液的能力。測定鹽水流動傳遞率時，使用達西定律和穩態流動方法。(例如參見P.K.Chatterjee，Elsevier編輯的「Absorbency」(吸收性)，1985，第42-43頁，和「ChemicalEngineering」(化學工程)，Vol.II，ThirdEdition(第三版)，J.M.Coulson和J.F.Richardson，PergamonPress，1978，第125-127頁)。將部件在Jayco合成尿液中預膨脹60分鐘，然後測定其在0.3psi(約2kPa)的機械限定壓力下的流動傳遞率。用0.118M的NaCl溶液測定流動傳遞率。對於含其Jayco合成尿的吸收量與時間的關係已基本上趨於穩定的可形成水凝膠的吸收性聚合物的部件來說，已發現該NaCl濃度在測試過程中保持水凝膠層的膨脹基本上恆定。對於某些含可形成水凝膠的吸收性聚合物的吸收部件來說，由於聚合物的溶脹、解溶脹和/或水凝膠層孔隙度的改變，其厚度可發生小的改變。在該測試中，使用恆定的靜水壓力4920達因/cm2(5cm的0.118M的NaCl溶液)。通過測定作為時間函數的流經吸收部件的溶液量，測定流動速率。在測試過程中流動速率可以變化。流動速率改變的原因包括，吸收部件厚度的改變，例如在水凝膠層存在時可發生這種情況，流動通道的產生，以及空隙內流體粘度的改變，因為開始存在於填隙空隙內的流體(例如其中可含有溶解的可提取的聚合物)被NaCl溶液取代。若流動速率是時間依賴性的，則用起始流動速率計算流動傳遞率，通常將測定的流動速率外推至時間為0時得到起始流動速率。由起始流動速率、水凝膠層的尺寸以及靜水壓力計算鹽水流動傳遞率。對於流動速率基本上恆定的體系，可以由鹽水流動傳遞率和NaCl溶液的粘度計算吸收部件的透過係數。圖4A中給出了該測試用的適宜裝置610。該裝置包括恆定靜水壓頭儲槽612，該儲槽放置在實驗室用升降架614上。儲槽612有一蓋616，蓋616上有帶塞子的通風口618，使得可以向儲槽612中再加入流體。通過蓋616插入一端部開口的管620，使得空氣可以進入儲槽612中，以使以恆定的靜水壓力傳送流體。設定管620底端的位置，以保持圓柱筒體634中的流體位於水凝膠層668的底部之上的高度為5.0cm(參見圖4B)。儲槽612上配有大致呈L型的導管622，該導管具有低於儲槽中流體表面的入口622a。通過旋閥626控制流體經管622的輸送。管622將流體從儲槽612中輸送至活塞/圓柱筒體裝置628中。裝置628之下為一支撐篩網(未顯示出)和一放置在實驗室用天平632之上的收集儲槽630。參考圖4A，裝置628的基本組成為圓柱筒體634，活塞636，和有活塞636和傳送導管622用的開孔的蓋637。如圖4A所示，管622的出口622b位於管620的底端之下，因此也就位於圓柱筒體634中的流體(未顯示出)表面之下。如圖4B所示，活塞636由大致呈圓柱形的LEXAN″軸638組成，該軸具有沿軸的縱軸向下鑽孔的同心圓柱形孔640。軸638的兩端機械加工出端部642和646。重物648放置在端部642之上，該重物具有通過其中心鑽孔的圓柱形孔648a。插在另一端646上的為一大致上呈圓形的Teflon活塞頭650，650的底部有一環形凹口652。活塞頭650的尺寸大小應可以在圓柱筒體634內滑動。特別地，由圖4C所示，活塞頭650帶有四個同心環，每一個環有24個圓柱形孔，它們分別表示為654、656、658和660。由圖4C可以看出，同心環654～660設置在由凹口652限定的區域內。這些同心環中的每一個孔均從活塞頭650的頂部穿孔至底部。每一環中的孔以大約15°間隔排列，相鄰環的孔錯開約7.5°。從環654(直徑0.204英寸(0.518cm))至環660(直徑0.111英寸(0.282cm))，每一個環的孔直徑向內逐漸變小。活塞頭650在其中央還有一個圓柱形孔662，一直到軸638的端部646。如圖4B所示，在凹口652內設置一多孔玻璃圓盤664。在圓柱筒體634的底端上連有一No.400目的不鏽鋼布篩網666，該篩網在附著之前經雙軸拉伸至很緊。可形成水凝膠的吸收性聚合物樣品668便放置在篩網666上。圓柱筒體634由透明LEXAN″棒或類似物鑽孔製得，其內徑為6.00cm(面積＝28.27cm2)，壁厚為約0.5cm，高為約6.0cm。活塞頭650由固體Teflon棒機械加工製得。其高度為0.625英寸(1.588cm)，直徑略小於圓柱筒體634的內徑，使得它可以最小的壁間隙配合在圓柱筒體內，但仍可以自由地滑動。凹口652的直徑約56mm，深度4mm。活塞頭650中央的孔662具有螺紋型的0.625英寸(1.588cm)開口(18個螺紋/英寸)，它是為軸638的端部646設計用的。選擇多孔玻璃盤664以具有高滲透性(例如，ChemglassCatNo.CG-201-40，60mm直徑；X-粗糙孔隙)，並對其研磨以使其很緊地配合在活塞頭650的凹口652內，盤的底部與活塞頭的底部齊平。由LEXAN″棒機械加工製得軸638，其外徑為0.875英寸(2.177cm)，內徑為0.250英寸(0.635cm)。端部646約0.5英寸(1.27cm)長，並刻上螺紋以與活塞頭650內的孔662相匹配。端部642約1英寸長，直徑為0.623英寸(1.582cm)，形成一個環形的支撐結構以支撐不鏽鋼重物648。通過軸638內的孔640的流體可直接到達多孔玻璃盤664。環形不鏽鋼重物648的內徑為0.625英寸(1.588cm)，因此它可滑降在軸638的端部642上，並停靠在其內形成的環形支撐結構上。多孔玻璃盤664、活塞636和重物648的總重量為596g，對於28.27cm2的面積來說，相當於壓力為0.3psi(2.1KPa)。蓋637由LEXAN″或類似物機械加工製得，並確定其大小以覆蓋在圓柱筒體634的頂部。它在其中央處有一為活塞636的軸638而設計的0.877英寸(2.228cm)的開口，在靠近其邊緣處還有一為傳送導管622設計的第二開口。圓柱筒體634放置在16目硬不鏽鋼支撐篩網(未顯示出)或類似物上。該支撐篩網具有足夠的透過性，以使其不阻礙流體流進收集儲槽630內。當鹽水溶液通過組件628的流動速率大於約0.02g/sec時，通常用支撐篩網支撐圓柱筒體634。對小於約0.02g/sec的流動速率，優選在圓柱筒體634和收集儲槽之間應當有一連續的流體通路。這可以通過將支撐篩網、收集儲槽630和分析天平632替換成分析天平716、儲槽712、多孔玻璃漏鬥718以及各自的連接管和裝置710的閥而實現，並將圓柱筒體634放置在多孔玻璃漏鬥718內的多孔玻璃盤上。用於該方法中的合成尿與一般性描述部分所定義的相同。通過用蒸餾水將6.896gNaCl(Baker分析級試劑或類似物)溶解至1升，製備0.118M的NaCl溶液。當流動速率為約0.02g/sec或更大時，通常用精確至0.01g的分析天平632(例如MettlerPM4000或類似物)測定流經水凝膠層668的流體的量。對於流動速率較低的滲透性較差的水凝膠層，需要更加精確的天平(例如MettlerAE200或類似物)。優選將天平接口於計算機上，以檢測流體量與時間的關係。測定圓柱筒體634內的吸收部件668的厚度，精確至約0.1mm。可使用任何具有所需精度的方法，只要在測試過程中不用移動重物，而且吸收部件不另外地受到擠壓或擾動即可。使用測徑規(例如Manostat15-500或類似物)測定不鏽鋼重物648的底部與蓋637的頂部之間的垂直距離，在測定該距離時，圓柱筒體634內無吸收部件668是可以接受的。還可接受的是使用深度規(例如OnoSokkiEG-225或類似物)測定相對於任何固定表面的活塞636或不鏽鋼重物648的位置，與圓柱筒體634內無吸收部件時其位置相比較。在室溫下(即20～25℃)進行SFC測試，測試按下述進行可通過從吸收部件上衝出一6.0cm直徑的圓形結構來獲得測試樣品。當該部件為吸收製品的一個組成部分時，測試前必須除去製品的其它組成部分。當部件不能在不明顯改變其結構下(例如組分材料的密度、相對位置，構成材料的物理性能等)從製品的其它組成部分中分離出來時，或者部件不是吸收製品的一個組成部分時，可以通過將構成部件的所有材料結合在一起，使得這種結合可以代表要測試的部件，來製備測試樣品。測試樣品為直徑5.4cm的圓，可用拱形衝壓設備切割獲得。若測試是以粒狀材料如超吸收劑顆粒進行，可以將它的0.9gm的等分試樣加入到圓柱筒體634中，並使其均勻地分布在篩網666上。對於多數吸收部件來說，水分含量通常小於5％。正由於這樣，加入的吸收部件的量可以以其溼重為基準(即按其原樣)確定。對於水分含量大於約5％的吸收部件，加入的重量應對水分進行校正。需要小心以防止吸收部件粘附到圓柱筒體的壁上。將活塞636(減掉重物648)與位於活塞頭650的凹口652之內的圓盤664插入圓柱筒體634內，並放置在於燥的吸收部件668的頂部之上。若需要的話，可輕輕地轉動活塞636，以更均勻地將吸收部件分布在篩網666之上。然後用蓋637覆蓋圓柱筒體634，並將重物648放置在軸638的端部642之上。若測試樣品具有足夠的整體性，可按照網狀物對其進行處理，則測試樣品的製備是通過用例如拱形衝壓設備衝出直徑6cm的圓形結構來進行。當該部件為吸收製品的一個組成部分時，測試前必須除去製品的其它組成部分。當部件不能在不明顯改變其結構下(例如組分材料的密度、相對位置，構成材料的物理性能等)從製品的其它組成部分中分離出來時，或者部件不是吸收製品的一個組成部分時，可以通過將構成部件的所有材料結合在一起，使得這種結合可以代表要測試的部件，來製備測試樣品。對樣品預先進行稱重，以確定其乾重，並加入到圓柱筒體634中。然後進行上述的步驟。將直徑大於圓柱筒體634直徑的多孔玻璃圓盤(粗糙或非常粗糙的)放置在一個寬而淺且平底的容器內，將Jayco合成尿加入到容器內，直至多孔玻璃圓盤的頂部。然後將活塞/圓柱筒體組件628放置在該多孔玻璃圓盤頂上。流體從容器內流經多孔玻璃圓盤，並被吸收部件668吸收。60分鐘之後，測定吸收部件的厚度。需要小心注意，在該過程中吸收部件不能損失流體或置於空氣中。然後將活塞/圓柱筒體組件628轉移到裝置610中。用鹽水溶液預先飽和支撐篩網(未顯示出)和它與活塞/圓柱筒體組件628之間的任何縫隙。若用PUP裝置710的多孔玻璃漏鬥718支撐圓柱筒體634，則相對於收集儲槽中的流體高度，應最小地升高多孔玻璃漏鬥的表面，使多孔玻璃漏鬥和收集儲槽之間的閥處於打開的位置。(多孔玻璃漏鬥升高得應當足夠，以使流經水凝膠層的流體不會聚集在漏鬥中。)SFC測試的啟動是這樣進行的，即通過軸638中的孔640加入NaCl溶液，目的是從活塞頭650中排除空氣，然後轉動旋閥626至打開位置，使得導管662將流體輸送至圓柱筒體634中，流體的高度為吸收部件668的底部之上5.0cm。儘管在首先加入NaCl溶液時即認為已經啟動了測試(t0)，但要記錄下達到相當於5.0cm鹽水溶液的穩定靜水壓力和穩定流動速率時的時間(ts)。(該時間通常為約1分鐘或更短。)在10分鐘的時間內，通過重量分析確定流經吸收部件668的流體的量與時間的關係。這段時間過後，移走活塞/圓柱筒體組件628，並測定吸收部件668的厚度。吸收部件的厚度變化通常小於約10％。通常，流動速率不一定是恆定的。用流經體系的流體的重量增量(g)除以時間增量(sec)，確定通過體系的依賴於時間的流動速率Fs(t)，其單位為g/sec。只使用在ts和ts+10分鐘之間收集的數據計算流動速率。用ts和ts+10分鐘之間的流動速率結果計算經過吸收部件的起始流動速率Fs(t＝0)的值。通過將Fs(t)與時間的關係的最小二乘法結果外推至t＝t0，計算Fs(t＝0)。對於滲透率非常高的層(例如流動速率大於～2g/sec)，實際上不必收集整個10分鐘時間段的流體。對於大於～2g/sec的流動速率，可以與流動速率成比例地縮短收集的時間。對於某些含滲透率極低的可形成水凝膠的吸收性聚合物的吸收部件，水凝膠吸收的流體與流體在吸收部件中的輸送產生競爭，或者沒有流體流經吸收部件並進入到儲槽中，或者可能存在流體從PUP儲槽中向外的淨吸收。對於這些滲透率極低的吸收部件，可以選擇延長Jayco合成尿的吸收時間(例如16小時)。在另一個單獨的測試中，如上所述測定流經裝置610和活塞/圓柱筒體組件628的流動速率(Fa)，所不同的是沒有吸收部件。若Fa遠大於存在吸收部件時通過體系的流動速率，則不需要對Fs進行SFC裝置和活塞/圓柱筒體組件的流動阻力的校正。在該限定條件下，Fg＝Fs，其中Fg為吸收部件對體系流動速率的貢獻。然而若不滿足該要求時，則使用下述校正，由Fs和Fa的值計算Fg的值Fg＝(Fa×Fs)/(Fa-Fs)用下述方程計算吸收部件的鹽水流動傳遞率(K)K＝{Fg(t＝0)×L0}/{ρ×AΔP}其中Fg(t＝0)為由流動速率結果的回歸分析和任何由於組件/設備流動阻力的校正而確定的流動速率，單位為g/sec，L0是吸收部件的起始厚度，單位為cm，ρ是NaCl溶液的密度，單位是g/cm3。A為吸收部件的面積，單位是cm2，ΔP是靜水壓力，單位是達因/cm2，鹽水流動傳遞率K的單位是cm3sec/g。應給出三次測試的平均值。對於流動速率基本上恆定的吸收部件，可用下述方程，由鹽水流動傳遞率計算出滲透係數(k)k＝μ·K其中μ為NaCl溶液的粘度，單位是g/s/cm，滲透係數k的單位是cm2。對於純的可形成水凝膠的聚合物層，下面是如何計算SFC的實例Fa的測定值為412g/min＝6.87g/sec。對於粒狀可形成水凝膠的聚合物樣品3-5(實施例3)的一次測試，Fs(t＝0)的外推值為33.9g/min＝0.565g/sec，斜率截距的比率非常低，為9×10-5sec-1。設備阻力的校正Fg＝(6.87×0.565)/(6.87-0.565)＝0.616g/sec若0.118M的鹽水溶液的密度為1.003g/cm3(CRCHandbookofChemistryandPhysics，61stEdition)，水凝膠層的厚度為1.134cm，水凝膠層的面積為28.27cm2，靜水壓力為4920達因/cm2，則K＝(0.616×1.134)/(1.003×28.27×4920)×10-6cm3sec/g＝5.0×10-6cm3sec/g考慮到流動速率基本上恆定，並且若0.118M的鹽水溶液的粘度為0.01015泊(CRCHandbookofChemistryandPhysics，61stEdition)K＝(5.0×10-6)×0.01015×10-6cm2＝5.1×10-8cm2液體滲透率測試簡化的液體滲透率測試這種簡化滲透率測試方法提供了一種測定兩種特殊條件下的滲透率的方法或者在100％飽和條件下測定多種多孔材料(如由合成纖維所製成的無紡織物或纖維素結構)的滲透率，或者測定能達到不同飽和度的材料的滲透率，飽和度與沒有被空氣(各種外部的蒸汽相)充填的厚度變化成正比，能夠易於在不同厚度測定不同飽和度下的滲透率，該材料如可塌陷的聚合物泡沫。具體到聚合物泡沫材料，在溫度升高到31℃時進行測試是有用的，這樣可更好地模擬吸收製品使用時的條件。從原理上說，該測試方法的基礎是達西(Darcy)定律，根據該定律液體通過任意多孔介質的體積流速與壓力梯度以與滲透率相關的比例常數成正比變化。Q/A＝(k/η)*(ΔP/L)其中Q＝體積流速[cm3/s]；A＝橫截面積[cm2]；k＝滲透率(cm2)(1達西對應於9.869*10-13m2)；η＝粘度[泊][Pa*s]ΔP/L＝壓力梯度[Pa/m]L＝樣品厚度[cm]。因此，如果樣品有固定的或給出的橫截面積和測試液體粘度，測出壓降和通過樣品的體積流速就可計算出滲透率k＝(Q/A)*(L/ΔP)*η該測試可以兩種改進方式進行，第一種指的是面間滲透率(即流動方向基本沿著材料的厚度方向)，第二種是面內的滲透率(即流動方向是材料的X-Y方向)。簡化的面間滲透率測試裝置見圖5，其是整個設備的示意圖，作為一種插圖，部分分解的橫截面圖，該視圖與樣品室的視圖不成比例。測試設備包括一個一般是圓形或圓柱形的樣品室(120)，該樣品室有上半部分(121)和下半部分(122)。利用沿圓周設置的三個測徑規(145)和調節螺釘(140)可測出這兩部分之間的距離也因此可調節其距離。另外，該設備包括幾個流體儲槽(150，154，156)，儲槽包括一個高度調節架(170)，用於調節入口儲槽(150)的高度，和管道(180)、連接樣品室和設備的其餘部分的快速釋放配件(189)，還有一些閥(182，184，186，188)。壓差傳感器(197)通過管道(180)連接到上壓力監測點(194)和下壓力監測點(196)。控制閥的計算機設備(190)通過連線(199)進一步連接到壓差傳感器(197)、溫度探測器(192)和重量標度的測壓儀(198)上。直徑為1英寸(約2.54cm)的圓形樣品(110)置於樣品室(120)內的兩個多孔篩網(135)之間，樣品室由兩個內徑為1英寸(2.54cm)的圓柱形片(121，122)製成，通過入口連接(132)連接到入口儲槽(150)，通過出口連接(133)連接到出口儲槽(154)，其連接是通過柔性管道(180)如聚乙烯管道。閉孔的泡沫墊圈(115)防止樣品各側的洩漏。把測試樣品(110)的厚度壓縮到對應於所需的溼壓縮程度，除非特別指出，所設置的壓力是0.2psi(約1.4kPa)。使液體流過樣品(110)達到穩態流動。一旦通過樣品(110)的流動達到穩定狀態，用測壓儀(198)和壓差傳感器(197)記錄下作為時間函數的體積流速和壓降。該試驗可在高達80cm水柱(約7.8kPa)的任意壓頭下進行，壓頭可通過高度調節架(170)調節。通過這些測試可以確定該樣品在不同壓力下的流速。這種設備可以商購，例如PorousMaterials，Inc.，Ithaca，NewYork，US供應的牌號為PMI液體滲透計的滲透計，這在2/97的各個用戶手冊中有進一步的描述。該設備包括兩個不鏽鋼多孔玻璃品作為多孔篩網(135)，這在所述的手冊中也有說明。該設備由樣品室(120)、入口儲槽(150)、出口儲槽(154)、廢液儲槽(156)及各自的裝料和排空閥和連接件、電子秤及計算機化的監測和閥控制單元(190)組成。墊圈材料(115)是ClosedCellNeopreneSpongeSNC-1(軟的)，例如由NetherlandRubberCompany，Cincinnati，Ohio，US所供應的材料。應當能得到厚度以每隔1/16」(約0.159cm)變化的一套材料以覆蓋厚度為1/16」-1/2」(約0.159cm到約1.27cm)的範圍。另外，需要供應一種至少是60psi(414kPa)的加壓空氣用於操作各個閥。測試流體是去離子水。然後按下面的步驟進行測試1)製備測試樣品在預備測試中，確定是否需要一層或多層的測試樣品，下面列出的測試是在最低壓力下和最高壓力下進行的。然後，調節層數使測試過程中的流速保持在最低壓降時的0.5cm3/sec和最高壓降時的15cm3/sec之間。樣品的流速應當低於同樣壓降時空白試驗時的流速。如果在給定壓降下樣品的流速高於空白試驗時的流速，應當增加層數以降低流速。樣品的尺寸用如McMaster-CarrSupplyCompany，Cleveland，OH，US提供的弓形穿孔機把樣品切成直徑是1」(約2.54cm)的樣品。如果樣品的內部強度或整體性能太差而不能在所需的操作中保持其結構，可以加上一個傳統的低定量的支撐設施如PET紗布或網。這樣，預切至少兩個樣品(如果需要，每一個都由所需要的層數製成)。然後，除非特別指出，將其中之一在進行試驗的溫度(70°F，31℃)下用去離子水飽和。測定溼樣品(如果需要，在30秒鐘的穩定時間後進行)的厚度是在所需的壓力下用傳統的測徑規(例如AMES，Waltham，MASS，US提供的)進行實驗，測徑規的壓腳直徑是11/8」(約2.86cm)，除非特別指出，其在樣品(110)上施加的壓力是0.2psi(約1.4kPa)。選擇合適的墊圈材料的組合使墊圈泡沫(115)的總厚度是溼樣品厚度的150％到200％(為了達到所需的總厚度可能需要不同厚度的墊圈材料的組合)。用弓形穿孔機把墊圈材料(115)穿成直徑是3」(約7.5釐米)的圓形，在其中央鑽一個1英寸(2.54cm)的孔。在樣品的尺寸隨樣品的潤溼而變化的情況下，應當把樣品切成潤溼狀態下所需的直徑。這也可在預備試驗中通過監測各個尺寸來評價。如果這些變化使得形成裂縫或者樣品形成褶皺，這將阻礙其與多孔篩網或多孔玻璃品的光滑接觸，這時就應當相應調整切割直徑。將測試樣品(110)置於墊圈泡沫(115)中的孔內，將這套組合放在樣品室的下半部分的頂部，確保樣品與篩網(135)平整地、光滑地接觸，在側面上未形成間隙。樣品室的上半部分(121)平整地置於試驗臺上(或另一個水平面上)並且裝在其上的三個測徑規(145)都處於零位置。然後把樣品室的上半部分(121)置於下半部分(122)上，使墊圈材料(115)和測試樣品(110)處於這兩部分之間。用固定螺釘(140)將這兩部分擰緊，調節三個測徑規使其處於與上面所述的各個壓力下測定的溼樣品值相同的值下。2)為了準備試驗，啟動計算機單元(190)的程序，將樣品標識符、各個壓力等輸入。3)在一個樣品上(110)進行幾個壓力循環試驗，第一個壓力是最低壓力。各個壓力下運行的結果由計算機單元(190)輸入到不同的結果文件中。從每一個文件中取出數據進行下述的計算。(應當用一個不同的樣品進行該材料的隨後的任意的運行)。4)將入口液體儲槽(150)設定到所需的高度，在計算機單元(190)上開始測試。5)然後將樣品室(120)放進帶有快速斷開配件(189)的滲透計單元中。6)打開放氣閥(188)和底部裝料閥(184，186)給樣品室(120)裝料。在這個步驟中，要注意從系統中除去氣泡，這可通過使樣品室垂直放置，迫使氣泡-如果有-通過排空排出滲透計。一旦樣品室裝料到與腔室(121)頂部相連的聚乙烯管道時，氣泡就從該管道移出並進入廢液儲槽(156)。7)仔細地除去氣泡後，關閉底部裝料閥(184，186)，開啟頂部裝料閥(182)以把料裝入上半部分，這也需要小心地除去氣泡。8)往流體儲槽中裝入測試流體到裝料線(152)。然後啟動計算機單元(190)，流體開始流經樣品。樣品室的溫度達到所需的值後，準備開始試驗。通過計算機單元(190)開始試驗後，液體出口物流會自動從廢液儲槽(156)切換到出口儲槽(154)，要監測作為時間的函數的壓降和溫度幾分鐘。一旦程序結束，計算機單元提供記錄的數據(以數字和/或圖表形式表示)。如果需要，可用相同的樣品測定不同壓頭下的滲透率，因此從一次運行到另一次運行要增加壓力。應當每兩周清洗一次設備，並且每周至少要校正一次，特別是多孔玻璃品、測壓儀、熱電偶及壓力傳感器，這要按照設備供應商的指導進行。利用連接在樣品室頂部和底部的壓力探測測試點(194，196)的壓差傳感器記錄壓差。由於記錄的壓力值中包括有腔室內其它阻力所增加的壓力，所以每個試驗都必須用空白試驗校正。應當每天在要求的10、20、30、40、50、60、70、80cm的壓力下進行空白試驗。對於每一個試驗滲透計將給出一個平均測試壓力及平均流速。對於樣品已被測試的每一個壓力來說，計算機單元(190)記錄的流速是作為空白試驗校正的壓力，這用來進一步校正每一個高度處記錄的壓差的平均測試壓力(實際壓力)，以此產生校正壓力，該校正壓力就是應當用在下面的滲透率公式中的DP。然後可以計算每個要求壓力下的滲透率，取所有的滲透率的平均值以確定測試材料的k值。應當將每個樣品在每個壓頭下進行三次測試，將結果取平均值並計算標準誤差。但是，在每個壓頭下測試滲透率時應當使用同一個樣品，然後在進行第二和第三次重複試驗時要使用新的樣品。通過改進上述設備如示出部分分解圖而不是僅示出樣品室的成比例圖的圖6A和6B中示意性描述的設備可以與上述面間滲透率的測試條件相同的條件下測試面內的滲透率。等同的部件等同地表示，從而，圖6中的樣品室用(210)表示，這對應於圖5的標號(110)，諸如此類。因此，圖5中的面間簡化樣品室(120)被替換成面內簡化樣品室(220)，這樣的設計使液體只能在一個方向流動(縱向或橫向，這取決於樣品在室中的放置方式)。注意使液體沿器壁的通道的流動(器壁效應)最小化，因為這將錯誤地給出高的滲透率讀數。然後按照非常類似於面間簡化試驗的程序進行測試。將樣品室(220)設計成基本按照上述面間測試中樣品室(120)的放置方式置於設備中，不同之處是裝料管道直接導向樣品室(220)底部的入口連接件(232)。圖6A示出了樣品室的部分分解圖，圖6B是通過樣品平面的橫截面圖。測試室(220)由兩個片組成帶法蘭的象一個矩形盒子的底部片(225)和也帶法蘭的並和底部片(225)內部吻合的頂部片(223)。將測試樣品切成2英寸×2英寸(約為5.1cm×5.1cm)的大小並置於底部片內。樣品室的頂部片(223)放進底部片(225)內並位於測試樣品(210)上面。一個不可壓縮的氯丁橡膠密封圈(224)連接在頂部片(223)上形成密封。測試液體通過聚乙烯管道和入口連接件(232)從入口儲槽流進樣品空間再通過出口連接件(233)流進出口儲槽。在進行該測試時，由於流速較低，流體流經樣品室的溫度控制可能不足，因此，通過加熱裝置(226)使樣品保持在所需的測試溫度，藉此恆溫的水通過加熱室(227)泵入其中。測試室內的間隙應設置成對應於所需溼壓縮的厚度，一般是0.2psi(約1.4kPa)。用0.1mm到20.0mm的墊片(216)設置合適的厚度，可任選地使用幾種墊片的組合。試驗開始時，將測試室(220)旋轉90°(樣品是垂直的)，使測試液體從底部慢慢地進入。這是必須的以確保所有的空氣從樣品和入口/出口連接件(232/233)處排出。接下來，將測試室(220)旋轉回其初始位置使樣品(210)水平放置。下面的步驟與上述的面間滲透率的一樣，即將入口儲槽置於所需的高度，使流動達到平衡，測定流速和壓降。用達西(Darcy)定律計算滲透率。同樣在較高壓力下重複該過程。對於滲透率非常低的樣品，為了得到可測定的流速需要增加驅動壓，例如提升高度或在儲槽上應用附加空氣壓。可各自獨立地進行縱向和橫向的面內滲透率測試試驗，這取決於樣品在測試室內的放置方式。一般的液體滲透率試驗一般的滲透率試驗可測定任意多孔材料的作為飽和度函數的滲透率。測試原理與簡化測試中的類似，本質的不同在於樣品除了有液體負載外還有一定量的空氣負載，從而產生固定的飽和度。這是通過圖7中示意性描述的測試排列達到的，圖7示出了一般面間滲透率測試的原理及具體排列，圖8示出了面內滲透率測試時的不同。表示的數字對應於圖5中各自的數字(如，廢液儲槽(356)對應於廢液儲槽(156)等)。其中，除了用一種裝置(370)使入口儲槽(350)的高度可調節外，還用固定裝置(341，圖8未示出)將樣品室(320/420)安裝在一個高度調節設備(372)上。入口儲槽相對於出口儲槽(354)定義了第一個高度差(357)，它與壓差ΔP(表示用於計算滲透率的壓差)相關。該入口儲槽(350)相對於樣品高度定義了第二個高度差(359)，它與壓差ΔP(c)相關，ΔP(c)表示與樣品的飽和度相關的壓差，其中較高的毛細吸入一般與較低的飽和度相關。以低ΔP(c)(接近於0cm水柱)開始試驗，這時的樣品100％飽和。由於應用的壓降ΔP(c)(入口儲槽高度-出口儲槽高度)使液體流經樣品。在穩定狀態下，測定作為時間函數的出口儲槽吸入的液體量。用達西(Darcy)定律由壓降和體積流速數據可計算出滲透率。從測試後溼樣品的重量與測試前幹樣品的重量對比可得到其精確的飽和度。為了測定飽和度低於100％時的滲透率，首先如上段所描述的那樣使一個新測試樣品處於100％飽和狀態下。接下來，把樣品移到一個更高的高度(如10cm)，在此高度處使其平衡。在此期間，液體連續從入口儲槽流向出口儲槽。樣品中的飽和度隨時間的推移而降低。當達到穩定狀態即當吸入量與時間的關係成線性關係時，按照上述方法測定流速、壓降和飽和度。用新樣品對於幾種樣品高度重複此過程。當飽和度降低時為了得到可測定的流速，可能需要增加入口儲槽和出口儲槽之間的壓降。這是因為對於大多數多孔材料來說，隨著飽和度的降低，滲透率急劇下降。必須確保入口儲槽和出口儲槽之間的壓降比毛細吸入小得多。為了確保在等待達到穩定狀態時液面不會變化太大需要使用寬大的液體儲槽(352，354)。該測試給出了解吸循環中滲透率與飽和度的關係，即樣品開始時有較高的飽和度。雖然當然可以得到吸收循環的滲透率數據，但是這些不能用在目前的測試中，因為可能發生一些滯後效應。一般面間滲透率測試中所用的樣品室(320)和簡化面間滲透率測試中所用的樣品室(120)的本質性不同在於它包括排列在樣品(310)上面和下面的兩個玻璃製品(335)。對於玻璃製品(335)，必須確保大部分的流動阻力來自於樣品，而玻璃製品的阻力可忽略不計。粗糙玻璃製品上的有細微孔的薄膜可進行很高高度的測試而不會產生非常大的流動阻力。選擇玻璃製品使其有足夠高的泡點壓力，該泡點壓力對應於超過約200cm的水柱高度，但是同時產生很低的流動阻力。這可通過選擇足夠薄的有所需泡點壓力的薄膜上覆在更開放的支撐結構上達到。對於一般滲透率測試，必須小心使空氣在側面與樣品相接觸，使飽和度隨著ΔP(c)而變化。因此，該樣品室的設計與簡化面間測試中的測試室基本相同，不同之處在於除去了泡沫墊片材料，用產生恆定壓力的裝置取代調節底部和底部之間間隙的設施，除非特別需要，該裝置如重塊(317)(和頂部片(321)的重量一起)保持樣品處於所需的0.2psi(約1.4kPa)壓力下。圖8示出一般面內滲透率測試中的樣品室(420)，它是從上述的簡化面內測試和原理衍生得到的的設計。這樣，流體通過流體入口(432)和出口(433)進入樣品室(420)，進口和出口與膜(435)如上述的玻璃製品類型(如玻璃製品335)相連。測試樣品(410)的兩端置於兩個玻璃製品上，但是不在2英寸×2英寸(約5.1cm×5.1cm)的中間部分上，這樣就必須避免樣品和膜之間的褶皺和間隙。測試樣品(410)置於樣品室(420)的上半部分和下半部分之間，除非特別需要並指出，用重塊(417)調節試驗進行時的壓力(0.2psi(約1.4kPa))。還利用加熱裝置(426)如泵入恆定溫度的水通過加熱室(427)使樣品保持恆溫。同樣在這個測試中，空氣通過側面進入樣品的可能性對使飽和度發生變化是重要的。液體粘度在上述測定中，液體粘度是一個重要的輸入參數，應當從已知圖表、或公式或利用完好地建立起來的測定方法測定的方式得到各種流體在不同溫度下的液體粘度值。表面張力測試方法表面張力的測定對於本領域技術人員來說是公知的，例如使用KrussGmbH，Hamburg，Germany的TensiometerK10T，按照設備說明書中所描述的，用DuNouy環法進行測定。用異丙醇和去離子水清洗玻璃器皿後，在105℃下對其乾燥。在Bunsen-burner上對鉑環進行加熱直至紅熱。首先進行參比測試以檢查張力儀的精確度，以及測試液體的起始高表面張力。通過在一適當尺寸的燒杯中，將3g測試材料加入到100ml測試液體中，使得在過量的測試液體中使測試材料完全飽和來製備測試溶液。約1分鐘後，在測試材料浸沒在測試液體中的同時，用鑷子擠壓並鬆開材料，以提高洗淨或涮洗的效果，1分鐘後再次重複這一過程。用鑷子將測試材料從燒杯中取出，並將其所吸收的液體小心地擠壓回燒杯中。將液體用適當的過濾紙(如由SchleicherSchull，Germany獲得的濾紙#579)進行過濾，並測定濾液的表面張力。設計容量和茶袋測試茶袋離心容量試驗(TCC試驗)雖然TCC試驗是特地為超吸收材料而發展起來的，但是，它易於應用在其它吸收材料上。茶袋離心容量試驗測定茶袋離心容量值，其是一種吸收材料截留液體的測試方法。吸收材料置於「茶袋」內，浸泡在0.9wt％的氯化鈉溶液中20分鐘，然後離心3分鐘。截留的液體重量與乾燥材料的最初重量的比就是吸收材料的吸收容量。2升0.9wt％的氯化鈉在蒸餾水中的溶液倒進24cm×30cm×5cm的一個託盤裡，裝入的液體高度應當是約3cm。茶袋的尺寸是6.5cm×6.5cm，可從TeekanneinDüsseldorf，Germany商購。該袋是熱封的，有一個標準的廚房塑膠袋密封裝置(例如，VACUPACK2PLUSfromKrups，Germany)。仔細地將茶袋部分剪開，然後稱重。將精確到+/-0.005g的約0.200g的吸收材料樣品置於茶袋內。用熱封機把茶袋密封，這就稱之為樣品茶袋。密封一個空茶袋用作空白試驗。然後把樣品茶袋和空茶袋放在鹽溶液的表面上，用一把抹刀使之浸沒約5秒鐘使其完全溼潤(茶袋將漂浮在鹽溶液上，但隨後就會完全溼潤)。計時器立即開始計時。20分鐘的浸泡時間後，把樣品茶袋和空茶袋從鹽溶液上移走放在BauknechtWS130，Bosch772NZK096或等同的離心機(直徑是230mm)中，使每一個袋都貼在離心籃的外壁上。關上離心機蓋，開動離心機，速度迅速增加到1400rpm。一旦離心機的速度穩定在1400rpm，計時器立即開始計時。3分鐘後，關掉離心機。取下樣品茶袋和空茶袋並各自稱重。按照下面的公式計算吸收材料樣品的茶袋離心容量(TCC)TCC＝[(離心後樣品茶袋重量)-(離心後空茶袋重量)-(乾燥的吸收材料重量)]/(乾燥的吸收材料重量)也可測定結構的特定部分或整個吸收製品，例如，「部分」切面，即，看著結構的部分或整個製品，在該製品的縱軸上一確定點上跨過製品的全部寬度進行切割。具體來說，上面所定義的「襠部區」允許測定「襠部區容量」。其它的切面可用來測定「基本容量」(即製品的特定區域的單位面積裡所含的容量)。根據單位面積的大小(優選2cm×2cm)，求取平均數-自然，尺寸越小，平均數越小。最終的儲存容量為了確定或估測吸收製品的最終的設計儲存容量，提出了許多方法。在本發明中，假定製品的最終的儲存容量是各個組件或材料的最終的儲存容量的總和。對於這些單個組成部分來說，可以使用許多不同的已很好建立的技術，只要在整個比照中一致地使用這些技術。例如，為超吸收聚合物(SAP)而發展和很好建立的茶袋離心容量可用於這樣的SAP材料，但也可用於別的材料(見上面部分)。一旦知道各種材料的容量，將這些值(單位ml/g)乘以製品中所用的各種材料的重量就可計算出整個製品的容量。對於有指定的不是最終儲存流體的功能的材料，例如接受層等，最終的儲存容量可以忽略，這或者是由於與指定是最終流體儲存材料相比這樣的材料事實上僅有非常低的容量值，或者是由於這些材料並不準備負載流體，因此應當將流體釋放到其它的最終儲存材料中。承壓下壓縮性能的測定不論是塌陷的還是非塌陷的，適用於本發明中的吸收性聚合物泡沫的一個重要機械特性是其在膨脹狀態下的強度，這由它的耐壓縮變形性(RTCD)決定。泡沫所表現出的RTCD為聚合物模量、泡沫網狀結構的密度和結構的函數。聚合物模量又由下述因素決定a)聚合物的組成；b)泡沫聚合時的條件(例如所得聚合的完全程度，特別是相對於交聯的完全程度)；和c)聚合物被剩餘物質，如加工之後殘留在泡沫結構中的乳化劑所增塑的程度。為在吸收製品如尿布中適用作吸收物質，當這些吸收材料處於吸收和持留流體的狀態時，本發明的泡沫必須對使用中所遇到的應力具有適宜的耐變形性或耐擠壓性。不具有足夠的RTCD形式的泡沫強度的泡沫，或許會在無負載的條件下接收並儲存令人能夠接受量的體液，但是在由含泡沫的吸收製品的使用者的活動所導致的壓縮應力下，它們將很容易放出這些流體。對於給定的溫度和時間段，通過測定飽和泡沫樣品保持在一定限定壓力下所產生的應變量，可以對適用於此的聚合物泡沫所表現出的RTCD進行定量。進行該特殊類型測試的方法公開於PCT申請WO96/21680的測試方法部分。適用作吸收物質的泡沫具有這樣的RTCD，即當它已被表面張力為65±5達因/cm的合成尿液飽和至其自由吸收容量時，5.1kPa(0.74磅/平方英寸)的限定壓力對泡沫結構所產生的壓縮應變優選小於75％，典型地為約50％或更小。在這樣的條件下所產生的應變的範圍優選為約2～25％，更優選約2～15％，最優選約2～10％。垂直懸掛吸收高度(VHSH)垂直懸掛吸收高度(「VHSH」)測試是通過選擇適宜長度(通常至少為60cm)且寬度通常為約1cm的泡沫條進行的。在31℃的恆溫測試室中用夾子懸掛樣條。樣條的底部浸入到同樣是31℃的測試流體中。測試流體優選為1997.2.4授予Goldman等的USP5599335所公開的合成尿液，這裡將上述文獻引為參考。隨著時間的延長，測試液體將被芯吸到樣條上並達到不再發生芯吸的平衡點。可將測試液體染色以便於確定平衡點。必須注意防止從樣品上的蒸發，例如將它裝在玻璃管內，玻璃不與樣品接觸，並且適宜地封好樣品管。達到平衡所需的時間依本發明材料的不同而不同，其範圍為約24～96小時或更長。當在1小時的時間內發現芯吸流體的高度不發生可覺察的改變時，即認為已經達到了平衡。小心地從測試室中取出測試樣條，以防止壓出持留在其中的流體。將小心地從測試室中取出測試樣條，以防止壓出持留在其中的流體。將樣條切割成2.5cm長的幾部分，並對每一部分進行稱重。方便起見，將在整個膨脹高度約50％以下的起始部分切割成2英寸(5.1cm)長。將這些重量除以泡沫的烘箱乾燥重量，計算泡沫在不同高度處的容量(g/g)。通過以容量對所取部分的高度作圖，可得到如圖5中所示的曲線圖。在X％下的VHSH高度為泡沫中持有0cm容量(或FAC)的X％所對應的高度，單位是cm。通常一個重要的值為90％下的VHSH。原則上X可以是任何值。本發明人的經驗是，X＝90％下的VHSH是最具有再現性的。本領域技術人員將會很清楚，這一單一點的值不能完全說明容量對高度作圖所得曲線的形狀。然而這一點卻可以用作本發明泡沫的實際比較點。自由膨脹速率方法該方法測定的是超吸收材料特別是聚合物水凝膠材料，如交聯聚丙烯酸鹽，在如測試方法的一般性描述部分所詳細說明的Jayco型合成尿中的膨脹速度。該測試的原則是使超吸收材料吸收確定量的流體，並測定吸收這些流體所需的時間。結果表示為每克材料每秒所吸收的流體克數。可以在測試樣品「本來的」的溼度下進行測試，但優選在乾燥器中用燥石膏(硫酸鈣或矽膠)或類似物，在實驗室條件下放置2天達到平衡。稱量約1g(±0.1g)的測試樣品，精確到±0.0001g，並將其加入到直徑32～34mm、高度50mm的25ml燒杯中。使該材料均勻地分散在燒杯底部。在一50ml的燒杯中稱量20ml合成尿，精確到±0.01g，然後將其小心且迅速地倒入裝有測試材料的燒杯中。在液體接觸到材料時立即開始計時。在膨脹過程中不移動燒瓶或對它攪拌。當膨脹粒子接近最後一部分未被擾動的流體時停止計時，時間記錄到最接近的秒(或者若適宜的話更精確一些)。為了提高測定終點的再現性，可用一小燈照亮液體的表面，但該燈不對表面加熱。重新稱量燒杯以確定實際吸收的液體的量。將實際吸收的液體的量除以該吸收所需的時間，計算出結果，並表示為「g/g/sec」。應按照需要重複該測試以保證再現性。若測試材料的水分含量較大，則可以在每秒下將流體的克數除以乾燥吸收材料的克數，而將這一水分含量併入到結果中，或者可以考慮在溫和的條件如真空下小心地乾燥測試材料，然後按照上述方法進行測定。在所水分含量小於10％的未乾燥材料進行，並記為「按照其本來」。溼蒸氣傳遞速率(MVTR)簡要說明一下該方法，將已知量的乾燥劑(CaCl2)加入到帶凸緣的「杯」狀容器中。將樣品材料放置在容器的頂部並用固定環和墊圈牢固地固定。然後對組件進行稱重並記為起始重量。將該組件放入溫度(40℃)和溼度(75％RH)恆定(CT/CH)的小室內5小時。然後將組件從小室內取出，密封以防止進一步的水分攝入，並使其在放有天平的房間溫度下平衡至少30分鐘。確定被CaCl2吸收的水分重量，用這一結果通過對組件進行稱重並記錄最終重量，確定樣品的溼蒸氣傳遞速率(MVTR)。用下述式子計算溼蒸氣傳遞速率(MVTR)，並表示為g/m2/24hr。對每一批樣品來說，用已經確定滲透率的參比樣品作為正對照物。樣品測試進行三次。報告中的MVTR為三次分析的平均值，四捨五入至最接近的100。不同樣品的MVTR值的差別大小，可以由每一樣品三次測試的標準偏差來估算。適於進行該測試的分析天平包括MettlerAE240或類似物(300g容量)或Sartorius2254S0002或類似物(1000g容量)。適宜的放樣品的組件包括一個杯和Delrin製作的固定環(例如由McMaster-CarrCatalog#8572K34獲得的)以及由GCSeptumMaterial製作的墊圈(alltechcatalog#6528)。乾燥劑包括U型管中使用的CaCl2，它可由WakoPureChemicalIndustries，Ltd.，Richmond，VA.Product#030-00525獲得。塑料食品包包括由DowChemicalCompany獲得的SaranWrap或類似物。可使用直接從密封瓶中取出的CaCl2，只要塊的大小應使其不能通過No.10篩網即可。通常瓶中最上面的2/3不必進行篩分。但底部的1/3含有細粉，它們應當通過篩分去除。CaCl2可從密封容器中取出使用而不用進行乾燥。若需要的話可在200℃乾燥4小時。用ExxonExxaire微孔材料，Catalog#XBF-100W作為參比標準材料。應製備並分析三組樣品，每一組測試樣品描述如下。代表性的樣品應從要測試的材料中獲得。理想地，這些樣品應取自材料的不同區域，以代表存在的任何不同情況。對於該分析，每一種材料需要三個樣品。樣品應被切割成約1.5英寸×2.5英寸(3.8cm×6.35cm)的長方形片。若樣品不均勻，則應標記並記錄下要評價透氣性能的區域，同樣標記並記錄下要暴露於高溼度下的側邊。對於用於尿布和衛生巾的樣品，通常是側邊接觸皮膚。開始測試時，(1)首先稱量15.0±0.02gCaCl2，並放置在MVTR杯中。CaCl2應被履平，距離杯頂約1cm，例如可通過在試驗臺頂輕拍實現。然後(2)將樣品放置在杯頂開口上，將溼度高的一側朝上(若需要的話)。需要保證樣品覆蓋了開口，以獲得良好的密封。接下來(3)將墊圈材料和固定環放置在杯頂上，同時保持旋孔成直線，並核實樣品不被移動。進一步將螺釘擰緊以牢固地固定固定環，以及使樣品密封至杯的頂部。應當注意不要使螺釘過緊，因為這將導致某些樣品的變形。若樣品產生了變形，則需要鬆開螺釘並再次擰緊。然後(4)對在步驟3中組裝的MVTR杯進行稱重，記為起始重量。對組件稱重後，(5)將樣品放置在CT/CH室中5.0小時(精確至分鐘)。這段時間過後，(6)將樣品從CT/CH室中取出，並用塑料包裝緊緊地蓋住，用橡膠帶固定。記錄下取出樣品的時間，精確至分鐘。使樣品在放置天平的房間溫度下平衡至少約30分鐘後，(7)去除Saran包裝，並對杯子再次稱重，記為最終重量。然後用下述式子計算MVTR，其單位為gH2O/24hr/m2MVTR＝{(最終重量-起始重量)×24.0}/{以米表示的樣品面積×5.0(在測試室中的時間)}其中24.0是用來將數據轉化為以24小時為基礎的；樣品的面積等於杯子口的開口面積；5.0是以小時表示的測試時間。對於每一組三個測試樣品和參比標準，計算其平均MVTR，並四捨五入至100。若參比標準的MVTR的範圍為4000～4600，則它在可接受的質量控制範圍之內，並且可以記錄下那一天的結果。然後可以記錄下樣品的四捨五入值。對每一樣品和參比標準的三次分析，重複步驟1至7。通常將多個樣品作平行處理。動態流體傳遞用圖9所示的裝置測定動態流體傳遞。按照該測試，將精確至0.0001g重量的吸收材料9102直接放置在能量吸收衝擊墊9103之上。吸收材料9102可含有由WhatmanLaboratoryDivision獲得的、由VWRScientificofCleveland，OH分發的No.2濾紙。吸收材料應當能夠吸收並保留通過測試的片狀材料的模擬尿。能量吸收衝擊墊9103為炭黑填充的交聯橡膠泡沫。12.7cm×12.7cm(5英寸×5英寸)的方衝擊墊的密度為0.1132g/cm3，其厚度為0.79cm(0.3125英寸)。按照ASTM2240-91，衝擊墊9103的DurometerValue為A/30/15。對直徑為0.0635米(2.5英寸)的圓形吸收芯材料9104進行稱重。吸收芯材料可含有單根的交聯木漿纖維素纖維，如1992.8.11授予Herron等的USP5137537所述。其它可使用的吸收材料包括氣氈、織物、纖維素填塞物，只要它們具有所需的至少為10g/g的吸收容量即可。若材料的吸收容量低於10g/g，則應當將它們潤溼至其飽和容量的至少80％。同時吸收材料應基本上不含「超吸收材料」，這些材料會過於牢固地束縛液體並由此影響結果。吸收芯材料應能夠持留足夠量的模擬尿，例如至少為其乾重的約10倍。吸收芯的定量為約228g/m2。然後使吸收芯材料承載約為其乾重10倍的模擬尿。模擬尿為保持在37℃的含水組合物，它含有溶解於蒸餾水中的下述組分KCl2.0g/l；Na2SO42.0g/l；(NH4)H2PO40.85g/l；(NH4)2HPO40.15g/l；CaCl20.19g/l；和MgCl20.23g/l。測試液體的表面能量值為60mN/m。要測試的底片材料9105的一部分以外表面朝下放置在清潔乾燥的試驗臺上。加載的芯材料9104直接放置在底片材料9105的中心。然後將底片/芯結構用橡膠帶9109固定到衝擊臂9108的衝擊部分9107上。設置底片/芯結構使芯9104與衝擊部分9107的底表面9110相鄰。將衝擊臂9108提高到一個理想的衝擊角度，以提供理想的衝擊能量。使中擊臂9108落下，並在衝擊後使衝擊臂9108落在樣品上約10秒鐘。然後提升衝擊臂9108，移走濾紙9102，並將其放置在數字天平上。然後在3分鐘時記錄溼濾紙的質量。用下式計算動態流體傳遞值(DFTV)，表示為g/m2DFTV＝{溼濾紙的質量(g)-乾燥濾紙的質量(g)}/衝擊面積(m2)以m2表示的衝擊面積是衝擊部分9107的底表面9110的面積。衝擊面積為0.00317m2。吸收芯材料9104應具有比表面9110的衝擊面積稍大的面積。權利要求1.一種吸收製品，該製品具有一個在使用過程中朝向使用者的流體接收表面，以及一個與所述流體接收表面相對的、朝向衣服的表面，所述製品含有一個最終流體儲存區，位於所述最終儲存區和所述朝向衣服的表面之間、並與所述最終流體儲存區流體相通的一個流體分配區，其特徵在於，所述分配區含有這樣的流體分配材料，其在最大容量的30％下的毛細吸收高度(CSAH30)至少為25cm，並且其中所述最終流體儲存區含有這樣的最終流體儲存材料，該材料具有一100cm下的毛細解吸容量(CSDC100)值；其0cm下的毛細解吸容量(CSDC0)高於所述的CSDC100，由此其鬆散結合的液體容量(LBLC)為CSDC0和CSDC100之間的差值；它還具有當所述LBLC的50％被釋放時的毛細解吸釋放高度(CSDRH50)值，該值小於分配材料在其最大容量的30％下的毛細吸收高度(CSAH30)。2.一種吸收製品，該製品具有一個在使用過程中朝向使用者的流體接收表面，以及一個與所述流體接收表面相對的、朝向衣服的表面，所述製品含有一個最終流體儲存區，位於所述最終儲存區和所述朝向衣服的表面之間、並與所述最終流體儲存區流體相通的一個流體分配區，其特徵在於，最終流體儲存區含有這樣的材料，其100cm下的毛細解吸容量(CSDC100)至少為10g/g；其0cm下的毛細解吸容量(CSDC0)高於所述的CSDC100，由此其鬆散結合的液體容量(LBLC)為CSDC0和CSDC100之間的差值；所述LBLC的50％被釋放時的毛細解吸釋放高度(CSDRH50)小於60cm；而且，所述液體分配區含有這樣的材料，其在最大容量的30％下的毛細吸收高度(CSAH30)至少為35cm。3.權利要求1或2的吸收製品，其中所述儲存區材料的CSDC100值大於10g/g，優選大於20g/g，更優選大於25g/g，更優選大於30g/g，進一步更優選大於40g/g，最優選大於60g/g。4.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述最終流體儲存區材料的CSDRH50值小於40cm，優選小於40cm，更優選小於20cm。5.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區的SFC值大於25×10-7cm3sec/g，優選大於100×10-7cm3sec/g，更優選大於400×10-7cm3sec/g，進一步更優選大於1000×10-7cm3sec/g。6.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區的面內滲透率值至少為10達西。7.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述流體分配材料的CSAH30值至少為40cm，優選至少為50cm，更優選至少為60cm，進一步更優選至少為150cm。8.前述權利要求任一項的吸收製品，其中在襠部區所述流體分配材料具有在50％飽和下的滲透率值(k(50))，該值至少為在100％飽和下的滲透率值(k(100))的15％。9.權利要求8的吸收製品，其中所述流體分配材料具有在50％飽和下的滲透率值(k(50))，該值至少為在100％飽和下的滲透率值(k(100))的25％。10.權利要求8的吸收製品，其中在襠部區所述流體分配材料具有在50％飽和下的滲透率值(k(50))，該值至少為在100％飽和下的滲透率值(k(100))的35％。11.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述流體分配材料在100％飽和下的滲透率(k100)至少為1達西，優選至少為8達西。12.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述流體分配材料的膨脹因子至少為4，優選至少為5，更優選至少為10，進一步更優選至少為15。13.前述權利要求任一項的吸收製品，其中在垂直芯吸測試中，所述流體分配材料在15cm處的累積通量值至少為0.02g/cm2/min，優選至少為0.04g/cm2/min，更優選至少為0.07g/cm2/min，進一步更優選至少為0.15g/cm2/min。14.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述分配區含有泡沫材料。15.權利要求14的吸收製品，其中所述泡沫材料為聚合物泡沫材料。16.權利要求15的吸收製品，其中所述聚合物泡沫材料衍生自高內相油包水乳液。17.權利要求15或16的吸收製品，其中所述聚合物泡沫材料在5.1kPa(0.74磅/平方英寸)的載荷下，其壓縮率小於75％，優選小於50％，更優選小於15％。18.權利要求14～17任一項的吸收製品，其中所述分配區泡沫材料沿著製品的橫軸或縱軸方向上具有非均一性。19.權利要求18的吸收製品，其中所述非均一性選自孔徑、親水性、回彈性(承載下的壓縮率)、在相應高度下的CSDC和CSAC值。20.前述權利要求任一項的吸收製品，其中分配區含有纖維材料。21.權利要求14～20任一項的吸收製品，其中所述分配區含有成型後進行過機械處理的材料。22.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述分配區為單層材料或由幾層構成。23.權利要求22的吸收製品，其中所述分配區的組成或密度基本上是均勻的。24.權利要求22的吸收製品，其中所述分配區的定量基本上是均勻的。25.權利要求22的吸收製品，其中所述分配區的定量是非均勻的。26.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區含有纖維或泡沫材料。27.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區含有超吸收材料。28.權利要求27的吸收製品，其中所述最終流體儲存區含有約50～100重量％的超吸收材料。29.權利要求28的吸收製品，其中所述最終流體儲存區含有約80～100重量％的超吸收材料。30.權利要求27的吸收製品，其中所述最終流體儲存區含有所述超吸收材料用的粘接部件，該粘接部件優選選自熔噴粘合劑和化學交聯劑類型。31.權利要求27的吸收製品，其中所述儲存區含有超吸收材料，該超吸收材料的SFC值至少為50×10-7cm3sec/g，優選至少為100×10-7cm3sec/g，更優選至少為500×10-7cm3sec/g。32.權利要求27的吸收製品，其中所述最終流體儲存區含有混合床離子交換型超吸收材料。33.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區在組成上基本上是均勻的。34.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區為單層或多層結構。35.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述儲存區基本上沒有單個體積大於10mm3的空隙、孔、或縫隙。36.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述襠部區的最終流體儲存容量比一個或多個腰部區總共的最終流體儲存容量低。37.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述襠部區的截面最終流體儲存部分容量小於總的吸收芯最終流體儲存容量的41％。38.權利要求37的吸收製品，其中吸收芯的襠部寬度不超過7.5cm(3英寸)。39.權利要求37的吸收製品，其中吸收芯的襠部寬度在3.8cm(1.5英寸)至6.4cm(2.5英寸)之間。40.前述權利要求任一項的吸收製品，其特徵還在於，襠部區的長度為吸收芯總長度的一半。41.前述權利要求任一項的吸收製品，其特徵還在於，它含有提供至少60％的吸收芯的總的最終儲存容量的最終流體儲存材料。42.前述權利要求任一項的吸收製品，其中最終儲存材料的平均定量小於450g/m2。43.前述權利要求任一項的吸收製品，其中所述最終流體儲存區含有至少兩個空間上相互分離、且通過所述流體分配區流體相連的子區。44.權利要求43的吸收製品，其中所述最終流體儲存區的至少一個在縱向上位於所述製品的負載點之前，且所述子區的至少一個在縱向上位於所述負載點之後。45.前述權利要求任一項的吸收製品，其中至少一個流體分配區和一個最終流體儲存區形成流體分配/儲存區的子區。46.權利要求45的吸收製品，其中所述流體分配子區和所述最終流體儲存子區通過一個過渡區相連，優選該過渡區的性能介於所述兩個子區之間。47.權利要求45的吸收製品，其中所述過渡區的性能選自孔徑、孔隙率、親水性和壓縮性。48.前述權利要求任一項的吸收製品，還含有使用過程中遠離使用者的底片，其中所述底片為透氣型的，其溼蒸氣傳遞速率至少為200g/m2/天。49.權利要求48的吸收製品，其中所述底片含有一種或多種選自下述的材料1)微孔膜或薄膜層壓物，2)無紡織物，包括塗敷的無紡織物、等離子體處理的無紡織物，3)單片膜，4)層壓物，或5)成型膜或其組合。50.權利要求48或49的吸收製品，其中所述底片含有一種聚合物材料，按照ASTMD570的方法，該材料的吸水率至少為5％，優選至少為30％。51.權利要求48～50任一項的吸收製品，其中所述底片與所述液體分配層直接接觸。52.前述權利要求任一項的吸收製品，還含有一個使用過程中遠離使用者的底片，其中所述底片的溼蒸氣傳遞速率至少為2500g/m2/天(按照本發明所述的方法)，在2400J/m2的衝擊下並且用表面張力為33±1mN/m的液體作測試時，所述底片的水分衝擊值小於約35g/m2，優選小於25g/m2。53.權利要求48～52任一項的吸收製品，其中所述底片含有多於一個的MVTR值不同的區。54.權利要求48～53任一項的吸收製品，其中所述底片含有一層纖維材料。全文摘要本發明涉及一種例如用於衛生應用的吸收製品,該製品具有一最終流體儲存區,以及位於最終儲存區和製品朝向衣服的表面之間的一流體分配區,該流體分配區與最終流體儲存區流體相通,其中最終流體儲存區含有這樣的材料,該材料(1)其100cm下的毛細解吸容量(CSDC100)至少為10g/g;(2)其0cm下的毛細解吸容量(CSDC0)高於所述的CSDC100,由此(3)其鬆散結合的液體容量(LBLC)為CSDC0和CSDC100之間的差值;(4)所述LBLC的50%被釋放時的毛細解吸釋放高度(CSDRH50)小於60cm。而且,液體分配層含有這樣的材料,其在最大容量的30%下的毛細吸收高度(CSAH30)至少為35cm。特別適用於本發明的分配材料可以是泡沫材料,優選衍生自高內相油包水乳液的聚合物泡沫。文檔編號A61F13/53GK1307461SQ99807950公開日2001年8月8日申請日期1999年4月23日優先權日1998年4月28日發明者西爾克·阿恩特,布魯諾·J·埃恩斯珀格,馬蒂亞斯·施米特,加裡·D·拉沃恩,弗蘭克·紐曼,安德烈亞·L·林克申請人:寶潔公司