冷陰極管用電極及使用該電極的冷陰極管的製作方法

2023-06-17 02:10:41

專利名稱：：冷陰極管用電極及使用該電極的冷陰極管的製作方法
技術領域：
：本發明涉及冷陰極管用電極及使用該電極的冷陰極管。
背景技術：
：以往，在液晶顯示裝置的背光源使用冷陰極管。由於冷陰極管與熱陰極管相比壽命較長，所以在電視機、個人計算機、行動電話、鋼珠遊戲機等各種領域適合作為長期使用的液晶顯示裝置的背光源。作為冷陰極管的結構，其一般的結構為將一對冷陰極管用電極在玻璃殼(玻璃管)內相對配置，該冷陰極管用電極的由Ni或Mo等製成的高熔點金屬電極的表面用LaB6或BaAlA等電子發射物質(發射體材料)覆蓋(參照專利文獻1)。冷陰極管用電極的形狀一般而言是有底圓筒狀。以往的有底圓筒狀電極，是對用熔解法製造的鑄錠或用粉末冶金法製造的燒結體進行了熱軋(或者冷軋)而成的板材(高熔點金屬板材)進行衝壓加工而製造的。製造有底圓筒體時也稱作拉深加工。在批量生產冷陰極管用電極時，需要使用多工位壓床(transferpress)或順序壓床(日語順送7。^等複雜的衝壓加工裝置。為了應用衝壓加工，需要對高熔點金屬板材實施滾軋等預處理，使其厚度充分變薄。並且，在用衝壓加工製造圓筒狀電極時，無法避免產生衝壓屑，難以100%地充分使用板材(原材料)。若為了再利用衝壓屑，需要應用熔解法再次製造板材。這些都是使冷陰極管用電極的製造成本增加的主要原因。這樣，應用衝壓加工的圓筒狀電極的製造方法的製造成本增加的主要原因較多，難以廉價製造圓筒狀電極。並且，用熔解法或粉末冶金法製造的高熔點金屬板材的相對密度實際上在99%以上，由於在表面沒有氣孔，所以具有表面積較小這樣的缺點。因此，在將電子發射物質塗布在表面時，只能得到與表面積相同的塗布面積。在專利文獻2記載了由W等高熔點金屬粉末的燒結體製成的冷陰極管用電極。由於該電極使用燒結體，所以與應用衝壓加工的電極相比，可以廉價製造。但是，由於電極形狀是沒有底部的圓筒體(中空體)，所以具有電極的表面積不足這樣的缺點。若表面積不足，則無法充分得到空心陰極(hollowcathode)效果。在專利文獻2中，為了解決表面積不足而設置了隔板，但以這樣的形狀難以製造直徑3mm以下的小型的電極。冷陰極管的結構為在玻璃管的內表面設置被紫外線激勵的螢光體層，在管內封入微量的水銀或稀有氣體。若在設置於玻璃管兩端的電極施加電壓，則水銀會蒸發並發出紫外線，利用該紫外線使螢光體層發光。若持續長期使用冷陰極管，則電子發射物質(發射體材料)或電極材料會產生濺射現象。由濺射現象形成的濺射層會吸入管內的水銀，導致冷陰極管的發光效率和壽命下降。在專利文獻3，記載了為了抑制濺射現象、而在冷陰極管用電極的內部設置凸部以擴大表面積。通過擴大表面積使電子發射物質的塗布量增加，來抑制濺射現象。然而，由於專利文獻3所記載的電極不是有底型的，所以其表面積的提高是有限的。特別是，在直徑3mm以下的小電極(中空的圓筒狀電極)中，即使在內部設置凸部，其表面積的提高也是非常有限的。為了改善這樣的問題，在專利文獻4和專利文獻5記載了由W、Nb、Ta、Mo等燒結體製成的冷陰極管用電極。若採用由W、Nb、Ta、Mo等燒結體製成的冷陰極管用電極，則可以實現成本下降，可以得到水銀消耗量等改善效果。然而，專利文獻4和專利文獻5所記載的冷陰極管用電極具有電極內表面的截面形狀如-字形那樣底面部和開口部的形狀是相同形狀、或者如V字形(或者U字形)那樣從底面部向開口部逐漸變寬的形狀。以往的冷陰極管用電極具有的問題是不能充分抑制在點亮中受到離子的碰撞、而電極物質會飛散並堆積在燈(冷陰極管)內壁的濺射現象。若發生濺射現象，則冷陰極管內的水銀被吸入而不能用於放電。因此，若長時間點亮，則管內的水銀幾乎都被吸入濺射層，燈的亮度會極度下降，到達使用期限。所以，若能夠抑制濺射現象，抑制水銀的消耗，則即使水銀封入量相同，也能實現長壽命化。對於這樣的問題，在以往的截面具有-字形或V字(U字)形的冷陰極管6用電極中，不能充分抑制濺射現象。並且，冷陰極管用電極是在將導線端子進行接合的狀態下使用的。由於專利文獻4和專利文獻5所記載的冷陰極管用電極(燒結體電極)的底部側的壁厚較厚，所以具有導線端子的焊接性較差這樣的缺點。專利文獻l:日本專利特開昭62-229652號公報專利文獻2:日本專利特開平04-272109號公報專利文獻3:日本專利特開2002-025499公報專利文獻4:日本專利特開2004-178875公報專利文獻5:日本專利特開2004-192874公報
發明內容本發明的目的在於提供一種通過抑制冷陰極管內的水銀消耗量，可以實現冷陰極管的長壽命化的冷陰極管用電極、以及使用這樣的電極的冷陰極管。本發明的其他目的在於提供一種使導線端子的焊接性提高的冷陰極管用電極、以及使用這樣的電極的冷陰極管。本發明的一個形態所涉及的冷陰極管用電極的特徵是，包括筒狀側壁部；設置在上述筒狀側壁部的一端的底部；以及設置在上述筒狀側壁部的另一端的開口部，上述電極由從鎢、鈮、鉭、鉬及錸中選擇的金屬的單體、或者包含上述金屬的合金的燒結體製成，且設上述電極在上述筒狀側壁部的軸向的全長為L、上述全長L的1/2(L/2)的部分的上述筒狀側壁部的內徑為dl、上述底部的內徑為d2、連接上述內徑dl的部分與上述內徑d2的部分的上述筒狀側壁部的內表面的圓弧為R時，上述電極滿足L》6[mm]、d2>dl、R》20[mm]。本發明的其他形態所涉及的冷陰極管用電極的特徵是，包括筒狀側壁部;設置在上述筒狀側壁部的一端的底部；以及設置在上述筒狀側壁部的另一端的開口部，上述電極由從鎢、鈮、鉭、鉬及錸中選擇的金屬的單體、或者包含上述金屬的合金的燒結體製成，且設上述電極在上述筒狀側壁部的軸向的全長為L、上述全長L的1/2(L/2)的部分的壁厚為tl、上述底部的側面壁厚為t2、連接上述L/2部分的上述筒狀側壁部的內徑部分與上述底部的內徑部分的上述筒狀側壁部的內表面的圓弧為R時，上述電極滿足L》6[mm]、tl>t2、R》20[mm]。本發明的形態所涉及的冷陰極管的特徵是，包括封入放電介質的管形透光性殼；設置在上述管形透光性殼的內壁面的螢光體層；以及由本發明的形態所涉及的陰極管用電極製成的一對電極，即設置在上述管形透光性殼的兩端部的一對電極。圖1是表示本發明的第一實施方式所涉及的冷陰極管用電極的剖視圖。圖2是表示本發明的第二實施方式所涉及的冷陰極管用電極的剖視圖。圖3是表示在本發明的實施方式所涉及的冷陰極管用電極的底部實施倒圓角加工的狀態的剖視圖。圖4是表示在本發明的實施方式所涉及的冷陰極管用電極的底部實施倒斜角加工的狀態的剖視圖。圖5是表示本發明的實施方式所涉及的冷陰極管用電極的外徑的主視圖。圖6是表示在本發明的實施方式所涉及的冷陰極管用電極實施無心(centerless)加工的狀態的剖視圖。圖7是表示本發明的實施方式所涉及的冷陰極管的剖視圖。圖8是表示實施例3的冷陰極管用電極的剖視圖。標號說明1、11…冷陰極管用電極，2…筒狀側壁部，3…底部，4…開口部，5…側壁部的內表面，6…倒圓角部，7…倒斜角部，21…冷陰極管，22…螢光體層，23…管形透光性殼、24…導線端子。具體實施例方式下面，說明用於實施本發明的方式。圖l表示本發明的第一實施方式所涉及的冷陰極管用電極的結構。圖1所示的冷陰極管用電極1的形狀是有底圓筒狀，包括筒狀的側壁部2;設置在側壁部2—端的底部3;以及設置在側壁部2另一端的開口部4。側壁部2具有內表面5。圖1所示的冷陰極管用電極1，由從鎢(W)、鈮(Nb)、鉅(Ta)、鉬(Mo)及錸(Re)中選擇的高熔點金屬的單體、或者包含上述高熔點金屬的合金的燒結體製成。作為構成燒結體的合金，可以舉出有包含兩種以上上述的高熔點金屬的合金、或者包含以上述的高熔點金屬作為主成分的合金。作為用於冷陰極管用電極1的合金，例如可以舉出有W-Mo合金、Re-W合金、Ta-Mo合金等。也可以如上述專利文獻2所記載的那樣，將作為電子發射物質的鹼土類金屬氧化物或稀土類元素氧化物等與高熔點金屬混合。並且，也可以微量(例如質量的1%以下)添加鎳(Ni)、銅(Cu)、鐵(Fe)、磷(P)等作為燒結輔助劑。通過添加燒結輔助劑，可以調整燒結體(電極)的密度。構成冷陰極管用電極1的燒結體的平均晶粒直徑是lOOuni以下時較為理想。晶粒的縱橫比(長軸/短軸)在5以下時較為理想。使電極1的表面積增加，且使燒結體的相對密度位於8098%的範圍，具有若干氣孔，這時較為理想。此時，若燒結體的平均晶粒直徑超過100ura，則相對密度容易不到80%，並且，燒結體的強度容易下降。晶粒的縱橫比也同樣。晶粒的平均粒子直徑為50ym以下時更為理想，縱橫比在3以下時更為理想。相對密度的測定方法是使用根據JIS-Z-2501的方法進行測定。另外，相對密度為100%的基準值，表示各材料的比重分別為W:19.3、Nb:8.6、Ta:16.7、Mo:10.2、Re:21.0時的值。使用合金時，根據各材料的比例(質量比)應用上述值。在第一實施方式的冷陰極管用電極1中，電極1在筒狀側壁部2的軸向的全長L為6mm以上(D6mm)。設全長L的1/2的部分(L/2部分)的筒狀側壁部2的內徑為dl、底部3的內徑為d2時，滿足d2〉dl的條件。並且，連接內徑dl的部分與內徑d2的部分的筒狀側壁部2的內表面5的圓弧R為20mm以上(R》20mm)。若採用具有這樣的形狀的有底圓筒狀電極1,則可以抑制來自底部3的內表面部分的濺射現象。即，在內徑dl和內徑d2滿足d2〉dl時，由於在側壁部2的內表面5形成實質上的凸部，所以離子難以到達至底部3的內表面部分。據此，可以抑制來自底部3的內表面部分的濺射現象。另外，內徑d2表示底部3的最大的內徑。另夕卜，通過使有底圓筒狀電極1的全長L為6mm以上，則電極1的表面積9增大。據此，可以提高作為冷陰極管用電極l的功能。此時，通過將有底圓筒狀電極1的筒狀側壁部2的內表面5的形狀形成為圓弧R在20mm以上的曲面，可以使電極l的強度提高。即，通過在筒狀側壁部2應用圓弧R為20mm以上的內表面形狀，可以維持使全長L變長為6mm以上的有底圓筒狀電極1的強度。並且，底部3的內徑d2與筒狀側壁部2的L/2部分的內徑dl之比(d2/dl)在1.03以上時較為理想。若d2/dl比不到1.03，則底部3的內表面部分容易受到濺射現象。d2/dl比為1.08以上時更為理想。製造有底圓筒狀電極1時，由於若d2/dl過大，則容易出現裂紋，所以d2/dl比在1.20以下時較為理想。這樣，d2/dl比在1.03《d2/dl《l.20的範圍內時較為理想。有底圓筒狀電極1的開口部4的內徑d3在d3》dl時較為理想。通過使d3》dl，可以增大電極1的內表面5的表面積。另外，在d3小於dl(d3<dl=時，難以用金屬模成形製造。因此，為了得到滿足d3〈dl的燒結體，需要進行特殊的加工(拋光加工等)，成為製造成本增加的主要原因。接下來，參照圖2說明本發明的第二實施方式所涉及的冷陰極管用電極。圖2所示的冷陰極管用電極11的形狀是與第一實施方式同樣的有底圓筒狀，包括筒狀的側壁部2;設置在側壁部2—端的底部3;以及設置在側壁部2另一端的開口部4。有底圓筒狀電極ll由從W、Nb、Ta、Mo和Re中選擇的高熔點金屬的單體、或者包含上述高熔點金屬的合金的燒結體製成。燒結體的具體結構與第一實施方式一樣。冷陰極管用電極11中，設全長L的1/2的部分(L/2部分)的筒狀側壁部2的內厚(與內徑dl對應的側壁部2的內厚)為tl、底部3的側面壁厚(與內徑c!2對應的在底部3的側面的內厚)為t2時，滿足tl〉t2的條件。並且，與第一實施方式一樣，電極ll的全長L為6mm以上(L》6ram)，連接內徑dl的部分與內徑d2的部分的筒狀側壁部2的內表面5的圓弧R為20mm以上(R》20mm)。這樣，通過使筒狀側壁部2的L/2部分的內厚tl厚於底部3的側面壁厚t2(tl〉t2)，可以提高導線端子與電極11的焊接性。L/2部分的內厚tl與底部3的側面壁厚t2之比(tl/t2)在1.2以上、6.0以下的範圍(1.2《tl/t2《6.0)時較為理想。若tl/t2之比不到1.2(tl/t2<1.2),則底部3的體積增大，難以在電極ll焊接導線端子。若U/t2之比超過6.0(tl/t2〉6.0)，則由於底部3的側面壁厚t2過薄，所以在該部分焊接時功率較為集中，容易引起產生火花或燒結體的再結晶化。產生火花將導致焊接不良。關於燒結體的再結晶化，雖然只要是燒結體整體被再結晶化就沒有問題，但由於部分的再結晶化會產生內部形變，所以不理想。由於這樣，所以tl/t2之比為1.2《tl/t2《6.0時較為理想。在第二實施方式中，通過使有底圓筒狀電極ll的全長L為6mm以上，也可以使電極11的表面積增大。此時，通過將有底圓筒狀電極11的筒狀側壁部2的內表面5的形狀形成為圓弧R為20mm以上的曲面，可以使電極11的強度提高。即，通過對筒狀側壁部2應用圓弧R為20mm以上的內表面形狀，可以維持使全長L變長為6mm以上的有底圓筒狀電極11的強度。在第一及第二實施方式的冷陰極管用電極1、11的底部3的外周部分(轉角部)，形成圖3所示的倒圓角部6或圖4所示的倒斜角部7時，它們的形狀在倒圓角部6的形狀R[mm]或倒斜角部7的形狀C[mm]與底部3的外徑D[mm]之比(R/D或者C/D)設定在0.080.40的範圍內時較為理想。若R/D比或者C/D比不到0.08，則無法得到倒角的效果，焊接導線端子時的耗電量增多。若R/D比或者C/D比超過0.40，則導線端子的焊接性下降，焊接時的功率值提高。倒角部的形狀可以是曲面形狀，也可以是直線性狀。倒圓角部6的形狀R表示倒圓角的曲率半徑[mm]。倒斜角部7的形狀C表示進行45°的倒斜角加工時削掉的一邊的長度[mm]。並且，冷陰極管用電極l、11的外徑D除了倒角部6、7，其偏差在0.01mm以下時較為理想。若外徑D的偏差超過0.01mm，則焊接電流值難以穩定，且容易產生偏芯或與構成冷陰極管的管形殼的接觸等。外徑D的測定如圖5所示，將電極l、11的全長L(除了倒角部)平均分割為四處以上，測定各部分的外徑D1D4，求出平均值。取平均值和各測定值之差，將最大的差作為"外徑的偏差"。根據第一實施方式的冷陰極管用電極l，可以抑制濺射現象的產生。根據第二實施方式的冷陰極管用電極ll，可以力圖改善導線端子的焊接性及改善冷陰極管的成品率。可以將第一實施方式的冷陰極管用電極1與第二實施方式的冷陰極管用電極ll組合。通過將其組合，可以得到兩者的效果。將電極l、ll應用在冷陰極管時，是在底部3將導線端子進行接合的狀態下使用的。對導線端子使用鎢棒、鉬棒、Fe-Ni-Co合金棒(例如科瓦鐵鎳鈷合金棒)、Ni-Mn合金棒等。將這些作為電極端子，用電阻焊接法或雷射焊接法等焊接在電極l、11的底部3。在有底圓筒狀的電極l、11中，不使用線狀的導線端子，可以使用棒狀的導線端子。據此，將電極l、ll與導線端子的接合部作為面接合，可以力圖提高接合強度。在將導線端子與電極l、ll進行接合時，可以適當使用科瓦鐵鎳鈷合金等嵌入金屬材料。冷陰極管用電極l、ll可以根據需要被電子發射物質覆蓋。電子發射物質的覆蓋可以應用在塗布包含電子發射物質的糊料後進行燒成的方法、利用濺射法或CVD法的覆蓋法等各種方法進行實施。電子發射物質不限於電極l、11的外表面，還可以覆蓋筒狀側壁部2的內表面5或底部3的內表面。作為電子發射物質，可以應用La2Be等己知物質。第一及第二實施方式對於外徑D為10mm以下的小型冷陰極管用電極1、ll尤為有效。冷陰極管用電極l、11的外徑D在5mm以下時更有效，特別是外徑D在3mm以下時尤為有效。由於冷陰極管用電極1、11的全長L是6mm以上，所以使用其可以提高所構成的冷陰極管的亮度。因此，在使用相同大小的冷陰極管制造背光源等時，可以減少得到相同亮度用的冷陰極管的數量。第一及第二實施方式所涉及的冷陰極管用電極l、11，由於具有使表面積增加的有底圓筒狀，所以可以使電子發射物質的覆蓋面積增大，並且，可以使空心陰極效果提高。另外，由於可以抑制濺射現象，所以可以抑制具有電極l、11的冷陰極管內的水銀的吸入。另外，由於提高導線端子與電極l、ll的焊接性，所以可以使包含導線端子的焊接工序在內的加工成品率提高。接下來，說明冷陰極管用電極l、ll的製造方法。首先，準備作為原料粉末的W或Mo等高熔點金屬粉末。高熔點金屬粉末的純度在99.9%以上，進一步是99.95%以上的高純度粉末時較為理想。若雜質量超過質量的0.1%，則使用作為電極l、11時，雜質有可能帶來不利影響。高熔點金屬粉末的平均粒子直徑在110um的範圍內時較為理想，更為理想的是在15um的範圍內。若原料粉末的平均粒子直徑超過10um，則燒結體的平均晶粒直徑容易超過10012tim。將高熔點金屬粉末與純水或PVA(聚乙烯醇)等粘合劑混合進行造粒。此時，在使用以高熔點金屬作為主成分的合金時，也一起混合第二成分。如上述的專利文獻2所記載，在製造電子發射物質與高熔點金屬的組合燒結體時，還混合電子發射物質。接下來，根據需要追加粘合劑，將造粒粉成形為糊料狀。在造粒粉的成形中，可以應用金屬模成形、旋轉壓床(rotarypress)、注射成型等。通過這樣的成形方法，製造有底圓筒狀的成形體(杯狀的成形體)。此時，製造燒結後的電極的全長L為6mm以上的成形體。另外，電極的全長L的上限雖然沒有特別限定，但考慮到製造性(例如易於成形)，電極的全長L為10mm以下時較為理想。接下來，將得到的成形體在800110(TC的溼氫氣氛中進行脫脂。接下來，通過將脫脂體在氫氣氛中以1600230(TC的範圍的溫度進行燒成，製造燒結體。在燒結時可以應用常壓燒結、氣氛加壓燒結或HIP這樣的加壓燒結等各種燒結方法。若得到的燒結體可直接使用作為電極，則保持燒結後的狀態的燒結體成為冷陰極管用電極。在產生毛刺等時，用滾筒拋光等進行去除毛刺，根據需要清洗後成為產品(電極)。燒結體的相對密度可以通過改變成形體中的粘合劑量或脫脂時的條件，應用在脫脂後的成形體中殘留規定量的粘合劑的狀態下進行燒結的方法等進行控制。為了得到第一實施方式的冷陰極管用電極1、即滿足d2〉dl的條件的冷陰極管用電極l，使金屬模的前端(杯內側的底部)形成為圓形(R)或錐形尤為有效。這是因為通過使造粒粉末成為圓形(R)或者錐形，該部分成形時的密度提高，易於滿足d2〉dl。若以圓形(R)為例，若設金屬模的內徑為Da，則R在Da/1.5Da/3的範圍時較為理想。在冷陰極管用電極l、11形成倒角部6、7時，或另外，降低冷陰極管用電極l、ll的外徑D的偏差時，對燒結體的外周進行無心加工時較為理想。圖6表示通過無心拋光加工進行拋光的部分8的一個例子。在燒結成形體時會引起一些收縮，燒結體的外周成為平緩的凹狀。通過對這樣的燒結體實施無心拋光加工(去除拋光部8),可以得到期望的形狀的電極l、11。若是無心拋光加工，則即使是外徑D在10mm以下、進一步在3mm以下的小型的電極l、11，也可以得到外徑D左右對稱(對於全長L方向左右對稱)、成品率高的電極1、11。g卩，可以得到偏心量較小的電極1、11。偏心量是表示對於全長L方向取垂直的截面(橫截面)時、各截面具有與正圓接近到何種程度的形狀。若電極的橫截面接近正圓，則抑制焊接電極1、11時的功率消耗，易於進行焊接。並且，可以得到在將電極l、ll裝入冷陰極管時與管形殼接觸導致短路的危險性下降等效果。電極l、11在底部3焊接導線端子後，被裝入冷陰極管。此時，通過在電極l、11的底部3的外周形成滿足上述條件的倒角部6、7，或另外將電極l、11的外徑D的偏差設定在上述的條件內，可以改善導線端子的焊接性。所以，能以高成品率製造具有導線端子的電極l、11。接下來，說明本發明的實施方式所涉及的冷陰極管。圖7是表示本發明的實施方式所涉及的冷陰極管的剖視圖。冷陰極管21包括在內壁面設置有螢光體層22的管形透光性殼23。管形透光性殼23例如由玻璃管構成。在管形透光性殼23的兩端部，相對設置圖1至圖5所示的電極1(11)。在電極l(11)設置導線端子24。在管形透光性殼23的內部封入放電介質。冷陰極管21的電極1(11)之外的構成要素即管形透光性殼23、螢光體層22及放電介質，可以將以往這種的冷陰極管、特別是背光源用的冷陰極管所採用的構成要素在原封不動的狀態下使用，或者施加適當改變使用。作為放電介質可以例舉有稀有氣體一水銀(作為稀有氣體有氬、氖、氙、氪、及它們的混合物)。作為構成螢光體層22的螢光體，可以應用在紫外線的刺激下發光的物質。若採用具有第一及第二實施方式所涉及的冷陰極管用電極1、11的冷陰極管21，則基於電子發射物質的覆蓋面積的增大效果和空心陰極效果，可以提高放電效率進而提高發光效率。並且，由於抑制電極l、ll的濺射現象，所以可以抑制冷陰極管21內的水銀的吸入。據此，可以實現冷陰極管21的長壽命化。並且，由於使導線端子24與電極1、ll的焊接性提高，所以可以使電極l、11進而冷陰極管21的製造成品率提高。接下來，說明本發明的具體實施例及其評價結果。(實施例123、參考例1、比較例13)改變各種條件，製造由高熔點金屬的燒結體製成的電極，將其裝入冷陰極管並進行評價。設燒結體電極的外徑D為1.7mm,全長L為7.Oinm，使d2/dl之比變化。在各電極應用使用平均粒子直徑為15um的高熔點金屬粉末(雜質量質量的O.1%以下)製造的密度為8595%的燒結體。各電極的構成材料、製造方法、形狀如表l所示。另外，作為側壁部的內表面的R，求出連接dl部分與d2部分的圓弧R。其結果如表1所示。冷陰極管是使用外徑為2.0mm、電極間距離為350mm的玻璃管制造的。在管內封入水銀和氖、氬的混合氣體。由於管內的水銀形成濺射物質和汞合金而消耗的"稀有氣體放電模式"是對冷陰極管的壽命起到決定性的影響，所以可以通過評價水銀的消耗量來評價壽命。此處評價10000小時後的水銀消耗量。其結果如表l所示。作為參考例1，對使用全長L為4.0mm的電極的冷陰極管也進行同樣的評價。另外，作為比較例13，準備了對高熔點金屬板材實施拉深加工製造的電極(外徑-1.70mm，全長二5.0mm)，對使用這些電極的冷陰極管也進行同樣的評價。tableseeoriginaldocumentpage15tableseeoriginaldocumentpage16從表1可知，使用滿足d2〉dl的電極的冷陰極管的水銀消耗量較低。特別是可知，在使用d2/dl為1.03以上的電極的冷陰極管中，水銀消耗量被抑制得較低，可以充分得到濺射現象的抑制效果。據此，可以使冷陰極管長壽命化。(實施例2441、比較例45)使用含有2X的質量的La203的Mo燒結體(d2=l.l咖、d2/dl=L08)，製造外徑D為1.70mni、全長L為7.Omni、筒狀側壁部的內表面的圓弧R為25mm、底部的壁厚為0.3mm的電極。設L/2部分的壁厚tl為0.3mm，對底部的側面壁厚t2進行各種變更。壁厚t2通過成形時的金屬模的大小和無心加工的拋光量進行調整。各電極的構成材料、製造方法、形狀(L、tl、t2/tl之比)如表l所示。對各電極實施焊接試驗。焊接試驗是在使焊接電壓為恆定的5.5V、焊接Mo制導線端子時，測定嵌入金屬即直徑1.OmmX厚度0.lmm的科瓦鐵鎳鈷合金完全熔融的焊接電流值。對各電極各進行10次這樣的實驗，將其平均值作為測定結果，如表2所示。作為比較例，對板材拉深Mo杯(外徑1.70隱X長度5.Oram、底厚0.2mm、側部壁厚0.Iran)、和t2/tl之比為1的Mo電極進行同樣的實驗。tableseeoriginaldocumentpage17tableseeoriginaldocumentpage18在使tl/t2之比為1.20以上時可知，特別是焊接電流值下降，能以較少的功率進行焊接。另一方面，若tl/t2之比超過6.0，則儘管電流值下降，但在焊接時容易產生火花。表中，n表示在對10個電極焊接時產生火花的電極的個數。從該測定結果可知，tl/t2之比在1.26.0的範圍時較為理想。(實施例4261、參考例2)使用含有2X質量的La203的Mo燒結體(d2=l.lmm、d2/dl=1.08)，製造具有圖7所示的形狀(外徑D二1.7mm，全長L二7.0mm，內表面的圓弧R-25隱、t2=0.3mm、tl=0.15mm，底部的內表面R=0.65mm，底部的厚度=0,25隱)、且變更倒斜角部的形狀C和底部的外徑D(1.7mm)之比的電極。對這些電極進行焊接試驗。焊接試驗與上述的實施例同樣地實施。並且，還測定電極的偏心量。偏心量的測定是取全長L方向的橫截面，測定三個部位以上的任意的直徑並求出平均值，將與該平均值之差最大的值作為"偏心量"。其結果如表3所示。[表3:tableseeoriginaldocumentpage18tableseeoriginaldocumentpage19從表3可知，C/D比在0.080.40的範圍的電極的偏心量較小，能以較少的功率進行焊接。工業上的實用性若採用本發明的方式所涉及的冷陰極管用電極，可以抑制水銀消耗量。並且，可以使導線端子的焊接性提高。本發明的方式所涉及的電極對於冷陰極管是有用的，通過使用這樣的冷陰極管用電極，可以提供長壽命、製造成品率較高的冷陰極管。權利要求1.一種冷陰極管用電極，包括筒狀側壁部；設置在所述筒狀側壁部的一端的底部；以及設置在所述筒狀側壁部的另一端的開口部，其特徵在於，所述電極由從鎢、鈮、鉭、鉬及錸中選擇的金屬的單體、或者包含所述金屬的合金的燒結體制而成，且當設所述電極在所述筒狀側壁部的軸向的全長為L、所述全長L的1/2(L/2)的部分的所述筒狀側壁部的內徑為d1、所述底部的內徑為d2、連接所述內徑d1的部分與所述內徑d2的部分的所述筒狀側壁部的內表面的圓弧為R時，所述電極滿足L≥6[mm]、d2>d1、R≥20[mm]。2.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述d2與dl之比(d2/dl)在1.03以上。3.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於設所述L/2部分的所述筒狀側壁部的壁厚為tl、所述底部的側面壁厚為t2時，所述電極滿足tl〉t2。4.如權利要求3所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述tl與t2之比(tl/t2)在1.2以上且6.0以下。5.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述電極的外徑的偏差在0.Olmm以下。6.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述電極的外徑在3mm以下。7.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述底部具有將其外周轉角部進行倒斜角或者倒圓角的倒角部，且設所述底部的外徑為D[mm]、所述倒斜角的形狀為C[mm]、所述倒圓角的形狀為R[mm]時，所述C或者所述R與所述D之比(C/D或者R/D)在0.08以上且0.40以下。8.如權利要求7所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，除了所述底部的倒角部以外的所述電極的外徑的偏差在0.Olmm以下。9.如權利要求l所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述燒結體具有實施有無心加工的外周面。10.—種冷陰極管用電極，包括筒狀側壁部；設置在所述筒狀側壁部的一端的底部；以及設置在所述筒狀側壁部的另一端的開口部，其特徵在於，所述電極由從鎢、鈮、鉭、鉬及錸中選擇的金屬的單體、或者包含所述金屬的合金的燒結體制而成，且設所述電極在所述筒狀側壁部的軸向的全長為L、所述全長L的1/2(L/2)的部分的壁厚為tl、所述底部的側面壁厚為t2、連接所述L/2部分的所述筒狀側壁部的內徑部分與所述底部的內徑部分的所述筒狀側壁部的內表面的圓弧為R時，所述電極滿足L》6[咖]、tl〉t2、R》20[mm]。11.如權利要求10所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述tl與t2之比(tl/t2)在1.2以上且6.0以下。12.如權利要求10所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述電極的外徑的偏差在0.Olmm以下。13.如權利要求10所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述電極的外徑在3mm以下。14.如權利要求IO所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述底部具有將其外周轉角部進行倒斜角或者倒圓角的倒角部，且設所述底部的外徑為D[mm]、所述倒斜角的形狀為C[mm]、所述倒圓角的形狀為R[mm]時，所述C或者所述R與所述D之比(C/D或者R/D)在0.08以上且0.40以下。15.如權利要求14所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，除了所述底部的倒角部以外的所述電極的外徑的偏差在0.Olmm以下。16.如權利要求10所述的冷陰極管用電極，其特徵在於，所述燒結體具有實施有無心加工的外周面。17.—種冷陰極管，其特徵在於，包括封入有放電介質的管形透光性殼；設置在所述管形透光性殼的內壁面的螢光體層；以及由如權利要求1所述的冷陰極管用電極製成的一對電極，即設置在所述管形透光性殼的兩端的一對電極。18.—種冷陰極管，其特徵在於，包括封入有放電介質的管形透光性殼；設置在所述管形透光性殼的內壁面的螢光體層；以及由如權利要求IO所述的冷陰極管用電極製成的一對電極，即設置在所述管形透光性殼的兩端的一對電極。全文摘要本發明的冷陰極管用電極(1)具有筒狀側壁部(2)；設置在該筒狀側壁部的一端的底部(3)；以及形成於所述筒狀側壁部的另一端的開口部(4)。所述電極由高熔點金屬(W、Nb、Ta、Mo、Re)的燒結體製成。設所述電極的全長為L、L/2的位置的所述筒狀側壁部的內徑為d1、所述底部的內徑為d2、連接內徑d1的位置與內徑d2的位置的所述筒狀側壁部的內表面(5)的曲率半徑為R，則所述電極滿足下面的條件L≥6[mm]、d2＞d1、R≥20[mm]。文檔編號H01J61/067GK101523549SQ20078003808公開日2009年9月2日申請日期2007年10月10日優先權日2006年10月13日發明者吉村文彥,森岡勉,須藤利昭申請人:株式會社東芝;東芝高新材料公司