用於發電設備的廢氣系統的製作方法

2023-09-19 03:59:40

本發明涉及用於諸如氣體渦輪機的發電設備的廢氣系統，該廢氣系統適合於接收流動的廢氣並且包括用來處理廢氣的催化劑系統，該催化劑系統包括氧化催化劑的系統。具體地說，本發明涉及使用這種系統來減少在發電設備的啟動和滿負荷之間從發電設備的廢氣排放的方法。

背景技術：

在正常操作中，作為燃燒過程的一部分，氣體渦輪機電廠產生大量的二氧化碳(co2)、水、一氧化碳(co)、揮發性有機化合物(voc)和氮的氧化物(nox)。全球的各種監管機構(諸如美國環境保護局)承擔減少廢氣排放的監管職責。

氣體渦輪發動機典型地通過將空氣吸入壓縮機中以增大氣體壓力而操作。碳氫化合物燃料(典型地為天然氣)使用壓縮空氣被燃燒。該燃燒通常在相對「貧的」條件下進行，其中多於碳氫化合物燃料成分的完全燃燒所必要的化學計算量的氧被使用。這有助於維持相對低的燃燒溫度，這可以提高用於製造渦輪機的材料的耐久性。

來自燃燒器的高溫高壓氣體被供給到氣體渦輪機發動機中，在該氣體渦輪機發動機中，氣體膨脹並且氣體的溫度降低。在大多數應用中，氣體渦輪機驅動壓縮機，以及產生電力的發電機。離開渦輪機的氣體處於相對高的溫度並且在下遊操作中被排出或處理之前可以用於在熱回收蒸汽發生器(「hrsg」)中產生蒸汽以減少不合需要的排放。由熱回收蒸汽發生器產生的蒸汽可以用作聯合循環電廠的一部分以驅動蒸汽渦輪機。這提高使用hrsg的電廠的發電效率。

這種系統的一個問題是，廢氣包含一氧化碳(co)、揮發性有機碳氫化合物(voc)和氮的氧化物(nox)，所有這些受到各種監管機構的控制。

兩種基本類型的催化技術被用於減少電廠的排放：使用氧化催化劑來轉化co和voc，和使用選擇性催化還原(「scr」)催化劑來轉化nox。對於來自於可移動式發動機(例如，汽車發動機)的排放而言，使用氧化和scr催化劑、並結合以在發動機的操作參數中的其它技術和變化，來減少排放。然而，氣體渦輪機與可移動式發動機的不同之處在於，一旦氣體渦輪機達到它們的滿負荷操作狀態，系統的操作參數就保持相對不變，這與可移動式發動機不一樣：在可移動式發動機中，動態驅動條件引起對發動機的載荷需求的變化，這導致可改變的廢氣溫度。可移動式發動機的工作周期的不同階段(例如，在冷啟動時)也會影響接觸廢氣後處理催化劑的廢氣的溫度。操作參數的這些差異，使得用於可移動式發動機的一些技術不能被用於氣體渦輪機。

在nox被處理之前，氧化催化劑用於處理co和voc。已知許多氧化催化劑。氧化催化劑的選擇基於許多因素，所述許多因素包括但不限於該催化劑將被使用的溫度、催化劑的負載、被燃燒的燃料、廢氣的流率、所需的還原的百分比，等等。在高溫下的氧化催化劑的使用已知用來影響產生的不同氮氧化物的濃度，因為在這些條件下存在no到no2的較少轉化。在進入scr催化劑的廢氣中具有太多no2是有問題的，因為scr催化劑的活性受到影響，並且它也可能參與棕色煙流的形成(可能由所謂的wisconsinprocess引起)。

存在於氣體渦輪機廢氣流中的nox的量經常使用選擇性催化還原(scr)或選擇性非催化還原而被控制。scr依靠使用氨的nox的選擇性還原。基本反應可以被表達為：

4nh3+4no+o2→4n2+6h2o(快)(1)；

4nh3+2no2+o2→3n2+6h2o(慢)(2)；以及

no+no2+2nh3→2n2+3h2o(很快)(3)

如下文所示，選擇性非催化還原過程在沒有任何催化劑的情況下操作以通過與氨反應而將nox轉化為氮氣和水：

4nh3+4no+o2→4n2+6h2o(4)

非催化系統經常被限制到窄的反應溫度範圍。這個過程僅以大約60到80％還原nox，而需要大摩爾體積的nh3。

雖然在氣體渦輪機中在燃燒期間產生的co的水平可以被降低到目前可接受的監管水平，但這些水平不包括氣體渦輪機的啟動。因此，需要改善氣體渦輪機的啟動期間的排放量的降低。

減少來自氣體渦輪機的一氧化碳和揮發性有機化合物的工業標準方法是使燃料氣體穿過包含氧化催化劑的一個催化劑床。催化劑的單個催化劑床的尺寸必須被適當地設計，以滿足不同渦輪機載荷的排放要求。催化劑的床可以被布置在熱回收蒸汽發生器內的熱傳遞管的組之間的不同溫度區域中。該床目前被布置在一溫度區域中，該溫度區域允許最低壓力降，同時在渦輪機已經經過啟動時期之後仍然允許氣體渦輪機滿足co和voc減少要求。隨著監管標準的改變，可能要求氣體渦輪機在啟動期間減少co和voc排放。此外，在滿負荷期間co和voc的更高的總減少可能是強制性的。

技術實現要素：

已經發現，在氣體渦輪機的操作中的耦合式氧化催化劑系統的使用可以在啟動期間開始減少排放，並且當渦輪機在其正常的滿負荷下運行時，提供對於co和voc的合乎期望的減少。根據本發明的耦合式氧化催化劑系統使用兩床氧化催化劑，其中一床氧化催化劑位於相對高溫區域中以允許氣體渦輪機在啟動期間開始減少排放，並且第二床氧化催化劑被布置在較低溫度區域中，以提供另外的催化劑表面，並且在啟動和滿負荷之間完成所期望的co和voc減少。

耦合式催化劑系統可以以降低的成本在co和voc的減少中提供優秀的總體性能，並且與使用單個氧化催化劑床的目前工業標準系統相比不太容易中毒。耦合式氧化催化劑系統可以通過使第一氧化催化劑床處於較高的溫度而使得從no的no2的形成更少。這是因為在氧化催化劑上平衡存在於no和no2之間。在較低的廢氣溫度下，no氧化被動力學地限制並且因此no氧化通過升高的溫度被促進。通過將第一氧化催化劑適當地定位在相對高溫位置中，no氧化到no2在啟動階段被促進，使得廢氣包含廢氣的nox成分中的no和no2的混合物。在啟動階段期間這樣產生的no和no2的混合物在啟動期間有利地促進在scr催化劑上的總體nox還原的更高效的快速反應(3)。因此，第一氧化催化劑的定位在啟動階段期間促進co和voc氧化和nox還原。

然而，隨著廢氣溫度從啟動到滿負荷操作而升高，用於no到no2反應的平衡常數發生變化，使得該反應被熱力學地限制。這意味著在升高的溫度下，該平衡有利於no而不是no2。這是重要的，因為位於相對高溫部位的第一氧化催化劑上的no氧化隨著溫度升高而被抑制並且因此避免過度no2形成-並且因此scr催化劑上的不太高效的nox還原反應(2)。然而，隨著溫度向著滿負荷升高，位於較低溫度部位的第二氧化催化劑接管將no氧化到no2(即，在平衡反應的動力學限制區域中)以及co和voc氧化的職責，因此在進入下遊scr催化劑的廢氣中維持no和no2的有利混合物。

第一和第二氧化催化劑在啟動和滿負荷之間氧化co和voc。然而，正好在啟動之後，第一氧化催化劑位於相對高溫部位中使得該催化劑能夠更快速地達到其起燃溫度並且因此在啟動之後儘可能快地開始氧化co和voc。

耦合式氧化催化劑系統也顯著地降低廢氣繞過氧化催化劑系統而不經歷任何處理的可能性。這是因為每一個催化劑床被獨立地密封；如果任何氣體能夠繞過第一催化劑床，它很可能在第二催化劑床中被處理。這具有提高催化劑系統的可靠性的優點，並且是非常重要的特徵(如果需要高程度的co和voc減少)。與使用單個大床相比，兩個催化劑床的使用，也可以導致更低的壓力降。第一氧化催化劑可以存在於第一塊和第二塊中，其中第一塊在第二氧化催化劑之前在例如氣體渦輪機下遊被布置在廢氣流中，並且第二塊在第一塊下遊並且在第二氧化催化劑之前被布置在廢氣流中。優選的是，第一和第二塊被定位成分開一定距離，這允許廢氣在它經過第一塊之後混合以允許在第一塊中沒有被處理的氣體暴露到第二催化劑以提供更高的轉化。例如，在hrsg中，第一塊中的第一第一氧化催化劑可以位於風道燃燒器和過熱器之間並且第二塊中的第二第一氧化催化劑可以位於過熱器和高壓蒸發器之間。當需要co和voc的很高的氧化活性以滿足監管要求時，這可能是重要的。

根據第一方面，本發明提供一種用於發電設備的廢氣系統，該廢氣系統適合於接收流動的廢氣並且包括用來處理廢氣的催化劑系統，該催化劑系統包括第一氧化催化劑和第二氧化催化劑，其中第一氧化催化劑布置在熱源下遊，使得流動的廢氣在第二氧化催化劑之前接觸第一氧化催化劑。

根據第二方面，本發明提供根據本發明的第一方面的廢氣系統在啟動操作和滿負荷操作二者期間用來控制co和碳氫化合物排放的用途。

根據第三方面，本發明提供一種發電設備，該發電設備包括：熱源，該熱源用來在空氣中燃燒燃料以產生電力和包括一氧化碳(co)和碳氫化合物(hc)的流動的廢氣；以及根據任何前述權利要求的廢氣系統，該廢氣系統用來在廢氣被釋放到大氣之前接收和處理流動的廢氣。優選地，根據本發明的第三方面的發電設備包括氣體渦輪機。

根據第四方面，本發明提供一種處理從發電設備排放的廢氣的方法，該發電設備包括熱源，該熱源用來在空氣中燃燒燃料以產生電力和流動的廢氣，該廢氣包括一氧化碳和碳氫化合物，該方法包括：使廢氣接觸相對高溫區域中的第一氧化催化劑並且隨後使離開第一氧化催化劑的廢氣接觸相對低溫區域中的第二氧化催化劑，其中當該發電設備處於滿負荷時高溫區域具有從427℃(800℉)到621℃(1150℉)的溫度，並且當該發電設備處於滿負荷時相對低溫區域具有從260℃(500℉)到427℃(800℉)的溫度。

附圖說明

圖1示出在不變的流率下氧化的百分比相對於溫度。

圖2示出在傳質限制區域中在不變的流動和溫度下co氧化的百分比相對於活性催化劑材料的量。

圖3示出使用hrsg系統的電廠的圖。在圖3中，「lp」代表「低壓」並且「hp」代表「高壓」。

具體實施方式

在本發明中，已經認識到，與使用單氧化催化劑床的目前方法相比，耦合式氧化催化劑系統(其中第一床氧化催化劑被布置在較高溫度區域中以允許氣體渦輪機在啟動期間開始減少排放，並且第二床氧化催化劑被布置在較低溫度區域中以提供另外的催化劑表面並且一旦發電設備已經啟動就完成所期望的co和voc減少)能夠提供優秀的總體性能，能夠降低成本，並且不太容易中毒。

催化系統中的co和voc的氧化依賴於操作溫度和反應停留時間。氧化催化劑開始氧化co和voc的溫度稱為起燃溫度(light-offtemperature)。起燃溫度與催化劑中的活性催化劑材料的濃度有關。催化劑的濃度越高，氧化開始的溫度越低。在起燃溫度之上，在不變的氣體流率下提高反應溫度將提高直到反應從動力學限制區域轉變到傳質限制區域實現的氧化的百分比(見圖1)。一旦溫度足夠高使得反應是傳質限制的，提高該溫度將不再提高氧化的百分比。提高氧化的百分比的主要手段是通過增大催化劑表面積。在傳質限制區域中，增大活性催化劑材料的濃度不顯著地增大氧化的百分比(圖2)。最小排放控制載荷被設定，因為催化劑的性能沒有充分地低於那個載荷。這裡描述的耦合式氧化催化劑系統的使用可以允許例如氣體渦輪機在較低載荷下被操作，因為該系統可以在較低載荷下減少排放。這提供相對於現有技術系統的顯著技術進步。

在氣體渦輪機應用中，存在著許多不同的操作載荷。然而，典型地僅在氣體渦輪機達到最小載荷(稱為最小排放控制載荷)時要求排放減少。在這個渦輪機載荷下，氧化催化劑的溫度典型地高於起燃區域並且單氧化催化劑床方法是有效的，因為不需要過多的貴金屬載荷(見圖1)，並且所需的總的催化劑表面積僅由100％載荷下的要求的氧化水平(co和voc和no氧化)確定。

在氣體渦輪機啟動期間，產生相對大量的co和voc。為了使具有僅僅單床氧化催化劑的系統能夠滿足啟動和滿負荷二者的排放要求，合意的是，它將必須：(1)具有充分的催化劑表面積以滿足最大流動下的co和voc的所期望的去除；以及(2)具有充分的活性催化劑材料濃度以在啟動期間面臨的相對低的溫度(<204℃(<400℉))下去除co和voc。這導致大的催化劑體積，相對高的活性催化劑材料濃度。因為活性催化劑材料典型地為貴金屬，諸如鉑或鈀，增大濃度和體積顯著地增大催化劑的成本。替代構造將是把單個催化劑床定位在較高溫度區域中，使得在啟動期間催化劑的溫度將足以消除增大活性催化劑材料濃度和催化劑體積的需要。然而，這種方法的缺點是：滿負荷co氧化所需的整個催化劑表面積將位於高溫區域中，與在較低溫度區域中的單床相比，產生高的壓力降。這將需要具有較高等級的鋼的構造以便將較大體積的催化劑支承在催化劑床中，並且將顯著地提高不合需要的so2的形成。

因為氣體渦輪機廢氣流動在啟動期間較低，滿足排放要求所需的氧化催化劑表面積小於在100％載荷下滿足排放要求所需的氧化催化劑表面積。因此，包括位於兩個不同的溫度區域中的兩個催化劑床的co和voc減少系統提供最有利的解決方案。位於高溫區域中的一個床可以被優化以滿足啟動排放要求，並且位於低溫區域中的第二床可以被優化以滿足在啟動周期之後當溫度已經上升經過催化劑起燃溫度時的co、voc和nox的所期望的轉化。這種優化可以包括為這兩個部位中的每一個部位中的氧化催化劑床選擇適當的催化劑體積、單元密度以及催化劑配方。催化劑配方選項包括調節載體塗料的成分以添加耐硫性能，提供另外的熱耐久性。可以對兩個氧化催化劑床中的每一個床中的催化劑作出催化劑中的貴金屬的載荷、不同貴金屬成分(諸如富pd配方)的使用和其它變化。在一些情況中，不同的催化劑、催化劑配方和催化劑載荷可以用於第一和第二氧化催化劑床中的每一個床。除了催化劑變得可操作的溫度(即，起燃溫度)外，另一關鍵參數是第一氧化催化劑變熱以實現其起燃溫度所花費的時間。關於此，具有相對低的熱容和相對高的熱傳導性的基板整體，例如蜂窩狀整體，對於第一氧化催化劑來說是優選的。可以作出催化劑的這些類型的潛在改變以提高該系統的效率。

在使用hrsg的目前的工業標準系統中，co氧化催化劑的布置已經基於用來轉化氮的氧化物的選擇性催化還原催化劑(scr)系統(包括nh3注入設備，混合室和scr催化劑)的需要。這已經經常導致氧化催化劑位於廢氣溫度有利於scr催化劑的操作的廢氣流中的部位。然而，這種布置可能不利於用以產生no2的co氧化催化劑的性能。通過在氧化催化劑上的no的氧化，氣體渦輪機廢氣中的no2濃度可以增大數倍。在廢氣流中的氧化催化劑的部位在局部廢氣溫度下，該催化劑可以氧化no以平衡no2的濃度。

典型的氧化催化劑在達到大約760℃(1400℉)的溫度下能夠持久地工作(這可以在hrsg廢氣流中進行)。在具有大約399℃(750℉)到大約760℃(1400℉)的溫度範圍的部位將氧化催化劑布置在廢氣流內，可以顯著地減少通過催化劑產生的no2。將氧化催化劑布置在近似510℃(950℉)和近似760℃(1400℉)之間的溫度範圍下的廢氣流內，可以使得耐久性氧化催化劑的壽命得以延長。它也可以提供允許較小的scr催化劑體積被使用或更高效的nh3使用(二者都因為快速反應(3)在使用中)的no2水平。圖3示出hrsg系統中的高溫和低溫區域的可能部位。

關於溫度的廢氣流內的氧化催化劑的有利布置因此可以顯著有利地影響還原nox所需的nh3的量和scr催化劑所需的尺寸。對於從排氣管輸出的相同的no2ppm的較小的催化劑尺寸和減少的nh3使用，可以使得成本得以顯著節省，並且可以使得廢氣流動中的壓力降被減小，使得能夠從聯合循環氣體渦輪機輸出更大的功率，或對於相同的功率輸出而言能夠節省燃料。

在本發明的第一方面中，廢氣系統優選地包括熱回收蒸汽發生器(hrsg)。在一種優選布置中，hrsg包括hrsg管束並且第一氧化催化劑(或包括第一氧化催化劑的第一塊)被布置用來接收任何hrsg管束上遊的流動的廢氣。替代地或另外地，hrsg包括hrsg過熱器管束並且第一氧化催化劑(或包括第一氧化催化劑的第二塊)被布置用來接收hrsg過熱器管束下遊的流動的廢氣。第二第一氧化催化劑可以被布置在第二塊中並且被布置用來接收流動的廢氣，流動的廢氣在布置在第一塊中的第一第一氧化催化劑下遊並且在第二氧化催化劑上遊。

第二氧化催化劑可以被布置用來接收至少一個hrsg管束下遊的流動的廢氣。例如，第二氧化催化劑可以被布置用來接收一個或更多個高壓蒸發器管束下遊的流動的廢氣。

更優選地，該催化劑系統包括：氨注入設備(aig)，該氨注入設備布置在第二氧化催化劑下遊並且適合於將氨注入流動的廢氣；以及選擇性催化還原(scr)催化劑，該選擇性催化還原催化劑用以通過氨還原劑而還原氮的氧化物。優選地，氨洩漏催化劑被布置用來接收scr催化劑下遊的流動的廢氣。用來處理廢氣的氨洩漏催化劑例如從wo2014/120645獲知，並且其職責是催化總反應4nh3+3o2→2n2+6h2o。優選地，廢氣系統包括混合部分，該混合部分布置在氨注入設備下遊並且適合於將注入的氨與流動的廢氣混合。

在已有的廢氣系統(用於例如，在熱或冷溫度區域中具有氧化催化劑的氣體渦輪機)中，可以通過將另一氧化催化劑添加到氧化催化劑目前不存在的對應的區域(在適用的情況下，冷或熱溫度區域)中，而實現本發明的系統。在已有的廢氣系統(用於例如，在熱或冷溫度區域中沒有氧化催化劑的氣體渦輪機)中，可以通過將兩種氧化催化劑添加在熱和冷溫度區域中，而實現本發明的系統。優選的是，去除不位於這些區域中的氧化催化劑(因為由於具有除了這裡描述的耦合的至少兩個氧化催化劑系統所需的那些氧化催化劑外的氧化催化劑的背壓的增大)。

根據第四方面，該方法優選地包括以下步驟：將氨引入離開第二氧化催化劑的廢氣；以及使包含氨的廢氣接觸選擇性催化還原催化劑，其中第一氧化催化劑和第二氧化催化劑各位於一位置中，在該位置中，在第一氧化催化劑和第二氧化催化劑上的no到no2的氧化關於該系統中的最大no氧化活動的相應部位位置被限制。

本發明也可以根據以下定義中的任何一個定義而被限定：

(i)一種催化劑系統，該催化劑系統包括第一氧化催化劑和第二氧化催化劑，其中第一氧化催化劑在第二氧化催化劑之前被布置在氣體渦輪機下遊的廢氣流中；

(ii)根據(i)所述的催化劑系統，其中，第一氧化催化劑位於具有大約800℉和大約1150℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度的高溫區域中，並且第二氧化催化劑位於具有大約500℉和大約800℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度的低溫區域中；

(iii)根據(i)所述的催化劑系統，其中第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前或渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊；

(iv)根據(i)所述的催化劑系統，其中第二氧化催化劑被布置在至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；

(v)所述的催化劑系統(i)，其中：(a)第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前，並且第二氧化催化劑位於至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊，或者(b)第一氧化催化劑位於渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊，並且第二氧化催化劑位於一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；

(vi)根據(i)所述的催化劑系統，其中第一氧化催化劑存在於第一塊和第二塊中，其中第一塊被布置在第二氧化催化劑之前的氣體渦輪機下遊的廢氣流中，並且第二塊被布置在第二氧化催化劑之前並且第一塊下遊的廢氣流中；

(vii)根據(i)所述的催化劑系統，其中，催化劑系統對於在啟動操作和滿負荷操作二者期間控制co和碳氫化合物排放都是有效的；

(viii)根據(i)所述的催化劑系統，其中從啟動貫穿並且包括滿負荷操作，該催化劑系統對於控制co和碳氫化合物排放是有效的；

(ix)根據(i)所述的催化劑系統，還包括scr催化劑；或

(x)根據(ix)所述的催化劑系統，還包括氨洩漏催化劑。

(xi)一種發電設備，該發電設備包括：熱源，該熱源在空氣中燃燒燃料以產生電力並且產生包括一氧化碳(co)和碳氫化合物(hc)的廢氣流；處理設備，該處理設備適合於在將廢氣釋放到大氣之前接收廢氣流，該處理設備包括根據(i)所述的催化劑系統；

(xii)根據(xi)所述的發電設備，其中第一氧化催化劑和第二氧化催化劑各位於通過co氧化催化劑限制從no產生no2的位置中；

(xiii)根據(xi)所述的發電設備，還包括以下的一個或更多個：氨注入設備(aig)，該氨注入設備布置在第二氧化催化劑下遊並且適合於將氨注入廢氣流；混合部分，該混合部分布置在氨注入設備的下遊並且適合於將注入的氨與廢氣流混合；以及選擇性催化還原(scr)元件，該選擇性催化還原元件布置在氨注入設備的下遊，適合於還原廢氣流中的nox；或

(xiv)根據(xi)所述的發電設備，還包括熱回收蒸汽發生器(hrsg)。

(xv)一種處理來自氣體渦輪機的包括一氧化碳和碳氫化合物的廢氣的方法，該方法包括：使廢氣與高溫區域中的第一氧化催化劑接觸並且使接觸了第一氧化催化劑的廢氣與低溫區域中的第二氧化催化劑接觸，其中高溫區域具有大約800℉和大約1150℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度，並且低溫區域具有大約500℉和大約800℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度；

(xvi)根據(xv)所述的方法，其中第一氧化催化劑存在於第一塊和第二塊中並且第一塊在第二氧化催化劑之前在氣體渦輪機下遊被布置在廢氣流中並且第二塊在第一塊下遊並且在第二氧化催化劑之前被布置在廢氣流中；

(xvii)根據(xv)所述的方法，其中第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前或渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊；

(xviii)根據(xv)所述的方法，其中第二氧化催化劑被布置在至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；

(xviv)根據(xv)所述的方法，其中：(a)第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前，並且第二氧化催化劑位於至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊，或者(b)第一氧化催化劑位於渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊，並且第二氧化催化劑位於一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；

(xx)根據(xv)所述的方法，還包括使已經接觸第二氧化催化劑的廢氣與scr催化劑接觸；或

(xxi)根據(xx)所述的方法，還包括使已經接觸scr催化劑的廢氣與氨洩漏催化劑接觸。

(xxii)一種用來布置催化元件以便處理來自氣體渦輪機的廢氣流中的排放物的方法，該方法包括：將第一氧化催化劑布置在具有大約800℉和大約1150℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度的高溫區域中的氣體渦輪機的廢氣管道下遊的部位，將第二氧化催化劑布置在具有大約500℉和大約800℉之間(包括端點值)的滿負荷溫度的低溫區域中第一氧化催化劑下遊的部位；

(xxiii)根據(xxii)所述的方法，其中第一氧化催化劑存在於第一塊和第二塊中並且第一塊在第二氧化催化劑之前在氣體渦輪機下遊被布置在廢氣流中並且第二塊在第一塊下遊並且在第二氧化催化劑之前被布置在廢氣流中；

(xxiv)根據(xxii)所述的方法，其中第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前或渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊；

(xxv)根據(xxii)所述的方法，其中第二氧化催化劑被布置在至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；

(xxvi)根據(xxii)所述的方法，其中：(a)第一氧化催化劑被布置在任何熱回收蒸汽發生器(hrsg)管束之前，並且第二氧化催化劑位於至少一個hrsg管束或一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊，或者(b)第一氧化催化劑位於渦輪機廢熱回收蒸汽發生器(hrsg)過熱器管束的下遊，並且第二氧化催化劑位於一個或更多個高壓蒸發器管束的下遊；或

(xxvii)根據(xxii)所述的方法，還包括：將氨注入格柵(aig)布置在第二氧化催化劑下遊在廢氣流內；將混合室布置在aig下遊；以及將選擇性催化還原(scr)催化元件布置在混合室下遊。

雖然在這裡參考具體實施例示出且描述了本發明，但本發明並非要被局限於所示出的細節。實際上，在權利要求的等同物的界限和範圍內並且在不偏離本發明的情況下，可以對細節作出各種修改。