製造玻璃板的方法
2023-10-08 17:30:39 4
專利名稱：製造玻璃板的方法
背景技術：
顯示器具有許多應用。例如，玻璃基板可以用在有源矩陣液晶顯示器(AMLCD)和薄膜電晶體液晶顯示器(TFT-LCD)中，這些顯示器可用於筆記本電腦、平板桌面顯示器、LCD電視以及網際網路和通信設備，所提到的僅是一些示例。
在許多基於LCD的顯示器中，某些電子組件常常形成於顯示器的玻璃板上。通常，電晶體都是薄膜電晶體(TFT)，並且都是互補金屬氧化物半導體(CMOS)器件。在這些應用中，直接在顯示器的玻璃材料上形成半導體結構是有益的。
由此，許多LCD顯示器常常包括玻璃基板，電晶體便形成於玻璃基板之上並在LC材料層之下。這些電晶體排列成圖案化的陣列，並由外圍電路來驅動以便在期望的電壓下進行開關操作，從而使LC材料的分子按期望的方式進行定向。這些電晶體由此創建出該顯示器的像素(像素)。
使用這些顯示器時，對玻璃材料的均勻性需求顯著增加了。為此，較為有利的是(如果不是必需的)，用在這些顯示器中的玻璃基板要沒有夾雜物和表面不規整性。這些需求對製造工藝提出了某些要求。
為了提供可用於上述顯示器的玻璃基板，較為有利的是減輕四種特定的缺陷類型。即，減少或基本上消除條紋、腐蝕源鉑夾雜物、凝結源夾雜物以及沉澱源夾雜物。
在玻璃中，條紋是一種化學非均勻性，作為一種從玻璃板表面上的皺紋中可見的缺陷，它是很明顯的，其中皺紋的長平行於拉伸方向。位於玻璃板兩個表面上的這些皺紋產生透鏡效應，當光線穿過該玻璃板時，可以在縱向產生彼此間隔幾毫米的亮暗條帶。這些皺紋也可以在最終的顯示中產生有色的或有條痕的圖案。
腐蝕源鉑夾雜物常常由施加在攪拌室壁和攪拌器葉片上的剪切應力產生。這些小的夾雜物會在玻璃表面中產生小的表面不連續性。小的表面不連續可能會在顯示器的TFT和彩色濾光片一側產生性能缺陷。這些缺陷可以對TFT單元的彩色濾光片造成顯著的影響，因為彩色濾光片是在整個表面處理過程中而非在該單元的TFT一側中不連續的區域處理過程中製造的。
凝結源夾雜物常常產生於玻璃中的貴金屬或化學組分在攪拌室頂部自由面處揮發的過程中，這些貴金屬或化學組分在更冷的表面處凝結，然後又落入熔融的玻璃中，從而產生固體或氣態的缺陷。固體缺陷在上述產品中會產生問題。氣態缺陷會影響該表面，但更可能變為最終產品的像素中的光學缺陷。
沉積源鉑夾雜物常常產生於攪拌室下遊的製造系統中，其中玻璃流基本上是層流的。來自製造過程中的鉑(Pt)或其它元素在玻璃和容器的界面處擴散到流動的玻璃中。存在於玻璃中的元素(鉑或銠(Rh))的量是該玻璃與容器緊密接觸的溫度和時間的函數，也是該玻璃中元素的溶解度和擴散率的函數。這些元素在後面製造系統中的沉積依賴於元素的濃度、元素結晶化過程的熱力學和動力學、以及製造過程所規定的「時間-溫度」函數關係。
因此，需要一種方法和裝置來製造可以解決上述問題的玻璃板。例如，需要減小剪切應力以符合目前以及將來LCD顯示玻璃基板對鉑微夾雜物的要求。
發明內容
根據一個實施例，一種用於形成基本上很少有夾雜物和條紋的玻璃的方法包括通過適當選擇攪拌器直徑、攪拌器速度和耦合距離，在攪拌操作過程中保持預定的攪拌效率的同時減小剪切力。
當結合附圖閱讀下面的詳細描述時，可以更好地理解本發明。需要強調的是，各種特徵並不必然地按比例畫出。事實上，為了清楚地進行說明，尺寸可能會任意放大或縮小。
圖1是根據一實施例的攪拌室和攪拌器的橫截面圖。
圖2是根據一實施例示出了恆定攪拌效率的條件的表格。
圖3是根據一實施例所要求的攪拌效率與速度的函數關係圖。
圖4是根據一實施例示出了恆定攪拌效率的條件的表格。
圖5是根據一實施例「產品損耗對周期」的圖示。
圖6是根據一實施例「剪切應力對攪拌效率」的圖示。
圖7是根據一實施例「攪拌容器內壁上的剪切應力對溫度」。
圖8a和8b分別是根據一實施例玻璃的混合有所改進的玻璃材料中染料的圖像以及各種已知方法所對應很差的玻璃混合。
圖9是根據一實施例「強度對像素距離」的圖示。
圖10是根據一實施例「攪拌器效率指數對剪切率距離」的圖示。
具體實施例方式
在下面的實施例中，出於解釋而非限制的目的，闡述了揭示特定細節的實施例，以便對本發明有透徹的理解。然而，對於本領域一般技術人員而言，在獲得本發明的益處的同時，本發明可以按並不背離此處所揭示的特定細節的其它實施例來實施。此外，對公知的器件、方法和材料的描述可以省略，從而凸顯對本發明的描述。
簡單地講，作為此處描述的實施例，描述了在用於各種顯示產品的玻璃板的製造過程中所使用的一種攪拌設備(攪拌器)結構。攪拌器的結構描述相對於攪拌器效率和鉑表面上的剪切應力以及該技術的延伸，以減少沉積源夾雜物。此外，在減少上述剪切應力所產生的夾雜物的同時，各實施例會減少由粘性不同的不連續玻璃材料所產生的玻璃顯示器中的條紋。後者通過增大攪拌器的輸出速率便可解決，增大該速率可減小這些化學非均勻性產生的皺紋在最終產品中的周期。在各實施例中，增大攪拌器葉片和攪拌室壁之間的距離(稱為耦合距離「C」)，同時增大攪拌器的圓周速度。這減少了進入最終產品中的鉑夾雜物和條紋。
圖1示出了根據一實施例的攪拌裝置100。攪拌裝置100包括攪拌容器101，用於接收輸入107處的流體玻璃105。然後，用攪拌器103攪拌該玻璃，以提高玻璃材料106的均勻性，玻璃材料106在輸出108處流出。由此，玻璃材料105向下流動，並且攪拌器103繞其樞軸104的徑向運動負責減少(如果不是基本上消除的話)玻璃材料中的非均勻性。
隨著下文對本發明的繼續描述，增大玻璃材料105上的剪切應力將減少玻璃材料106的非均勻性。然而，剪切應力越大，攪拌器103和攪拌室101中的材料被強力從這些元件中除去並進入玻璃材料106的傾向就越大。最終，如果這種情況發生，則材料中的缺陷將在表面中表現出非均勻性並在玻璃板中表現出光學像差。因此，各實施例解決了這些現象，使得去除條紋和夾雜物到了可接受的程度，以便用於目前以及將來的玻璃應用(其中這些現象必須最小化)。根據此處所描述的實施例，實現了攪拌器103的最佳耦合距離和最佳旋轉速度，兩者都對期望的攪拌有影響以減少非均勻性，還對玻璃材料106的期望排放流量有影響，所以玻璃材料的任何剩餘非均勻的或不連續的部分之間的距離足夠小，以至於在所產生的玻璃板中基本上消除了條紋，並且夾雜物基本上也除去了。
根據各實施例，直徑約50微米或更大的Pt夾雜物基本上除去了。當然，根據各實施例，最好將Pt夾雜物的最大尺寸減小到50微米。條紋是由具有輸出的量規測量的，該輸出是條紋的亮與暗帶之間的強度對比。在這種類型的測量下，根據各實施例的製造玻璃的方法導致大約小於0.67％的對比度測量。
如上所述，在產生的玻璃板中條紋的介入尤其是個問題。為此，普遍認為條紋至少起因於耐腐蝕產品和玻璃揮發產品。例如，進入攪拌系統的非均勻玻璃(例如，玻璃105)可能具有提高的氧化鋁濃度、或二氧化矽濃度、或兩者都有提高。從物理模型研究中很清楚地看到，當攪拌過程接收非均勻玻璃的連續輸入流時，它產生了含不連續非均勻部分(儘管其濃度等級顯著下降)的輸出流。不連續部分的各自寬度和節距反比於攪拌器速度。即，增大攪拌器速度會通過施加到不連續的玻璃上所產生的應力來減小非均勻性。
此外，普遍認為表面皺紋的可見性取決於它們的幅度和節距。如下文的詳細描述，隨著攪拌室101中玻璃材料(例如，玻璃材料106)的輸出速度更快而導致皺紋增多，皺紋的光學效應變得更不易看到(即使其幅度沒有改變)，所以目標攪拌效率實際上減小了。這便是攪拌器速度對條紋可見性影響的反映。該特性使得有可能增大耦合距離以實現進一步減小剪切應力。
定量地講，攪拌效率E可以近似為
E=k(BD2NVQ2)0.5---(1)]]>其中k是正比常數，B是攪拌器上葉片的數目，D是葉片直徑，N是攪拌器速度，τ是剪切應力，V是攪拌室的體積，Q是腔中玻璃的流速，μ是玻璃的粘性。
方程(1)示出了如果要在減小τ的同時保持E，則必須增大D和V。根據各實施例，較大的攪拌器直徑和較大的攪拌體積(即，增大攪拌室101的尺寸)以及粘性的減小會通過使鉑攪拌部分(攪拌室和攪拌器)上的剪切應力減小約80％來有效地減小微Pt夾雜物的形成。根據各實施例，通過檢查攪拌器和攪拌室之間的「C」對剪切應力的影響，可以實現進一步減小剪切應力。
剪切應力可以表達為=dvdx=vstir-vwallRwall-Rstir=DN-0C=DNC---(2)]]>其中V是玻璃材料的速度，C是攪拌器103的葉片與攪拌室101的內壁102之間的耦合距離。
將方程(2)代入方程(1)，得到E=k(BD3N2VCQ2)0.5---(3)]]>其中k』＝πk。
如果E、B、V和Q保持不變，改變D、N和C的效果可以從下面的方程中估計出
目標在於找出一種條件，使得在該條件下針對最小的剪切應力使方程(4)左邊保持不變。使用歸一化的數值，方程(4)的結果可在圖2的表格中看到。
在攪拌室中攪拌室對玻璃施加最大的剪切應力的區域是攪拌器103的葉片和攪拌容器內壁102之間最接近的區域。換句話說，剪切速率(兩表面之間流體的速度梯度)和剪切應力在靠近攪拌室壁耦合區域都是最大。在本領域中，該區域常被稱為耦合區域。通過增大攪拌器103的葉片邊緣與內壁102之間的距離(即，耦合距離「C」)，高剪切玻璃的體積按正比於樞軸104和葉片頂端之間的低剪切體積(「葉片區域」)而增大。在一個實施例中，在直徑為9.875」的攪拌室中，耦合距離大約在5/8」與7/8」之間是較為有利的。此外，根據一實施例(其中攪拌室直徑為9.875」)，對於這兩種距離而言，高剪切體積和低剪切體積的比例分別為0.315和0.396。在大約大於0.75」的耦合距離處，物理模型中所測量的攪拌器效率下降相當大。
注意到，方程3基於許多玻璃應用所對應的攪拌器物理模型，指出攪拌效率(E)直接正比於攪拌器速度(N)並反比於耦合(C)的平方根。用於LCD板以外的玻璃攪拌應用的經驗表明，如果攪拌效率(E)不變，則可以成功地做得攪拌過程的放大。即，方程3指出如果耦合距離(C)翻倍，則速度(N)將需要增大40％來補償才能使得E保持不變。
然而，圖3是使LCD玻璃板中條紋品質可以接受所必需的攪拌器效率與攪拌速度和耦合距離的關係圖。曲線301示出了在玻璃板中實現可接受的條紋所需的攪拌效率。對於LCD玻璃，對於所有滿足條紋要求的情況，所要求的攪拌效率並不相同。所要求的攪拌效率實際上隨耦合和速度的增大而減小(對應於相同的攪拌室直徑)。測量顯示，隨速度的增大，表面皺紋的間隔變得越來越小。即使實現可接受的條紋所必需的速度預期隨耦合的增大而增大，但是必需的速度並沒有增大像方程3所預期的那麼多。由此，隨著耦合距離增大到某一值C，施加在攪拌器和攪拌室鉑部分上的剪切應力會減小。根據各實施例，當C增大到超過該值時，例如，在約0.75」和1.0」範圍中的值以上，攪拌將變得不再有效，從而要求甚至更大的剪切效率和剪切應力以符合條紋要求。這樣，對於每一個實施例，都有一個最佳的耦合，使得鉑部件上的剪切應力最小。根據一實施例，對於製造LCD應用中的玻璃板，該最佳耦合大約在0.5」到0.75」的範圍中。
通過三個操作點擬合的曲線301可以用冪函數來近似ET arg er＝1366.6N-0.7114(5)根據該經驗示例，方程(4)左邊不是恆定的，因為目標E不是恆定的。將方程(5)代入方程(4)便考慮到了這一點，得到(Q2kB0.5V0.5)=(0.000732D1.5N1.7114C)---(6)]]>從方程(6)中看到，圖2的表格可以修正為圖4的表格。從圖4的表格中看到，通過增大耦合距離，可以在使條紋品質尚可接受的同時實現預期的剪切應力減小。可以理解，為了滿足條紋要求，剪切應力隨著耦合的增大而增大。根據一實施例，存在一個最佳耦合，使得鉑部件上的剪切應力最小。在一個實施例中，對於攪拌室和攪拌器而言，用於產生可接受的條紋品質所對應的最小剪切應力的最佳耦合大約在0.3125」到0.75」的範圍中。
也可以理解，在上述耦合距離的限制範圍(大約0.3125」到0.75」之間)以外，方程5和6不再成立。為此，方程5和6基於帶有耦合距離的實際攪拌器的經驗。物理模型進一步表明，在C＝0.75」和C＝1.25」之間，攪拌特性開始下降。進一步注意到，在攪拌室直徑為9.875」的一個實施例中，0.75」的耦合距離接近最佳。
減小鉑表面上剪切應力的目的在於，減少在導致產品廢棄的拉伸玻璃板中存在的鉑腐蝕夾雜物。圖5示出了非直接的證據，通過增大耦合距離已經實現了該目的。為此，圖5以百分比的形式示出了產品損耗，所示的對應於已知工藝產生的玻璃，其中各周期是一個生產周期。前五組數據(周期1到5)示出了用9.875」的攪拌室中的9.25」的攪拌器製成的玻璃所對應的產品損耗。後三個周期(周期6到8)是使用直徑為8.375」的攪拌器和內直徑為9.875」的攪拌室(C＝0.75」)的實施例。可以很容易確定，通過實現與一個實施例相關聯的上述參數，可以使最終損耗大約減少40％或更多。
注意到，通過使粘度較低大約三分之二並使攪拌系統變大大約四分之一，便可實現使一個實施例的剪切應力粗略地減小四分之三。通過使攪拌器中玻璃材料的溫度上升，可以實現粘度的減小。在一個實施例中，通過使玻璃溫度增大約80攝氏度，從1400攝氏度(玻璃粘度約為3000泊，克/釐米秒)到1480攝氏度(玻璃粘度約為1000泊)，便可實現這一點。這等價於粘度減小三分之二。
注意到，該實質的溫度增高可能會減小攪拌室和攪拌器的貴金屬部件的強度，並增大因氧化而導致的鉑部件揮發。為此，鉑合金部件的連續氧化以及較冷表面上的鉑氧化物的凝聚產生了可能會落入玻璃中導致缺陷的鉑粒子源。溫度減小是有必要的，以減少該現象的發生。另外，攪拌室中的溫度減小會減小進入攪拌室中的玻璃的溫度，這將減小將來自攪拌室和攪拌器的鉑溶解到玻璃中。這最終將減小來自溶液的鉑缺陷沉積的可能性。
根據各實施例，通過增大耦合距離以使剪切應力下降，然後減小溫度以使剪切應力回到其之前的水平，便可以在不增大剪切應力的同時實現溫度減小。有關剪切應力的耦合效果在圖4的表格中已示出過並且可以在圖6中看出，它示出了根據各實施例的「剪切應力對攪拌效率」。
曲線601表示一種已知的粘度相對高的攪拌器所對應的剪切應力和攪拌效率之間的關係。(注意到，該圖上示出的所有剪切應力都在1000泊處示出，以便比較。)連接曲線601和曲線603的線條602是恆定耦合C的線條。其它攪拌器(其直徑介於5.25」和9.25」之間，耦合為0.3125」)所對應的操作線條將落在該線條上，所以它示出了增大攪拌器直徑對剪切應力的影響。從較小的(直徑為5.875」)條件中，順著該線到更大的攪拌系統(直徑為9.875」)，導致在1000泊處剪切應力從大約0.38psi減小到大約0.27psi。這是顯著的剪切減小，量級約為30％。
線條603(C＝0.3125」)和線條605(C＝.75」)之間的連接線604表示隨著耦合從大約0.3125」變為大約0.75」時所要求的攪拌效率所對應的操作線條。這示出了在一個實施例中，通過增大耦合距離，剪切應力可以進一步減小大約50％(至大約0.14psi)。基於方程1中攪拌效率(E)的定義，在0.3125」到0.75」的耦合範圍中，為實現可接受的條紋和夾雜物，攪拌效率的範圍大約是175到250。例如，在各實施例中實現了9.875」ID攪拌室、兩個不同的攪拌器直徑、9.25」(0.3125」耦合)和8.375」(0.75」耦合)。直徑為8.375」的攪拌器所對應的攪拌效率約為175。對於相同的1000泊粘度，直徑為9.25」的攪拌器的剪切應力是0.270psi。直徑較小的8.375」攪拌器所對應的剪切應力是0.136」。使用這些參數時，各實施例的攪拌器會產生包括LCD顯示器在內的許多應用可以接受的條紋。
注意到，如果對於系統溫度較低情況下的鉑腐蝕夾雜物而言0.27psi的剪切應力是可以接受的，則從耦合增大中獲得的益處也可以用於減小溫度。圖7是「攪拌容器內壁上的剪切應力對溫度」的圖示。該圖示出了根據一實施例攪拌器的操作特徵(C＝0.75」)。圖上的點701示出了另一個實施例的攪拌器所對應的已被證實的操作條件，尤其在1480攝氏度和16RPM處的操作。順著恆定的攪拌效率702的線條(E＝180)到另一個攪拌器所對應的剪切應力703(0.27psi)，這將在不增大其它攪拌器已成功實現的剪切應力的同時允許溫度從1480攝氏度減小到1430攝氏度。這可能是令人期望的，如果和物理腐蝕相比會有更多的夾雜物來自於溶液/沉積反應。如果與鉑部件上剪切應力增大的影響相比低溫時鉑部件的腐蝕阻抗增大地更快的話，上述那一點也是可能的。
實施例根據各實施例，已進行過一系列的油建模實驗以確定耦合距離，該耦合距離可表示作為攪拌葉片和攪拌室壁之間的剪切應力的函數的最佳攪拌效率。攪拌器由多個葉片構成，不同攪拌器具有不同的尺寸以給出多個耦合距離，比如5/16」、1/2」、9/16」、5/8」、11/16」、3/4」和7/8」。通常在9rpm到25rpm的旋轉速度範圍中對攪拌器進行測試。這產生了葉片和內壁之間的剪切速率範圍，大約5s-1到20s-1。為了說明，在1000泊粘度的情況下，大約超過15s-1的剪切速率會引起不可接受的Pt腐蝕，由此包含在所產生的產品中。
通過分析攪拌器在空間和時間上分散被注入的染料的能力，來測量攪拌器效率。使用了在幾何上與生產過程中的攪拌室接近的透明塑料腔。在一定粘度、密度和流速的情況下，用聚異丁烯油來模仿玻璃，以提供熱攪拌室中具有生產玻璃的運動相似。體積相對小的染料油(粘度約為全基質油的25倍)被注入到攪拌室中並允許流入攪拌室中並通過旋轉葉片，然後從腔中出來。〔部分句子刪除〕該模型包括已知設備的使用，這包括正方形透明管以方便無失真的觀察以及混合油流的成像。
獲得了出來的被染色的(紅紫色—紅)的油的線掃描圖像(未示出)。數字視頻示出了在攪拌玻璃的體積中染料的分布與參考平面處的位置和時間的函數。該圖像被濾去綠色並被處理為使對比度最大化。大致拋物線形狀的染料前緣是充分展開的管流的特徵。
油的空間均勻性是從圖像的強度對比度中得到評估的。即，低對比度表示很好的混合，而高對比度表示混合得不好。這分別在圖8a和8b中示出。
通過位映像的強度數據的數字詢問，便可以使上述均勻性測量量化，這在圖9中示出，它是「強度對像素距離」的圖。對比度被視為圖像中強度空間變化的函數，色散作為特徵記錄表正常峰值和染料脈衝衰變的函數。色散和均勻性數字組合起來給出一個總的攪拌室效率指數(SEI)，並且對於該研究中所檢查的攪拌器，SEI的範圍大約是0到400，數字越高表示攪拌地越好。圖10示出了「攪拌器效率指數對剪切速率」的圖示。這個指數衡量完全不同於攪拌器效率E，但被認為與E作用相同。通常，E是在玻璃中非均勻區域和母玻璃本身之間的交界面面積在攪拌後與攪拌前之間的比例。
例如，水池中高爾夫球所對應的界面面積是與水接觸的球面，即球的外表面。然而，該球被切成兩塊並扔回水中，則球與水的界面面積將是所有顆粒的表面面積的總和。這將比原始球的表面面積要大許多。由此，切割該球之後與切割之前相比，界面面積的比例是一個大數字並且表示該球被切割得有多精細。之前的方程所對應的基礎是在攪拌之前和之後界面面積的比例與理論推導。這是一個有趣的概念，但不容易測量。在圖7的實施例中，使用了不同的攪拌效率測量。它基於對離開攪拌器的不連續的示蹤元素的觀察以及對線條的強度和間隔的測量。
圖10中可以看到，隨著耦合距離從5/16」增大到約5/8」，攪拌器效率在增大，然後在較大的葉片壁間隔處再一次下降。特別是，攪拌器效率指數隨曲線1001、1002、1003的耦合距離在增大，並隨曲線1004、1005和1006的耦合距離在減小。這表明對於這類攪拌器，存在耦合距離、葉片表面面積和旋轉速度之間的最佳平衡，並且在生產過程中使這些參數達到最佳可以給出減小的條紋載入並減少來自攪拌器腐蝕的鉑夾雜物。
期望圖10中的峰值SEI儘可能地高，並且出現在最低的可能的剪切速率或剪切應力的情況下。然而，在某種程度上，有時候必須權衡或妥協。例如，曲線1005(耦合為0.75」)具有圖10的實施例的曲線中次最高的SEI峰值。然而，該峰值出現在相對較高的剪切速率處。在曲線1003中較低的剪切速率(或剪切應力)處獲得了甚至更高的SEI峰值，它是耦合為5/8」的攪拌器所對應的「SEI對剪切速率」。曲線1004具有一個比曲線1003和1005中的峰值都低的峰值以及一個介於曲線1003和1005的剪切速率之間的剪切速率。這樣，可能有用的是提供結合圖10所描述的模型，以確定哪個耦合和哪個元素提供了最佳的SEI和最小的剪切速率。
結合各實施例已經對本發明進行了詳細描述，對於從本發明中獲益的本領域的一般技術人員而言，對本發明進行修改是很明顯的，這樣的修改和變化都被包括在所附的權利要求書的範圍內。
權利要求
1.一種用於形成夾雜物和條紋基本上很少的玻璃的方法，所述方法包括在通過適當地選擇攪拌器直徑、攪拌器速度和耦合距離以在攪拌操作中保持預定的攪拌效率的同時，提供預定程度的剪切速率。
2.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述剪切速率小於約15s-1。
3.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述攪拌效率約為175-250。
4.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述耦合距離約為5/8」至7/8」，並且攪拌室的直徑為9.875」。
5.如權利要求4所述的方法，其特徵在於，對於5/8」的耦合距離而言，高剪切體積與低剪切體積的比例約為0.315；對於7/8」的耦合距離而言，該比例約為0.396。
6.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述耦合距離大約小於或等於0.75」。
7.如權利要求3所述的方法，其特徵在於，它還包括選擇性地改變所述攪拌器速度或所述耦合距離或同時改變兩者，以產生所述範圍中的攪拌效率。
8.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述條紋的強度對比度小於約0.67％。
9.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述夾雜物的直徑小於約50微米。
10.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述夾雜物是Pt源夾雜物。
11.一種製造顯示器中使用的玻璃板的方法，所述方法包括在通過適當地選擇攪拌器直徑、攪拌器速度和耦合距離以在攪拌操作中保持預定的攪拌效率的同時，提供預定程度的剪切速率。
12.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述顯示器是液晶顯示器、便攜電話顯示器和個人數字助理(PDA)中的一種或多種。
13.如權利要求10所述的方法，其特徵在於，它還包括在製造之後，在所述玻璃板的表面上形成薄膜電晶體以用於所述顯示器的像素。
14.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述剪切速率小於約15s-1。
15.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述攪拌效率約為175-250。
16.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述耦合距離約為5/8」至7/8」，並且攪拌室的直徑為9.875」。
17.如權利要求16所述的方法，其特徵在於，對於5/8」的耦合距離而言，高剪切體積與低剪切體積的比例約為0.315；對於7/8」的耦合距離而言，該比例約為0.396。
18.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述耦合距離小於或等於約0.75」。
19.如權利要求3所述的方法，其特徵在於，它還包括選擇性地改變所述攪拌器速度或所述耦合距離或同時改變兩者，以產生所述範圍中的攪拌效率。
20.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述條紋的強度對比度小於約0.67％。
21.如權利要求1所述的方法，其特徵在於，所述夾雜物的直徑小於約50微米。
22.如權利要求11所述的方法，其特徵在於，所述夾雜物是Pt源夾雜物。
全文摘要
一種方法，它用於形成其夾雜物和條紋基本上很少的玻璃，該方法包括通過適當選擇攪拌器直徑、攪拌器速度和耦合距離，便可在攪拌操作中保持預定的攪拌效率的同時減小剪切力。攪拌裝置(100)包括攪拌容器(101)，用於接收輸入(107)處的流體玻璃(105)。耦合距離是攪拌容器中攪拌葉片的邊緣與內壁之間的距離。該玻璃可以用於形成平板顯示器(比如，用作計算機監視器、個人數字助理和手機的液晶顯示器)中所使用的玻璃板。該玻璃板可以使薄膜電晶體形成於其上，以便在該顯示器上形成像素。
文檔編號B01F7/18GK1878731SQ200380110752
公開日2006年12月13日 申請日期2003年11月28日 優先權日2003年11月28日
發明者G·庫克, M·戈勒爾, R·羅茲, R·託馬斯 申請人:康寧股份有限公司