採用導向感應加熱的氣態排放物處理裝置和方法與流程
2024-04-08 01:27:05 1
本申請要求享有以下優先權：
·2015年9月29日提交的名稱為「採用定向感應加熱的催化轉化器結構」的美國臨時申請序列No.62234166；
·2015年11月20日提交的名稱為「採用受控感應加熱的催化轉化器系統和使用方法」的美國臨時申請序列No.62258071；
·2016年3月11日提交的名稱為「用於感應加熱的結構」的美國臨時申請序列No.62306885；以及
·2016年4月14日提交的名稱為「感應加熱結構」的美國臨時申請序列No.62322719。
技術領域
本發明涉及用於處理廢氣以減少有害汙染的催化轉化器、顆粒過濾器(PF)及類似結構的結構和操作方法，並且本發明具有特定但非排他性的應用以減少內燃機在啟動以及空轉時產生的汙染物。
背景技術：
美國運輸部(DOT)和美國環境保護局(EPA)已經建立了設定國家溫室氣體排放標準的美國聯邦條例.從2012年型車輛開始，要求汽車製造商的車群範圍內的溫室氣體排放每年減少大約百分之五。包含在要求中的是，例如新標準命令在2016年型車中，新型客車、輕型貨車以及中型客車的預估組合平均排放水平必須不大於每英裡250克二氧化碳(CO2)。
催化轉化器和DPF用在內燃機中來減小在燃料被燃燒時產生的有害廢氣排放物，以作為燃燒循環的一部分。在這些排放物中，值得注意的是一氧化碳和一氧化氮.這些氣體危及健康，但可以通過分別被氧化為二氧化碳和氮氣/氧氣而被轉化為毒性較小的氣體.其它的有害氣態排放物產品(包括未被燃燒的烴類)也可以通過氧化或還原而被轉化為毒性較小的形式。如果轉化過程在高溫下以及存在適當催化劑的情況下進行，則轉化過程可以被影響或被加速，該適當催化劑與待被處理以及轉化為良性氣態形式的特定有害排放物氣體相匹配。例如，用於將一氧化碳轉化為二氧化碳的典型催化劑是微細分碎的鉑和鈀，而用於將一氧化氮轉化為氮氣和氧氣的典型催化劑是微細分碎的銠.
催化轉化器和PF在低溫(即從環境空氣啟動溫度到300℃量級的溫度或點火溫度的運行溫度)時效率低，點火溫度是金屬催化劑開始加速前述汙染物轉化過程的溫度.點火溫度經常被表徵為有害排放物中出現50％降低時的溫度，並且對於汽油而言該溫度是大約300℃。低於點火溫度時，很少乃至無催化作用發生。因而這是車輛日常使用期間的一個產生車輛大部分汙染排放物的時期.使催化轉化器或PF儘可能快速地變熱對於減少低溫啟動排放而言是重要的.
共同在審的美國專利申請14452800(採用感應加熱的催化轉化器結構)示出了一種具有基體的催化轉化器組件，所述基體具有用於使排放物氣體通過其中的多個巢室.金屬位於基體中的預定位置處，並且電磁場發生器被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬並因此加熱基體。
技術實現要素：
根據本發明的一個方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括：具有用於使排放物氣體通過的多個巢室的基體、位於所述多個巢室的第一組的每一個中的相應長度的金屬線、以及感應加熱線圈，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬線的長度並且從而加熱基體，其中，金屬線非均勻地分布在基體上，以便在基體處獲得預期的感應加熱模式。在一個實施例中，相對更高集中度的每單位體積的金屬線朝向基體的中央設置，以補償由感應加熱線圈在中央處產生的電磁通量隨著遠離感應加熱線圈而下降的事實。在另一實施例中，在徑向上遠離基體中央的區域中的巢室包含很少的金屬線或不包含金屬線，從而在感應加熱線圈處產生的電磁通量不被吸收在這些區域中，而是替代地朝向基體中央更深地穿透.在另一實施例中，相對更高集中度的金屬線位於基體的中央和外周之間的一些中間位置處，由此在中間層內產生的熱量向內朝向基體的中央流動並且向外朝向基體的外周流動。
根據本發明的另一方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括基體、位於基體中的金屬、以及感應加熱線圈，所述基體具有前端、後端、用於使排放物氣體從前端到後端通過的多個巢室，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬並且從而加熱基體，其中基體的前端附近比基體的後端附近的金屬的集中度更大。在一個實施例中，基體在後端附近處不具有感應加熱金屬，並且所有的感應加熱金屬定位在前端附近.在這種實施例中，感應加熱線圈可以僅在基體的對應於感應加熱金屬位置的一部分長度上延伸。金屬可以被構造為短於基體全長的線段。
根據本發明的另一方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括：具有用於使排放物氣體通過的多個巢室的基體、位於所述多個巢室的第一組的每一個中的相應長度的金屬線、以及感應加熱線圈，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬線的長度並且從而加熱基體，其中巢室的第一組的每一個中的金屬被構造為迴路導體。在一個實施例中，迴路導體可以是中空的金屬線.
根據本發明的另一方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括：具有用於使排放物氣體通過的多個巢室的基體、位於多個巢室的第一組的每一個中的相應長度的金屬線、以及感應加熱線圈，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬線的長度並且從而加熱基體，其中所述多個巢室的第一組中的金屬線被連接在一起，以形成一個連續的感應迴路導體.
根據本發明的另一方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括：具有用於使排放物氣體通過的多個巢室的基體、位於所述多個巢室的第一組的每一個中的相應長度的金屬線、以及感應加熱線圈，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬線的長度並且從而加熱所述基體，其中所述多個巢室的第一組中的金屬線具有中空橫截面和開放橫截面形狀中之一，通常是L、C、U和V形橫截面中的一者.在一個構造中，至少一根金屬線倚靠並且覆蓋巢室的內壁的一部分，其中金屬線被包含在所述一部分內壁中，而留下巢室的內壁的其它部分暴露到沿著巢室通過的廢氣，這種暴露的內壁部分承載汙染物處理催化劑層.優選地，同樣暴露到沿著巢室通過的廢氣的一部分金屬線同樣也承載汙染物處理催化劑層。
根據本發明的另一方面，一種用於處理氣態排放物的組件包括：基體、位於所述多個巢室的第一組的每一個中的相應長度的金屬線、以及感應加熱線圈，基體具有前端、後端、用於使排放物氣體從前端到後端通過的多個巢室，感應加熱線圈被安裝在基體附近，以用於產生變化的電磁場，從而感應地加熱金屬線的長度並且從而加熱基體，其中金屬線的端部在前端處從基體的前面突出.在示例性的實施例中，感應加熱線圈延伸超過所述前面，從而感應加熱線圈的一部分鄰近突出的金屬線端部。在用於處理在前端處被導入巢室中的氣態排放物的組件的操作中，突出的端部可以發揮作用，以打破被引導的氣態排放物的波前(wave front)，從而減少背壓(back pressure).在用於處理在前端處被引入巢室中的氣態排放物的組件的操作中，突出的端部在被感應加熱時能夠發揮作用，以便在氣態排放物進入巢室內之前預加熱氣態排放物.在一個實施例中，感應的螺旋迴路加熱元件也安裝在基體的入口面處並且可以連接到一個或多個突出的金屬線端部上.
附圖說明
為了進行簡單且清楚的說明，附圖中示出的元件沒有按照同樣的比例繪製。例如，為清楚起見，一些元件的尺寸相對於其它元件被放大。當參照附圖考慮以下說明書和權利要求書時，本發明的優勢、特徵和特性以及結構的相關元件的操作、功能和方法以及零件的組合和製造的經濟性將會變得顯而易見，這些全部組成了本說明書的一部分，其中在各圖中相同的附圖標記指代相應的零件，並且其中：
圖1是根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的縱截面視圖.
圖2是圖1的氣態排放物處理單元的橫截面視圖。
圖3是根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的一部分的截面立體圖，示出了位於基體的巢室中的金屬線.
圖4是圖3的單元部分的端視圖的代表圖，示出了以第一陣列模式和密度定位的金屬線。
圖5是圖3的單元部分的端視圖的代表圖，示出了以第二陣列模式和密度定位的金屬線。
圖6是根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的縱截面代表圖，示出了以第三陣列模式和密度定位的金屬線。
圖7是示出了用於根據本發明的另一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位的縱截面代表圖。
圖8是示出了用於根據本發明的又一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位的縱截面代表圖.
圖9是示出了用於根據本發明的又一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位和密度的縱截面代表圖。
圖10是示出了用於根據本發明的另一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位和密度的縱截面代表圖。
圖11是示出了用於根據本發明的另一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位和密度的縱截面代表圖。
圖12是示出了用於根據本發明的另一實施例的氣態排放物處理單元的線段的定位和密度的縱截面代表圖。
圖13是根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的端視圖.
圖14是圖13的氣態排放物處理單元的縱向截面代表圖.
圖15是示出了根據本發明的另一實施例的兩部件式氣態排放物處理單元的縱截面代表圖.
圖16是用於根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的金屬線的長度的立體圖，金屬線沿其長度性質發生遞增變化。
圖17是用於根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的基體的一部分的截面立體圖，其示出了位於基體的巢室中的金屬線的不同示例形式。
圖18是用於根據本發明的一個實施例的氣態排放物處理單元的一段基體的端部立體圖，基體具有用於感應加熱基體的穿線閉環導體.
圖19是示出了根據本發明的一個實施例的顆粒過濾器氣態排放物處理單元的縱截面代表圖.
具體實施方式
氣態排放物處理組件可以呈多種形式中的任何形式。這些形式中典型的是催化轉化器，催化轉化器具有通常由陶瓷材料製成並且經常被稱為塊體的圓筒形基體10，圖1中示出了催化轉化器的一個示例。塊體呈蜂窩結構，其中多個小面積的通道或巢室12延伸塊體的長度，巢室由壁分開。通常在基體10的每平方英寸橫截面面積上具有400到900個巢室(cpsi)，並且壁的厚度通常處於0.003英寸至0.008英寸的範圍內.通常，以擠壓工藝形成陶瓷基體10，其中生陶材料被擠壓通過適當形狀的模具，並且連續地從擠壓體切割單元，單元隨後被切割成塊體.巢室或通道12的區域形狀可以是任何便於幫助基體10的整個強度同時具有大接觸面積的形狀，在該接觸面積處流動的廢氣能夠與覆蓋巢室內壁的熱催化劑發生相互作用。
管狀巢室10的內部被洗塗有包含特殊催化劑材料的層。適當的洗塗層包含基礎材料以及夾帶的顆粒狀催化劑材料，基礎材料適於確保粘合到基體的固化陶瓷材料上，顆粒狀催化劑材料用於促進特定的減小汙染的化學反應.這種催化劑材料的示例是鉑和鈀以及銠，鉑和鈀是有效地將一氧化碳和氧氣轉化為二氧化碳的催化劑，銠是適於將一氧化氮轉化為氮氣和氧氣的催化劑。促進高溫氧化或還原其它氣態材料的其它催化劑是已知的.通過在陶瓷膏體或漿體中產生微細分碎催化劑的懸浮液來製備洗塗塗層，陶瓷漿體用來致使洗塗層粘附到陶瓷基體的壁上。作為將催化劑材料放置到基體表面上的洗塗的一種替代方式，基體材料本身可以包含催化劑，使得塊體在界定巢室的內表面處具有催化劑材料。
來自柴油(壓縮燃燒)引擎的廢氣比來自汽油(火花燃燒)引擎的廢氣包含更多的一氧化氮。長期暴露於即使低水平的一氧化氮也會導致臨時的或者永久性的呼吸問題.選擇性的催化還原(SCR)是這樣的方法，通過該方法，液體還原劑被注入柴油引擎的廢氣流中，以與廢氣中的二氧化氮和一氧化氮(統稱為NOx)結合。一種優選的還原劑是經常被稱為柴油排出流體(DEF)的尿素溶液2(NH2)2CO.存在催化劑時，由尿素熱分解生成的氨與一氧化氮結合以產生有害性較小的產物，主要是氮氣和水。其它的還原劑(例如，無水氨和氨水)也可以作為尿素的替代物使用，儘管尤其是對於汽車應用而言，車載存儲存在更大的困難。適當的催化劑可以是某些金屬氧化物(例如，鉬、釩和鎢的氧化物)、某些貴金屬和沸石中的任何一種。對於SCR反應而言，典型的溫度範圍從360℃到450℃，其中例如活性炭的催化劑用於激發低溫反應。如同在汽油(火花燃燒)引擎中一樣，柴油(壓力燃燒)引擎可能在啟動後經歷這樣的時期，其中排氣溫度太低而不能發生有效的SCR NOx還原過程。其它催化轉化器(其中本發明實現了用於預熱或增補加熱的應用)是傾斜的NOX催化劑系統，傾斜的NOX捕獲系統以及非選擇性的催化還原系統.
氣態排放處理組件可以具有一系列的基體或塊體10，每個基體或塊體根據待中和的特定有毒排放物而具有不同的催化劑層.氣態排放物處理塊體可以由不同於燒制陶瓷的材料(例如，不鏽鋼)製成。而且，除了上述的那些形式之外，它們可以具有不同形式的蜂窩狀巢室或通道。例如，巢室可以是圓形的、正方形的、六邊形的、三角形的或者其它常規的橫截面形狀.此外，如果期望最優化強度和低熱容量或者用於其它目的，則一些擠壓的蜂窩壁可以形成為比其它壁更厚，或者形成為使得在巢室的形狀和尺寸上存在一些變化。相鄰的內部巢室壁之間的接合部可以呈銳角或者可以具有彎曲的輪廓.
通常，如在圖1中示出的，洗塗的陶瓷蜂窩狀塊體10被包裹在陶瓷纖維膨脹毯16中.衝壓的金屬殼體或容器18在氣態排放物處理單元的前排氣管和後排氣管(未示出)的部分之間過渡，以便包圍膨脹毯包裹的塊體。殼體18典型地由被焊接以將塊體密封在合適位置處的兩部分構成.膨脹毯16在殼體18和塊體10之間提供了緩衝，以適應它們不同的熱膨脹係數。在給定的溫度增量下片狀金屬殼體18的金屬比塊體的陶瓷材料膨脹得更多，並且如果這兩種材料被結合在一起或者直接彼此接觸，則在兩種材料的界面處將經受破壞性的應力.膨脹毯16也使來自排氣系統的振動衰減，否則振動將破壞基體的易碎陶瓷。
在使用中，將被包裹的塊體安裝在車輛排氣管中，以接收來自引擎的廢氣以及將廢氣傳遞到車輛尾管.廢氣通過氣態排放物處理單元會對陶瓷塊體進行加熱，以促進其中流動氣體接觸催化劑層的催化劑活化過程.尤其是當車輛引擎在最佳的操作溫度下運行以及當存在大吞吐量的廢氣時，這種處理單元充分地操作，以減少進入大氣的有毒氣態排放物的存在。但是，當塊體的內部未處於高溫而啟動時以及在空轉期間，這種單元具有缺點，空轉可能頻繁地發生在市內駕駛期間或者在駕車經過Tim Hortons等待咖啡時。
塊體形狀、輪廓和巢室密度隨著不同的製造商而發生改變。例如，一些塊體是圓形的，而一些塊體是橢圓形的.一些組件具有通常採用催化劑金屬大量洗塗的單級塊體，而其它組件可能具有兩個或三個塊體，在每個塊體上具有不同的洗塗層.一些排氣裝置具有900、600和400cpsi的巢室密度用在整個排氣組件中，而其它排氣裝置整個僅使用400cpsi的塊體。緊密耦聯的轉化器可以被安裝成靠近排氣歧管，目的是減少啟動和點火溫度之間的時段.底板下轉化器可以被定位成遠離引擎，此時底板下轉化器將花費更長的時間來加熱，但是其相對更大，並且一旦排氣組件達到溫度則處理大部分氣體。在另一構造中，用於減少點火時段的單元以及用於在點火後處理大氣流的單元被一起安裝在共用的殼體中。
在組件中的一個或多個位置處，安裝在廢氣流中的包括在基體內或靠近基體的傳感器向引擎控制系統提供反饋，以用於排放檢查和調節目的。除了啟動之外，控制燃料和空氣輸入的目標是典型地維持14.6∶1的空氣∶燃料比，以用於最佳組合的功率和清潔度.比該比率更高的比率產生稀燃條件-燃料不足.更低的比率產生富燃條件-燃料太多。一些車輛上啟動過程在最初幾秒鐘以富燃運行，以使熱量進入引擎並且最終進入催化轉化器內。用於間接地加熱催化劑層和廢氣的下述結構和操作方法可以與緊密耦聯的催化轉化器、底板下轉化器以及兩個轉化器的組合中的每一個一起使用.來自溫度傳感器的輸出被送到控制器，在控制器處，監測的溫度用於控制何時打開和關閉感應和/或EHD加熱。利用在控制器處執行的適當算法，監測的溫度還可以用於控制所應用的加熱方法的特定效果，以獲得特定的加熱模式。
在圖1的氣態排放物處理組件中示出的塊體10被修改，以便能夠進行感應加熱.感應加熱是一個通過施加變化的電磁場以改變金屬體經受的磁場來加熱金屬體的方法。這繼而在金屬體中誘導渦流，從而導致電阻加熱金屬體.在鐵磁金屬體的情況下，通過滯後效應也產生熱量。當將未磁化的鐵磁金屬放入磁場中時，金屬變成磁化的，產生了具有相反極性的磁域。變化的場在磁域中周期性地啟動極性反轉，反轉響應於高頻感應場的變化，所述變化根據鐵磁金屬體的材料、質量和形狀而處於每秒1000到1,000,000次循環(Hz)的量級.磁域極性不容易被反轉，並且抵抗反轉進一步導致在金屬中產生熱量.
如在圖1中示出的，圍繞陶瓷基體的是金屬線圈20，並且儘管在圖1中不可見，但是位於選定巢室12內的是金屬棒或金屬線22。通過在線圈20處產生變化的電磁場，啟動了鏈反應，其最終結果是在裝備有實施本發明的排氣系統的車輛啟動之後，存在變化的電磁感應場時比不存在這種感應場時可以更快地實現點火。鏈反應如下：變化的電磁場在金屬元件中誘導渦流；渦流引起金屬元件的加熱；來自金屬元件的熱量被傳遞到陶瓷基體；當廢氣通過轉化器時來自加熱的基體的熱量被傳遞到廢氣；以及與未加熱的廢氣相比，加熱的廢氣致使催化反應更快地發生。當轉化器處於操作中時，來自加熱的金屬線的傳熱是傳遞到陶瓷基體並因此傳遞到廢氣的熱量的主要來源。在金屬線和其中包含金屬線的巢室的內表面之間的任何小氣隙處同樣也具有少量的對流傳熱和輻射傳熱。
金屬線圈20是纏繞長度的銅管，但是可以使用其它的材料，例如銅線或利茲線.銅管是優選的，這是因為它在線圈的其它尺寸方面提供了高的表面面積；感應是趨膚效應現象，高的表面面積在產生變化場方面具有優勢.如果使用了利茲線或銅線，則金屬線上的搪瓷或其它塗層被構造成在轉化器的持續高溫操作期間不被燃掉.金屬線圈20和最近的感應金屬線22之間的氣隙防止從金屬線22到金屬線圈10的顯著傳熱，否則該傳熱將增大線圈電阻率並因此降低其效率.
電磁場屏蔽材料層24直接定位在線圈20的外部，以提供感應屏蔽並減少傳遞至金屬轉化器殼體的感應損失。屏蔽層也用於增強至基體10的感應耦聯，以集中熱量。磁屏蔽件24可以由可以被設置成圍繞金屬線圈20的一些或全部繞組的鐵氧體或其它高磁導率、低功率損失的材料(例如Giron、MagnetShield、Papershield、Finemet，CobalTex)或者其它磁性屏蔽材料製成.特別地，磁屏蔽件24操作作為磁通量集中器、磁通量增強器、轉向器或磁通量控制器，以便在基體內包含磁場。磁屏蔽件通過減輕相鄰傳導材料之間的不期望的加熱而降低損失。無磁屏蔽件時，由金屬線圈20產生的磁通量會散布在線圈周圍，並且與導電的周圍物件(例如，排氣系統中的金屬殼體18和其它周圍金屬)和/或內燃機、車輛、發生器或其它電系統或主系統的其它組件相連結，從而降低了這些組件的壽命並且增大了能量損失。此外，磁屏蔽件24操作以將磁場引導至基體10，例如通過重新定向磁通量而提供了對基體的預期區域的選擇性或增強的加熱，否則磁通量將遠離該預期區域.特別地，磁屏蔽件可以操作，以使得由金屬線圈20產生的磁通量集中在基體10中的金屬線或金屬棒22的方向上，從而更有效地進行加熱.作為額外的益處，磁屏蔽件通過增大功率傳遞而能夠提高感應線圈20的電效率。
線圈被包含在纖維絕緣護套中，其中，裝有護套的線圈被包裹在澆築固化的絕緣體中。澆築絕緣體的作用是穩定線圈位置以及產生氣密密封件，以便限制廢氣通過陶瓷蜂窩基體10，在所述陶瓷蜂窩基體處發生催化反應.絕緣件同樣提供了屏障，以防止感應線圈20在轉化器罐18或鐵氧體屏蔽件24上短路。絕緣是適當的矽酸鋁膏體.在替代性的實施例中，基體被包裹在矽酸鋁纖維紙中。在一種製造方法中，銅線圈20被包裹在基體周圍並且隨後被放置到殼體或轉化器罐18中.在替代性的製造方法中，線圈20被放置在轉化器罐18中，並且基體10被插入線圈/罐組件中.
在本發明的一個實施例中，通過從DC或AC源施加功率，在線圈處產生了變化的電磁感應場。傳統的汽車具有12V DC電系統。感應系統可以在DC或AC電源上操作。產生的感應信號也可以是DC或AC驅動的。對於DC或AC而言，以使用1kw的功率為例，這產生了1至200kHz的頻率、130至200V的RMS電壓以及5至8A的電流強度。在適於道路車輛的一個示例中，DC至DC總線將車輛的12V DC電池功率轉化為上文概述的所需DC電壓。在適於常規道路車輛的另一示例中，DC至AC轉換器將車輛的12V DC電池功率轉化為上文概述的預期AC電壓。另一示例更適於具有內燃機和電動機的混合動力車輛，電動機車輛具有額定電壓為大約360V量級和額定功率為50kW量級的車載電池.在這種情況下，電池供給功率更大，但是可以應用相同的基本DC至DC總線或者DC至AC轉換器電結構。絕緣柵雙極電晶體(IGBT)或金屬-氧化物-半導體場效應電晶體(MOSFET)高速開關用於改變通過線圈的電流方向。就變化的電磁感應場對陶瓷基體中的金屬的影響而言，低的切換頻率產生了更長的波形，從而提供了良好地穿透到金屬元件的表面下方的場穿透並且因此提供了相對均勻的加熱.然而，由於缺乏切換，代價是犧牲高溫和快速加熱.相反地，高的切換頻率產生了更短的波形，這產生了更高的表面溫度，但以犧牲穿透深度為代價。施加的功率被限值，以避免熔化金屬元件的危險.向單個塊體線圈輸入的適當功率可以處於1.1kw的量級。
如前所述，金屬線或金屬棒22被定位在陶瓷基體10的選定位置處，如圖3的細節圖中所示.金屬線22通過摩擦配合而被固定在適當的位置處，這是至少部分通過將金屬線的外部區域尺寸緊密地匹配到巢室區域尺寸以使得金屬線表面和巢室壁14的表面粗糙度將金屬線22鎖定在適當的位置處而得以實現的。金屬線可以利用非線性元件(例如，弓或捲曲部)形成，從而當金屬線被插入巢室內並且因此由巢室壁保持時，弓或捲曲部被稍微校直，由於金屬線趨於返回其原始的弓或捲曲形狀，導致至少一部分金屬線抵靠在一部分巢室壁14上，並且因此增強了摩擦配合，以將金屬線保持在適當的位置處.當廢氣通過基體時，整個的摩擦配合可以抵抗重力、振動、溫度循環以及金屬線上的壓力。金屬線可以替代地或另外地通過將金屬線的外表面結合到相應巢室的內表面而被固定到巢室內。適當的複合粘合劑可以是被選擇以減少溫度循環應力效應的材料的混合物，在溫度循環應力效應中可能存在顯著的金屬線膨脹/收縮，但陶瓷基質存在難以察覺的小膨脹/收縮。這種差別會在兩種材料之間的粘合劑界面處產生應力。通過使用這種複合粘合劑，可以減少被結合的金屬線相對於周圍巢室壁的移動，同時保持高的傳熱。
由電磁感應線圈(圖1和2)產生的場可以根據金屬線負載而被調諧，以在產生熱量和點火速度方面獲得高的效率。通過適當地選擇以下中的任一種或全部可以改變加熱效果：(a)輸入至線圈的電輸入波形、(b)被動式磁通量控制元件的性質和位置、以及(c)線圈的性質、位置和構造。特別地，如目前將被描述的，加熱模式可以由金屬線的適當位置和構造而確定.此外，施加場可以隨著時間而發生改變，從而在感應場/加熱模式和從啟動前(pre-start-up)到高速行駛的特定操作階段之間存在互相依賴。在一個替代構造中，可以使用多於一個的線圈，以獲得預期的感應效果。例如，具有環形橫截面的基體可以具有位於基質外周處的一個激勵線圈以及位於基質芯部處的第二激勵線圈(未示出)。
用於被插入的金屬線的適當金屬是鐵磁金屬，例如具有高磁導率和抗腐蝕性的430等級不鏽鋼。也可以使用低磁導率合金，例如300或400系列不鏽鋼。可以根據在製作金屬線插入件和將插入件固定在陶瓷基體的選定巢室中時所需的特定屬性而使用替代金屬。這種屬性包括金屬成形性、延展性、柔軟度和彈性.為了塑造磁通量在基體中的方向和強度，低磁導率的金屬或合金可以用於外部巢室中的金屬插入件，而相對更高磁導率的金屬用於內部巢室中的金屬插入件.也可以使用具有非常高磁導率的金屬.例如，在由Sandvik製造的金屬線中使用的壩塔爾鐵-鉻-鋁合金具有9000乃至更大的相對磁導率。利用由包括鎳-鐵和鐵-鈷合金的其它合金製成的金屬線可以獲得高的相對磁導率。
在圖4和5的示出了每種情況下的一小部分基體10的實施例中，當從基體的一端或橫跨基體的橫截面觀察時，金屬線22以規則的陣列布置.在圖4中，當豎直地和水平地觀察時，在每第5個巢室中具有1個金屬線(1∶25)。在圖5中，當豎直地和水平地觀察時，在每第7個巢室中具有1個金屬線(1∶49)。在其它的操作參數相同時，1∶49陣列由於具有更少的金屬線而比1∶25陣列具有更高的磁通量密度。磁通量密度通常在1∶25陣列中比在1∶49陣列中分布得更加均勻.在其它的操作參數相同時，1∶49陣列比1∶25陣列產生更多的熱量。當作為催化轉化器或PF操作時，每平方英寸具有400個巢室(cpsi)的基體中的1∶25陣列具有令人滿意的加熱性能，並且從實施的汙染物清理催化反應的角度來看具有不太大的轉化器巢室堵塞。金屬線比巢室的顯著更大的比率會導致加熱到點火溫度更慢，這是因為總體上由金屬線表現的高整體熱容量並且因為一些金屬線阻擋其它金屬線上的「視線」場效應的事實。相反地，雖然金屬線比巢室的顯著更低的比率導致轉化器巢室堵塞更少，但金屬的稀疏分布導致熱量產生減少以及點火時間增大.
對於較小的基體(典型地直徑4英寸或更小)而言，均勻的線陣列(例如在圖4和5中示出的陣列)將不會正常地產生對整個基體的均勻加熱或均勻溫度，儘管均勻的線陣列可以提供快速加熱和通常均勻的溫度分布，這是因為在那種情況下，所有的金屬線相對靠近線圈.這種小的基體可以用於小位移的汽油引擎。對於直徑大於4英寸的基體而言，來自均勻線陣列模式的感應加熱具有低的電效率和熱效率。因為來自線圈的磁通量在最接近線圈處最強，而遠離線圈時弱化，更靠近感應場源的金屬線變得更熱，並且比遠離感應場源定位的同等金屬線更快地變熱.在這種基體中，磁通量不如在較小基體中那樣均勻.當磁通量隨著遠離線圈而急劇地下降時，位於中央處的金屬線和位於外部處的金屬線不經歷相似水平的磁通量.
如在圖3中示出的，如果組件的功能是用作催化轉化器，則巢室12的內壁14塗有催化劑15，但是如果組件的功能是用作顆粒過濾器，則巢室的內壁可以被塗覆或不被塗覆。
在如圖6至10示出的替代實施例中，示出了金屬線22的分布，但未示出氣態排放物處理組件的基體本身或其它元件，例如任何催化劑塗層、線圈和殼體。如圖6中所示，相當高集中度的金屬線22(每單位體積的金屬線)朝向基體的中央定位，以補償來自線圈源的場效應在靠近基體的中央26的位置處比靠近外部28的位置處小得多的事實。圖6的實施例在靠近中央26處以及在中間位置30處具有密集地隔開的金屬線。可以根據預期的溫度分布和熱量流動模式而採用更複雜或更不複雜的金屬線放置構造.在基體10的外部區域28處不存在金屬線限制了外部區域中的優選感應路徑的數量.這迫使磁通量找到下一個最優選的感應路徑，在外部區域28中不存在或者缺少金屬線時，所述最優選的感應路徑將是更靠近基體的中央26的金屬線。結果，磁通量以及因此熱量被引導朝向基體的中央。這導致中央部分26被充分地加熱，並且同樣重要的是外部區域28不被過度加熱.在基體10的中央26處發現金屬線22的密度最大的陣列，而在外部區域28中發現密度最低的金屬線.由於特定區域(例如，中央、中部和外部)中的限定陣列密度，陣列模式的密度可以存在漸進的變化或階躍的變化.
在先前描述的實施例中，感應金屬元件22相對於巢室12的位置的分布被構造成使得加熱效果通常在基體10的面積上是均勻的.尤其是對於啟動和空轉而言，此時可能發展非均勻的廢氣流動模式，在基體上發展不均勻的加熱模式具有益處。如前文提到的，這可以通過將感應金屬線或金屬棒22正確地定位在選定的巢室12中而得以實現。在本發明的另一實施例中，這還可以通過利用不同尺寸、形狀或組分的金屬線而得以實現。
在圖7至10示出的實施例中，線段32僅沿著選定巢室14的一部分長度延伸，線段32的長度和位置被選擇以塑造磁通量密度模式和加熱效果.
在圖7的實施例中，在朝向基體外部28的每個選定巢室中具有兩個線段32，而在靠近基體芯部26的選定巢室中具有單個長的金屬線22。如在全長度線的情況中，最接近的線段32標記用於磁通量的優選感應路徑。沿著線段32行進的磁通量將因此傾向於跨越短的氣隙跳到下一個最接近的線段32，而不通過長的氣隙行進.為了鼓勵磁通量朝向基體10的中央26移動，如在圖7中示出的，佔據外部區域28中的同一巢室12的金屬線段32之間的間隙「g」形成為大於金屬線段與佔據下一個更接近基體中央的巢室12的金屬線段之間的間隙。外部的線段形成為最短，這是因為它們最接近感應線圈，並且因此經歷最高的磁通量。線段朝向基體的中央26增長直到這樣的位置處，在該處全長度線用在基體10的中央區域26中.這散布了磁通量，因此在整個基體上加熱效果有效得多.
在圖8的實施例中，對於位於中央處的巢室而言，每個選定巢室僅包含一個線段32或全長度線.然而，類似於圖7的實施例，靠近基體10的外部28的選定巢室中的線段32短於靠近基體的芯部26的選定巢室中的線段32。在這種情況下，與位於基體的後端40或靠近後端的金屬線的集中度相比，在基體10的前端36處金屬線的集中度高；所述前端即其中在操作中排放物氣體38進入氣態排放物處理組件中的端部，在後端處已處理的排放物氣體42離開組件.
在圖11和12中示出的特定變型例中，金屬線或金屬棒22集中在前端處，而沒有金屬線並且沒有線圈20的部分超出某個下遊位置定位。利用這種設計，電磁通量和熱量的產生集中在塊體的前端處。對於給定的功率輸入而言，這能夠使小部分塊體基體被迅速地加熱至預期的點火溫度，而不是更緩慢地加熱整個塊體，被加熱的部分是首先遇到進入系統中的廢氣38的部分。在達到點火前的操作期間或者在空轉期間，如果被加熱的前端發揮作用以點燃進入組件的廢氣中的未燃烴類，則基體10的前端感應加熱可以產生級聯效應。燃燒的烴類隨著其沿著基體10通過而使基體的下遊部分和催化劑層達到點火溫度的速率加快，而不論下遊部分是否被直接感應加熱。
為了提高的熱性能，圖4、5和6(線集中度定位)和圖7、8(線段位置)的用於塑造基體上的磁通量密度的設計方法可以組合起來，如在圖9和10中示出的。通過利用可變陣列模式的更大金屬線-金屬線間距結合僅沿著其中包含有線段的巢室的部分長度延伸的金屬線段32，可以具有額外的優勢。因此，通過適當地構造，更多磁通量可以被移動至基體的中央，以產生各種各樣的加熱效果.通過利用前後對稱地分布在基體中的可變線段長度能夠均勻地加熱.通過將金屬線段前後非對稱地進行分布，可以實現在基體的一個面上進行更強烈的加熱。具有最高集中度線段的區域將經歷更多的加熱。通過移除更外部的金屬線和縮短線段以允許更多的磁通量到達中央並且因此產生更多的熱量，能夠在中央處進行強烈的加熱.通過縮短中央的線段長度以及減少外部區域中的金屬線數量，能夠在中央死區(dead center)處進行強烈的加熱而在表面和外部區域上進行很少的加熱.
在點火溫度時或高於點火溫度時發生的催化反應是放熱的。產生的熱能用於將基體的溫度提高到高於單獨通過廢氣可獲得的溫度.放熱反應是自加料的，其中在高於點火溫度以及具有充足的廢氣流經時，放熱反應使催化劑溫度增大高達100℃。作為必然的結果，如果流經的熱廢氣的溫度下降到低於將催化劑維持在點火溫度處所必需的溫度，則放熱反應停止。
圖1示出了基體沿著其長度正被相對均勻地加熱.在本發明的另一實施例中，在圖11至15中示出了其變型例，感應加熱僅僅應用在基體的前端部分上，在一些情況下，這與沿著基體的長度均勻地加熱相比可以提供優勢。出於解釋，首先如果在引擎啟動前應用感應加熱或者在引擎啟動後立即應用感應加熱，則一些熱量將由於仍然冷的廢氣流經巢室而通過遠離加熱區域的傳導和輻射以及對流從催化劑區域損失。廢氣流會在實現點火之前將熱量從基體的後面推出，從而從系統中損失熱量.其次，如果特定的感應功率僅僅被集中在小體積的基體長度上，而不是集中在整個長度上，則在該較小的體積上產生更高的磁通量密度和更大的加熱效果，並且與該功率施加在整個基體長度上時相比，集中的熱量更早地開始進行前述放熱反應。第三，與針對小體積加熱所需的材料相比，加熱整個基體需要更大質量的金屬加熱元件、更長的感應線圈以及更大質量的磁通量集中器，並且這增大了成本和複雜度.
詳細地參照圖11，使用的金屬線模式僅加熱基體的前三分之一。一種適當的線陣列分布是所示的非對稱的D形輪廓，但是其它對稱減非對稱的陣列分布同樣也可以良好地發揮作用.D形的分布陣列包含具有一定長度範圍的金屬線段32，其中在中間處具有最長的金屬線，而在外邊緣處具有最短的金屬線.這種分布良好地散布了磁通量.典型地，中央處的更長金屬線可以是基體長度的幾乎一半，外部的金屬線為中央金屬線長度的大約三分之一.D形分布佔據的平均體積是基體長度的大約三分之一、或者等同於體積的大約三分之一。
在圖12的實施例中，對稱的D形式或其它適當的線陣列分布具有從基體的前部36突出的金屬線44.在操作中，當廢氣流入相應的巢室內時，已加熱的突出金屬線端部44直接加熱廢氣38。由於沒有基體部分圍繞金屬線突出部44，熱量直奔廢氣38而不是間接地通過基體10.這在一定程度上改善了點火的效率和時間.突出距離根據需要而被限制，以使得金屬線是穩定的並且在加熱和振動時不容易變形.線圈和磁通量集中器(未示出)向前移動，以匹配突出部44的位置.
在圖13和14的實施例中，螺旋環感應加熱元件46被定位在基體10的入口面36附近，並且在使用中用於在廢氣進入塊體的巢室之前預加熱廢氣38。分別位於螺旋部的中央處和外端處的加熱器元件的端部通過連結段而被連接在一起，以閉合環.此處，在螺旋加熱器中感應產生的大多數熱量被直接傳輸到廢氣。來自上遊加熱器元件46的金屬線突出部或尖刺部48被安放在基體10的相應巢室22的端部中，以將加熱器元件46鎖定到基體的前部面36上。加熱器元件46被定位成離前部面36至少一個線直徑或者大約1至5mm，以避免擋住巢室12的入口，超過該距離的話則需要支撐加熱元件。基體的某些巢室可以包含加熱金屬線，以便通過螺旋環加熱元件補充和/或集中熱量.
在圖15的實施例中，感應加熱的催化劑單元50直接定位在主催化劑單元52的上遊並且物理上與之分離開.與在同一基體中存在兩個區域的布置方案相比，使感應加熱的前端單元50與後部的催化劑單元52解除聯接消除了由基體材料的快速膨脹和收縮而引起的應力與應變.解除聯接允許兩個基體獨立地發揮作用，從而一個基體能夠快速地膨脹或收縮而同時不影響另一基體。
在圖11至15的每個實施例中，位於前端的線陣列中的金屬線22和金屬線段32的長度和形狀能夠被調整，以用於預期的加熱水平和分布.此外，對於在本說明書中描述的所有實施例而言，基體10的材料的傳熱特性也影響加熱效果並且因此在選擇金屬線或線段的位置時必須進行考慮.例如，堇青石和碳化矽是用於基體的適當材料，堇青石具有相對低的傳熱係數，而碳化矽具有相對高的傳熱係數.結果，對於相同的加熱效果而言，可以向碳化矽提供比堇青石更少的加熱金屬線。
作為利用線段32和氣隙「g」來塑造磁場和加熱效果的一種替代方式，氣態排放物處理單元可以替代地利用金屬線實施，其中一個金屬線或棒可以具有不同於其它金屬線的電感特徵。在一個這樣的實施例中，靠近基體的外部定位的金屬線的磁導率低於靠近基體的內側定位的金屬線的磁導率，以便按照需要分布磁通量。在一個實例中，靠近基體中央的金屬線由430不鏽鋼製成，而靠近基體外側的金屬線由409不鏽鋼製成。
在另一實施例中，如圖16中所示，金屬線22的磁導率沿著其長度發生變化，變化例如處於階梯式的離散增量54.通過沿著金屬線的長度適當地調節金屬線的磁導率，可以產生與由氣隙分開的線段相同的效果，在線段由氣隙分開時兩個線段的金屬之間不存在磁導率差異.通常，對於包含這種金屬線的基體的感應加熱而言，更高磁導率的材料放置在需要更大加熱的區域中，而更低磁導率的材料放置在需要更少加熱的區域中.沿著金屬線建立磁導率變化受到金屬線的不同區域處的差異熱處理(退火和淬火)的影響.這些過程改變微結構，這繼而設定相關的磁導率。作為替代或另外，通過將金屬線置於磁場中使金屬線永久地磁化，例如，金屬線的一部分比其它部分磁化得更多。在操作中，金屬線的不同部分之間的磁滯差異影響磁通量和加熱模式/效果。金屬線的電阻率同樣影響金屬線在存在變化的磁通量時被加熱的方式，因此為了獲得對於磁通量的預期差別響應，不同金屬線區域的磁導率和電阻率必須被一起考慮。
不論金屬線是沿著巢室的整個長度延伸或還是僅僅沿著巢室的部分長度延伸，就促進催化反應以去除通過催化轉化器或PF的廢氣中的有毒組分而言，特定的被佔據巢室呈現出妥協或者無法使用.然而，在一個替代的實施例中，通過利用非實心的金屬線可以在一定程度上減輕這種不利影響.
中空線56(例如在圖17中示出的上部巢室23中所示的中空線)呈現與感應線圈環平行的閉環迴路.在金屬線導體中產生渦流是與金屬線的芯部中的電流相比大部分電流位於金屬線22的表面處的表面效應。然而，由於電流不被限制在實心導體的表面處，所以表面渦流傾向於在某種程度上消散，因為電流從表面流動朝向金屬線的芯部並且流過該芯部.通過利用中空線56，產生渦流的表面區域被有效地加倍，這是因為中空線具有外表面58和內表面60二者.此外，通過將電流限制為閉環，防止電流流動到中空線56的軸線，從而對於特定渦流存在的持續時間而言，其電流被保留在金屬線的表面附近，在該表面處其會產生最大的加熱效果.組合的效果是表面電流更大並且金屬線導體表面處的加熱增大。與實心線相比，中空線56的一個優勢是中空線不完全阻擋或堵塞其中包含中空線的催化轉化器或PF巢室，因此允許廢氣通過巢室，同時仍然作為加熱元件發揮作用。因此，在其它的設計參數相同時，與使用實心線相比，降低了系統背壓。降低背壓是重要的，這是因為背壓降低引擎性能。在一個實例中，50％中空度的中空線的內直徑是外直徑的70.7％。針對相同數量的實心線，這轉化為背壓降低50％。對於75％的中空度而言，與實心線相比，對於相同的背壓，可以使用四倍的中空線。也可以使用非圓形的中空輪廓，例如正方形、三角形和六邊形。中空線56的內部和外部二者可以塗覆催化劑以用於促進或加速氣態排放物處理反應，其中在金屬線插入相應的巢室12內之前催化劑被應用到金屬線上、或者在金屬線已經插入其相應的巢室內之後催化劑被應用到基體和金屬線上.在一些情況下，催化劑金屬可以與金屬線的金屬合金化，以使得在金屬線的表面處存在催化劑。作為替代，催化劑金屬層通過化學氣相沉積或類似方法而沉積.
在另一變型例中，如圖17中示出的下部巢室25中所示的，位於正方形巢室25中的L形截面金屬線61用於加熱巢室的兩個側壁14，巢室的其它部分(包括其它兩個壁)是露出的，以將催化劑的重要面積呈現給沿著巢室流動的廢氣.由於從實心線橫截面改變到非實心線橫截面(包括實際中空的L、C、U、V和類似的開口形式形狀)，感應場吸收特性也發生改變.由於與實心線相比橫截面更薄，更高的感應線圈切換頻率被使用，以縮短進入金屬線內的穿透深度，從而匹配減少的厚度，這繼而增大了熱轉換效率。
對於催化轉化器而言，沿著中空線導體的中央穿過的廢氣不撞擊到催化劑上，這是因為廢氣由於中空線導體壁而與塗覆的基體巢室壁分開.因此，在不對中空導體進行塗覆的情況下，未被處理的廢氣將沿著中空導體的內部穿過，而未經歷排放物處理。為了抵消這種情形，在中空線被插入之後陶瓷基體塗覆催化劑，或者中空線被塗覆催化劑並且隨後插入到塗覆的陶瓷基體中.對於相當短的傳導中空線段而言，一旦廢氣已經沿著線段通過並且進入巢室的未被佔據長度中，則廢氣經受暴露的催化劑層的影響，從而激發高溫排放物處理.通過利用具有適當長度和位置的中空線段，被阻塞的巢室的數量可以從對於1∶25實心線設計的3％降低至0％，對於1∶25中空線設計而言，背壓中的增加幾乎可忽略。中空線的一個潛在問題是確保足夠的質量用於有效的傳熱。中空線的最佳壁厚是基於感應場的穿透深度的.就發展渦流和相關的加熱而言，中空線的壁不應當如此薄至以使得它對於磁通量而言實質上是透明的，然而，中空線的壁不應當如此厚至以使得在壁表面處產生的大量渦流很快地損失到內部。
在如圖18中所示的另一環構造中，單根金屬線62被來回地穿過基體中的選定巢室22，線的端部被結合在一起以閉合環。事實上，選定通道中的相鄰金屬線插入件被縫合到適當的位置中.閉環構造確保在給定的時間中在環內的任何位置處電流的水平基本上相同，而不論磁通量中的位置變化如何，這是因為閉環中的電流趨向於使模擬磁通量梯度的任何電流梯度標準化。繼而，一致的電流有效地轉化為一致的金屬線溫度。
如前文提到的，先前描述和示出的感應加熱構造可以與催化轉化器和顆粒過濾器(PF)一起使用。PF是用在機動車和其它應用中用於從引擎的廢氣中去除顆粒物質的設備.顆粒物質包括由引擎燃料/空氣混合物的不完全燃燒導致的灰燼、油煙和其它顆粒物質.與作為流經設備的催化轉化器不同，PF通過迫使廢氣通過過濾器介質而捕獲廢氣顆粒.PF在商業上已經被廣泛地用於柴油(壓縮燃燒)引擎.已經使用了多種類型的PF，包括堇青石壁流動過濾器、碳化矽壁流動過濾器、陶瓷纖維過濾器以及金屬纖維流經過濾器.PF在商業上也越來越多地用於汽油(火花燃燒)引擎。PF可以具有催化劑組分以減少排放物的有害組分，或者PF可以是單獨的，其中PF單元提取顆粒物質，而一個或多個催化轉化器沿著廢氣路徑位於其它位置處，以將有害的排放物質轉化為毒性較小的物質.
一種形式的PF具有蜂窩形式的陶瓷基體，陶瓷基體具有從過濾器的輸入端延伸到輸出端的大量巢室或通道.交替的巢室在過濾器的入口面上被陶瓷的消防栓(fired plug)阻塞，消防栓的陶瓷具有與擠壓基體相同的基礎材料.中間巢室在過濾器的出口面處被阻塞，從而在基體的每個端部處呈現方格圖案。在使用中，來自引擎的廢氣在PF的輸入端處進入開放的巢室中.在PF輸出端處廢氣被迫通過巢室壁進入開放的相鄰單元中。然而，灰燼或油煙的顆粒被保留在巢室壁上，僅僅非常小的顆粒偶然通過巢室壁。
隨著時間的過去，來自流經PF的廢氣的油煙和灰燼顆粒傾向於積累，並且開始阻塞過濾器介質的孔。為了防止PF變為無效的或不起作用的，累積的顆粒被周期性地燒掉.在一種方法中，這利用再生循環進行，在再生循環中引入的再生燃料燃燒，以將過濾器加熱至油煙燃燒的溫度，PF達到的溫度稍微高於正常引擎操作期間達到的溫度.典型地，顆粒過濾器根據特定的系統因素而在500℃至700℃之間的溫度下再生。僅僅在非常高的RPM和負載下，常規的汽車引擎才達到該量級的溫度。因此，在PF再生操作中，注射燃料以提高排氣溫度。通過利用與導入的再生燃料結合的催化劑，會稍微降低PF在燃料燃燒再生循環期間的溫度.與汽油(火花燃燒)引擎燃料空氣混合物相比，柴油引擎(壓縮燃燒)燃料空氣混合物具有高的含氧量，並且高的柴油燃料含氧量有助於燃料燃燒循環.再生循環的定時和其它控制方面受控於用於控制引擎功能的車載計算機，計算機結合多個傳感器以及與PF有關的控制輸入而進行工作。
參照圖19，在本發明的另一實施例中示出了示例性的感應加熱顆粒過濾器(PF)64，該圖僅僅示出了一部分的基體11和外部殼體18。與標準的PF相比，在基體11的輸入端處被阻塞的巢室66中的一些或全部用金屬線68而不是常規的陶瓷栓阻塞.金屬線68用於阻塞特定的巢室66，從而實現預期的廢氣流動通過基體11的壁70.此外，金屬線68在經受變化的電磁場時也作為局部加熱器發揮作用。如在圖19中示出的，某些巢室中的金屬線栓68具有與其它巢室中的金屬線栓不同的長度.在一個實施例中，靠近基體11的外部的金屬線栓72比靠近單元的中央的金屬線栓74更短，以將磁通量引導朝向基體11的芯部.在燃料燃燒期間可以啟動金屬線栓68的PF加熱，以作為再生循環期間加熱的貢獻部分，或者金屬線栓可以用於預加熱PF，從而在兩種情況下，在燃料再生燃燒本身期間，需要注入的燃料更少。如果通過感應加熱產生了足夠的熱量，則可以完全消除使用額外的燃料以用於再生加熱循環。
在燃料再生過程中，在PF上遊的某個位置處產生了熱的廢氣，並且在熱的廢氣從引擎流動到PF的過程中會損失大量的熱量.相反地，感應加熱元件68位於基體11中的上遊側處，從而產生的感應熱量立刻並直接用於加熱PF的壁70，一些熱量沿著PF的長度通過輻射、對流和傳導的組合而被傳遞。
如在圖19中進一步示出的，位於PF單元的輸入端處的金屬栓的全部或一些可以具有與單元的輸入面平齊的表面，如由金屬栓68示出的。作為替代，一些或全部的金屬栓可以具有從單元的面78向前突出的端部部分76，如由栓示出的。不可避免的是，由於被阻塞的巢室，在PF單元處產生了排氣背壓。背壓致使引擎性能和燃料經濟性降低。期望的是儘可能小地增大背壓，與PF單元有效地進行其廢氣排放物處理相當。使用中，當排氣流38被引導通過與排放物處理單元的輸入面78相對的排氣管組件時，金屬線的突出頭部76用於打破趨向於在基體的輸入面78處積累的壓力波，在排氣流動進入基體11內並通過其壁70之前，排氣撞擊在該輸入面處.在波前遇到基體11的輸入面78之前，由于波前遇到了金屬線的突出部76，所以致使壓力波前打破。波前的打破減少了陶瓷賦予給排氣系統的背壓，這繼而增大了廢氣通過廢氣排放物單元的速度。
從陶瓷基體的前部面70突出的長度的選擇取決於多種因素，包括基體的巢室密度(cpsi)、金屬線陣列模式、廢氣速度以及金屬線直徑/橫截面面積.在本發明的一個實施例中，突出長度從一個金屬線直徑增大到與更快的廢氣速度對應的更長的突出長度。然而，突出長度不形成為如此長至以使得在壓力波撞擊到陶瓷基質的輸入面的面上之前打破的波前重新建立。而且，突出長度不形成為如此長至以使得存在未被支撐的金屬線端部在高溫(例如在再生燃燒期間所經歷的高溫)時彎曲的風險。儘管在圖19中顯示了PF，但是出於相同的波前破壞目的，用於催化轉化器的金屬插入件也可以構造成從陶瓷塊體的前表面突出。此外，如在圖19的PF中進一步示出的，為增補突出的金屬栓的效果，位於單元的前端78處的任何陶瓷栓88中的一些或全部也可以形成為具有波前打破形狀。催化轉化器的金屬插入件或者用於PF的金屬插入件或陶瓷栓可以具有帶彎曲或尖銳輪廓(如以附圖標記82示出的)的突出部分76，以進一步減少背壓。
本發明的一個實例實施例具有如下結構特徵和性能：
堇青石蜂窩基體，其具有900cpsi、4.66英寸直徑和3.75英寸長度，
1∶25金屬線陣列模式、前端加載的D形輪廓，
總系統重量(不包括殼體屏蔽件、磁通量集中器等)為523克，由454克洗塗的陶瓷蜂窩和67克金屬線以及2克膏體粘合劑製成，
採用19圈線圈的感應係數：48uH，
中央溫度(距前部面1.5英寸處)：對於1.2KW功率消耗(power draw)在100kHz的頻率下在150秒之後為308℃
本發明的另一實例實施例具有如下結構特徵和性能：
堇青石蜂窩基體，其具有400cpsi、5.66英寸直徑和3.75英寸長度，
1∶25金屬線陣列模式、全長度對稱輪廓，
總系統重量(不包括殼體屏蔽件、磁通量集中器等)由750克洗塗的陶瓷蜂窩和150克金屬線以及5克膏體粘合劑形成，
採用15圈線圈的感應係數：64uH
中央溫度(距前部面1.75英寸處)：對於1.2KW功率消耗在頻率87kHz下在150秒後為140℃
其它的變型和修改對於本領域技術人員而言將是顯而易見的，並且所描述和示出的本發明實施例並非旨在是限制性的。本發明的原理設想有許多替代方案，所述替代方案具有在示例性的實施例中顯而易見的優勢和特徵。