發泡片的製作方法

2023-10-26 07:07:57 2

發泡片的製作方法
【專利摘要】本發明提供一種即使厚度非常小也可發揮出優異的衝擊吸收性的發泡片。本發明的發泡片，其厚度為30～500μm，所述發泡片由密度為0.2～0.4g/cm3、且在動態粘彈性測定中的角頻率為1rad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切(tanδ)在－30℃以上且30℃以下的範圍內具有峰值的發泡體構成。上述發泡體的平均泡孔直徑例如為10～150μm。優選上述發泡體的損耗角正切(tanδ)在－30℃以上且30℃以下的範圍內的最大值為0.2以上。
【專利說明】發泡片

【技術領域】
[0001] 本發明涉及即使厚度小、衝擊吸收性也優異的發泡片、及使用了該發泡片的電氣/ 電子設備。

【背景技術】
[0002] 以往，在將固定於液晶顯示器、電致發光顯示器、等離子體顯示器等圖像顯示裝置 的圖像顯示構件、安裝於所謂的"手提電話"、"智慧型手機"、"便攜信息終端"等的顯示構件、 照相機、透鏡等光學構件固定於規定的部位（例如筐體等）時，使用了發泡材料。作為這樣 的發泡材料，除了使用低發泡且具有獨立氣泡結構的微細單元氨基甲酸酯系發泡體、將高 發泡氨基甲酸酯壓縮成形而得的發泡體以外，還使用具有獨立氣泡的發泡倍率為30倍左 右的聚乙烯系發泡體等。具體來說，使用的是例如由密度為0. 3?0. 5g/cm3的聚氨酯系發 泡體形成的襯墊（參照專利文獻1)、由平均氣泡徑為1?500 μ m的發泡結構體形成的電氣 /電子設備用密封材料（專參照利文獻2)等。
[0003] 現有技術文獻
[0004] 專利文獻
[0005] 專利文獻1 :日本特開2001 - 100216號公報
[0006] 專利文獻2 :日本特開2002 - 309198號公報


【發明內容】

[0007] 發明所要解決的課題
[0008] 但是，近年來，伴隨著安裝有光學構件（圖像顯示裝置、照相機、透鏡等）的產品變 得越來越薄型化，可使用發泡材料的部分的間隙處於顯著地變少的趨勢。伴隨著這種間隙 減少，需要使該發泡構件的厚度變小，但是對於以往的發泡材料來說，若使厚度變小，則無 法發揮出足夠的衝擊吸收性。因此，需要例如當使"智慧型手機"等帶有顯示構件的電氣/電 子設備落在地面等時，可吸收碰撞時的衝擊、且防止顯示構件的破損的發泡片。
[0009] 另外，伴隨著PC(個人電腦）、平板電腦、PDA(個人用便攜信息終端）、手提電話等 電子設備的高功能化，而在用於防止顯示構件等的破損的衝擊吸收片上層疊其他構件（例 如導熱層）來組裝。由於近年來上述電子設備進一步的薄型化，而期望電子設備中所使用 的衝擊吸收片等構件進一步的薄層化，並且迫切期望該衝擊吸收片與其他構件層疊時的粘 接層的薄層化、或沒有粘接層。
[0010] 此外，近年來，伴隨著智慧型手機、便攜終端等搭載觸摸面板的設備的普及，使用者 使用手指、觸摸筆等夾具（觸指）接觸或按壓畫面的機會增多。另外，這些搭載觸摸面板的 設備的薄型化不斷顯著地推進，且構成這些設備的構件（例如以LCD面板為代表的顯示面 板、與所觸碰的場所相關的觸摸面板等）的薄型化也在不斷推進。因此，在使用者按壓畫面 時，顯示面板、觸摸面板非常容易發生撓曲（彎曲）。若發生撓曲，則伴隨著該撓曲，顯示面 板與內部的其他構件（例如電路基板、電池等）發生幹涉，有時在顯示面板上產生顯示不勻 (波紋狀的汙點圖樣）。作為顯示不勻的發生原因，可認為是由於如下原因，即，顯示面板被 按壓於內部的其他構件，因而對顯示面板施加應力，液晶分子的取向發生紊亂。
[0011] 對於因對該顯示面板施加應力而產生的顯示不勻（波紋狀的汙點圖樣）的問題來 說，提出了下述方案：在顯示面板周邊設置空隙，從而即使顯示面板發生變形，也不易對顯 示面板施加應力；改變顯示面板、觸摸面板的設計，使其變厚，而不易發生撓曲；使搭載觸 摸面板的設備的筐體的剛性變大，從而不易發生變形。但是，存在搭載觸摸面板的設備變 厚、變重這樣的弊病。因此，就搭載觸摸面板的設備而言，期望在應對不斷顯著推進的薄型 化的同時，解決因對顯示面板施加應力而產生的顯示不勻（波紋狀的汙點圖樣）的問題。
[0012] 因而，本發明的目的在於，提供一種即使厚度非常小也可發揮出優異的衝擊吸收 性的發泡片。
[0013] 本發明的其他的目的在於，提供一種不僅具有上述特性、而且在層疊其他構件時 即使不具有粘接層也能夠防止錯位的發泡片。
[0014] 另外，本發明的另外的目的在於，提供一種即使小型化、薄型化、也不易因落下時 的衝擊而發生破損的電氣/電子設備。
[0015] 本發明進一步其他的目的在於，提供一種即使厚度非常小、也可發揮出優異的衝 擊吸收性，並且在用於搭載觸摸面板的設備時，能夠高度地抑制伴隨著使用者的觸摸操作 而產生的顯示部的顯示不勻的發泡片。
[0016] 本發明進一步另外的目的在於，提供一種不易因落下時的衝擊而發生破損、而且 高度地抑制了伴隨著使用者的觸摸操作而產生的顯示部的顯示不勻的搭載觸摸面板的設 備。
[0017] 用於解決課題的手段
[0018] 本發明人等為了實現上述目的而進行了深入的研究，結果發現，若由低密度、且在 動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/ S時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角 正切（tan δ )在一 30°C以上且30°C以下的範圍內具有峰值的發泡體構成發泡片，則即使為 30?500 μ m這樣的薄的厚度，衝擊吸收性也明顯很優異，因此，就使用了這樣的發泡片的 電氣/電子設備而言，即使落在地面等，也不易因衝擊等而產生顯示裝置等的破損，另外， 即使為弱的衝擊，衝擊吸收率也高，因此，在將上述發泡片用於搭載觸摸面板的設備時，即 使搭載觸摸面板的設備薄，也能夠高度抑制伴隨著使用者的觸摸操作而產生的顯示部的顯 示不勻的發生，至此完成了本發明。
[0019] 即，本發明提供一種發泡片，其厚度為30?500 μ m，所述發泡片由密度為0. 2? 0. 4g/cm3、且在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的 比率即損耗角正切（tan δ)在一 30°C以上且30°C以下的範圍內具有峰值的發泡體構成。
[0020] 就該發泡片而言，優選上述發泡體的平均泡孔直徑為10?150 μ m。另外，優選上 述發泡體的損耗角正切（tan δ)在一 30°C以上且30°C以下的範圍內的最大值為0.2以上。
[0021] 另外，在23°C環境下且拉伸速度為300mm/min的拉伸試驗中，優選發泡體的初期 彈性模量為5N/mm 2以下。
[0022] 此外，在使用了擺錘型衝擊試驗機的衝擊吸收性試驗中，優選下式所定義的衝擊 吸收率（％)除以發泡片的厚度（μ m)所得的值R在衝擊子的重量28g、擺起角度30°時為 0. 15以上。
[0023] 衝擊吸收率（％ ) = {(F。一 F1) /F。} X 100
[0024] (上述式中，Ftl是僅對支承板衝撞衝擊子時的衝擊力，F1是對由支承板和發泡片構 成的結構體的支承板上衝撞衝擊子時的衝擊力）
[0025] 上述發泡體的至少一個面相對於SUS304BA板的剪切粘接力（23°C、拉伸速度 50mm/min)優選為 0· 5N/100mm2 以上。
[0026] 上述發泡體可由選自丙烯酸系聚合物、橡膠、氨基甲酸酯系聚合物、及乙烯一乙酸 乙烯酯共聚物中的至少一種樹脂材料形成。
[0027] 上述發泡體可經由使乳液樹脂組合物機械性地發泡的工序A而形成。上述發泡體 還可以經由工序B而形成，所述工序B是將經機械性地發泡而得的乳液樹脂組合物塗布在 基材上並進行乾燥的工序。上述工序B可包括：將塗布在基材上的含氣泡的乳液樹脂組合 物在50°C以上且低於125°C的溫度下進行乾燥的預備乾燥工序B1、和在預備乾燥工序Bl之 後進一步在125°C以上且200°C以下進行乾燥的主幹燥工序B2。
[0028] 上述發泡片可在發泡體的單面或雙面具有粘合劑層。
[0029] 另外，上述發泡片可用作電氣/電子設備用衝擊吸收片。此外，上述發泡片可以是 用於搭載觸摸面板的設備的發泡片。
[0030] 本發明還提供使用了上述發泡片的電氣/電子設備。就該電氣/電子設備來說， 其是具備顯示構件的電氣設備或電子設備，包括具有上述發泡片被夾持在該電氣設備或電 子設備的筐體與上述顯示構件之間的結構的電氣設備或電子設備。
[0031] 本發明還提供使用了上述發泡片的搭載觸摸面板的設備。在該搭載觸摸面板的設 備中，具有上述發泡片、顯示面板、及觸摸面板，且可在上述顯示面板的背面側的空間配置 上述發泡片。
[0032] 發明的效果
[0033] 本發明的發泡片由低密度、且在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能 彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ)在一 30°C以上且30°C以下的範圍 內具有峰值的發泡體構成，因此，即使厚度薄，衝擊吸收性也優異。另外，將發泡體的至少一 個面相對於SUS304BA板的剪切粘接力為0. 5N/100mm2以上的發泡體與其他構件（例如導 熱層等）層疊時，即使不具有粘接層，也能夠防止錯位。因而，使用了本發明的發泡片的電 氣/電子設備即使被掉落在地面等，也能夠防止因衝擊而產生的顯示器等的破損。
[0034] 另外，本發明的發泡片是低壓縮載荷的，因此，在用於搭載觸摸面板的設備時，伴 隨著使用者的觸摸操作，即使顯示面板、觸摸面板發生了彎曲、變形，也能夠將伴隨該變形 而產生的力有效地分散、吸收。因而，本發明的發泡片能夠高度地抑制因對顯示面板施加應 力而產生的顯示部的顯示不勻（波紋狀的汙點圖樣）。因此，本發明的發泡片可適宜用於搭 載觸摸面板的設備。

【專利附圖】

【附圖說明】
[0035] 圖1是擺錘型衝擊試驗機（衝擊試驗裝置）的示意構成圖。
[0036] 圖2是表示擺錘型衝擊試驗機（衝擊試驗裝置）的保持構件的示意構成的圖。
[0037] 圖3是應力緩和試驗機的上面示意圖。
[0038] 圖4是應力緩和試驗機的示意剖面圖。
[0039] 圖5是在實施例1的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0040] 圖6是在實施例2的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0041] 圖7是在實施例3的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0042] 圖8是在實施例4的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0043] 圖9是在實施例5的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0044] 圖10是在比較例1的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0045] 圖11是在比較例3的確認顯示不勻發生的試驗中作用於壓敏紙的壓力的壓力圖 像。
[0046] 圖12是表示本發明的發泡片的一例的示意剖面圖。

【具體實施方式】
[0047] 圖12是表示本發明的發泡片的一例的示意剖面圖，10為發泡片。就本發明的發泡 片而言，其厚度為30?500 μ m，所述發泡片由密度為0. 2?0. 4g/cm3、且在動態粘彈性測 定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ ) 在一 30°C以上且30°C以下的範圍內具有峰值的發泡體構成。因此，具有所期望的衝擊吸收 性。需要說明的是，在本說明書中，發泡體的密度是指"表觀密度"。
[0048] 本發明的發泡片的厚度為30?500 μ m。其下限優選為40 μ m、更優選為50 μ m、上 限優選為400 μ m、更優選為300 μ m、進一步優選為200 μ m。在本發明中，發泡片的厚度為 30 μ m以上，因此，能夠均勻地含有氣泡，能夠發揮出優異的衝擊吸收性。另外，發泡片的厚 度為500μπι以下，因此，即使對於微小間隙也能夠容易地進行追隨。雖然本發明的發泡片 的厚度為30?500 μ m這樣薄，但是衝擊吸收性優異。
[0049] 構成本發明的發泡片的發泡體的密度為0. 2?0. 4g/cm3。其下限優選為0. 21g/ cm3、更優選為0· 22g/cm3,上限優選為0· 39g/cm3、更優選為0· 38g/cm3、進一步優選為0· 35g/ cm3。通過使發泡體的密度為0. 2g/cm3以上，從而能夠維持強度，通過使其為0. 4g/cm3以下， 從而能夠發揮出更高的衝擊吸收性。另外，通過使發泡體的密度為0. 2?0. 4g/cm3的範圍， 從而能夠進一步發揮出更高的衝擊吸收性。
[0050] 上述發泡體的平均泡孔直徑例如為10?150 μ m。其下限優選為15 μ m、更優選為 20 μ m、上限優選為140 μ m、更優選為130 μ m、進一步優選為100 μ m。通過使平均泡孔直徑 為10 μ m以上，從而能夠發揮出更優異的衝擊吸收性。另外，通過使平均泡孔直徑為100 μ m 以下，從而使壓縮恢復性也優異。需要說明的是，上述發泡體的最大泡孔直徑例如為40? 400 μ m、其下限優選為60 μ m、更優選為80 μ m、上限優選為300 μ m、更優選為220 μ m。另 夕卜，上述發泡體的最小泡孔直徑例如為5?70 μ m、其下限優選為8 μ m、更優選為10 μ m、上 限優選為60 μ m、更優選為50 μ m。
[0051] 在本發明中，從衝擊吸收性的觀點出發，平均泡孔直徑（ym)與發泡片的厚度 (μπι)之比（前者/後者）優選處於0.2?0.9的範圍。上述平均泡孔直徑（μπι)與發泡 片的厚度（μ m)之比的下限優選為0. 25、更優選為0. 3、上限優選為0. 85、更優選為0. 8。
[0052] 上述發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈 性模量的比率即損耗角正切（tan δ)的峰值處於一 30°C以上且30°C以下的範圍。上述損 耗角正切的峰值存在的溫度範圍的下限優選為一 25°C、更優選為一 20°C、進一步優選為一 KTC，上限優選為20°C、更優選為KTC。在為具有2個以上損耗角正切的峰值的材料的情 況下，期望其中的至少一個落入上述範圍內。通過使峰值溫度為一 30°C以上，從而可發揮出 優異的壓縮恢復性。另外，通過使峰值溫度為30°C以下，從而顯示出高柔軟性、發揮出優異 的衝擊吸收性。
[0053] 從衝擊吸收性的觀點出發，優選一 30°C以上且30°C以下的範圍內的損耗角正切 (tan δ )的峰值強度（最大值）高，例如為〇· 2以上、優選為0· 3以上。上述峰值強度（最 大值）的上限值例如為2.0。
[0054] 這樣，上述損耗角正切（tan δ)的峰值溫度、峰值強度很大程度上有助於發泡體 的衝擊吸收性。若發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與 損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ)的峰值存在於一 30°C以上且30°C以下的範圍 內，則發泡片的衝擊吸收性變高，關於這一點的理由尚不明確，但推測是由於與衝擊的頻 率相匹配地存在著上述損耗角正切（tan δ)的峰值的緣故。即，可推測：上述損耗角正切 (tanS)為一 30°C以上且30°C以下的範圍，根據粘彈性測定中的溫度時間換算規則而被換 算為與結構物的落下衝擊相當的頻率的範圍，因此，在一 30°C以上且30°C以下的範圍內具 有上述損耗角正切（tan δ)的峰值溫度的發泡片，其衝擊吸收性變高。另外，儲能彈性模 量是與施加於發泡片的衝擊能量相對的斥力，若儲能彈性模量高，則直接彈回衝擊。另一方 面，損耗彈性模量是將施加於發泡片的衝擊能量轉換為熱的物性，損耗彈性模量越高，則越 多地將衝擊能量轉換為熱，因此吸收衝擊，使形變變小。由此可推測，大量地將衝擊能量轉 換為熱且斥力小的發泡片，即，儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ ) 大的發泡片，其衝擊吸收率高。
[0055] 從衝擊吸收性的觀點出發，優選上述發泡體的初期彈性模量低。該初期彈性模量 (在23°C環境下、拉伸速度為300mm/min的拉伸試驗中，由10%應變時的斜率所算出的值） 優選為5N/mm 2以下、更優選為3N/mm2以下、進一步優選為lN/mm2以下。需要說明的是，上 述初期彈性模量的下限值例如為〇. lN/mm2。
[0056] 作為構成本發明的發泡片的發泡體，只要具有上述特性，則其組成、氣泡結構等就 沒有特殊限制。作為氣泡結構，可以是連續氣泡結構、獨立氣泡結構、半連續半獨立氣泡結 構中的任一種。從衝擊吸收性的觀點出發,優選為連續氣泡結構、半連續半獨立氣泡結構。
[0057] 本發明的發泡片薄且具有優異的衝擊吸收性。另外，即使對於非常弱的衝擊，也具 有高衝擊吸收性，不受衝擊的大小的影響而發揮出優異的衝擊吸收性。例如，在使用了擺 錘型衝擊試驗機的衝擊吸收性試驗中，下式所定義的衝擊吸收率（％)除以發泡片的厚度 (μ m)，求出每單位厚度的衝擊吸收率R。
[0058] 衝擊吸收率（％) = { (F0 - F1) /FJ X 100
[0059] (上述式中，Ftl是僅對支承板衝撞衝擊子時的衝擊力，F1是對由支承板和發泡片構 成的結構體的支承板上衝撞衝擊子時的衝擊力）
[0060] 在將衝擊子的重量28g、擺起角度30°時（以下有時稱作"低衝擊條件（a) "）的 R設為R1，將在衝擊子的重量28g、擺起角度40°時（以下有時稱作"低衝擊條件（b)"）的 R設為R2,將衝擊子的重量96g、擺起角度47°時（以下有時稱作"高衝擊條件"）的R設 為R3時，對於本發明的發泡片來說，Rl例如為0. 15以上、R2例如為0. 15以上、R3例如為 0. 10以上。上述R(R1、R2、R3)的上限值例如為0. 5左右。
[0061] 需要說明的是，上述衝擊吸收率因發泡片的厚度等而異，通常為5?80%、下限優 選為7%、上限優選為60%。上述高衝擊條件下的衝擊吸收率（％)優選為14%以上、更優 選為15%以上。低衝擊條件（a)時的衝擊吸收率（％)優選為18%以上、更優選為25%以 上。
[0062] 另外，在本發明中，如前所述，不受衝擊的大小影響而具有優異的衝擊吸收性。例 如，就本發明的發泡片來說，上述Rl與R3之和（R1+R3)通常為0. 25以上（例如0. 25? 1. 0)、優選為0. 28以上（例如0. 28?1. 0)，並且Rl與R3之比（R1/R3)通常為0. 5?3. 0、 優選為0. 8?2. 8的範圍內。另外，就本發明的發泡片來說，Rl與R3之差（Rl - R3)通常 為±0.25以內、優選為±0.21以內。此外，上述Rl與R2之和（R1+R2)通常為0.40以上 (例如0· 40?L 0)、優選為0· 45以上（例如0· 45?L 0)，並且Rl與R2之比（R1/R2)通 常為0. 5?2. 5、優選為0. 8?2. 0的範圍內。
[0063] 對於擺錘型衝擊試驗機（衝擊試驗裝置）的示意構成，通過圖1及圖2進行說明。 如圖1及圖2所示，衝擊試驗裝置1 (擺錘試驗機1)包括：作為以任意的保持力來保持試驗 片2 (發泡片2)的保持機構的保持構件3 ;使試驗片2負荷衝擊應力的衝擊負荷構件4 ;和 作為對基於衝擊負荷構件4對試驗片2產生的衝擊力進行檢測的衝擊力檢測機構的壓力感 應器5等。另外，以任意的保持力來保持試驗片2的保持構件3由固定夾具11和按壓夾具 12構成，按壓夾具12與固定夾具11對置，且以夾持來保持試驗片2的方式而可滑動。此 夕卜，在按壓夾具12處設置有按壓壓力調節機構16。此外，使由保持構件3所保持的試驗片 2負荷衝擊力的衝擊負荷構件4由支承棒23 (軸23)和臂21構成，支承棒23的一端22被 以相對於支柱20能夠旋轉的方式被軸支承、且在另一端側具有衝擊子24,臂21將衝擊子 24抬起並保持為規定角度。這裡，作為衝擊子24而使用了鋼球，因此，通過在臂的一端設置 電磁鐵25,從而能夠一體地將衝擊子24抬起為規定角度。此外，對衝擊負荷構件4所產生 的作用於試驗片2的衝擊力進行檢測的壓力感應器5,被設置於固定夾具11的試驗片接觸 面的相反面側。
[0064] 衝擊子24是鋼球（鐵球）。另外，衝擊子24藉助臂21而抬起的角度（圖1中的 擺起角度A)為30°?47°左右（實施例中在30°、40°、47°的3個條件下進行測定）。 鋼球（鐵球）的重量為20?IOOg左右。在後述的實施例中，在（1)鋼球（鐵球）的重量 28g、擺起角度30°、（2)鋼球（鐵球）的重量28g、擺起角度40°、（3)鋼球（鐵球）的重 量96g、擺起角度47°這3個條件下進行了測定。
[0065] 如圖2所示，試驗片2 (發泡片2)在固定夾具11與按壓夾具12之間隔著由樹脂 性板材（亞克力板、聚碳酸酯板等）、金屬制板材等高彈性板材構成的支承板28被夾持。
[0066] 使用上述的衝擊試驗裝置，求出衝擊力Ftl以及衝擊力F1，通過上述式算出衝擊吸 收性，其中，衝擊力Ftl通過使固定夾具11與支承板28密合固定後，使衝擊子24衝擊支承 板28而測得，衝擊力F1通過在固定夾具11與支承板28之間插入試驗片2並使其密合固定 後，使衝擊子24衝擊支承板28而測得。需要說明的是，衝擊試驗裝置是與日本特開2006 - 47277號公報的實施例1相同的裝置。
[0067] 在發泡片的厚度大到某種程度時，衝擊吸收性可通過選擇平均泡孔直徑、密度等 進行調節，而在發泡片的厚度非常小時（例如厚度為30?500 μ m)，僅對上述特性進行調 節並無法充分吸收衝擊。這是因為如下緣故：在發泡片的厚度非常薄時，發泡體中的氣泡因 衝擊而立即破裂，由氣泡產生的衝擊緩衝功能消失。在本發明中，如上所述，發泡體在動態 粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切 (tan δ )的峰值存在於一 30°C以上且30°C以下的範圍內，因此，即使在氣泡破裂後，發泡體 的構成材料仍發揮出對衝擊進行緩衝的功能。
[0068] 上述發泡體可由包含樹脂材料（聚合物）的樹脂組合物構成。需要說明的是，未 發泡狀態的該樹脂組合物[未發泡時的樹脂組合物（固形物）]在動態粘彈性測定中的角 頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ)的峰值優 選處於一 30°C以上且30°C以下的範圍。上述損耗角正切的峰值所存在的溫度範圍的下限 優選為一 25°C、更優選為一 20°C、進一步優選為一 10°C，上限優選為20°C、更優選為10°C。 在具有2個以上損耗角正切的峰值的材料時，優選其中至少一個落入上述範圍內。從衝擊 吸收性的觀點出發，優選該樹脂組合物（固形物）在一 30°C以上且30°C以下的範圍內的損 耗角正切（tanS)的峰值強度（該值相當於上述發泡體在一 30°C以上且低於30°C的範圍 內的損耗角正切（tanS)的峰值強度除以發泡體的密度（g/cm 3)而得的值）高。例如，上 述樹脂組合物（固形物）在一 30°C以上且30°C以下的範圍內的損耗角正切（tan δ)的峰 值強度優選為〇. 9 (g/crn3)4以上、上限例如為3左右。
[0069] 另外，期望未發泡狀態的該樹脂組合物（固形物）的初期彈性模量（23°C、拉伸速 度300mm/min)低，優選為50N/mm2以下、更優選為30N/mm2以下。需要說明的是，上述初期 彈性模量的下限值例如為〇. 3N/mm2。
[0070] 作為構成上述發泡體的樹脂材料（聚合物），沒有特殊限定，可使用構成發泡體的 公知乃至周知的樹脂材料。作為該樹脂材料，例如可列舉出丙烯酸系聚合物、橡膠、氨基甲 酸酯系聚合物、乙烯一乙酸乙烯酯共聚物等。其中，從衝擊吸收性的觀點出發，優選為丙烯 酸系聚合物、橡膠、氨基甲酸酯系聚合物。構成發泡體的樹脂材料（聚合物）可以為單獨1 種，也可以為2種以上。
[0071] 需要說明的是，為了使上述發泡體在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的 儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正切（tan δ)的峰值為一 30°C以上且30°C 以下的範圍，可將上述樹脂材料（聚合物）的Tg作為指標或目標。例如，作為上述樹脂材 料（聚合物），可以從Tg處於一 50°C以上且低於50°C (下限優選為一 40°C、更優選為一 30°C、上限優選為40°C、更優選為30°C)的範圍內的樹脂材料（聚合物）中進行選擇。
[0072] 作為上述丙烯酸系聚合物，優選為將均聚物的Tg為一 KTC以上的單體、和均聚物 的Tg低於一 KTC的單體作為必須的單體成分而形成的丙烯酸系聚合物。通過使用這樣的 丙烯酸系聚合物、並對前者單體與後者單體的量比進行調整，從而可比較容易地得到在動 態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與損耗彈性模量的比率即損耗角正 切（tan δ )的峰值為一 30°C以上且30°C以下的發泡體。
[0073] 需要說明的是，本發明中的"形成均聚物時的玻璃化轉變溫度（Tg) "（有時僅單稱 為"均聚物的Tg"）是指"該單體的均聚物的玻璃化轉變溫度（Tg) "，具體來說，在"Polymer Handbook"（第3版、John Wiley&Sons，Inc、1987年）中列舉出了數值。需要說明的是， 上述文獻中未記載的單體的均聚物的Tg是指例如通過以下的測定方法而得的值（參照日 本特開2007 - 51271號公報）。即，向具備溫度計、攪拌機、氮氣導入管及回流冷卻管的反 應器中，投入單體100重量份、2,2' 一偶氮二異丁腈0.2重量份及作為聚合溶劑的乙酸乙 酯200重量份，在導入氮氣的同時，攪拌1小時。由此，將聚合體系內的氧除去，然後升溫至 63°C使其反應10小時。接著，冷卻至室溫，得到固體成分濃度為33重量％的均聚物溶液。 接著，將該均聚物溶液流延塗布於間隔件上，進行乾燥，製作出厚約2mm的試驗樣品（片狀 的均聚物）。然後，將該試驗樣品衝裁成直徑7. 9mm的圓盤狀，用平行板將其夾持，使用粘 彈性試驗機（ARES、RE0METRIX公司制），在賦予頻率IHz的剪切應變的同時，在溫度區域一 70?150°C、5°C /分鐘的升溫速度的條件下，通過剪切模式來測定粘彈性，將tan δ的峰值 溫度設為均聚物的Tg。需要說明的是，上述樹脂材料（聚合物）的Tg也可通過該方法進行 測定。
[0074] 對於均聚物的Tg為一 KTC以上的單體來說，該Tg例如為一 KTC?250°C、優選為 10?230°C、進一步優選為50?200°C。
[0075] 作為上述均聚物的Tg為一 KTC以上的單體，可例示出例如：（甲基）丙烯腈；（甲 基）丙烯醯胺、N-羥乙基（甲基）丙烯醯胺等含醯胺基的單體；（甲基）丙烯酸；甲基丙烯 酸甲酯、甲基丙烯酸乙酯等均聚物的Tg為一 KTC以上的（甲基）丙烯酸烷基酯；（甲基） 丙烯酸異冰片酯；N -乙烯基一 2 -吡咯烷酮等含雜環的乙烯基單體；2 -羥乙基甲基丙烯 酸酯等含羥基的單體等。它們可以單獨使用1種或組合使用2種以上。其中，特別優選為 (甲基）丙烯腈（尤其是丙烯腈）。若使用（甲基）丙烯腈（尤其是丙烯腈）作為均聚物 的Tg為一 KTC以上的單體，則分子間相互作用強，因此，能夠使發泡體的上述損耗角正切 (tan δ)的峰值強度變大。
[0076] 對於均聚物的Tg低於一 KTC的單體來說，該Tg例如為一 70°C以上且低於一 l〇°C、優選為一70°C?一12°C、進一步優選為一65°C?一15°C。
[0077] 作為上述均聚物的Tg低於一 KTC的單體，可列舉出例如丙烯酸乙酯、丙烯酸丁 酯、丙烯酸2 -乙基己酯等均聚物的Tg低於一 KTC的（甲基）丙烯酸烷基酯等。它們可以 單獨使用1種，或組合使用2種以上。其中，特別優選為丙烯酸C2_ 8烷基酯。
[0078] 相對於形成上述丙烯酸系聚合物的全部的單體成分（單體成分總量），均聚物的 Tg為一KTC以上的單體的含量例如為2?30重量％、下限優選為3重量％、更優選為4重 量％、上限優選為25重量％、更優選為20重量％。另外，相對於形成上述丙烯酸系聚合物 的全部的單體成分（單體成分總量），均聚物的Tg低於一 KTC的單體的含量例如為70? 98重量％、下限優選為75重量％、更優選為80重量％、上限優選為97重量％、更優選為96 Sfi % O
[0079] 作為上述橡膠，可以為天然橡膠、合成橡膠中的任一種。作為上述橡膠，例如可列 舉出丁腈橡膠（NBR)、甲基丙烯酸甲酯一丁二烯橡膠（MBR)、苯乙烯一丁二烯橡膠（SBR)、丙 烯酸類橡膠（ACM、ANM)、氨基甲酸酯橡膠（AU)、矽酮橡膠等。其中，優選為丁腈橡膠（NBR)、 甲基丙烯酸甲酯一丁二烯橡膠（MBR)、矽酮橡膠。
[0080] 作為上述氨基甲酸酯系聚合物，例如可列舉出聚碳酸酯系聚氨酯、聚酯系聚氨酯、 聚醚系聚氨酯等。
[0081] 作為乙烯一乙酸乙烯酯共聚物，可使用公知乃至周知的乙烯一乙酸乙烯酯共聚 物。
[0082] 構成上述發泡片的發泡體除了樹脂材料（聚合物）以外，還可以根據需要而含有 表面活性劑、交聯劑、增稠劑、防鏽劑、其他的添加物。
[0083] 例如為了氣泡直徑的微細化、起泡後的泡的穩定性,可以含有任意的表面活性劑。 作為表面活性劑，沒有特殊限制，可使用陰離子系表面活性劑、陽離子系表面活性劑、非離 子系表面活性劑、兩性表面活性劑等中的任一種，從氣泡直徑的微細化、起泡後的泡的穩定 性的觀點出發，優選為陰離子系表面活性劑，尤其更優選為硬脂酸銨等脂肪酸銨系表面活 性劑。表面活性劑可以單獨使用1種，也可以組合使用2種以上。另外，可以並用不同種類 的表面活性劑，例如可以將陰離子系表面活性劑與非離子系表面活性劑並用，將陰離子系 表面活性劑與兩性表面活性劑並用。
[0084] 表面活性劑的添加量[固體成分（不揮發成分）]例如相對於樹脂材料（聚合物） [固體成分（不揮發成分）]100重量份為〇?10重量份、下限優選為〇. 5重量份、上限優選 為8重量份。
[0085] 另外，為了提高發泡體的強度、耐熱性、耐溼性，可以含有任意的交聯劑。交聯劑沒 有特殊限制，可以使用油溶性、水溶性中的任一種。作為交聯劑，例如可列舉出環氧系、噁唑 啉系、異氰酸酯系、碳二亞胺系、三聚氰胺系、金屬氧化物系等。其中，優選為噁唑啉系交聯 劑。
[0086] 交聯劑的添加量[固體成分（不揮發成分）]例如相對於樹脂材料（聚合物）[固 體成分（不揮發成分）]100重量份為〇?10重量份、下限優選為〇. 01重量份、上限優選為 9重量份。
[0087] 此外，為了提高起泡後的泡的穩定性、成膜性，可以含有任意的增稠劑。作為增稠 齊IJ，沒有特殊限制，可列舉出丙烯酸系、氨基甲酸酯系、聚乙烯醇系等。其中，優選為聚丙烯 酸系增稠劑、氨基甲酸酯系增稠劑。
[0088] 增稠劑的添加量[固體成分（不揮發成分）]例如相對於樹脂材料（聚合物）[固 體成分（不揮發成分）]100重量份為〇?10重量份、下限優選為〇. 1重量份、上限優選為 5重量份。
[0089]另外，為了防止與發泡片鄰接的金屬構件的腐蝕，可以含有任意的防鏽劑。作為該 防鏽劑，優選為含唑環的化合物。若使用含唑環的化合物，則能夠高水平地兼顧對於金屬的 防腐蝕性和與被粘物的密合性。
[0090] 作為上述含唑環的化合物，只要是在環內含有一個以上氮原子的具有五元環的化 合物即可，例如可列舉出具有二唑（咪唑、吡唑）環、三唑環、四唑環、噁唑環、異噁唑環、噻 唑環、或異噻唑環的化合物等。這些環可以與苯環等芳香環發生縮合而形成縮合環。作為 上述具有縮合環的化合物，可列舉出例如具有苯並咪唑環、苯並吡唑環、苯並三唑環、苯並 噁唑環、苯並異噁唑環、苯並噻唑環、或苯並異噻唑環的化合物等。
[0091] 上述唑環、上述縮合環（苯並三唑環、苯並噻唑環等）各自可以具有取代基。作為 該取代基，例如可列舉出甲基、乙基、丙基、異丙基、丁基等碳原子數1?6 (優選碳原子數 1?3)的烷基；甲氧基、乙氧基、異丙氧基、丁氧基等碳原子數1?12(優選碳原子數1? 3)的烷氧基；苯基、甲苯基、萘基等碳原子數6?10的芳基；氨基；甲基氨基、二甲基氨基 等（單或二）C1，烷基氨基；氨基甲基、2-氨基乙基等氨基一Cp 6烷基；N，N -二乙基氨基 甲基、N，N-雙（2 -乙基己基）氨基甲基等單或二（C1^烷基）氨基一 C^6烷基；巰基；甲 氧羰基、乙氧羰基等碳原子數1?6的烷氧羰基；羧基；羧甲基等羧基一 CV6烷基；2 -羧乙 基硫基等羧基一 CV6烷硫基；N，N-雙（羥甲基）氨基甲基等N，N-雙（羥基一 C^4烷基） 氨基一 Cg烷基；磺基等。另外，上述含唑環的化合物可以形成鈉鹽、鉀鹽等鹽。
[0092] 從對金屬的防鏽作用的方面出發，優選唑環與苯環等芳香環形成了縮合環的化合 物，其中，特別優選為苯並三唑系化合物（具有苯並三唑環的化合物）、苯並噻唑系化合物 (具有苯並噻唑環的化合物）。
[0093] 作為上述苯並三唑系化合物，例如可列舉出1，2, 3 -苯並三唑、甲基苯並三唑、羧 基苯並三唑、羧甲基苯並三唑、1 一 [N，N-雙（2 -乙基己基）氨基甲基]苯並三唑、1 一 [N，N-雙（2 -乙基己基）氨基甲基]甲基苯並三唑、2,2' - [[(甲基一 IH-苯並三唑一 1 一基）甲基]亞氨基]雙乙醇、或它們的鈉鹽等。
[0094] 作為上述苯並噻唑系化合物，可列舉出例如2 -巰基苯並噻唑、3 -（2 -（苯並噻 唑基）硫代）丙酸、或它們的鈉鹽等。
[0095] 含唑環的化合物可以使用1種，也可以組合使用2種以上。
[0096] 防鏽劑（例如上述含唑環的化合物）[固體成分（不揮發成分）]的添加量[固體 成分（不揮發成分）]只要在不破壞與被粘物的密合性、發泡體本身的特性的範圍內即可， 例如相對於樹脂材料（聚合物）[固體成分（不揮發成分）]100重量份，例如優選為0. 2? 5重量份。其下限更優選為0. 3重量份、進一步優選為0. 4重量份、其上限更優選為3重量 份、進一步優選為2重量份。
[0097] 另外，在不破壞衝擊吸收性的範圍內，可以含有任意適當的其他成分。這樣的其他 成分可以僅含有1種，也可以含有2種以上。作為該其他成分，例如可列舉出上述以外的聚 合物成分、軟化劑、抗氧劑、防老劑、凝膠化劑、固化劑、增塑劑、填充劑、補強劑、發泡劑、阻 燃劑、光穩定劑、紫外線吸收劑、著色劑（顏料、染料等）、pH調節劑、溶劑（有機溶劑）、熱 聚合引發劑、光聚合引發劑等。
[0098] 作為上述填充劑，例如可列舉出二氧化矽、粘土（雲母、滑石、綠土等）、氧化鋁、二 氧化鈦、氧化鋅、氧化錫、沸石、石墨、納米碳管、無機纖維（碳纖維、玻璃纖維等）、有機纖 維、金屬粉（銀、銅等）等。另外，作為填充劑，還可添加壓電粒子（氧化鈦等）、導電性粒 子、導熱性粒子（氮化硼等）、有機填料（矽酮粉末等）等。
[0099] 本發明的發泡片可以通過將包含構成發泡體的樹脂材料（聚合物）的樹脂組合物 進行發泡成形而製造。作為發泡方法（氣泡的形成方法），可採用物理方法、化學方法等發 泡成形中通常使用的方法。一般來說，物理方法是使空氣、氮氣等氣體成分分散於聚合物溶 液，且通過機械混合而形成氣泡的方法。另外，化學方法是通過因添加到聚合物基質中的發 泡劑的熱分解而產生的氣體來形成泡孔，從而得到發泡體的方法。從環境問題等觀點出發， 優選為物理方法。通過物理方法形成的氣泡多為連續氣泡。
[0100] 作為包含用於發泡成形的樹脂材料（聚合物）的樹脂組合物，可以使用使樹脂材 料溶解在溶劑中而得的樹脂溶液，從氣泡性的觀點出發，優選使用包含樹脂材料的乳液。作 為乳液，可以將2種以上的乳液混合使用。
[0101] 從成膜性的觀點出發，優選乳液的固體成分濃度高。乳液的固體成分濃度優選為 30重量％以上、更優選為40重量％以上、進一步優選為50重量％以上。
[0102] 在本發明中，優選為經由使乳液樹脂組合物機械性地發泡而起泡的工序（工序A) 來製作發泡體的方法。作為起泡裝置，沒有特殊限定，例如可列舉出高速剪切方式、振動方 式、加壓氣體的噴出方式等裝置。其中，從氣泡直徑的微細化、大容量製作的觀點出發，優選 為高速剪切方式。
[0103] 通過機械攪拌而起泡時的氣泡是氣體（gas)進入到乳液中而成的氣泡。作為氣 體，只要相對於乳液是不活潑的，就沒有特殊限制，可列舉出空氣、氮氣、二氧化碳等。其中， 從經濟性的觀點出發，優選為空氣。
[0104] 經由將利用上述方法而起泡化的乳液樹脂組合物塗布在基材上並進行乾燥的工 序（工序B)，從而可以得到本發明的發泡片。作為上述基材，沒有特殊限制，可列舉出例如 經剝離處理後的塑料膜（經剝離處理後的聚對苯二甲酸乙二醇酯膜等）、塑料膜（聚對苯二 甲酸乙二醇酯膜等）、導熱層（後述的導熱層）等。將導熱層作為基材而進行塗布時，可提 高發泡體層與導熱層的密合性，另外，還可提高製作發泡體層時的乾燥工序的效率。
[0105] 在上述工序B中，作為塗布方法、乾燥方法，可採用一般的方法。工序B優選包括： 將塗布在基材上的含氣泡的乳液樹脂組合物在50°C以上且低於125°C的溫度下進行乾燥 的預備乾燥工序B1、和在預備乾燥工序Bl之後進一步在125°C以上且200°C以下進行乾燥 的主幹燥工序B2。
[0106] 通過設置預備乾燥工序Bl和主幹燥工序B2,從而能夠防止急劇的溫度上升而致 的氣泡的合併化、氣泡的破裂。尤其是對於厚度小的發泡片來說，因溫度的急劇上升而導致 氣泡合併或破裂，因此，設置預備乾燥工序Bl的意義重大。預備乾燥工序Bl中的溫度優 選為50°C以上且KKTC以下。預備乾燥工序Bl的時間例如為0. 5分鐘?30分鐘、優選為 1分鐘?15分鐘。另外，主幹燥工序B2中的溫度優選為130°C以上且180°C以下、更優選 為130°C以上且160°C以下。主幹燥工序B2的時間例如為0. 5分鐘?30分鐘、優選為1分 鍾?15分鐘。
[0107] 對於發泡體的平均泡孔直徑、最大泡孔直徑、及最小泡孔直徑而言，可通過調整表 面活性劑的種類和量、調整機械攪拌時的攪拌速度和攪拌時間而得到10?150 μ m範圍的 平均泡孔直徑的發泡片。
[0108] 就發泡體的密度而言，可通過調整機械攪拌時的乳液樹脂組合物中進入的氣體 (gas)成分量而得到0. 2?0. 4g/cm3的密度的發泡片。
[0109] 本發明的發泡片可以在發泡體的單面或雙面具有粘合劑層（粘接層）。作為構成 粘合劑層的粘合劑，沒有特殊限定，例如可以為丙烯酸系粘合劑、橡膠系粘合劑、矽酮系粘 合劑等中的任一種。另外，在設置粘合劑層的情況下，可以在使用前，在粘合劑層表面層疊 保護粘合劑層的剝離襯墊。需要說明的是，在構成本發明的發泡片的發泡體具有微粘性時， 即使未設置粘合劑層也可以將構件等固定。
[0110] 在本發明的發泡片中，構成發泡片的發泡體的至少一個面相對於SUS304BA板的 剪切粘接力（測定條件：23°C、拉伸速度50mm/min)為0· 5N/100mm2以上，從而在將該發泡 片與其他構件（例如導熱層等）層疊使用時，即使未在發泡片上設置粘接層，上述其他構件 也不會剝落，獲得能夠防止錯位的效果。另外，由於可以不設置粘接層，因此，能夠使發泡片 與其他構件的層疊體的厚度變小，從而可有助於作為安裝的對象的電氣/電子設備等的進 一步的薄型化。此外，能夠提高該層疊體的製造效率，能夠降低成本。需要說明的是，作為 本發明的發泡片與其他構件（例如導熱層等）的層疊體的層構成的例子，可列舉出例如其 他構件/發泡體、其他構件/粘合劑層/發泡體、發泡體/其他構件/發泡體、發泡體/粘 合劑層/其他構件/粘合劑層/發泡體等。
[0111] 上述發泡體相對於SUS304BA板的剪切粘接力，可通過例如對構成構成上述發泡 體的樹脂材料（聚合物）的單體的種類以及其組成比進行選擇而加以調整。例如，作為 構成構成上述發泡體的樹脂材料（丙烯酸系聚合物等聚合物）的單體，使用相對於構成構 成上述發泡體的樹脂材料（丙烯酸系聚合物等聚合物）的全部的單體成分（單體成分總 量）例如為70?98重量％ (下限優選為75重量％、上限優選為97重量％ )的、均聚物 的Tg低於一 KTC (例如一 70°C以上且低於一 10°C、優選一 70°C?一 12°C、進一步優選一 65°C?一 15°C)的單體，並且對其他單體的種類和量適當進行選擇，由此可使上述發泡體 相對於SUS304BA板的剪切粘接力達到0· 5N/100mm2以上。
[0112] 上述發泡體相對於SUS304BA板的剪切粘接力的下限優選為0. 5N/100mm2、進一步 優選為0. 7N/100mm2。另外，上述發泡體相對於SUS304BA板的剪切粘接力的上限沒有特殊 限定，例如為lOON/lOOmm 2。
[0113] 本發明的發泡片可製成卷繞成輥狀的卷繞體（輥狀物）來在市場上流通。
[0114] 本發明的發泡片的厚度雖然小但衝擊吸收性優異。因此，例如在電氣/電子設備 中，作為將各種構件或部件（例如光學構件等）安裝（安置）於規定的部位（例如筐體等） 時所使用的電氣/電子設備用構件是有用的，尤其是作為衝擊吸收片是有用的。
[0115] 作為可利用本發明的發泡片進行安置（安裝）的光學構件，可列舉出例如：液晶顯 示器、電致發光顯示器、等離子體顯示器等圖像顯示裝置中所安裝的圖像顯示構件（尤其 是小型圖像顯示構件）；安裝於所謂的"手提電話"、"智慧型手機"、"便攜信息終端"等移動體 通信的裝置的觸摸面板等顯示構件；照相機、透鏡（尤其是小型照相機或透鏡）等。
[0116] 本發明的電氣/電子設備使用了上述本發明的發泡片。就這樣的電氣/電子設備 而言，例如是具備顯示構件的電氣/電子設備，包括具有上述發泡片被夾持在該電氣設備 或電子設備的筐體與上述顯示構件之間的結構的電氣設備或電子設備。作為該電氣/電子 設備，例如可列舉出所謂的"手提電話"、"智慧型手機"、"便攜信息終端"等移動體通信的裝置 等。
[0117] 另外，就本發明的發泡片來說，其密度極低為0. 2?0. 4g/cm3、且是低壓縮載荷，因 此在用於搭載觸摸面板的設備時，即使伴隨著使用者的觸摸操作，顯示面板、觸摸面板發生 彎曲、變形，也能夠將伴隨該變形而產生的力有效地分散、吸收。因而，本發明的發泡片可高 度地抑制有時因對顯示面板施加應力而產生的顯示部的顯示不勻（波紋狀的汙點圖樣）。 因此，本發明的發泡片適宜用於搭載觸摸面板的設備。
[0118] 上述搭載觸摸面板的設備是指，具有顯示面板、且搭載有觸摸面板的設備。作 為搭載觸摸面板的設備，沒有特殊限定，可舉出例如：手提電話；智慧型手機；便攜信息終端 (PDA);平板電腦；臺式型、筆記本型、平板型等的各種個人電腦（personal computer);等 離子體顯示器、液晶顯示器、電致發光顯示器（有機EL顯示器）等各種顯示器（監視器）； 便攜型遊戲機；數碼音頻播放器；電子書閱讀器（電子書籍閱覽用器件、電子書籍專用終 端）；可穿戴的計算機（wearable computer)(可穿戴的器件（wearable device));數碼標 志（digital Signage)(電子招牌）；自動提款機（ATM);票具、各種兌換卷、飲料、食品、香 煙、雜誌、報紙等的販賣所使用的自動售票機·自動販賣機；電視顯像機（電視）；電子黑板 (互動白板（interactive white board))等。
[0119] 本發明的搭載觸摸面板的設備使用了上述本發明的發泡片。作為這樣的搭載觸摸 面板的設備，可列舉出例如具有上述發泡片、顯示面板、及觸摸面板，且在上述顯示面板的 背面側的空間配置有上述發泡片的設備。
[0120] 【實施例】
[0121] 以下，列舉實施例對本發明更詳細地進行說明，但本發明並不受這些實施例的任 何限制。需要說明的是，只要沒有特別說明，表示含量的"％"是指重量％。需要說明的是， 配合份數（重量份）全部是固體成分（不揮發成分）換算的值。
[0122] 實施例1
[0123] 利用分散器（"RoboMix"PRMIX公司制）對合成橡膠乳液（"Lacstarl570"DIC 公司制、固體成分量42. 4%、NBR) 100重量份、脂肪酸銨系表面活性劑（硬脂酸銨的水分散 液、固體成分量33%)(表面活性劑A) 3. 9重量份、氨基甲酸酯系增稠劑（"Hydran Asister T10TIC公司制、固體成分量25. 1 % ) 0. 74重量份進行攪拌混合，使其起泡化。將該發泡組 合物塗布在經剝離處理後的PET膜（厚：38 μ m、商品名"MRF#38"三菱樹脂公司制）上，於 70°C乾燥4. 5分鐘、於140°C乾燥4. 5分鐘，得到厚150 μ m、密度0. 26g/cm3、平均泡孔直徑 55 μ m的連續氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0124] 實施例2
[0125] 利用分散器（"RoboMix"PRMIX公司制）對合成橡膠乳液（"Lacstar DM886"DIC 公司制、固體成分量48. 6%、MBR) 100重量份、脂肪酸銨系表面活性劑（硬脂酸銨的水分散 液、固體成分量33% ) 3. 4重量份、氨基甲酸酯系增稠劑（"Hydran Asister Tl(TT)IC公司 制、固體成分量25. 1 % ) 0. 65重量份進行攪拌混合，使其起泡化。將該發泡組合物塗布在經 剝離處理後的PET膜（厚：38 μ m、商品名"MRF#38"三菱樹脂公司制）上，於70°C乾燥4. 5 分鐘、於140°C乾燥4. 5分鐘、得到厚150 μ m、密度0. 28g/cm3、平均泡孔直徑88 μ m的連續 氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0126] 實施例3
[0127] 利用分散器（"RoboMix"PRMIX公司制）對丙烯酸類乳液溶液（固體成分量55%、 丙烯酸乙酯一丙烯酸丁酯一丙烯腈共聚物（重量比45 :48 :7)) 100重量份、脂肪酸銨系表 面活性劑（硬脂酸銨的水分散液、固體成分量33% ) 3重量份、聚丙烯酸系增稠劑（丙烯酸 乙酯一丙烯酸共聚物（丙烯酸20重量％ )、固體成分量28. 7% ) 1. 3重量份進行攪拌混合， 使其起泡化。將該發泡組合物塗布在經剝離處理後的PET膜（厚：38μπι、商品名"MRF#38" 三菱樹脂公司制）上，於70°C乾燥4. 5分鐘、於140°C乾燥4. 5分鐘，得到厚130 μ m、密度 0. 38g/cm3、平均泡孔直徑68 μ m的連續氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0128] 實施例4
[0129] 利用分散器（"R〇b〇Mix"PRMIX公司制）對丙烯酸類乳液溶液（固體成分量 55%、丙烯酸乙酯一丙烯酸丁酯一丙烯腈共聚物（重量比45 :48 :7)) 100重量份、脂肪酸銨 系表面活性劑（硬脂酸銨的水分散液、固體成分量33% )(表面活性劑A) I. 5重量份、羧基 甜菜鹼型兩性表面活性劑（"Amogen CB - H"、第一工業製藥公司制）（表面活性劑B) 1重 量份、噁唑啉系交聯劑（"EPOCROS WS - 500"日本催化劑公司制、固體成分量39% )0. 35 重量份、聚丙烯酸系增稠劑（丙烯酸乙酯一丙烯酸共聚物（丙烯酸20重量％ )、固體成分 量28. 7%)0. 78重量份、苯並三唑系防鏽劑（"SEETEC BT - NA"、SHIPR0化成公司制）0. 5 重量份進行攪拌混合，使其起泡化。將該發泡組合物塗布在經剝離處理後的PET (聚對苯二 甲酸乙二醇酯）膜（厚：38 4!11、商品名"1?^#38"三菱樹脂公司制）上，於701：乾燥4.5分 鍾、於140°C乾燥4. 5分鐘，得到厚130 μ m、密度0. 33g/cm3、最大泡孔直徑110 μ m、最小泡 孔直徑20 μ m、平均泡孔直徑45 μ m的連續氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0130] 實施例5
[0131] 利用分散器（"RoboMix"PRMIX公司制）對丙烯酸類乳液溶液（固體成分量55%、 丙烯酸乙酯一丙烯酸丁酯一丙烯腈共聚物（重量比45 :48 :7)) 100重量份、脂肪酸銨系表 面活性劑（硬脂酸銨的水分散液、固體成分量33% )3重量份、噁唑啉系交聯劑（"EP0CR0S WS - 500"日本催化劑公司制、固體成分量39% )2重量份、聚丙烯酸系增稠劑（丙烯酸乙 酯一丙烯酸共聚物（丙烯酸20重量％ )、固體成分量28. 7% )0. 78重量份、苯並三唑系防 鏽劑（"SEETEC BT - NA"、SHIPR0化成公司制）0. 5重量份進行攪拌混合，使其起泡化。將 該發泡組合物塗布在經剝離處理後的PET(聚對苯二甲酸乙二醇酯）膜（厚：38μπκ商品 名"MRF#38"三菱樹脂公司制）上，於70°C乾燥4. 5分鐘、於140°C乾燥4. 5分鐘，得到厚 130 μ m、密度0. 24g/cm3、最大泡孔直徑69. 5 μ m、最小泡孔直徑15 μ m、平均泡孔直徑34 μ m 的連續氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0132] 比較例1
[0133] 利用分散器（"RoboMix"PRMIX公司制）對丙烯酸類乳液溶液（固體成分量55%、 丙烯酸乙酯一丙烯酸丁酯一丙烯腈共聚物（重量比45 :48 :7)) 100重量份、脂肪酸銨系表 面活性劑（硬脂酸銨的水分散液、固體成分量33%)3重量份、聚丙烯酸系增稠劑（丙烯酸 乙酯一丙烯酸共聚物（丙烯酸20重量％ )、固體成分量28. 7% ) 0. 78重量份進行攪拌混合， 使其起泡化。將該發泡組合物塗布在經剝離處理後的PET膜（厚：38μπι、商品名"MRF#38" 三菱樹脂公司制）上，於70°C乾燥4. 5分鐘、於140°C乾燥4. 5分鐘，得到厚130 μ m、密度 0. 62g/cm3、平均泡孔直徑58 μ m的連續氣泡結構的發泡體（發泡片）。
[0134]
[0135] 對於由實施例及比較例得到的發泡體（發泡片）進行以下的評價。將結果示於表 1及表2。需要說明的是，表1中示出各實施例、比較例中的各成分的配合份數（重量份） [固體成分（不揮發成分）換算]。"Em"表示丙烯酸類乳液溶液。
[0136] (平均泡孔直徑）
[0137] 利用低真空掃描電子顯微鏡（"S - 3400N型掃描電子顯微鏡"日立Hightech Science Systems公司制）獲得發泡體剖面的擴大圖像，通過進行圖像解析求出平均泡孔 直徑（μπι)。需要說明的是，解析出的氣泡數為10?20個左右。另外，利用與平均泡孔直 徑相同的方法，求出發泡片的最小泡孔直徑（μ m)及最大泡孔直徑（μ m)。
[0138] (密度）
[0139] 利用IOOmmX IOOmm的衝裁刀模具對發泡體（發泡片）進行衝裁，對衝裁出的試樣 的尺寸進行測定。另外，利用測定端子的直徑(φ)為20mm的1/100度盤式指示器對厚度進 行測定。利用這些值算出發泡體的體積。
[0140] 接著，利用最小刻度0. Olg以上的上皿天秤測定發泡體的重量。根據這些值來算 出發泡體的密度（g/cm3)。
[0141] (動態粘彈性）
[0142] 利用粘彈性測定裝置（"ARES2KFRTN1 - FC0"TA Instruments Japan 公司制）的 膜拉伸測定模式，在角頻率為lrad/s時進行溫度分散性試驗。對此時的儲能彈性模量E' 與損耗彈性模量E"的比率即損耗角正切（tan δ )的峰值的溫度CC )和強度（最大值）進 行測定。
[0143] 表2的"tan δ溫度"一欄記載了發泡體的損耗角正切（tan δ)的峰值的溫度 (°C )，"tan δ最大值"一欄記載了該峰值的強度（最大值），"tan δ最大值/密度"一欄記 載了上述峰值的強度（最大值）除以發泡體的密度而得的值[相當於構成發泡體的材料自 身（除氣泡以外）的tan δ的峰值強度（最大值）]。
[0144] (初期彈性模量）
[0145] 在23°C環境下且拉伸速度300mm/min的拉伸試驗中，由10%應變時的斜率算出初 期彈性模量（N/mm 2)，對該初期彈性模量進行評價。
[0146] (衝擊吸收性試驗）
[0147] 使用上述的擺錘型衝擊試驗機（衝擊試驗裝置）（參照圖1及圖2)進行衝擊吸收 性試驗。對於在實施例及比較例中得到的發泡片（樣品尺寸：20mmX20mm)，在使28g的鐵 球傾斜30°的低衝擊條件（a)、使28g的鐵球傾斜40°的低衝擊條件（b)、和使96g的鐵球 傾斜47°的高衝擊條件這三個條件下進行衝擊試驗，求出各條件下的衝擊吸收率（％)。
[0148] 接著，用該衝擊吸收率（％)除以發泡片的厚度（μ m)，求出每單位厚度的衝擊吸 收率R。
[0149] (剪切粘接力）
[0150] 將發泡片切割為25mmX 25mm，分別在發泡體的雙面粘貼SUS304BA板，從而製成測 定試樣。使5kg的輥在水平放置的測定試樣上往復一次來進行壓接。壓接後，在常溫（23 °C ) 下放置30分鐘，然後按照使測定試樣垂直的方式將其固定於拉幅機（Tensilon)，以拉伸速 度50mm/min進行拉伸，測定了其最中央的剪切粘接力。在η = 2的條件下測定了測定試樣， 將其平均值作為剪切粘接力（Ν/lOOmm2)。
[0151] (確認顯示不勻發生的試驗）
[0152] 將市售的智慧型手機拆開。在該智慧型手機中，在顯示面板下部與筐體之間存在空間， 該空間的高度為〇. 2mm。將該空間作為泡沫插入用空隙。
[0153] 接著，在該泡沫插入用空隙插入用於評價的樣品，再將拆開的智慧型手機加以組裝。 需要說明的是，對於比較例2來說，在泡沫插入用空隙沒有插入任何樣品。
[0154] 起動智慧型手機，用拇指按壓畫面中央部。此時的力大約為12N。然後，確認是否發 生顯示不勻，按照下述基準進行評價。
[0155] A :沒有發生顯示不勻。
[0156] B :雖然發生顯示不勻，但是使用者可以沒有問題地進行辨認，且可以沒有問題地 操作智慧型手機。
[0157] C :由於顯示不勻，因而對辨認性帶來不良影響，使用者在智慧型手機的操作中伴有 不諧調的感覺。
[0158] (應力緩和試驗）
[0159] 使用下述示出的應力緩和試驗機，在泡沫插入用空隙插入用於評價的樣品，對應 力緩和性進行評價。
[0160] 對於應力緩和試驗機，示於圖3及圖4。圖3是應力緩和試驗機的上面示意圖，圖 4是應力緩和試驗機的示意剖面圖（圖3的A - A'線的剖面圖）。在圖3及4中，6是應力 緩和試驗機，61是推子（壓子）、62是視窗鏡片（window Iense)、63是液晶顯示器（LCD)、64 是壓敏紙、65是基板（基底板）、661及662是粘合帶、67是筐體。另外，用虛線圍起來的區 域68表示泡沫插入用空隙。應力緩和試驗機6在液晶顯示器63的背面側具有壓敏紙64、 且在液晶顯示器63的表面側具有視窗鏡片62。在應力緩和試驗機6中，在基板65上藉助 粘合帶662來配置筐體67,且藉助粘合帶661來將視窗鏡片62固定在筐體上，從而存在由 視窗鏡片62、粘合帶661、粘合帶662、筐體67及基板68劃分的內部空間，在該內部空間配 置有液晶顯示器63及壓敏紙64的層疊體。另外，在壓敏紙64的下部的內部空間設置有泡 沫插入用空隙68。
[0161] 需要說明的是，該應力緩和試驗機的視窗鏡片可視為觸摸面板。
[0162] 推子61具有直徑為13mm的球體的前端形狀。作為粘合帶661，使用的是雙面粘 合帶（厚300 μ m、商品名"雙面粘合帶HJ - 90130B"、日東電工株式會社制）。作為粘合 帶662,使用的是雙面粘合帶（厚30 μ m、商品名"雙面粘合帶No. 5603"、日東電工株式會社 制）。觸摸面板62的厚度為0· 8mm。液晶顯示器63的厚度為I. 7mm。另外，基板65的厚度 為5mm。作為壓敏紙64,使用的是應力測定膜（商品名"PRESCALE"（兩片、微壓用（4LW)、 富士膠片株式會社制、具有經加壓的部分發生顯色的面的片、厚度〇. 16_)。
[0163] 另外，在應力緩和試驗機6中，筐體67能夠交換，通過對筐體67的高度進行調節， 從而能夠調節泡沫插入用空隙68的高度。
[0164] 將泡沫插入用空隙的高度設定為200 μ m，在應力緩和試驗機的泡沫插入用空隙插 入用於評價的樣品和PET膜（厚：38 μ m、商品名"MRF#38"、三菱樹脂公司制）以使得總厚 度達到200 μ m附近，使用應力緩和試驗機，利用推子對觸摸面板的中心部施加12N的負荷， 確認壓敏紙的變色，從而對應力緩和性進行評價。
[0165] 需要說明的是，比較例3中在泡沫插入用空隙層疊了 PET膜（厚：38 μ m、商品名 "MRF#38"、三菱樹脂公司制）5張。
[0166] 應力緩和試驗的評價結果示於圖5?圖11。圖5?11是分別對實施例1?5、比 較例1及3的壓敏紙的變色進行數碼處理，使作用於壓敏紙的壓力可視化而成的壓力圖像。
[0167] 表 1
[0168]

【權利要求】
1. 一種發泡片，其厚度為30?500 y m，所述發泡片由下述的發泡體構成，所述發泡體 的密度為〇. 2?0. 4g/cm3、且在動態粘彈性測定中的角頻率為lrad/s時的儲能彈性模量與 損耗彈性模量的比率即損耗角正切tanS在一 30°C以上且30°C以下的範圍內具有峰值。
2. 根據權利要求1所述的發泡片，其中，所述發泡體的平均泡孔直徑為10?150i!m。
3. 根據權利要求1或2所述的發泡片，其中，所述發泡體的損耗角正切tanS在一 30°C 以上且30°C以下的範圍內的最大值為0. 2以上。
4. 根據權利要求1?3中任一項所述的發泡片，其中，在23°C環境下且拉伸速度為 300mm/min的拉伸試驗中，發泡體的初期彈性模量為5N/mm2以下。
5. 根據權利要求1?4中任一項所述的發泡片，其中，在使用了擺錘型衝擊試驗機的 衝擊吸收性試驗中，下式所定義的衝擊吸收率除以發泡片的厚度所得的值R在衝擊子的重 量28g、擺起角度30°時為0. 15以上，所述衝擊吸收率以％計，所述發泡片的厚度的單位是 V- m, 衝擊吸收率（％ ) = KF。一 FJ/F。} X 100 上述式中，匕是僅對支承板衝撞衝擊子時的衝擊力，匕是對由支承板和發泡片構成的 結構體的支承板上衝撞衝擊子時的衝擊力。
6. 根據權利要求1?5中任一項所述的發泡片，其中，所述發泡體的至少一個面相對於 SUS304BA板的剪切粘接力在23°C、拉伸速度50mm/min的條件下為0. 5N/100mm2以上。
7. 根據權利要求1?6中任一項所述的發泡片，其中，發泡體由選自丙烯酸系聚合物、 橡膠、氨基甲酸酯系聚合物、及乙烯一乙酸乙烯酯共聚物中的至少一種樹脂材料形成。
8. 根據權利要求1?7中任一項所述的發泡片，其中，發泡體經由工序A而形成，所述 工序A是使乳液樹脂組合物機械性地發泡的工序。
9. 根據權利要求8所述的發泡片，其中，發泡體進一步經由工序B而形成，所述工序B 是將經機械性地發泡而得的乳液樹脂組合物塗布在基材上並進行乾燥的工序。
10. 根據權利要求9所述的發泡片，其中，所述工序B包括：將塗布在基材上的含氣泡 的乳液樹脂組合物在50°C以上且低於125°C的溫度下進行乾燥的預備乾燥工序B1、和在預 備乾燥工序B1之後進一步在125°C以上且200°C以下進行乾燥的主幹燥工序B2。
11. 根據權利要求1?10中任一項所述的發泡片，其中，在發泡體的單面或雙面具有粘 合劑層。
12. 根據權利要求1?11中任一項所述的發泡片，其用作電氣設備或電子設備用衝擊 吸收片。
13. 根據權利要求1?11中任一項所述的發泡片，其用於搭載觸摸面板的設備。
14. 一種電氣設備或電子設備，其使用了權利要求1?11中任一項所述的發泡片。
15. 根據權利要求14所述的電氣設備或電子設備，其是具備顯示構件的電氣設備或電 子設備，所述電氣設備或電子設備具有權利要求1?11中任一項所述的發泡片被夾持在該 電氣設備或電子設備的筐體與所述顯示構件之間的結構。
16. -種搭載觸摸面板的設備，其使用了權利要求1?11中任一項所述的發泡片。
17. 根據權利要求16所述的搭載觸摸面板的設備，其具有權利要求1?11中任一項 所述的發泡片、顯示面板、及觸摸面板，且在所述顯示面板的背面側的空間配置有所述發泡 片。
【文檔編號】C08L9/00GK104419036SQ201410314617
【公開日】2015年3月18日 申請日期:2014年7月3日 優先權日:2013年8月26日
【發明者】土井浩平, 長崎國夫, 大塚哲彌, 岡田美佳, 加藤和通, 德山英幸, 北原綱樹, 高橋忠男, 松下喜一郎 申請人:日東電工株式會社