冷軋且連續退火的高強度鋼帶材及生產所述鋼的方法

2023-10-05 14:05:19 3

專利名稱：冷軋且連續退火的高強度鋼帶材及生產所述鋼的方法
技術領域：
本發明涉及提供有鋅合金塗層的冷軋且連續退火的高強度鋼帶材 及其生產方法。
背景技術：
高強度鋼在汽車和建築應用中由於朝向重量減輕的驅使而得到逐漸增多的使用。為了彌補所產生的用於構造牟輛的材料的厚度降低，考慮具有較高強度的材料。然而，較高強度通常以可成型性為代價。結果，目前著眼於具有良好可成型性的許多高強度鋼。這些鋼的開發 通常產生具有顯微組織和化學組成的很特定組合的鋼，並且以仔細設計和受控生產方法進行生產。通過使用具有較高強度的較薄鋼，要求鋼對於腐蝕受到充分防護。 通過提供具有金屬塗層的鋼可以獲得這種防護。提供具有鋅塗層的鋼 帶材是公知的，特別是對於汽車和建築用途。為了以經濟的方式在鋼 帶材上獲得薄鋅層， 一般做法是通過熱浸鍍鋅來塗覆鋼帶材，其中所 述帶材移動通過熔融鋅的浴液。熔融鋅附著到鋼上，並且在大多數情 形中在所述帶材從浴液離開時，通常使用氣刀將過剩的鋅從帶材上除 去從而獲得薄塗層。本領域中已知將某些化學元素加入到浴液中來改 善鋅塗層的品質和/或改進塗覆鋼帶材的方法。作為元素，經常選擇鋁 和鎂。發明內容這些仔細調製的組合導致高強度鋼的生產傾向於因顯微組織的波 動而使力學性能顯著波動。因此本發明的目的是提供一種生產高強度 鋼的方法，該鋼具有對過程波動較不敏感的一致的力學性能。對高強度鋼鍍鋅的另一個問題是這些鋼對於鋅塗層顯示出差的可潤溼性，這是由於在該鋼中使用的較高量的合金化元素。與惰性界面(例如金上的水)之間潤溼的熱力學平衡性質形成對比的是，通過熱浸鍍使鋼表
面覆蓋有液體Zn塗層是複雜的反應性潤溼過程。然而，已知對氧具有高親和力的合金化元素例如Mn、 Al、 Si等導致在退火處理期間鋼表面上氧化物的富集。通常已知這樣的氧化物對於液體鋅的可潤溼性非常差。本發明的目的是提供鋅塗層，該塗層提供了高強度鋼基材的充分可潤溼性，儘管鋼中高水平的合金化元素對於獲得充分的可潤溼性是不利的。
通過冷軋和連續退火的高強度鋼帶材實現本發明的目的，所述鋼帶材包含(所有百分數以重量％計，除非另外指明)
0. 04-0. 30%C
1. 0-3. 5%Mn0-1. 0%Si0-2.0%A10-1.0%Cr0-0. 02%P0-0. 01%S0-0. 25%V0-0."馬0-0. 20%Ti0-0. 015%N0-0. O誰不可避免的雜質餘量鐵，
提供有熱浸鍍鋅的鋅合金塗層，其中所述鋅合金塗層由如下構成0. 3-4. 0°/。Mg和0. 05%-6. 0°M1以及任選最多0. 2°/。的一種或多種附加元
素連同不可避免的雜質，及餘量的鋅。
可按少量即小於0. 2重量％加入的附加元素可為Pb或Sb、 Ti、 Ca、Mn、 Sn、 La、 Ce、 Cr、 Ni、 Zr或Bi。通常力口入Pb、 Sn、 Bi和Sb以便形成鋅花。優選地，鋅合金中附加元素的總量為最多0.2%。對於通常的應用，這些少量的附加元素不會以任何明顯程度改變塗層或浴液的性能。優選地，當鋅合金塗層中存在一種或多種附加元素時，每一種以< 0. 02重量％的量存在，優選每一種以< 0. 01重量。/。的量存在。這是因為附加元素與加入的鎂和鋁相比不以明顯程度改變抗腐蝕性，並且附加元素使塗覆的鋼帶材成本更高。通常僅在具有用於熱浸鍍鋅的熔融鋅合金的浴液中加入附加元素以便抑制形成浮渣，或者以便在塗層中形成鋅花。因此保持所述附加元素儘可能地低。鋅合金塗層的厚度優選為3-12 jam，這是因為較厚的塗層對於大多數用途並非必需。根據本發明的鋅合金塗層改善了對腐蝕的防護，使得最多12 jam的厚度對於幾乎所有用途是足夠的。薄塗層對於(例如通過雷射焊接)將兩片具有根據本發明塗層的鋼板材焊接在一起也是有益的。在優選實施方案中，鋅合金塗層具有3-10 jiin的厚度，這對於汽車應用是優選的厚度範圍。根據另一優選的實施方案，鋅合金塗層具有3-8 jam或甚至7 jam的厚度。當在不使用隔片的情況下產生改良的雷射焊縫是重要時，該厚度是優選的。
本發明人發現，根據本發明的鋼為根據本發明的鋅合金塗層提供了優異的基材可潤溼性，不管是否有已知不利地影響鋼基材可潤溼性的高水平合金化元素。重要地是注意，根據本發明的鋼不含有作為合金化元素的鎳，這是因為鎳與Mg形成化合物MgNh和Mg2Ni。如果來自鋼的鎳與來自鍍液的Mg形成這些化合物，則發生不希望的浮渣形成且兼有鍍液的不希望的Mg耗盡。因此出於處理原因，含鎳基材是不希望的。
優選地，顯微組織包含90-65%鐵素體，優選85-70、更優選80-75%。在臨界區(inter critical)退火OAT後即刻冷卻之前將存在的奧氏體部分優選完全轉變為非鐵素體顯微組織組分(優選貝氏體、馬氏體、針狀鐵素體)或者部分保持為殘餘奧氏體。在實施方案中，鋼帶材包含90-65%鐵素體，組織的其餘部分為針狀鐵素體、貝氏體、馬氏體或殘餘奧氏體。優選地，顯微組織不包含珠光體，儘管鋼中可以存在碳化鐵析出物例如不是珠光體中片層形式的滲碳體。因此，獲得了具有所需力學性能與優異抗腐蝕性的鋼基材的組合。鋁含量限於
6。/。以便不損害可焊性。通常認為含Mg的鋅層比不含Mg的鋅層硬。雖然事實上這通常意味著所述層更脆，但本發明人發現鋅合金塗層的附著性顯著更好，以至於甚至在成形期間的高接觸壓力期間鋅合金塗層也不屈服於壓力並且保留在適當位置來在成形期間或之後保護產品不受腐蝕。在成型操作中高強度鋼部件成型期間的較高接觸壓力不導致塗層的損傷，例如經常發生於鍍鋅層退火(galveannealed)塗層的損傷，並且其不如一般鍍鋅的鋅層那樣易於刮擦掉。這可能是因為認為Mg的加入對於促進塗覆鋼和(熱)成形工具之間的潤滑是有益的。本發明人認為，在鋅浴液上形成的Mg的氧化物保護鋅在塗覆期間免於蒸發。在熱浸鍍鋅期間減少的鋅蒸發在進口 (snout)區域中也是有益的。進口是帶材進入鋅浴液的位置。 一般地，鋅蒸發並且在較冷區域處形成粉塵(鋅和氧化鋅)，所述粉塵可以落在進口中的帶材和鋅浴液表面上。這可在鋅塗層中產生缺陷。浴液表面上的Mg氧化物限制該區域
中鋅的蒸發且因此減少鋅塗層中缺陷的發生機會。
因為Fe2Als的形成，塗層總是包含一些鐵，即使從其沉積塗層的
浴液不含有上文限定的作為附加元素的鐵。鐵構成不可避免的雜質的原因是使用鋼基材。鐵不是附加元素並且應優選不超過1. 5%或更優選1.0%。在本發明的實施方案中，塗層中的鐵含量限制到低於0.6%，優選低於0. 4%。甚至更優選該量限制到低於0. 2%。
在本發明的實施方案中，鋼基材僅由明確要求的合金化元素構成。其它元素例如氧或稀土元素可以僅以不可避免的雜質存在，且餘量是鐵。
可使用Q. 05%的最小鋁水平，這是因為其對於防止Fe和Zn之間的所有反應都是不重要的。沒有任何鋁時，厚的固態(solid) Fe-Zn合金在鋼表面上生長並且塗層厚度不可通過用氣體擦拭進行平穩地調節。0. 05%的鋁含量足以防止成問題的Fe-Zn合金形成。優選地，鋁含量為至少0.3%。最後，鋼的可磷化性由於Mg的加入而得到改善。
在本發明的實施方案中，鋅合金包含0. 3-2. 3重量％鎂和0. 6-2. 3重量％鋁。通過將鎂水平限制到最多2.3%,減少鋅浴液上氧化浮渣的形成，同時維持腐蝕防護處於足夠高的水平。通過限制鋁含量，可焊性得到改善。在優選實施方案中，鋅合金層中的矽含量低於0.0010重量％。
根據優選實施方案，提供了具有鋅合金塗層的鋼帶材，其中所述鋅合金包含1. 6-2. 3重量°/。鎂和1. 6-2. 3重量％鋁。這是優選實施方案，因為在這些值下塗層的腐蝕防護處於最大，並且腐蝕防護不受小的組
成變化影響。高於2.3重量y。鎂和鋁時，塗層可變脆並且塗層的表面品
質可降低。
在本發明的實施方案中，提供了具有鋅合金塗層的鋼帶材，其中所述鋅合金含有0. 6-1. 3重量％鋁和/或0. 3-1. 3重量°/。鎂。對於這些較少量的鋁和鎂，不需要常規熱浸鍍鋅浴液和裝置的較大改動，而處於0. 3-1.3重量％水平的鎂相當大地改善抗腐蝕性。通常，對於這些量的鎂，加入大於0. 5重量％的鋁來防止在浴液上形成比常規浴液更多的氧化浮渣；浮渣可在塗層中導致缺陷。具有這些量的鎂和鋁的塗層對於對表面品質和改善的抗腐蝕性要求高的用途是最佳的。
優選地，鋅合金包含0. 8-1. 2重量°/。鋁和/或G. 8-1. 2重量°/。鎂。相對於常規熱浸鍍鋅，這些量的鎂和鋁對於以有限的額外費用向塗層提供高的抗腐蝕性、優異的表面品質、優異的可成型性和良好的可焊性是最佳的。
根據優選實施方案，提供了具有熱浸鍍鋅的鋅合金塗層的鋼帶材，其中以重量％計的鋁量與以重量％計的鎂量加上或減去最大0.3重量％相同。發現當鋁的量等於或幾乎等於鎂的量時顯著地抑制浴液上形成的浮渣。
在本發明的實施方案中，塗覆有根據本發明的鋅合金塗層的鋼帶材包含0. 07-0. 16°/。C、 1.4-2. 0飾，優選1. 5-1. 8飾、0. 2-0. 4%Si，優選至少0. 25%Si、 0. 5-1. 5%A1、 0. 4-0. 8%Cr、 0-0. 05%Ti、 0-0. 03%Nb、0-0.01%N、 0-0. 002。/。B和作為雜質的V。
在優選實施方案中，未加入作為合金化元素的硼，但如果存在，硼僅作為雜質而存在。已知硼顯著地影響淬硬性，由此在損失殘餘奧氏體的情況下促使馬氏體形成，且因而損害鋼的可成型性。根據該實施方案的鋼的顯微組織不含珠光體，而包含鐵素體、貝氏體、馬氏體和殘餘奧氏體。優選地，殘餘奧氏體的體積分數為1-10°/。，優選約5%。貝氏體優選不含碳化物。這些鋼提供了良好的抗拉強度且兼有高的延展性和優異的抗腐蝕性及可焊性。
在本發明的優選實施方案中，鋼帶材包含0. 07-0. 12°/。C和0. 5-1. 0。M1。根據該實施方案的鋼的抗拉強度稍微較低，為約600 MPa。合金化元素的減少意味著必須對冷軋後的退火處理進行調整以便仍獲得無珠光體的顯微組織，該顯微組織包含鐵素體、貝氏體、馬氏體和殘餘奧氏體。
在本發明的實施方案中，提供有根據本發明的鋅合金塗層的鋼帶材包含0. 07-0. 20%C、 1. 2-3. 5%Mn、 0-1. 5%A1、 0-0. 15%Ti、 0-0. 002%B。
在優選實施方案中，未加入作為合金化元素的硼，但如果存在，硼僅作為雜質而存在。根據該實施方案的鋼的顯微組織無珠光體，而包含鐵素體、馬氏體和碳化物。優選地，鐵素體的體積分數為70-95%，優選約80%。鋅合金塗層的施加向高強度鋼提供了良好延展性。優選地，鋼帶材包含0. 07-0. 17%C、 1. 2-2. 5%Mn和0-1. 0°M1。更優選地，鋼帶材包含0. 07-0. 12°/。C、 1.2-2.0%Mn、 0-0.4°/。Si、 0-1. 0%A1 、0-0.05Vn、 O-O. 07%Nb、 0-0. 01%N。兩個優選實施方案均提供了稍微較低的抗拉強度且兼有較高的延展性和優異的抗腐蝕性及可焊性。
在本發明的實施方案中，塗覆有根據本發明的鋅合金塗層的鋼帶材包含0. 15-0. 30%C、1. 5-3. 5%Mn、0. 5-2. 0%A1、0-0. 05飾、0-0. 01%N、O-O. 002%B。在優選的實施方案中，未加入作為合金化元素的硼，但如果存在，硼僅作為雜質而存在。根據該實施方案的鋼的顯微組織無珠光體，而包含鐵素體、貝氏體、馬氏體和殘餘奧氏體。該鋼有時稱作TRIP鋼。優選地，殘餘奧氏體的體積分數為1-10%，優選約5%。所述貝氏體優選無碳化物。鋅合金塗層的施加向高強度鋼提供了良好延展性和優異的抗腐蝕性及可焊性。在實施方案中，鋼帶材包含
0. 15-0.24%C、 1.5-2.0飾、0. 2-0. 8%Si，優選0. 2-0.6%Si，優選至少O. 25%Si、 0. 5-1.5。M1、 O-O. 05鋒，優選最多0.03%。在優選實施方案中，鋼帶材包含0. 15-0. 20%C。
根據本發明的第二方面，提供了生產冷軋且連續退火的高強度鋼帶材的方法，該方法包括下面的順序步驟
-提供冷軋鋼帶材，該鋼帶材包含
0. 04-0. 30%C
1. 0-3. 5%Mn0-1. 0%Si0-2. 0%A10-1. 0%Cr0-0. 02%P0-0. 01%S0-0. 25%V0-0. l歸0-0. 20%Ti0-0.015%N0-0. O膽不可避免的雜質餘量的鐵
-將帶材加熱到臨界區退火溫度IAT
-將帶材在IAT保持足以獲得所需的鐵素體與奧氏體之比的退火
時間
-將帶材冷卻至過時效溫度OAT-將帶材在OAT保持過時效時間-將帶材加熱至鍍鋅溫度GT
-通過將帶材浸入具有鋅浴液溫度ZBT的熔融浴液中來塗覆帶材，所述浴液包含待塗覆到鋼帶材上的鋅合金塗層所用的鋅合金-冷卻帶材。
在將帶材加熱到IAT期間，取決於IAT和在IAT的退火時間，基本上為鐵素體的鋼基質部分地轉變為奧氏體。出於簡明目的，可如

圖1中示意性所示將IAT選擇為恆定，然而還能夠如圖2中示意性所示，將帶材快速加熱到稍微低於IAT的溫度，接著緩慢加熱到峰值IAT和接著緩慢冷卻到再次稍微低於IAT的溫度，以便在IAT下的退火處理結束時獲得所需的鐵素體與奧氏體之比。優選地，冷卻到OAT之前奧氏體內含物的體積分數為最多50%。然而，為了保持足夠的淬硬性，該體積分數優選為10-35%,優選15-30%,優選20-25%。在本發明的實施方案中，AIT為750-850。C，優選780-830。C。
具體實施例方式
在本發明的實施方案中，鋼基材僅由明確要求的合金化元素構成。其它元素例如氧或稀土元素可僅以不可避免的雜質存在，餘量是鐵。
在實施方案中，加熱至IAT的步驟快速地進行到高於Acl的溫度，且具有Acl+20至Acl+80的過熱以便實現奧氏體的快速成核。本發明人發現該快速加熱步驟(其在大多數退火裝置中與直接燃燒爐(DFF)相符合，且因此快速加熱步驟終止於DFF的出口 )導致強度增加，並且延展性通過顯微組織的細化和無帶狀物結構的促進而得到維持或甚至改善。對於發明的所有實施方案，發現了與高於Acl的過熱結合的快速加熱的這種作用。極限抗拉強度的改善範圍根據化學組成而為30-120 MPa。優選地，加熱速率為10-50C/s，更優選15-40X:。發現加熱速率的合適值為15-25。C/s例如約20°C/s。在快速加熱後，可以按較慢的加熱速率進行加熱至IAT的其餘部分(如在圖2中)，或者通過快速加熱速率可已達到IAT (如在圖1中)。
在實施方案中，過時效溫度OAT比GT最多低150^C，優選比GT
最多低ioor;，更優選比gt最多低70x:，甚至更優選比gt最多低50
匸。通過允許OAT低於GT,可設定該處理以在從IAT冷卻和獨立於隨後熱浸塗覆的在OAT下的過時效處理之後獲得所需的顯微組織。發現在低於GT的溫度下的過時效提供了強度和延展性的非常良好的組合。在另一方面，可將熱浸處理進行最優化以便獲得最佳腐蝕防護、塗層覆蓋和塗層附著。
在本發明的實施方案中，OAT比GT至少低10°C，優選至少低20。C，更優選比GT至少低30°C。在本發明的實施方案中，通過感應加熱步驟實現從OAT到GT的升溫。感應加熱是快速且清潔的加熱方法，以便不汙染待熱浸塗覆的鋼帶材的表面並且非常短的加熱工段是足夠的。對於可實現將鋼帶材從OAT加熱到GT的加熱步驟沒有限制，但本發明人發現可通過感應加熱經濟地跨越(bridge) OAT和GT之間10-75'C的溫度差異。
在實施方案中，鋅浴液溫度ZBT比GT低最多25°C，優選最多20匸，更優選最多15°C,甚至更優選最多10°C。優選地，鋼帶材在進入熔融鋅合金的浴液之前的溫度GT為380。C至850'C之間，更優選為熔融鋅合金浴液的溫度至高於浴液溫度25。C之間。鋼帶材的溫度應不低於鋅合金的熔點以避免鋅浴液的局部凝固。高的鋼帶材溫度將引起鋅的較高的蒸發，從而導致粉塵形成。高的鋼帶材溫度還可加熱鋅浴液，從而需要連續冷卻浴液中的鋅，這是昂貴的。出於這些原因，剛好高於浴液溫度的鋼帶材溫度是優選的。
在實施方案中，OAT為350-450°C，優選380-430X:。發現在這些溫度邊界內的OAT為獲得高的強度和延展性提供了最佳顯微組織。
在實施方案中，ZBT為430-490X:，優選440-480"C，更優選450-470。C。根據該方法的優選實施方案，熔融鋅浴液的溫度ZBT保持為380"C-550。C,優選430'C-490'C。 440。C的下限對於避免任何凝固是絕對安全的。提高鋅浴液溫度增加了鋅蒸發並且在鍍鋅生產線中導致粉塵形成，從而引起表面缺陷。因此上限應合理地低，對此550X:是適當的，並且優選480X:作為技術上可能的上限。
在優選實施方案中，提供了根據上文所述過程的生產冷軋且連續退火的高強度鋼帶材的方法，其中所述鋼帶材包含如下成分，優選由:i口下成分組成，以重量％計
0. 04-0. 16%C，優選0. Q8-0. 12%C1.4-2. 0%Mn，優選1.5-1.8。/。Mn0. 2-0. 4%Si，優選至少0. 25%0. 5-1. 5%U0. 4-0. 8o/0CrO-O. G5%TiO-O.03%NbO-O. 01%N
0-0. 002%B，優選硼作為雜質作為雜質的V不可避免的雜質餘量的鐵
在優選實施方案中，不加入硼作為合金化元素，但如果存在，硼僅作為雜質而存在。鋼基材的組成、退火處理、熱浸塗覆處理和獨立於熱浸塗覆處理來控制顯微組織的能力的組合提供了具有優異的強度、 一致性和延展性的高強度鋼帶材，然而可獨立於過時效處理進行塗覆處理以便獲得塗層的最佳品質。這是大的優點，因為通常顯微組織的組分和因此在退火處理初始階段中產生的力學性能在鍍鋅處理的較後階段中受到不利影響。優選通過感應加熱獲得過時效和熱浸塗覆之間帶材的加熱。在優選實施方案中，鋼帶材包含0. 04-0. 12%C，或甚至0. 8-0. 12%C。本發明人發現，當對於40秒-150秒，優選60-100秒，更優選70-90秒的過時效時間選擇OAT為380-43(TC時，對於該特定組成獲得強度和延展性的非常良好的組合，特別是對於具有0. 3-0. 7%鋁含量的鋼。當鋼的鋁含量為約1%時，在400-420的OAT下120秒的退火時間提供了良好的結果。
為了進一步改善鋅合金塗層的品質，在鋅合金塗覆步驟之後且在冷卻到環境溫度的步驟之前可使用鍍鋅層退火處理步驟。鍍鋅層退火處理步驟可以包括在熱浸之後即刻加熱帶材例如在470-550r下20-40秒，以便在鋅合金塗層中獲得至多15%，優選7-13%，例如約10%的鐵含量。
在實施方案中，鋅合金由如下構成0. 3-4. Oy。Mg和0. 3-6. 0%A1;任選的最多0. 2%的一種或多種附加元素；不可避免的雜質；餘量的鋅。優選地，鋅合金由如下構成0. 3-2. 3重量％鎂；0. 5-2. 3重量％鋁；任選的< 0. 2重量°/。的一種或多種附加元素；不可避免的雜質；餘量的鋅。優選地，鋅合金包含小於0. 0010重量％的矽。
在實施方案中，鋅合金浴液含有1. 5-2. 3重量％鎂和1. 5-2. 3重量°/。鋁。優選地，鋅合金浴液含有Q. 6-1. 3重量％鋁，優選含有0.7-1.2重量°/。鋁和/或鋅合金浴液含有0.3-1.3重量％鎂，優選含有0.7-1.2重量％鎂。對具有根據本發明的組成的各種鋼基材進行工業測試。鋅合金塗層包含基本相等的各為1.5-2%的鋁和鎂含量。發現附著性是優異的且與鋼基材的組成無關，儘管使用了顯著量的合金化元素。
權利要求
1.冷軋且連續退火的高強度鋼帶材，包含(以wt％計)0.04-0.30％C1.0-3.5％Mn0-1.0％Si0-2.0％Al0-1.0％Cr0-0.02％P0-0.01％S0-0.25％V0-0.1％Nb0-0.20％Ti0-0.015％N0-0.010％B不可避免的雜質餘量的鐵，提供有熱浸鍍鋅或鍍鋅層退火處理的鋅合金塗層，其中所述鋅合金塗層由如下構成0.3-4.0％Mg和0.05％-6.0％Al；任選的最多0.2％的一種或多種附加元素；不可避免的雜質；餘量的鋅。
2. 根據權利要求1的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其中所述鋅合 金包含0. 3-2. 3重量°/。鎂和0. 6-2. 3重量％鋁，優選其中所述鋅合金包含 1. 6-2. 3重量％鎂和1. 6-2. 3重量％鋁。
3. 根據前述權利要求中任一項的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其 中該鋼帶材包含90-65%鐵素體，組織的其餘部分是針狀鐵素體、貝氏體、 馬氏體或殘餘奧氏體。
4. 根據前述權利要求中任一項的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其 中該鋼帶材由如下構成,0. 04-0. 30%C,1. 0-3. 5飾 O-l.0%Si 0-2. 0%A1 O-l. 0%Cr O-O. 02%P 0-0.01%S 0-0. 25%V 0-0. l飾 0-0.20%Ti 0-0.015%N 0-0. 010%B 不可避免的雜質 餘量的鐵。
5. 根據前述權利要求中任一項的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其 中該鋼帶材包含,0. 07-0. 16%C，優選0. G8-0. 12%C,1. 4-2. 0飾，優選1. 5-1. 8°她 0. 2-0. 4%Si，優選至少0.25% 0. 5-1. 5%A1,優選0. 5-1. 0°M1 0. 4-0. 8%Cr,0-0.05%Ti 0-0. 03%Nb O-O. 01%N 0-0. 002%B 作為雜質的V不可避免的雜質 餘量的鐵。
6. 根據權利要求l、 2、 3或4的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其 中該鋼帶材包含0. 07-0. 20%C，優選0. 07-0. 17%C1. 2-3. 5飾,優選1. 2-2. 5%Mn O-l. 5%A1，優選0-1. 0U1 O-O. 15%TiO-O.002%B。
7. 根據權利要求6的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其中該鋼帶材 包含o. 07-0. mc1.2-2. 0%Mn O-O.衡 O-l. 0°M1 O-O. 05%Ti 0-0.07%Nb O-O. 01%N 0-0. 002%B。
8. 根據權利要求1、 2、 3或4的提供有鋅合金塗層的鋼帶材，其中該鋼帶材包含0. 15-0. 30%C，優選0. 15-0. 24°/。C1. 5-3. 5飾，優選1. 5-2. O飾 0. 5-2. 0%A1，優選0. 5-1. 5%A1 0-0. 05%NbO-O.01%NO-O.002%B，不可避免的雜質餘量的鐵。
9. 根據權利要求8的提供有熱浸鍍鋅的鋅合金塗層的鋼帶材，其 中該鋼帶材包含,0. 15-0. 20%C,1. 5-2. 0飾 0. 2-0. 6%Si 0. 5-1. 5°M1 0-0. 05%Nb。
10. 生產冷軋且連續退火的高強度鋼帶材的方法，包括以下順序步驟-提供包含如下成分的冷軋鋼帶材,0. 04-0. 30%C,1. 0-3. 5%Mn O-l. 0%Si 0-2. 0%A1 0-1. 0%Cr 0-0. 02%P 0-0. 01%S 0-0. 25%V O-O. l%Nb 0-0. 20%Ti 0-0. 015%N O-O. 010%B 不可避免的雜質 餘量的鐵-將帶材加熱到臨界區退火溫度IAT-將帶材在IAT保持足以獲得所需的鐵素體與奧氏體之比的退火時間-將帶材冷卻至過時效溫度OAT -將帶材在OAT保持過時效時間 -將帶材加熱至鍍鋅溫度GT-通過將帶材浸入具有鋅浴液溫度ZBT的熔融浴液中來塗覆帶材， 所述浴液包含待塗覆到鋼帶材上的鋅合金塗層所用的鋅合金 -冷卻帶材。
11. 根據權利要求10的方法，其中所述OAT比GT低最多150'C和 /或其中所述OAT比GT低至少IOC。
12. 根據權利要求10或11中任一項的方法，其中通過感應加熱步 驟實現從OAT到GT的升溫。
13. 根據權利要求10至12中任一項的方法，其中所述ZBT比GT 最多低25'C。
14. 根據權利要求10至13中任一項的方法，其中所述OAT為 350-450X:和/或其中所述ZBT為430-490C和/或其中所迷AIT為 750-850°C，優選780-830X:。
15. 根據權利要求10至14中任一項的生產冷軋和連續退火的高強 度鋼帶材的方法，其中所述鋼帶材包含，以wt。/。計0. 07-0. 16%C，優選0. 08-0. 12%C 1.4-2. 0衡，優選1.5-1.8。飾 0. 2-0. 4%Si，優選至少O. 25% 0. 5-1. 5%A1,0. 4-0. 8%Cr 0-0.隨i O-O. 03%Nb 0-0. 01%N 0-0. 002%B 作為雜質的V 不可避免的雜質 餘量的鐵。
16. 根據權利要求15的方法，其中對於40秒-150秒的過時效時 間OAT為380-430X:。
17. 根據權利要求10至16中任一項的方法，其中在塗覆步驟之後 且在冷卻步驟之前使塗覆的鋼基材經受鍍鋅層退火處理步驟。
18. 根據權利要求10-17中任一項的方法，其中 -鋅合金由如下構成:0. 3-4. 0%Mg和0. 05-6. 0。M1;任選的最多0. 2%的一種或多種附加元素；不可避免的雜質；餘量的鋅。
19. 根據權利要求18的方法，其中 -鋅合金含有l. 5-2. 3重量％鎂和1. 5-2. 3重量％鋁或
全文摘要
冷軋且連續退火的高強度鋼帶材，包含(以重量％計)0.04-0.30％C，1.0-3.5％Mn，0-1.0％Si，0-2.0％Al，0-1.0％Cr，0-0.02％P，0-0.01％S，0-0.25％V，0-0.1％Nb，0-0.20％Ti，0-0.015％N，0-0.010％B，不可避免的雜質，餘量的鐵，該鋼帶材提供有熱浸鍍鋅或鍍鋅層退火處理的鋅合金塗層，其中所述鋅合金由如下構成0.3-4.0％Mg和0.05-6.0％Al；任選的最多0.2％的一種或多種附加元素；不可避免的雜質；餘量的鋅，和其生產方法。
文檔編號C22C38/02GK101627142SQ200880005851
公開日2010年1月13日 申請日期2008年2月22日 優先權日2007年2月23日
發明者D·N·漢隆, M·J·弗洛特 申請人:克裡斯塔爾公司