絕熱材料用塗層、絕熱材料用疊層體、絕熱材料用塗布劑、及絕熱材料用塗布劑的製造方法

2023-10-25 07:14:17 1

專利名稱：：絕熱材料用塗層、絕熱材料用疊層體、絕熱材料用塗布劑、及絕熱材料用塗布劑的製造方法
技術領域：
：本發明涉及絕熱材料用塗層、絕熱材料用疊層體、絕熱材料用塗布劑、以及絕熱材料用塗布劑的製造方法。
背景技術：
：將碳纖維成型而形成的碳纖維繫成型絕熱材料(絕熱材料用疊層體)，正被廣泛用作為在金屬的熱處理、精細陶瓷的燒結、各種晶體的提拉等中所^使用的真空爐和氣氛爐等高溫爐的絕熱材料。作為製造這種絕熱材料用疊層體的方法，為了提高絕熱特性，防止碳纖維粉飛散，和防止由燒結金屬產生的氣體的滲透等，一直以來採用在碳纖維氈等的暴露於高溫中的碳化成型體的表面上貼附石墨片、碳纖維布等表面祐覆材料等的方法等。但是，在這種方法中，當碳化成型體的表面為曲面或呈複雜形狀的場合，存在著難以將表面^^材料等密合地貼附到碳化成型體的表面上的問題。因此，作為製造這種絕熱材料用疊層體的方法，人們一直採用在碳化成型體的表面上塗布由石墨粉和可碳化的高分子形成的塗布劑，並進行碳化、石墨化而變成石墨質膜的方法。因此，人們不斷地研究和公開這樣的絕熱材料用疊層體的製造方法、和在上述製造方法中使用的各種塗布劑。例如，在特開昭50-104197號公報(文獻l)中，公開了一種石墨質成型體的製造方法，該方法是向鱗狀石墨100質量份中加入固體粉末瀝青10~30質量份和與上迷固態粉末瀝青具有相容性的液體粘合劑15~25質量份，經過混煉、成型後，在還原性氣氛下燒成，從而獲得石墨質成型體。另外，在該文獻l中，還記栽了在使用鱗狀石墨的場合所存在的問題。因此，作為這種問題，天然產鱗狀石墨雖然其石墨化度和純度高，但是其粒子形狀為扁平，因此通過加壓而顯示出極端的取向，因此在成型時發生層狀的層間龜裂，從而非常難以成型，難以得到良好的成型體，這是存在的問題。另外，在文獻l所述的石墨質成型體的製造方法中還記載，在使用鱗狀石墨的場合，為了防止發生層狀的層間龜裂，使用與固態粉末瀝青具有相容性的液體粘合劑，將固態粉末瀝青溶出，阻礙鱗狀石墨粒子的取向，從而防止層間龜裂的發生。但是，在文獻l記載的石墨質成型體的製造方法中，得到的絕熱材料用塗層的塗布表面的表面平滑性和表面光澤性並不充分。而且，得到的絕熱材料用塗層的機械強度也不充分，還存在著上述絕熱材料用塗層剝離的問題和防起塵性低的問題。另外，在特開平3-163174號公報(文獻2)中，公開了一種至少含有粘合劑、粒徑0.1500iam的鱗狀石墨粉末、和溶劑的絕熱性塗布劑。另外，在特開平3-228886號公才艮(文獻3)中，公開了一種在由可碳化的高分子化合物、可碳化的高分子化合物的溶劑、石墨粉形成的碳質成型絕熱材料用塗布劑中，作為碳化、石墨化時裂故產生和擴展的防止劑，相對於石墨粉100質量份添加20質量份以下的纖維狀物質而形成的塗布劑。但是，在文獻2和文獻3所記載的塗布劑中，作業性並不充分，而且燒成後得到的絕熱材料用塗層的塗布表面的表面平滑性和表面光澤性不充分。另外，在使用這樣的塗布劑進行燒成後得到的絕熱材料用塗層中，還存在著上述絕熱材料用塗層剝離的問題、和上述絕熱材料用塗層的防起塵性、耐氧化性和機械強度低的問題。進而，就文獻2和文獻3中記載的塗布劑而言，由於塗布劑的溶劑為有機系液劑，因此在作業環境的安全方面和衛生方面也存在問題。
發明內容本發明是鑑於上述現有技術所存在的課題而完成的，其目的在於，提供一種表面平滑且緻密的、表面平滑性和表面光澤性優異，同時具有非常低的氣體透過性，而且能夠對絕熱材料用疊層體賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果的絕熱材料用塗層、帶有該絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體、用於獲得該絕熱材料用塗層的絕熱材料用塗布劑、以及該絕熱材料用塗布劑的製造方法。本發明者們為了達到上述目的而反覆進行了精心研究，結果發現，通過4吏絕熱材料用塗布劑中含有特定的碳化材料、鱗狀石墨、粘合劑和水系液劑，可以使得到的絕熱材料用塗布劑的作業性提高，進而，可以對將該面平滑性、和表面光澤性、及充分低的氣體透過性，而且，可以對層疊有該絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果，從而完成了本發明。即，本發明的絕熱材料用塗層，是在具有碳化成型體、和在該碳化成型體的至少一個表面上層疊的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體中的上述絕熱材料用塗層，其中，上述碳化成型體的體積密度為0.08~0,8g/cm3，以及上述絕熱材料用塗層的氣體透過率為8.0NL/小時'cm2.mmH20以下。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述絕熱材料用塗層的厚度為50fxm3mm。在此，說明本發明中的氣體透過率的測定方法。首先，說明在測定這種氣體透過率時使用的氣體透過率測定裝置。圖1為在測定這種氣體透過率時使用的氣體透過率測定裝置的概略縱截面圖。圖1所示的氣體透過率測定裝置，具有在下面的中心_沒置有內徑為19mm且高為50mm的圓筒形凹部的上部杯1、和在上面的中心設置有內徑為19mm且高為50mm的圓筒形凹部的下部杯2。這樣的上部杯1和下部杯2相向配置成上部杯1的下面和下部杯2的上面的面的中心軸在同一條線上。另外，下部杯2固定在該氣體透過率測定裝置內。另外，在上部杯1上設置有氣缸3。利用該氣缸3，可以4吏上部杯1上下地移動，以及可以調整杯相互的表面壓力。另外，在下部杯2上連接有空氣導入用配管4，在該空氣導入用配管4上設置有流量計5。進而，在下部杯2上連接有微差壓力測定器6。另外，在上部杯1的下面和下部杯2的上面，分別粘貼有石UL為30~40的氯丁橡膠7。另外，上部杯1的上部設置有用於吹掃的孔8。進而，在圖1所示的氣體透過率測定裝置中，使試樣9的絕熱材料用塗層9a—側的表面與下部杯2的上面相對地放置，試樣9被夾持在上部杯1和下部杯2之間。再者，作為試樣9，使用在體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體9b(長度100mm、寬度100mm、厚度6mm)的表面上層疊有絕熱材料用塗層9a的絕熱材料用疊層體。另夕卜，作為這樣的流量計5，使用可在100-1000NL/小時範圍內調節的流動型(7口一夕<-)的流量計。另外，作為微差壓力測定器6，使用可在0~200mmH2O的測定範圍內進4亍測定的YOKOGAWAHOKUSHIN^土製的商品名"亍、9夕Jl/7乂夕一型號2654"。下面說明^使用這種氣體透過率測定裝置的氣體透過率的測定工序。首先，在安放試樣9之前，使上部杯1和下部杯2成為封閉的狀態，從空氣導入用配管4流通空氣。在進行該通氣時，用上述流量計5將空氣的流量調節至600NL/小時。此時，為了對由於氣體透過率測定裝置本身引起的壓力的影響進行修正，進行微差壓力測定器6的零校正。接著，將試樣9放置在下部杯2的上面，使得試樣9的絕熱材料用塗層9a的一側的表面在下部杯2側。然後，利用氣缸3將上部杯1向下方擠壓，從而將試樣9夾在上部杯1和下部杯2之間。再者，此時的擠壓壓力(氣缸的表面壓力)調整成為0.025MPa。然後，在將空氣流量保持在600NL/小時的狀態下直接測定當微差壓力測定器6所顯示的壓力值達到一定的時刻的壓力數值(差壓)。一邊改變試樣的測定位置，一邊重複進行10次這種操作，求出上迷那樣測定的差壓的平均值Ap。然後，向下述式(氣體透過率)-Q/(SxAp)(式中，Q表示每小時的空氣流量〔600NL/小時〕；S表示測定面積〔1.9/2)2x7Tcm2〕；Ap表示差壓的平均值〔單位mmH20〕。)中代入所得到的差壓的平均值Ap值，求出氣體透過率。再者，在本發明中，由於試樣9的碳化成型體9b為多孔體，在按空氣流量600NL/小時進行通氣時對壓力幾乎沒有影響，因此將使用試樣9測定的氣體透過率作為絕熱材料用塗層的氣體透過率。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述絕熱材料用塗層是在以500mL/分的流量向在寬度為40mm、長度為40mm、厚度為40mm的大小的上述碳化成型體的全部表面上具有該絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用疊層體噴吹惰性氣體340秒鐘時發生的粒徑在0.3jnm以上的粒子的起塵量在300個以下的塗層。此處，說明本發明中起塵量的測定方法。首先，說明試樣的製備方法。在這種試樣的製備過程中，首先，用金剛石切割機將體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體切成寬度40mm、長度40mm、厚度40mm的大小。接著，在該碳化成型體的全部表面上用毛刷按照lkg/m2的比例塗布絕熱材料用塗布劑，在無加壓、和150"C的溫度條件下使其乾燥3小時並使樹脂固化，然後，在真空爐中，在2000。C的溫度條件下，進行l小時石墨化處理，將其作為試樣。其次，說明這種起塵量的測定工序。在測定這種起塵量時，在清潔度100000的清潔室(Cleanbooth)中，使用將三口緩衝罐、起塵量測定試樣設置用二口密閉容器、以及粒子計數器(M才卜株式會社制、商品名"/《一亍夕一KC-01A型")分別按照上述記載的順序用氣體流通用管子連接起來而形成的測定裝置。另外，在進行這種起塵量的測定時，首先，將粒子計數器的條件設定為在超高純度(純度99.99%)的氬氣流量500mL/分、量程(Range)0.1ft3的條件下進行340秒鐘的自動測定。然後，一邊4吏氬氣導入用的內徑為3.5mm的氣體流通用管子的前端開口面和試樣的絕熱材料用塗層面平行，一邊使上述開口面的中心和上述絕熱材料用塗層面的中心處在同一線上，進而，使試樣的絕熱材料用塗層面的中心與上述開口面的中心的距離為10mm，從而在起塵量測定試樣設置用的二口密閉容器的中央設置試樣。然後,將超高純度(純度99.99%)的氬氣導入三口緩衝罐中，使該氬氣導入量為5L/分，同時，使內置在粒子計數器中的氣體抽吸泵工作，將導入到三口緩沖罐中的氬氣抽吸到粒子計數器中。然後，用粒子計數器測定伴隨著這樣的抽吸而^支抽吸的粒徑在0.3um以上的粒子數。在本發明中，將如此測得的粒徑在0.3jlim以上的粒子數作為起作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述絕熱材料用塗層是在將在寬度為100mm、長度為100mm、厚度為40mm的大小的上述碳化成型體的全部表面上具備該絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用疊層體在空氣中、600X:的溫度條件下保持5小時的耐氧化性試驗中的質量減少率為10.0%以下的塗層。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，更優選上迷絕熱材料用塗層是在將在寬度為lOOmm、長度為100mm、厚度為40mm的大小的上述在空氣中、600"C的溫度條件下保持10小時的耐氧化性試驗中的質量減少率為10.0%以下的塗層。此處，說明本發明中的耐氧化性的測定方法。首先說明試樣的製備方法。在該試樣的製備過考呈中，首先，用金剛石切割機將體積密度為0.080.8g/cnr"的碳化成型體切成寬度100mm、長度100mm、厚度40mm的大小。接著，在該碳化成型體的全部表面上用毛刷按照lkg/n^的比例塗布絕熱材料用塗布劑，在無加壓、和150'C的溫度條件下使其乾燥3小時並使樹脂固化，然後，在真空爐中中，在2000X:的溫度條件下進行l小時石墨化處理，將其作為試樣。其次，說明這種耐氧化性的測定工序。首先i兌明在600匸下進行5小時氧化的場合的耐氧化性(5小時的耐氧化性)的測定工序。在該5小時的耐氧化性的測定中，首先，用電子天平測定上述試樣的質量，精確至O.lmg。接著，將試樣》丈入到開有氣體導入用的孔的帶蓋的石英箱中。此時，將4個鉑坩鍋(內徑25mm、底徑15mm、高30mm)i殳置於試樣下方的四個角，使試樣浮起，從而使其無遺漏地,皮氧化。然後，將裝有試樣的石英箱設置在馬弗爐(林式會社亍、>亇>制、KDFP-卯G)內，將石英箱內用氮氣置換後，使之升溫至600'C。然後，在溫度穩定在600"C後，以2L/分通入空氣，並保持5小時。然後，再次將石英箱內的氣氛用氮氣置換後，使其自然冷卻至150'C。這樣地冷卻至150'C後，將上述石英箱從電爐中取出，再放入乾燥器中，使其冷卻至室溫。在該冷卻結束的時刻，用電子天平測定試樣的質量，精確至O.lmg，將耐氧化性試驗前的質量作為基準，求出在60(TC下進行5小時的氧化所引起的質量減少率。在本發明中，將這樣得到的質量減少率的值作為5小時的耐氧化性。其次，說明在600'C下進行10小時氧化的場合的耐氧化性(10小時的耐氧化性)的測定工序。這種10小時的耐氧化性的測定工序，除了將在600X:下保持的時間由5小時變更為10小時以外，其餘工序與上述的5小時的耐氧化性的測定工序相同。然後，在本發明中，將由這樣的IO小時的耐氧化性的測定工序得到的質量減少率的值作為10小時的耐氧化性。作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述絕熱材料用塗層是，由使用在寬度為20mm、長度為100mm、厚度為10mm的大小的上述碳化成型體的寬20mm、長100mm的上下兩表面上具有該絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用疊層體，在支點跨距80mm、十字頭速度1.0mm/分的條件下，施加中央集中載荷的抗彎強度試驗中的最大破壞栽荷求出的抗彎強度為l.OMPa以上的塗層。此處說明本發明中的抗彎強度的測定方法。首先說明試樣的製備方法。在這種試樣的製備過程中，首先，用金剛石切割機將體積密度為0.080.8g/cn^的碳化成型體切成寬度120mm、長度120mm、厚度10mm的大小。接著，在寬度120mm、長度120mm的上下兩表面上用毛刷按照lkg/cm2的比例塗布絕熱材料用塗布劑，接著，在無加壓、和150。C的溫度條件下使其乾燥3小時並使樹脂固化，然後，在真空爐中，在2000'C的溫度條件下，進行l小時石墨化處理。然後，厚度仍然保持為石墨化處理後的厚度，使用金剛石切割機切成寬度20mm、長度100mm的大小，將其作為試樣。其次說明這種抗彎強度的測定工序。在這種抗彎強度的測定中，使用萬能試驗機(島津製作所制、商品名"島津才一卜々、，7AGS-H5kN，，)，使塗布面成為拉伸側和壓縮側，在支點跨距80mm、十字頭速度1.0mm/分、塑料用支點和半徑5mm的沖頭的條件下進行採用中央集中載荷的抗彎試驗，由最大破壞載荷求出抗彎強度。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選該絕熱材料用塗層是將由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、及(D)可使上述粘合劑溶解、且使上述碳化材料分散或溶解的水系液劑形成的絕熱材料用塗布劑塗布到上述碳化成型體的至少一個表面上之後，使其碳化而形成的。進而，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選的是，相對於上述碳化材料100質量份，上述鱗狀石墨粉末的含量為10~200質量份，上述粘合劑的含量為2~50質量份，以及，上述水系液劑的含量為50~600質量份。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，上述粘合劑優選為從甲基纖維素、乙基纖維素、甲基乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、羥曱基乙基纖維素、羥丙基曱基纖維素、聚丙烯醯胺、聚乙烯醇和澱粉中選出的至少l種，特別優選為甲基纖維素。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述碳化材料為呋喃樹脂。進而，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選上述鱗狀石墨粉末的平均粒徑處於50~500jim的範圍。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，優選的是，上述鱗狀石墨粉末含有平均粒徑處於50~500pm的範圍的第一種鱗狀石墨粉末，和平均粒徑處於1|im以上小於50|am的範圍的第二種鱗狀石墨粉末，且第一種鱗狀石墨粉末與第二種鱗狀石墨粉末的經質量換算的配合比(第一種鱗狀石墨粉末第二種鱗狀石墨粉末)處於4:6~8:2的範圍。另外，本發明的絕熱材料用疊層體，是具備體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體、和層疊在該碳化成型體的至少一個表面上的上述本發明的絕熱材料用塗層的疊層體。本發明的絕熱材料用塗布劑，是由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、以及(D)可使上述粘合劑溶解、且使上迷碳化材料分散或溶解的水系液劑形成的。作為上述本發明的絕熱材料用塗布劑，優選的是，相對於上述碳化材料100質量份，上述鱗狀石墨粉末的含量為10~200質量份，上述粘合劑的含量為2~50質量份，上述水系液劑的含量為50~600質量份。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗布劑，上述粘合劑優選為從甲基纖維素、乙基纖維素、曱基乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、幾甲基乙基纖維素、羥丙基甲基纖維素、聚丙烯醯胺、聚乙烯醇和澱粉中選出的至少1種，特別優選為曱基纖維素。另外，作為上迷本發明的絕熱材料用塗布劑，優選上迷碳化材料為吹喃樹脂。進而，作為上述本發明的絕熱材料用塗布劑，優選上述鱗狀石墨粉末的平均粒徑處於50~500iam的範圍。另外，作為上述本發明的絕熱材料用塗布劑，優選的是，上述鱗狀石墨粉末含有平均粒徑處於50~500|im的範圍的第一種鱗狀石墨粉末以及平均粒徑處於1jam以上小於50jam的範圍的第二種鱗狀石墨粉末，且第一種鱗狀石墨粉末與第二種鱗狀石墨粉末的經質量換算的配合比(第一種鱗狀石墨粉末第二種鱗狀石墨粉末)處於4:6-8:2的範圍。另外，本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法，是包括以下工序的方法使鱗狀石墨粉末^t於水中，得到第一種分散液的工序；使粘合劑分散於與水具有相溶性的有機溶劑中，得到第二種分散液的工序；將上述第一種^1液與上述第二種*液混合，得到第三種分歉液的工序；使碳化率可達到訓。/。以上的碳化材料^:於上述第三種M液中，得到絕熱材料用塗布劑的工序。再者，利用本發明的絕熱材料用塗布劑，可以得到表面平滑且緻密，表面平滑性和表面光澤性優異，同時具有充分低的氣體透過性，而且能夠對絕熱材料用疊層體賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果的絕熱材料用塗層的原因未必明確，但本發明者們推測如下。即，在本發明中，通過絕熱材料用塗布劑中含有的特定的粘合劑的作用，可以充分抑制水系液劑的流動性。而且，在將絕熱材料用塗布劑碳化的過程中，在上述水系液劑蒸發期間，上述粘合劑與其他成分一起填充鱗狀石墨粉末的粒子間的間隙，通過固著成為碳化成型體的表面組成。這樣，由於粘合劑填充鱗狀石墨粉末的粒子間的間隙並進行固著，因此在碳化後的絕熱材料用塗層中，可以充分防止裂紋的發生，賦予表面平滑性和表面光澤性，而且，幾乎看不到塗布面的剝離。另外，由於碳化後的絕熱材料用塗層具有優異的表面平滑性和表面光澤性，因此其熱反射效率提高，從而可以發揮充分的絕熱效果，進而推測，通過將這樣平滑且緻密的絕熱材料用塗層層疊到碳化成型體上，可以得到賦予了優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果的絕熱材料用疊層體。另外還可推測，就本發明的絕熱材料用塗層而言，可以從安全方面、衛生方面改善使用水系液劑進行塗布操作時的作業環境。根據本發明，可以提供一種表面平滑且緻密，表面平滑性和表面光澤性優異，同時具有充分低的氣體透過性，而且能夠對絕熱材料用疊層體賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果的絕熱材料用塗層、具備該絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體、用於獲得該絕熱材料用塗層的絕熱材料用塗布劑、以及該絕熱材料用塗布劑的製造方法。圖1為在氣體透過率的測定中使用的氣體透過率測定裝置的概略縱截面圖。具體實施方式下面通過優選的實施方案來詳細地說明本發明。首先說明本發明的絕熱材料用塗層。即，本發明的絕熱材料用塗層是在具備碳化成型體、和層疊在該碳化成型體的至少一個表面上的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體中的所述絕熱材料用塗層，上述碳化成型體的體積密度為0.08~0.8g/cm3，以及上述絕熱材料用塗層的氣體透過率在8.0NL/小時.cm2.mmH20以下。本發明的絕熱材料用塗層的氣體透過率在8.0NL/小時'cm2'mmH20以下，優選在7.5NL/小時.cm2.mmH20以下。如果該氣體透過率超過8.0NL/小時.cm2mmH20,則當在被層疊有本發明的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體覆蓋著的加熱爐內處理含有金屬或無機化合物的被處理物時，由上述^f皮處理物產生的金屬和無機化合物的蒸氣、從加熱爐外部侵入的微量空氣就會侵入到絕熱材料用疊層體之中，從而導致絕熱材料用疊層體容易損耗，同時機械強度降低。再者，該氣體透過率的測定方法如前面所述。另外，本發明的絕熱材料用塗層的厚度優選為50|am~3mm，更優選為100|am~lmm，進一步優選為150|um~500nm。當該絕熱材料用塗層的厚度低於50jum時，存在難以對層疊有本發明的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體賦予充分的耐氧化性和機械強度的傾向。另一方面，當上述絕熱材料用塗層的厚度超過3mm時，由於耐氧化性的效果增加的比例不太大，因此是不經濟的，同時，存在由於受熱而引起的膨脹、收縮從而產生裂紋，表面平滑性和表面光澤性降低的傾向。另外，作為這種本發明的絕熱材料用塗層，優選是當向在寬度為40mm、長度為40mm、厚度為40mm的大小的上述碳化成型體的全部表面上具有上述絕熱材料用塗層的上迷絕熱材料用疊層體以500mL/分的流量噴吹惰性氣體340秒鐘時產生的粒徑在0.3)im以上的粒子的起塵量為300個以下(更優選為250個以下)的絕熱材料用塗層。如果該起塵量超過300個，則當在被層疊有本發明的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體覆蓋著的加熱爐內處理含有金屬或無機化合物的被處理物時，存在上述的被處理物^Ci口熱爐內所放出的粒徑在0.3|im以上的粒子(粉塵)汙染的傾向。再者，該起塵量的測定方法如前面所述。進而，作為這種本發明的絕熱材料用塗層，優選是當將在寬度為100mm、長度100mm、厚度40mm的大小的上述碳化成型體的全部表面上具有上述絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用疊層體在空氣中、600X:的溫度條件下保持5小時的耐氧化性試驗中的質量減少率在10.0%以下(更優選在7.0%以下)的絕熱材料用塗層。另夕卜，作為這種本發明的絕熱材料用塗層，作為上述本發明的絕熱材料用塗層，更優選上述絕熱材料用塗層是當將在寬度為100mm、長度為100mm、厚度為40mm的大小的上迷碳化成型體的全部表面上具有該絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用疊層體在空氣中、600'C的溫度條件下保持10小時的耐氧化性試驗中的質量減少率在10.0%以下(特別優選在7.0%以下)的塗層。如果質量減少率超過10.0%，則當在加熱爐上使用層疊有本發明的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體的場合，由侵入到加熱爐內的空氣所引起的損耗增大，不能對層疊有絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體賦予充分的絕熱效果，同時，絕熱材料用疊層體的耐久性有降低的傾向。再者，該耐氧化性的測定方法如前面所述。另外，作為這種本發明的絕熱材料用塗層，優選是由使用在寬度為20mm、長度為100mm、厚度為10mm的大小的上述碳化成型體的寬20mm、長100mm的上下兩個表面上具有上述絕熱材料用塗層的上迷絕熱材料用疊層體，在支點跨距80mm、十字頭速度1.0mm/分的條件下施加中央集中載荷的抗彎強度試驗中的最大破壞栽荷求出的抗彎強度在l.OMPa以上(更優選在1.5MPa以上)的絕熱材料用塗層。如果由該最大破壞載荷求出的抗彎強度低於l.OMPa，則從保形性的觀點考慮，在運輸時或在加熱爐上設置時的操作性有降低的傾向。再者，該抗彎強度的測定方法如前面所述。作為這種本發明的絕熱材料用塗層，優選是將由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、以及(D)可使上述粘合劑溶解、且使上述碳化材料分散或溶解的水系液劑形成的絕熱材料用塗布劑塗布到上述碳化成型體的至少一個表面上之後，使其碳化而形成的絕熱材料用塗層。這樣的絕熱材料用塗布劑在後面敘述。其次，對層疊有上述本發明的絕熱材料用塗層的本發明的絕熱材料用疊層體進行說明。即，本發明的絕熱材料用疊層體，是具有體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體、和層疊在該碳化成型體的至少一個表面上的上述本發明的絕熱材料用塗層的疊層體。這樣，在本發明的絕熱材料用疊層體中，由於層疊有上述的本發明的絕熱材料用塗層，因此可賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果。其次，對可用來形成上述的本發明的絕熱材料用塗層的本發明的絕熱材料用塗布劑進行說明。本發明的絕熱材料用塗布劑是由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、以及(D)可使上述粘合劑溶解、且使上述碳化材料*或溶解的水系液劑形成的。本發明中，"碳化"這一術語是指，包括一般所使用的在800。C以上低於2000'C的左右的溫度條件下的碳化燒成處理、和在2000X:~3000'c的溫度條件下的石墨化處理在內的熱處理，此外也指受到了上述熱處理而形成的產品以及待受到上述熱處理的材料的任1種。這種絕熱材料用塗布劑中所含有的碳化材料，是碳化率能夠達到40%以上的碳化材料。作為這種碳化材料，優選是碳化率能夠達到50%以上的碳化材料。如果該碳化率低於40%，則會由於在碳化過程中熱收縮大而產生裂紋，或碳化後的粘合劑成分量不充分，從而使絕熱材料用塗層有剝離的傾向。作為這種碳化材料是指碳化率能夠達到40%以上的熱固性樹脂和幼青等的可碳化的材料、已經被碳化了的材料或者包含它們的任一種的材料。作為這種熱固性樹脂，可列舉出例如酚樹脂、呋喃樹脂等。另外，作為上述熱固性樹脂以外的其他碳化材料，可列舉出例如，土狀石墨粉末、AJt石墨粉末、玻璃碳粉末、碳粉(carbonbreeze)、炭黑等。另外，在這種碳化材料中，從與碳化成型體的粘合性更高、而且具有適度流動性的觀點考慮，優選^f吏用呋喃樹脂。這種碳化材料，和所並用的粘合劑一起，在直至達到上述絕熱材料用塗布劑碳化為止的溫度下具有難以流動的粘度，且具有可填埋鱗狀石墨粉末的間隙的程度的流動性。另外，這種碳化材料的流動性受到碳化材料的種類、所獲得的絕熱材料用塗布劑的組成、所用粘合劑的種類和其性狀、鱗狀石墨粉末的大小、被塗布面的體積密度等影響，因此必須根據狀況適宜地進行選擇。作為選擇該流動性的方法，實際上可以採用下述方法，即，將絕熱材料用塗布劑塗布到碳化成型體上，升溫到碳化溫度以使其碳化，然後通過觀察塗布成分從被塗布面流入內部的狀況進行判斷，據此來選擇適宜的條件。另外，在上述絕熱材料用塗布劑中所含有的鱗狀石墨粉末，在絕熱材料用塗布劑^L碳化的過程中，發揮作用使得各成分難以流動。因此，作為這種鱗狀石墨粉末，為了達成上述作用，要求具有某種程度的大小(平均粒徑)。但是，這種鱗狀石墨粉末的平均粒徑，也依賴於碳化成型體的體積密度和絕熱材料用塗布劑中所含有的粘合劑，不能一概地規定。例如，在:f皮塗布面的體積密度較小的場合，如果鱗狀石墨粉末的平均粒徑過細，則塗布劑容易從被塗布的表面流入到內部，因此，與被塗布面的體積密度較大的場合相比，如果作為鱗狀石墨粉末不使用其平均粒徑較大的鱗狀石墨粉末，就存在不能達到所需粘接強度的傾向。另一方面，如果鱗狀石墨粉末的平均粒徑過大，則得到的絕熱材料用塗布劑的塗布性和分^L穩、定性容易降低，具有操作變難的傾向。因此，鱗狀石墨粉末的平均粒徑必須適宜選擇。進而，作為這種鱗狀石墨粉末的平均粒徑，在被塗布材料的體積密度為0.08~0.8g/cm3的場合，優選為50jam~500jum，更優選為60jam~300nm。如果鱗狀石墨粉末的平均粒徑小於50lim，則熱^Jt率和絕熱效果容易降低，同時，絕熱材料用疊層體中的絕熱材料用塗層的粘接強度減小，從而使絕熱材料用塗層具有容易剝離的傾向。另一方面，如果該鱗狀石墨粉末的平均粒徑超過500nim，則對絕熱材料的塗布性等降低，作業性降低，同時，*穩定性降低，從而使得到的絕熱材料用塗層的表面平滑性和表面光澤性具有降低的傾向。另外，優選與具有這種平均粒徑的鱗狀石墨粉末(以下稱為"第一種鱗狀石墨粉末")並用地使用具有更小的平均粒徑的其他鱗狀石墨粉末(以下稱為"第二種鱗狀石墨粉末")。通過使上述絕熱材料用塗布劑中含有該第二種鱗狀石墨粉末，可以使得在進行塗布時，第二種鱗狀石墨粉末可以進入到第一種鱗狀石墨粉末的粒子之間產生的間隙中，可以減少鱗狀石墨粉末的粒子之間的間隙。因此，通過使其含有該第二種鱗狀石墨粉末，具有可以獲得更高的絕熱效果、耐氧化性和機械強度的傾向。另外，作為該第二種鱗狀石墨粉末的平均粒徑，優選為lnm以上小於50)Lim，更優選為5jam以上30jam以下。即，在本發明中，作為上述鱗狀石墨粉末，優選是含有平均粒徑處於50~500Mm的範圍的第一種鱗狀石墨粉末、和平均粒徑處於1um以上小於50nm(更優選為5jlim以上30Jim以下)的範圍的第二種鱗狀石墨粉末的。該第二種鱗狀石墨粉末的平均粒徑如果小於l)Lim,則粒徑變得過小，在混入時成為粉塵飛散的原因，或具有容易從絕熱材料用塗層脫離，起塵量增加的傾向；另一方面，如果平均粒徑在50ym以上，則由於第二種鱗狀石墨粉末的平均粒徑與第一種鱗狀石墨粉末的平均粒徑相同或在其之上，因此，具有得不到使鱗狀石墨粉末的粒子之間的間隙減少的效果的傾向。另外，該第一種和第二種的鱗狀石墨粉末的經質量換算的配合比，優選第一種鱗狀石墨粉末第二種鱗狀石墨粉末為4:6~8:2左右，更優選為4:6~7:3左右。如果第一種鱗狀石墨粉末的配合比低於上述下限，則具有起塵量增加，表面光澤性降低，絕熱效果降低等的傾向；另一方面，如果超過上述上限，則具有耐氧化性降低，表面平滑性降低等的傾向。進而，作為該第一種和第二種的鱗狀石墨粉末沒有特殊限制，可以使用天然石墨(也包括具有結晶取向性的塊狀天然石墨)或者在高爐爐底產生的集結石墨等。當後述的水系液劑在碳化過程中蒸發之後，上述絕熱材料用塗布劑中所含有的粘合劑可以將碳化物或者處於碳化過程中的成分粘合。作為該粘合劑，可以使用一般作為粘合劑、糊劑使用的粘合劑，但優選使用曱基纖維素、乙基纖維素、曱基乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、羥甲基乙基纖維素、羥丙基曱基纖維素、聚丙烯醯胺、聚乙烯醇和澱粉等。另外，在這些粘合劑之中，更優選使用甲基纖維素、乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、羥丙基甲基纖維素，特別優選使用甲基纖維素。通過使用這樣的粘合劑，可以更切實地抑制水系液劑的流動性，進而，在將絕熱材料用塗布劑碳化的過程中，上述粘合劑與其他成分一起填充到鱗狀石墨粉末的粒子之間的間隙中，具有可以更切實地獲得使上述粘合劑固著到被塗布的碳化成型體的表面組成上的效果的傾向。即，通過使用這種粘合劑，可以用粘合劑填充鱗狀石墨粉末粒子之間的間隙並進行固著，因此在碳化後的絕熱材料用塗層中可以充分防止裂紋產生，從而具有可以獲得更優異的表面平滑性和表面光澤性，同時，更切實地防止塗布面剝離的傾向。另外，該粘合劑的種類和含量，優選適宜地選擇使用並使得所獲得的絕熱材料用塗布劑在20'C下的粘度成為50~15000mPa's的範圍，更優選適宜地選擇使用並使得上述粘度成為1000-10000mPa.s的範圍。這樣，通過按照能使絕熱材料用塗布劑在20'C下的粘度處於上述範圍的條件來使用上述粘合劑，可以在碳化的過程中充分地抑制其他成分的流動，並且可以使得含有粘合劑的各成分與碳化成型體的被接觸面的碳化成分的固著能夠充分地進行，因此具有絕熱材料用塗布劑與被塗布面之間可以獲得更牢固的結合的傾向。另外，這樣一來，由於利用上述粘合劑來充分地抑制碳化過程中的其他成分的流動，因此所獲得的絕熱材料用塗層變得平滑而且緻密，從而可以充分地降低氣體透過率，此外還可以提高防起塵性、耐氧化性和機械強度。另外，作為該粘合劑的種類和含量，在進行碳化而得到的絕熱材料用塗層的厚度為50lim3mm的場合，從進一步提高防起塵性、耐氧化性和機械強度、且更切實地使氣體透過率在8.0NL/小時.cm2mmH20以下的觀點考慮，更優選進行適宜地選擇、使用，以使得製備的絕熱材料用塗布劑在20'C下的粘度成為2000~10000mPa's的範圍，特別優選進4亍適宜地選擇、使用，以使得上述粘度成為2000~8000mPas的範圍。上述絕熱材料用塗布劑中含有的水系液劑，是可使上述粘合劑溶解、且可使上述碳化材料*或溶解的水系液劑。作為這種水系液劑，可列舉出水、與水具有相溶性的有機溶劑。作為這種有機溶劑，可列舉出例如甲醇、乙醇、丙醇、異丙醇、正丁醇、異丁醇、仲丁醇、叔丁醇、乙基溶纖劑、糠醇等醇類；丙酮、甲乙酮等酮類；2-呋喃基甲醛等醛類；乙二醇、丙二醇、三亞甲基二醇、丁基二甘醇、1，5-戊二醇、1，6-己二醇、1,7-庚二醇等二醇類等。另外，作為這種水系液劑，可以將水和水以外的l種或2種以上的上述有機溶劑混合來使用。另外，作為這種水系液劑，優選使用將水、與水具有相溶性的下述有機溶劑組合而成的混合劑。作為這樣的有機溶劑，從與水的相溶性高且與粘合劑的相溶性高的觀點考慮，優選使用丁基二甘醇、乙基溶纖劑等有機溶劑，更優選使用丁基二甘醇。再者，在本發明中，由於絕熱材料用塗布劑中含有上述粘合劑，因此，在絕熱材料用塗布劑中，各成分不會凝聚成塊，從而可以保持均勻分散的狀態。進而，作為上述絕熱材料用塗布劑，優選相對於上述碳化材料100質量份，上述鱗狀石墨粉末為10~200質量份、上述粘合劑為2~50質量份，上述水系液劑為50~600質量份。如果該鱗狀石墨粉末的含量相對於碳化材料100質量份低於10質量份，則由於難以減小熱導率，因而具有導致絕熱效果降低的傾向；另一方面，如果相對於碳化材料100質量份超過200質量份，則會導致對碳化成型體的塗布性、和^:穩定性降低，存在所獲得的絕熱材料用塗層的表面平滑性和表面光澤性降低的傾向。另外，作為這種鱗狀石墨粉末的含量，從提高所得到的絕熱材料用塗層的防起塵性、耐氧化性和機械強度、且更切實地使其氣體透過率為8.0NL/小時.cm2.mmH20以下的觀點考慮，更優選相對於碳化材料100質量份為20~150質量份，進一步優選為30~130質量份。另外，如果上述粘合劑的含量相對於碳化材料100質量份低於2質量份，則所得到的絕熱材料用塗布劑在20X:下的粘度降低，因此在碳化過程中難以充分抑制其他成分的流動，存在碳化後所得到的絕熱材料用塗層的防起塵性、耐氧化性和機械強度降低，同時難以將氣體透過率抑制成為低氣體透過率的傾向。另一方面，如果該粘合劑的含量相對於碳化材料100質量份超過50質量份，則得到的絕熱材料用塗布劑在2ox:下的粘度變得過高，從而使塗布性等的作業性降低，並且，得到的絕熱材料用塗層的表面平滑性和表面光澤性具有降低的傾向。另外，從提高所得到的絕熱材料用塗層的防起塵性、耐氧化性和機械強度，且更切實地使氣體透過率在8.0NL/小時'cm2mmH20以下的觀點考慮，作為該粘合劑的含量更優選為240質量份，進一步優選為3~30質量份。進而，如果上述水系液劑的含量相對於碳化材料100質量份低於50質量份，則塗布劑的粘度變得過高，導致塗布性等的作業性具有降低的傾向；另一方面，如果相對於碳化材料100質量份超過600質量份，則塗布劑中的其他成分濃度降低，為了獲得規定厚度的絕熱材料用塗層，就需要較多的塗布次數。另外，從提高所獲得的絕熱材料用塗層的防起塵性、耐氧化性和機械強度、且更切實地使氣體透過率在8.0NL/小時.cm2.mmH20以下的觀點考慮，作為該水系液劑的含量，相對於碳化材料100質量份更優選為100~500質量份。另外，在上述絕熱材料用塗布劑中，除了上述各成分以外，還可以使之含有碳纖維。這種碳纖維有助於對塗層進行補強。因此，通過使上述絕熱材料用塗布劑中含有碳纖維，可以進一步提高所獲得的絕熱材料用疊層體的強度。作為這種碳纖維，可以是PAN系、瀝青系、Ait絲系中的任一種碳纖維。作為這種碳纖維，優選使用平均纖維長度為0.022min的碳纖維，更優選使用0.05~1.5mm的碳纖維。如果該平均纖維長度小於0.02mm，則對所得到的絕熱材料用塗層進行補強的效果有降低的傾向；另一方面，如果超過2mm,則具有在絕熱材料用塗布劑中，難以使之均勻分散的傾向。即，通過使該碳纖維的平均纖維長度處於上述範圍，從而具有保持在可取得將所獲得的絕熱材料用塗層補強的效果、和均勻地*碳纖維的效果的平衡的狀態的傾向。再者，該碳纖維的平均纖維長度的測定方法示於後述的實施例中。另外，該碳纖維的含量，相對於碳化材料100質量份，優選為200質量份以下，更優選為IOO質量份以下。如果該碳纖維的含量超過200質量份，則具有難以使碳纖維均勻分散的傾向。進而，作為上述絕熱材料用塗布劑，在20'C的溫度條件下的粘度優選為50~15000mPas的範圍，更優選為1000~10000mPas的範圍。另外，作為這種絕熱材料用塗布劑，在所得到的上述絕熱材料用塗層的厚度為50jam3mm的場合，從提高耐氧化性、防起塵性和機械強度、且更切實地使其氣體透過率在8.0NL/小時.cm2.mmH20以下的觀點考慮，在20。C的溫度條件下的粘度更優選為2000~10000mPas，特別優選為2000~8000mPa.s。如果絕熱材料用塗布劑的粘度低於上述下限，則在將塗布劑塗布到碳化成型體的表面上時，塗布劑過度地滲透到碳化成型體的內部，從而難以形成均勻厚度的絕熱材料用塗層，所得到的絕熱材料用塗層的氣體透過率增高，同時，耐氧化性、防起塵性和機械強度具有降低的傾向。另一方面，如果該絕熱材料用塗布劑的粘度超過上述上限，則塗布時的作業性降低，得不到表面平滑性和表面光澤性，同時，在絕熱材料用塗布劑中，難以均勻^ft各成分，因此所得到的絕熱材料用塗層的耐氧化性、防起塵性和機械強度具有降低的傾向。其次，說明製造該絕熱材料用塗布劑的方法。製造該絕熱材料用塗布劑的方法沒有特殊限制，可以適宜採用能夠使鱗狀石墨粉末、粘合劑和碳化材料均勻^:在水系液劑中的方法，作為製造該絕熱材料用塗布劑的方法，優選採用以下說明的本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法。這裡，對適於製造上述本發明的絕熱材料用塗布劑的、本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法進行說明。再者，關於在本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法中使用的各成分和各成分的添加量(絕熱材料用塗布劑中的含量)等，如前面所述。本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法，是包括以下工序的方法使鱗狀石墨粉末*於水中，得到第一種^t液的工序；使粘合劑M於與水具有相溶性的有機溶劑中，得到第二種^L液的工序；將上述第一種分散液與上述第二種*液混合，得到第三種^lt液的工序；使碳化率可達到40%以上的碳化材料分軟於上述第三種分歉液中，得到絕熱材料用塗布劑的工序。在該本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法中，首先，一邊用攪拌機攪拌水，一邊向其中投入鱗狀石墨粉末，使其均勻分歉，得到第一種M液。在該第一種分散液中，作為*介質使用的水，是從上述的水系液劑中選擇的。進而，在該笫一種分散液中，還可以根據需要，在含有鱗狀石墨粉末的同時含有上述的碳纖維。接著，一邊攪拌一邊使粘合劑*到與水具有相溶性的有機溶劑中，直至其塊消失，從而得到笫二種M液。接著，向這樣得到的第一種^t液中加入第二種M液，一邊充分攪拌一邊均勻混合，從而得到第三種^液。然後，一邊充分攪拌得到的第三種介軟液，一邊向其中加入碳化率可達到40%以上的碳化材料，使其均勻分散，從而可以得到絕熱材料用塗布劑。在採用這種製造方法得到的絕熱材料用塗布劑中，可以使鱗狀石墨粉末、粘合劑和碳化材料均勻^。即，在使水系液劑中與順序無關地含有鱗狀石墨粉末、粘合劑和碳化材料的場合，由於粘合劑和碳化材料的粘度高，因此，各成分容易凝聚成塊，從而難以使各成分均勻M於水系液劑中。與此相對，在本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法中，由於首先使用預先使鱗狀石墨粉末^於水中而獲得的第一種M液、和預先使有機溶劑和粘合劑^t而獲得的第二種分歉液來製備第三種W液，因此，在製備第三種分狀液的階段，能夠使鱗狀石墨粉末和粘合劑均勻分敉於水系液劑中。然後，向該第三種分散液中加入碳化材料並使其混合，這樣可以提高碳化材料與第三種M液的相容性，因此，可以使碳化材料均勻絲，從而可以使各成分均勻分散。再者，在該本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法中，作為水系液劑而含有的水、和上述有機溶劑的質量比，優選為水有機溶劑=20:1~5:1左右，更優選為15:1~5:1左右。通過^f吏其成為上述質量比，可以在不使粘合劑凝聚的情況下將其分散或溶解。另外，該本發明的絕熱材料用塗布劑的製造方法的各工序，優選在室溫50。C左右的溫度下進行。接著，對使用適合於製造本發明的絕熱材料用塗層的上述絕熱材料用塗布劑來製造絕熱材料用塗層的方法進行說明。這種絕熱材料用塗層的製造方法，是基本上包括絕熱材料用塗布劑的塗布工序、和絕熱材料用塗布劑的碳化工序的方法。在此，首先^t明絕熱材料用塗布劑的塗布工序。在該絕熱材料用塗布劑的塗布工序中，在體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體的一面、兩面或者全部表面上塗布上述的絕熱材料用塗布劑，在150X:的溫度條件下加壓或者不加壓地使其千燥3小時左右以使樹脂固化，得到^皮絕熱材料用塗布劑被覆的碳化前的疊層體。在製造該絕熱材料用塗層時使用的被塗布材料，是體積密度為0.08~0.8g/cm3的碳化成型體，更優選是體積密度為0.09~0.75g/cm3的碳化成型體，進一步優選是體積密度為0.10.7g/cii^的碳化成型體。如果該碳化成型體的體積密度低於0.08g/cm3,則在塗布絕熱材料用塗布劑時，絕熱材料用塗布劑的各種成分流入到碳化成型體的內部，從而不能形成充分的塗層；另一方面，如果超過0.88/113，則絕熱效果降低。作為該碳化成型體，應是能夠防止絕熱材料用塗層從碳化成型體表面剝離、防止產生粉塵等，並能對其表面賦予表面平滑性和表面光澤性，而且能夠使經碳化而獲得的絕熱材料用疊層體的機械強度提高的碳化成型體。作為該碳化成型體，可列舉出例如，碳纖維氈、石墨片、碳纖維布、含有碳纖維的紙等的單層或多層的碳化成型體。另外，在該碳化成型體上塗布絕熱材料用塗布劑的方法沒有特殊限制，可以適宜使用公知的方法，可列舉出例如，使用印刷機、棒塗機等設備的方法，或者，使用輥子、毛刷等的方法，用噴霧器等通過噴霧而塗布的方法等。另外，作為上述絕熱材料用塗布劑的塗布量，也才艮據所塗布的碳化成型體的種類的不同而異，優選為500~2000g/m2，更優選為700~1500g/m2。如果該塗布量低於500g/m2，則得到的絕熱材料用塗層的厚度有小於50pm的傾向；另一方面，如果超過2000g/m2，則得到的絕熱材料用塗層的厚度有超過3mm的傾向，從而變得不經濟。其次，說明絕熱材料用塗布劑的碳化工序。在這種絕熱材料用塗布劑的碳化工序中，對被覆有按照上述那樣得到的絕熱材料用塗布劑的碳化前的疊層體進行碳化。通過進行該碳化，形成絕熱材料用塗布劑本身4皮碳化了的層，從而可以在上述碳化成型體的表面上製造本發明的絕熱材料用塗層。另外，通過這樣地在上述碳化成型體的表面上形成本發明的絕熱材料用塗層，可以得到在上述碳化成型體的表面上層疊有本發明的絕熱材料用塗層的本發明的絕熱材料用疊層體。再者，此處所說的"碳化，，，如前面所述，是指包括一般所採用的800t:以上低於2000匸左右的碳化燒成處理、和2000°C以上3000°C以下的石墨化處理在內的熱處理。在該絕熱材料用塗布劑的碳化工序中，通常塗布有絕熱材料用塗布劑的碳化成型體也同時被碳化處理。另外，為了使經碳化而得到的絕熱材料用疊層體本身高純度化或超高純度化，也可以進一步進行燒成。另外，碳化的條件，均是根據碳化成型體的種類、所獲得的絕熱材料用疊層體的用途來適宜地設定的，因此不能一概地規定。例如，在所使用的碳化成型體為碳纖維氈的場合，優選使用高溫加熱爐，並採用在非氧化性氣體氣氛中或者在真空中、2000'C的溫度條件下保持1小時這一條件。在進行該碳化時，優選在低溫的熱分解過程中，緩'匱地、例如以150±50'C/小時的升溫速度升溫至約700"C,以防止由於水系液劑等的氣^f匕時的急劇收縮而產生應力。在這樣的低溫的熱分解過程中，如果進行上述溫度範圍以上的急劇升溫，則會使絕熱材料用塗層容易從得到的絕熱材料用疊層體上剝離，進而，絕熱材料用塗層有發生裂紋的傾向，由此得到的絕熱材料用疊層體的氣體透過率和耐氧化性等特性有降低的傾向。另外，雖然這樣得到的絕熱材料用疊層體(例如，碳纖維氈)可以作為絕熱材料使用，但是，優選根據使用這種絕熱材料的爐子、絕熱材料本身的厚度，適宜地改變其體積密度來使用。再者，在必要的場合，也可以在在碳化成型體之上層疊碳纖維布、含碳纖維的紙、c/c複合材料等的表面被覆材料後的表面上塗布絕熱材料用塗布劑，來製造本發明的絕熱材料用塗層。此外，在必要的場合，也可以在絕熱材料用疊層體的絕熱材料用塗層的表面上，進一步層疊熱分解碳等的表面被膜材料。實施例下面基於實施例和比較例更具體地說明本發明，但本發明不受以下實施例的限定。再者，絕熱材料用塗層的氣體透過率、起塵量、耐氧化性和抗彎強度的測定按照上述的測定方法進行，平均纖維長度、壓縮強度、表面平滑性和表面光澤性的測定，按照以下所述方法進行。另外，在各實施例和比較例中使用的鱗狀石墨粉末和碳粉(carbonbreeze)的平均粒徑，採用以下記載的測定方法進行測定。用10mL的滴管(Spuit)量取5mL的液體石蠟，加入到30mL的三角燒瓶中。接著，用微型刮勺從所使用的碳纖維中隨才X^樣，並將其加入到上述三角燒瓶中，然後進行混合，使碳纖維M在液體石蠟中，獲得*液。然後，用分注器取300"L的上述g液，將其塗抹在第1片載玻片上，在其上重疊第2片栽玻片並壓合，作為測定用的試樣。將這樣得到的試樣安放到圖象解析裝置(二b〕林式會社制、商品名"^一廿、:/々又IIIU")上，按照1000~1300根的測定根數來測定單纖維的纖維長度，然後求出平均纖維長度(體積平均)。作為用於該壓縮強度測定的試樣，使用尺寸與在起塵量測定中使用的試樣相同、且施加了與在起塵量測定中使用的試樣相同的塗布處理的試樣。而且，使用在上述抗彎強度的測定中使用的萬能試驗機(島津製作所制、商品名"島津才一卜夕、、，7AGS-H5kN")，將抗彎試驗用支點和衝頭替換成壓縮試驗用壓盤，使其載荷方向與上迷試樣的纖維取向面平行，從而進行單軸壓縮試驗，由得到的最大破壞栽荷求出壓縮強度。對於在各實施例和比較例中得到的絕熱材料用的疊層體，用目視法評價表面平滑性和表面光澤性。評價基準如下。表面平滑性A:表面平滑，沒有凹凸C:表面上有凹凸表面光澤性A:表面有光澤C:表面沒有光澤。準備在各實施例和各比較例中使用的鱗狀石墨粉末或者碳粉的粉末試樣。然後，將這種粉末試樣約0.5g加入燒杯中，向該燒杯中加入數滴M劑(廿/乂，〕社制、商品名"SN亍々XA—廿>卜7343國C，，)，一邊將其振蕩混合，一邊使上述粉末試樣與上述^:劑溶合在一起。接著，向上述燒杯中加入純水30mL，用超聲波照射以使其進行約2分鐘^t，然後用粒徑分布測定裝置(日機裝林式會社制、商品名"7々FRA-9220")測定粒徑分布。粉末試樣的平均粒徑可按下述方法求出，即，先求出累積50%粒徑(即，在上述粒徑分布中，累積容積為50%的粒徑)，然後對小數點後第2位按四捨五入處理，精確至小數點後l位，如此求出平均粒徑。實施例1〔碳化成型體的製備〕相對於平均纖維長度50mm的瀝青系碳纖維氈(吳羽化學工業抹式會社制、"夕L^力:7工^卜F-110")IOO質量份，浸滲酚樹脂系浸漬液(昭和高分子林式會社制、商品名"、〉3々乂一^BRS-3896")44質量份，將其以平板狀層疊6層，得到疊層體。接著，將這樣得到的疊層體在溫度150'C、壓力0.015MPa的條件下壓製成型，使樹脂固化。然後，將這樣使樹脂固化而成的疊層體進一步在真空中、溫度2000'C的條件下進行1小時石墨化處理，得到氈部的體積密度為0.16g/cii^的平板狀碳纖維氈疊層體(碳化成型體厚度48mm)。〔絕熱材料用塗布劑的製備〕使用呋喃樹脂(日立化成工業林式會社制、商品名匕夕？，/VF-302)100質量份、鱗狀石墨粉末(A)(日本石墨工業株式會社制、商品名"F#2-F"、平均粒徑176jim)48質量份、鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業林式會社制、商品名"ACP-3000"、平均粒徑ll.Sjam)21質量份、丁基二甘醇(日本乳化學劑抹式會社制、商品名"，於^i^々、U〕一Jl/，)45質量份、甲基纖維素(信越化學工業抹式會社制、商品名"乂hD—;CSM-4000，，)4.5質量份、以及水220質量份，製備上述絕熱材料用塗布劑。即，在製備這樣的絕熱材料用塗布劑時，首先，一邊用撹拌機攪拌水，一邊向其中投入上述鱗狀石墨粉末(A)和(B)，使其均勻M,得到介歉液(a)。另外，向上述丁基二甘醇中加入上述甲基纖維素，一邊攪拌一邊使其分散，直至其塊消失，得到分散液(b)。接著，向這樣得到的^L液(a)中加入上述^ft液(b)，充分攪拌以使其均勻混合、M，得到M液(c)。然後，一邊充分攪拌得到的*液(c)，一邊向其中加入上迷呋喃樹脂，使其均勻混合、分敎，得到上述絕熱材料用塗布劑。〔絕熱材料用塗層和絕熱材料用疊層體的製造〕首先，在切成長100mm、寬100mm、厚6mm大小的上述碳纖維氈疊層體的一面上，用毛刷按lkg/n^的比例塗布上述絕熱材料用塗布劑，在無加壓、150"C的溫度條件下使其乾燥3小時以使樹脂固化。接著，在真空中按照150匸/小時的升溫速度使其升溫至700X:後，按照250匸/小時的升溫速度升溫至保持溫度2000"C，在上述保持溫度下進行l小時石墨化處理(碳化)，得到在一面上層疊有絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體。在這樣得到的在絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑、有光澤。將這樣得到的絕熱材料用疊層體作為氣體透過率試驗用的試樣。另一方面，對於用於起塵量、耐氧化性、抗彎強度和壓縮強度測定的試樣，將上述那樣製備的碳化成型體分別切成各試驗中所使用的大小後，塗布工序和碳化工序採用與上述的絕熱材料用疊層體相同的方法，製備各試驗用的試樣。實施例2與實施例i的碳化成型體的製備順序同樣地進行，並在20oox:下進行石墨化處理，以使其體積密度達到0.12g/cm3,除了使用如此製得的體積密度為0.12g/cn^的碳纖維氈疊層體(碳化成型體)來代替實施例1中製備的體積密度為0.16g/cn^的碳纖維氈疊層體以夕卜，其餘與實施例1同樣地製造絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例3與實施例1的碳化成型體的製備順序同樣地進行，並在2000'C下進行石墨化處理，以使其體積密度達到0.4g/cm3，除了使用如此製得的體積密度為0.4g/cm3的碳纖維氈來代替實施例1中製備的體積密度為0.16g/cmS的碳纖維氈疊層體以外，其餘與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例4將實施例1的鱗狀石墨粉末(A)(曰本石墨工業林式會社制、商品名"F#2-F")的含量由48質量份改變為28質量份，將鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業林式會社制、商品名"ACP-3000")的含量由21質量份改變為41質量份，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例5使用體積密度為0.7g/cm3的碳化成型體(吳羽化學工業抹式會社制、商品名'力Lx力NFR")來代替實施例1的體積密度為0.16g/ci^的碳纖維氈疊層體，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例6使用下述的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的塗布劑，所述的絕熱材料用塗布劑是將呋喃樹脂(日立化成工業林式會社制、商品名"匕夕37，>VF-302")100質量份、鱗狀石墨粉末(A)(日本石墨工業林式會社制、商品名"F#2-F，，)50質量份、鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業株式會社制、商品名"ACP-3000")50質量份、碳纖維(吳羽化學工業林式會社制、商品名"々b力於3"，M-107T"、平均纖維長度0.4mm、L/D-約22)50質量份、甲乙酮(關東化學制、鹿1級)20質量份、甲基纖維素(信越化學工業林式會社制、商品名"乂卜口一文SM-4000")5質量份和水175質量份均勻混合、個軟而製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例7使用通過將實施例6中製備的絕熱材料用塗布劑的碳纖維含量由50質量份改變為100質量份而製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例8使用通過將實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑的曱基纖維素(信越化學工業抹式會社制、商品名"乂卜口一；CSM-4000")的含量由4.5質量份改變為2.3質量份而製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例9使用通過將實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑的甲基纖維素(信越化學工業林式會社制、商品名卜口一文SM-4000")改變為其他的甲基纖維素(信越化學工業林式會社制、商品名卜口一X、SM-1500")，而且將上述甲基纖維素的含量由4.5質量份改變為9.0質量份而製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例10使用通過將實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑的甲基纖維素(信越化學工業林式會社制、商品名"乂卜口一久SM-4000")改變為其他的甲基纖維素(信越化學工業林式會社制、商品名"乂卜口一乂SM-400")、而且將上述甲基纖維素的含量由4.5質量份改變為22.5質量份而製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例l同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。實施例11使用通過將實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑的丁基二甘醇(曰本乳化學劑林式會社制、商品名"7於；u、:；々、u〕一^")的含量由45質量份改變為18質量份而製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面平滑，有光澤。比較例1製備了除了不^f吏用甲基纖維素以外，其他與實施例1同樣地進^f亍而製備的絕熱材料用塗布劑，來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑。但是，在這種絕熱材料用塗布劑中，呋喃樹脂(日立化成工業林式會社制、商品名"匕夕7，〉VF-302")、鱗狀石墨粉末(A)(日本石墨工業林式會社制、商品名"F#2-F")和鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業株式會社制、商品名"ACP-3000")變成團塊狀而分離，從而不能4吏各成分均勻地分散、混合。比較例2將實施例6中製備的絕熱材料用塗布劑中的碳纖維含量由50質量份改變為100質量份，將甲乙酮的含量由20質量份改變為200質量份，而且不混入鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業林式會社制、商品名"ACP-3000")、曱基乙基纖維素和水即進行混合、使其分散，由此製備了絕熱材料用塗布劑，使用該絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面有凹凸，沒有光澤。比較例3將實施例6中製備的絕熱材料用塗布劑中的甲乙酮含量由20質量份改變為200質量份，並且不混入甲基乙基纖維素和水即進行混合、使其分散，然後使用如此製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。這樣得到的絕熱材料用疊層體的絕熱材料用塗層的表面有凹凸，沒有光澤。比較例4將實施例6中製備的絕熱材料用塗布劑中的碳纖維含量由50質量份改變為100質量份、將甲乙酮的含量由20質量份改變為200質量份，並且不混入甲基纖維素和水即進行混合、使其M，然後使用如此製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面有凹凸，沒有光澤。比較例5將實施例6中製備的絕熱材料用塗布劑中的鱗狀石墨粉末(A)(日本石墨工業林式會社制、商品名"F#2-F")的含量由50質量份改變為IOO質量份、將曱乙酮的含量由20質量份改變為200質量份，而JU吏用碳粉(carbonbreeze)(將廿>亇^力^社制的、商品名"MC〕一夕X夕、、1>—KC"粉碎而得到的粉碎品〔平均粒徑11.0nm〕)IOO質量份代替鱗狀石墨粉末(B)(日本石墨工業林式會社制、商品名"ACP-3000")50質量份，並且不混入碳纖維、甲基纖維素和水即進行混合、使其a，然後4吏用如此製成的絕熱材料用塗布劑來代替實施例1中製備的絕熱材料用塗布劑，除此之外，與實施例1同樣地製備絕熱材料用疊層體和在各試驗中使用的試樣。在這樣得到的絕熱材料用疊層體上層疊的絕熱材料用塗層的表面有凹凸，沒有光澤。實施例1~11和比較例1~5中得到的絕熱材料用塗布劑中的各成分的含量、以及氣體透過率、起塵量、耐氧化性、抗彎強度、壓縮強度、表面平滑性和表面光澤性的測定結果示於表l中。tableseeoriginaldocumentpage37由表l所示的結果可以看出，使用實施例1~11中製備的絕熱材料用塗布劑得到的本發明的絕熱材料用塗層，氣體透過率全部都低，為7.2NL/小時cm2■mmH20以下，可以確認具有充分低的氣體透過率。另外，由於層疊有本發明的絕熱材料用塗層的本發明的絕熱材料用疊層體，其起塵量全部為300個以下，因此也可以確認，本發明的絕熱材料用塗層具有優異的防起塵性。進而可以確認，層疊有本發明的絕熱材料用塗層的本發明的絕熱材料用疊層體具有優異的耐氧化性，而且還可以確認具有高的抗彎強度和壓縮強度，機械強度也高。另一方面，通過使用比較例2~5中製備的絕熱材料用塗布劑而製得的絕熱材料用塗層，其氣體透過率均為8.5NL/小時cm2mmH20以上，可以確認其氣體透過率高。進而可以確認，層疊有這種絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體，其防起塵性、耐氧化性、機械強度等特性也並不充分。另外還確認，比較例1中製備的絕熱材料用塗布劑，其作業性差，不能塗布到碳化成型體上。工業實用性如以上說明，根據本發明，提供一種表面平滑且緻密，表面平滑性和表面光澤性均優異，同時具有充分低的氣體透過性，而且可以對絕熱材料用疊層體賦予優異的防起塵性、耐氧化性、機械強度和絕熱效果的絕熱材料用塗層；具備該絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體；用於獲得該絕熱材料用塗層的絕熱材料用塗布劑；以及該絕熱材料用塗布劑的製造方法。因此，由於本發明的絕熱材料用塗層在賦予絕熱材料所必需的上述各種特性方面是優異的，因此，作為用於獲得使用碳化成型體的本發明的絕熱材料用疊層體的絕熱材料用塗層是非常適用的。本發明中表示數值範圍的"以上"和"以下"包括本數。權利要求1.一種絕熱材料用塗層，是具有碳化成型體、在該碳化成型體的至少一個表面上層疊的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體中的所述絕熱材料用塗層，其中，所述碳化成型體的體積密度為0.08～0.8g/cm3，並且，所述絕熱材料用塗層的氣體透過率為8.0NL/小時·cm2·mmH2O以下。2.如權利要求l中所述的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層的厚度為50|Hm~3mm。3.如權利要求l中所述的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層是在向在寬度為40mm、長度為40mm、厚度為40mm的大小的所述碳化成型體的全部表面上具有該絕熱材料用塗層的所述絕熱材料用疊層體以500mL/分的流量噴吹惰性氣體340秒鐘時產生的粒徑為0.3jum以上的粒子的起塵量為300個以下的塗層。4.如權利要求l中所述的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層是在將在寬度為100mm、長度為100mm、厚度為40mm的大小的所述碳化成型體的全部表面上具有該絕熱材料用塗層的所述絕熱材料用疊層體在空氣中、600X:的溫度條件下保持5小時的耐氧化性試驗中的質量減少率為10.0%以下的塗層。5.如權利要求4中所述的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層是在將在寬度為100mm、長度為100mm、厚度為40mm的大小的所述碳化成型體的全部表面上具有該絕熱材料用塗層的所述絕熱材料用疊層體在空氣中、600'C的溫度條件下保持10小時的耐氧化性試驗中的質量減少率為10.0%以下的塗層。6.如權利要求l中所述的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層是，由使用在寬度為20mm、長度為100mm、厚度為10mm的大小的所述碳化成型體的上下兩表面上具有該絕熱材料用塗層的所述絕熱材料用疊層體，在支點跨距80mm、和十字頭速度1.0mm/分的條件下，施加中央集中載荷的抗彎強度試驗中的最大破壞栽荷求出的抗彎強度為l.OMPa以上的塗層。7.如權利要求l中所迷的絕熱材料用塗層，所述絕熱材料用塗層是將由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、和(D)可使所述粘合劑溶解、且使所述碳化材料M或溶解的水系液劑形成的絕熱材料用塗布劑塗布到所述碳化成型體的至少一個表面上之後，使其碳化而形成的。8.如權利要求7中所述的絕熱材料用塗層，其中，相對於所述碳化材料100質量份，所述鱗狀石墨粉末的含量為10~200質量份，所述粘合劑的含量為2~50質量份，所述水系液劑的含量為50~600質量份。9.如權利要求7中所述的絕熱材料用塗層，所述粘合劑為選自甲基纖維素、乙基纖維素、甲基乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、羥甲基乙基纖維素、羥丙基甲基纖維素、聚丙烯醯胺、聚乙烯醇和澱粉之中的至少l種。10.如權利要求7中所迷的絕熱材料用塗層，所述粘合劑為曱基纖維素。11.如權利要求7中所述的絕熱材料用塗層，所述碳化材料為呋喃樹脂。12.如權利要求7中所述的絕熱材料用塗層，所述鱗狀石墨粉末的平均粒徑在50~500Mm的範圍。13.如權利要求7中所述的絕熱材料用塗層，所述鱗狀石墨粉末含有平均粒徑在50~500jam的範圍的第一種鱗狀石墨粉末、和平均粒徑在1ym以上小於50ym的範圍的第二種鱗狀石墨粉末，且第一種鱗狀石墨粉末與第二種鱗狀石墨粉末的經質量換算的配合比，即第一種鱗狀石墨粉末第二種鱗狀石墨粉末在4:6~8:2的範圍。14.一種絕熱材料用疊層體，其具備體積密度為0.080.8g/cmS的碳化成型體、和層疊在該碳化成型體的至少一個表面上的所述權利要求1~13的任一項中所述的絕熱材料用塗層。15.—種絕熱材料用塗布劑，其是由(A)碳化率可達到40%以上的碳化材料、(B)鱗狀石墨粉末、(C)粘合劑、和(D)可使所述粘合劑溶解、且使所述碳化材料^t或溶解的水系液劑形成的。16.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，其中，相對於所述碳化材料100質量份，所述鱗狀石墨粉末的含量為10~200質量份，所述粘合劑的含量為2~50質量份，以及所述水系液劑的含量為50~600質量份。17.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，所述粘合劑為選自甲基纖維素、乙基纖維素、曱基乙基纖維素、羥乙基甲基纖維素、羥甲基乙基纖維素、羥丙基甲基纖維素、聚丙烯醯胺、聚乙烯醇和澱粉之中的至少l種。18.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，所述粘合劑為甲基纖維素。19.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，所述碳化材料為呋喃樹脂。20.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，所述鱗狀石墨粉末的平均粒徑在50~500pm的範圍。21.如權利要求15中所述的絕熱材料用塗布劑，所述鱗狀石墨粉末含有平均粒徑在50~500|im的範圍的第一種鱗狀石墨粉末、和平均粒徑在1Hm以上小於50nm的範圍的第二種鱗狀石墨粉末，且第一種鱗狀石墨粉末與第二種鱗狀石墨粉末的經質量換算的配合比，即第一種鱗狀石墨粉末第二種鱗狀石墨粉末在4:6~8:2的範圍。22.—種絕熱材料用塗布劑的製造方法，包括以下工序使鱗狀石墨粉末分散於水中，得到第一種*液的工序；使粘合劑a於與水具有相溶性的有機溶劑中，得到第二種M液的工序；將所述第一種^t液和所述第二種M液混合，得到第三種分歉液的工序；使碳化率可達到40%以上的碳化材料^t於所迷第三種^L液中，得到絕熱材料用塗布劑的工序。全文摘要本發明提供一種絕熱材料用塗層，其是具有碳化成型體、在該碳化成型體的至少一個表面上層疊的絕熱材料用塗層的絕熱材料用疊層體中的所述絕熱材料用塗層，其中，所述碳化成型體的體積密度為0.08～0.8g/cm3，並且，所述絕熱材料用塗層的氣體透過率為8.0NL/小時·cm2·mmH2O以下。文檔編號C09D5/18GK101163756SQ20068001349公開日2008年4月16日申請日期2006年4月17日優先權日2005年4月22日發明者澀谷幸廣,遊佐勝弘申請人:株式會社吳羽