強度和延展性的組合優秀的高強度鋼板及其製造方法與流程

2023-10-23 22:02:57 2

本發明涉及高強度鋼板製造技術，更具體地，涉及強度和延展性組合優秀的高強度鋼板及其製造方法。
背景技術：
：相變誘導塑性(transformationinducedplasticity，trip)鋼，是指殘留在鋼材內的亞穩態的奧氏體組織可通過在外部施加的塑性變形的作用下轉變為馬氏體，來獲得強度和延展性同時得到提高的效果的鋼。在通常的鋼材的情況下，若增加強度則伸長率降低，若伸長率提高則強度降低，但在相變誘導塑性的情況下，具有強度和伸長率均良好的特徵。對相變誘導塑性所必需的亞穩態殘餘奧氏體的形成過程如下。基本組織由鐵素體和珠光體形成，當在鐵素體和奧氏體共存的ac1～ac3之間的適當溫度下保持具有適當量的mn和si的鋼材時，鋼材內的奧氏體的穩定化元素，尤其大部分的碳被使用於奧氏體內。將此快速冷卻至比珠光體的轉變區域低的貝氏體轉變區域之後，進行保持數分鐘的等溫轉變處理，此時在奧氏體中形成基石鐵素體，碳從鐵素體向奧氏體擴散移動，進而增加奧氏體內的碳濃度，由此作為奧氏體的馬氏體轉變開始溫度的ms點可以降低至常溫以下，從而在常溫條件下奧氏體也不會轉變為馬氏體，可以穩定地殘留。當對包含這種殘餘奧氏體的鋼材施加塑性變形時，此時的塑性變形因起到機械驅動力的作用而殘餘奧氏體轉變為馬氏體，而且因馬氏體轉變的加工硬化率的增加而縮頸被延遲，進而強度和延展性同時得到增加。在韓國公開專利公報第10-2011-0100868號(2011年09月15日公開)中公開了作為本發明的
背景技術：
的具有優秀的拉伸強度、屈服強度及伸長率的高強度冷軋鋼板及其製造方法。技術實現要素：本發明要解決的技術問題本發明的一目的在於，提供利用貝氏體區域中的多級等溫轉變，來能夠增加薄膜狀殘餘奧氏體的百分數的高強度鋼板的製造方法。本發明的再一目的在於，提供薄膜狀殘餘奧氏體的百分數高，且其結果強度和延展性組合優秀的高強度鋼板。技術方案為了達到上述一目的高強度鋼板的製造方法，其特徵在於，包括：通過對在進行冷卻時能夠殘餘奧氏體的鋼板進行加熱，來進行奧氏體化處理的步驟；將經奧氏體化處理的鋼板第一次冷卻至相當於貝氏體範圍的t1，並進行第一次等溫轉變的步驟；以及將經第一次等溫轉變的鋼板第二次冷卻至相當於貝氏體範圍但比上述t1低50℃以上的t2，並進行第二次等溫轉變的步驟。此時，當在上述第一次等溫轉變中奧氏體相變為貝氏體時，殘留薄膜狀的奧氏體及塊狀的奧氏體，在上述第二次等溫轉變中，可通過在第一次等溫轉變中形成的塊狀的奧氏體追加轉變為貝氏體，來使薄膜狀的殘餘奧氏體的百分數得到提高。並且，可基於在ac3～ac3+200℃溫度下保持1分鐘以上的方法來進行上述奧氏體化。並且，上述第一次冷卻及第二次冷卻可分別以20℃/秒鐘以上的平均冷卻速度來進行。並且，能夠以使貝氏體轉變的面積率為30～70％的方式進行上述第一次等溫轉變。此時，上述鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0～3.0重量百分比、mn：1.0～3.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。在這種情況下，上述t1為400℃以上，上述第一次等溫轉變可以進行20秒鐘～100秒鐘。而且，上述第二次等溫轉變可以進行100秒鐘以上。並且，上述鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0重量百分比以下、mn：1.0～3.0重量百分比、al：0.5～2.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。在這種情況下，上述t1為400℃以上，上述第一次等溫轉變可以進行3秒鐘～25秒鐘。而且，上述第二次等溫轉變可以進行40秒鐘以上。為了達到上述再一目的的高強度鋼板，其特徵在於，具有包含貝氏體及殘餘奧氏體的微細組織，上述殘餘奧氏體的面積率為10％以上，上述殘餘奧氏體由長度為寬度的3倍以上的薄膜狀的殘餘奧氏體和長度小於寬度的3倍的塊狀的殘餘奧氏體形成，上述薄膜狀的殘餘奧氏體的面積大於塊狀的殘餘奧氏體的面積。此時，上述薄膜狀的殘餘奧氏體的面積可以為殘餘奧氏體的總面積的60％以上。另一方面，上述高強度鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0～3.0重量百分比、mn：1.0～3.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。並且，上述高強度鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0重量百分比以下、mn：1.0～3.0重量百分比、al：0.5～2.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。有益效果根據本發明的高強度鋼板的製造方法，可通過2級恆溫熱處理過程來大量形成薄膜狀的殘餘奧氏體，來製造強度和延展性優秀的高強度鋼板。另外，根據本發明的高強度鋼板的製造方法，除c、si、mn之外追加0.5重量百分比以上的al，來可以縮短恆溫熱處理時間，由此可提高生產力。附圖說明圖1為簡要示出本發明的高強度鋼板製造方法的流程圖。圖2為概念示出在第一次等溫轉變之後形成貝氏體的圖。圖3為概念示出在第二次等溫轉變之後追加形成貝氏體的圖。圖4示出鋼材種類2的等溫轉變的圖表。圖5示出鋼材種類5的等溫轉變的圖表。圖6示出鋼材種類6的等溫轉變的圖表。具體實施方式以下，參照附圖，對本發明的強度和延展性的組合優秀的高強度鋼板及其製造方法進行詳細的說明。本發明的高強度鋼板具有由貝氏體及殘餘奧氏體形成的微細組織。殘餘奧氏體的面積率為10％以上，貝氏體的面積率為90％以下並且，殘餘奧氏體由薄膜狀的殘餘奧氏體和塊狀殘餘奧氏體形成。在本發明中，當薄膜狀的殘餘奧氏體的寬度大於長度時，是指長度為寬度的3倍以上，更具體地，最大長度為最大寬度的3倍以上的形式的殘餘奧氏體。並且，塊狀殘餘奧氏體是指薄膜狀的殘餘奧氏體以外的殘餘奧氏體，即長度小於寬度的3倍的形式的殘餘奧氏體。此時，本發明的高強度鋼板的特徵在於，薄膜狀的殘餘奧氏體的面積大於塊狀的殘餘奧氏體面積。更具體地，薄膜狀的殘餘奧氏體的面積可以為殘餘奧氏體的總面積的60％以上。這種本發明的鋼材的微細組織的特徵可以基於包括後述的貝氏體區域中的多級等溫轉變的製造方法來實現。當本發明的鋼材為具有在最終微細組織中能夠包含殘餘奧氏體的合金結構的鋼板時，可以不受限制而所適用，但更優選地，可以提供能夠穩定確保10％以上的殘餘奧氏體的面積率的具有如下的合金結構的鋼材。另外，在熱處理之前的鋼板的形態可以為熱軋鋼板或冷軋鋼板，更優選為冷軋鋼板。本發明的優選的第一實施例的高強度鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0～3.0重量百分比、mn：1.0～3.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。並且，以第一實施例的高強度鋼板代替fe，以重量百分比為基準，還可以包含p：0.1重量百分比以下、s：0.1重量百分比以下、al：小於0.5重量百分比及n：0.02重量百分比以下中的一種以上。進而，以上述實施例的高強度鋼板代替fe，以重量百分比為基準，還可以包含cr：3.0重量百分比以下、mo：1.0重量百分比以下、b：0.005重量百分比以下、nb：0.1重量百分比以下、v：0.5重量百分比以下、ti：0.1重量百分比以下及ca：0.005重量百分比以下中的一種以上。碳(c)用於在鋼板內大量形成殘餘奧氏體的元素。優選地，上述碳佔鋼板總重量的0.2～0.5重量百分比。當碳的含量小於0.2重量百分比時，在最終微細組織中可能很難確保10％以上的殘餘奧氏體。相反，當碳的含量大於0.5重量百分比時，可以降低焊接性。由於矽(si)抑制碳化物的生成，由此有助於殘餘奧氏體內的碳濃縮，進而有助於提高奧氏體的熱穩定性和機械穩定性。在上述鋼中起到脫氧劑作用。並且矽可以通過穩定化鐵素體來加強強度。並且矽通過促進奧氏體-鐵素體轉變來增加鐵素體的百分數的作用。在本實施例中，優選地，上述矽佔鋼板總重量的1.0～3.0重量百分比。當矽的含量小於1.0重量百分比時，該添加效果不充分。相反，當矽的含量大於3.0重量百分比時，可以降低焊接性及塗敷性。錳(mn)有助於提高奧氏體的穩定化及強度。優選地，上述錳以鋼板總重量的1.0～3.0重量百分比來添加。當錳的添加量小於1.0重量百分比時，該添加效果不充分。相反，當錳的添加量大於3.0重量百分比時，可以產生氧化規模問題及塗敷性問題等。另一方面，在本發明的高強度鋼板中作為雜質或用於提高強度提高等而還可以包含磷(p)、硫(s)、氮(n)、鋁(al)、鉻(cr)、鉬(mo)、硼(b)、鈮(nb)、釩(v)、鈦(ti)、鈣(ca)等。磷(p)、硫(s)、氮(n)有助於一部分的強度、加工性、晶粒的微細化等，但當大量包含時，可以引發韌性、開裂產生等，並且可以添加al作為脫氧劑，當包含這些元素時，相對於鋼板總重量，將該含量限制為p：0.1重量百分比以下、s：0.1重量百分比以下、al：小於0.5重量百分比及n：0.02重量百分比以下。並且，cr、mo、b、nb、v、ti等的元素通過進行加工硬化、析出硬化等來提高鋼的強度，ca通過對夾雜物進行球狀化處理來清理鋼。但是，當這些成分過多時，因伸長率的降低而強度和伸長率的組合反而降低或飽和該效果，因此相對於鋼板總重量，限制為cr：3.0重量百分比以下、mo：1.0重量百分比以下、b：0.005重量百分比以下、nb：0.1重量百分比以下、v：0.5重量百分比以下、ti：0.1重量百分比以下及ca：0.005重量百分比以下。本發明的優選的第二實施例的高強度鋼板中，以重量百分比為基準，可以包含c：0.2～0.5重量百分比、si：1.0重量百分比以下、mn：1.0～3.0重量百分比、al：0.5～2.0重量百分比、餘量的fe和不可避免的雜質。可以不包含si。並且，以第二實施例的高強度鋼板代替fe，以重量百分比為基準，還可以包含p：0.1重量百分比以下、s：0.1重量百分比以下及n：0.02重量百分比以下中的一種以上。進而，以上述實施例的高強度鋼板代替fe，以重量百分比為基準，還可以包含cr：3.0重量百分比以下、mo：1.0重量百分比以下、b：0.005重量百分比以下、nb：0.1重量百分比以下、v：0.5重量百分比以下、ti：0.1重量百分比以下及ca：0.005重量百分比以下中的一種以上。第二實施例的高強度鋼板不包含矽，或者在包含1.0重量百分比以下的矽的前提下，包含0.5～2.0重量百分比的al。在第二實施例的高強度鋼板中，優選地，上述矽包含鋼板總重量的1.0重量百分比以下。這是考慮到在本實施例的情況下，al包含0.5～2.0重量百分比的情況，在本實施例中，當矽的含量大於1.0重量百分比時，可以降低焊接性及塗敷性。通常，al作為脫氧劑來使用，在第二實施例的高強度鋼板中，鋁促進奧氏體-貝氏體的變相，由此具有提高生產性的作用。優選地，上述鋁包含鋼板總重量的0.5～2.0重量百分比。鋁的添加量可以在小於0.5重量百分比的情況下生產性的提高效果不充分。相反，當鋁的添加量大於2.0重量百分比時，鋼板表面的質量可能會出現問題。另一方面，在第二實施例的高強度鋼板中，當矽和鋁滿足si≤al、si+al≤2.5重量百分比的條件時，在表面質量及塗敷性的方面上更優秀。在第二實施例的高強度鋼板的情況下，作為雜質或為了提高強度等還包含p、s、n、al、cr、mo、b、nb、v、ti、ca等。p、s、n有助於一部分的強度、加工性、晶粒的微細化等，但當大量包含時，可以誘發韌性、開裂產生等，當包含這些元素時，相對於鋼板總重量，將該含量限制為p：0.1重量百分比以下、s：0.1重量百分比以下及n：0.02重量百分比以下。並且，cr、mo、b、nb、v、ti等的元素通過進行加工硬化、析出硬化等來提高鋼的強度，ca通過對夾雜物進行球狀化處理來清理鋼。但是，當這些成分過多時，因伸長率的降低而強度和伸長率的組合反而降低或飽和該效果，因此相對於鋼板總重量，限制為cr：3.0重量百分比以下、mo：1.0重量百分比以下、b：0.005重量百分比以下、nb：0.1重量百分比以下、v：0.5重量百分比以下、ti：0.1重量百分比以下及ca：0.005重量百分比以下。上述第一實施例或第二實施例的具有合金結構的高強度鋼板通過與後述的製造方法相結合，來顯示拉伸強度1000mpa以上及拉伸強度乘以伸長率的值為25000mpa·％以上，在幾個實施例中可以顯示30000mpa·％以上。進而，本發明的高強度鋼板的伸長率可以顯示25％以上。並且，本發明的高強度鋼板具有包含貝氏體及殘餘奧氏體的微細組織。此時，殘餘奧氏體的面積率為10％以上。並且，殘餘奧氏體由薄膜狀的殘餘奧氏體和塊狀的殘餘奧氏體形成。在本發明中，當薄膜狀的殘餘奧氏體的寬度大於長度時，意味著長度為寬度的3倍以上，更具體地，最大長度為最大寬度的3倍以上的形態的殘餘奧氏體。並且，塊狀的殘餘奧氏體，是指除薄膜狀的殘餘奧氏體之外的殘餘奧氏體，即，長度小於寬度的3倍的形態的殘餘奧氏體。此時，本發明的高強度鋼板的特徵在於，薄膜狀的殘餘奧氏體的面積大於塊狀的殘餘奧氏體面積。更具體地，薄膜狀的殘餘奧氏體的面積可以為殘餘奧氏體的總面積的60％以上。這種本發明的高強度鋼板的微細組織的特徵可通過包括後述的貝氏體的區域中的多級等溫轉變的製造方法來實現。圖1為簡要示出本發明的高強度鋼板製造方法的流程圖。參照圖1，本發明的實施例的高強度鋼板製造方法包括奧氏體化步驟s110、第一次等溫轉變步驟s120及第二次等溫轉變步驟s130。在奧氏體化步驟s110中通過加熱鋼板來進行奧氏體化處理。通過這些可以對整個微細組織進行奧氏體化處理。所使用的鋼板在具有在最終微細組織中可以包含殘餘奧氏體的合金結構的鋼板的情況下，可以不受限制被所適用，但更有選地，可以提供能夠穩定地確保10％以上的殘餘奧氏體的面積率的具有上述第一實施例或第二實施例的合金結構的鋼板。並且，在熱處理之前的鋼板的形態可以為熱軋鋼板或冷軋鋼板，更優選為冷軋鋼板。奧氏體化可以在ac3～ac3+200℃溫度下，保持1分鐘以上，例如1～30分鐘的方法來進行。當奧氏體化的溫度小於ac3時，會殘留大量鐵素體，當奧氏體化的溫度大於ac3+200℃的溫度時，可能晶粒尺寸過於變大。並且，當奧氏體化處理小於1分鐘時，奧氏體化處理可能會不充分。其次，在第一次等溫轉變步驟s120中，將經奧氏體化處理的鋼板第一次冷卻至相當於貝氏體範圍的t1之後，進行第一次等溫轉變。在此，貝氏體區域，是指作為貝氏體的轉變開始溫度的bs以下至馬氏體的轉變開始溫度的ms以上的溫度區域。其中，第一次等溫轉變可以在t1條件下進行，但並不局限於此，可根據工序設備條件等在比t1略低10℃左右的溫度下進行。這種概念也可以在後述的第二次等溫轉變條件下適用。如圖2所示，貝氏體區域中的第一次等溫轉變結果來看，奧氏體的一部分轉變為貝氏體，更具體地，轉變為條板(lath)形態的貝氏體。在貝氏體之間奧氏體以薄膜狀的來殘留，但未形成有貝氏體的部分上大多數以塊狀來殘餘奧氏體。在第一次等溫轉變中可以進行30～70％面積率的貝氏體轉變。這是考慮到如下問題而進行的，即，條板形態的貝氏體之間形成薄膜狀的殘餘奧氏體，而且在第二次等溫轉變後形成10％以上的面積率的殘餘奧氏體的情況。在進行第一次冷卻時，平均冷卻速度為了最大限度抑制鐵素體等的相轉變發生，而可以適用20℃/秒鐘以上條件，更優選為，可以適用50～100℃/秒鐘的平均冷卻速度。其次，在第二次等溫轉變步驟s130中，將經第一次等溫轉變的鋼板以20℃/秒鐘以上，例如20～100℃/秒鐘的平均冷卻速度來進行相當於貝氏體範圍的比t1低50℃以上的t2的第二次冷卻之後，進行第二次等溫轉變。在第二次等溫轉變之後，可以利用空氣冷卻、水冷卻等的方式進行最終冷卻，並且最終冷卻可以進行至常溫。如圖3所示，貝氏體區域中的第二次等溫轉變結果，殘留的奧氏體的一部分追加轉變為貝氏體。在此過程中，在塊狀形狀的奧氏體中形成貝氏體，進而薄膜狀的殘餘奧氏體的百分數變高。在此，第二次等溫轉變溫度比第一次等溫轉變溫度低50℃以上的原因在於，如後述的實施例所述，當第二次等溫轉變溫度和第一次等溫轉變溫度的溫度差小於50℃時，顯示強度大大降低、強度伸長率的組合不完善結果。即，在本發明的情況下，在第一次等溫轉變中奧氏體轉變為貝氏體時，殘留薄膜狀的奧氏體及塊狀奧氏體，尤其，在第二次等溫轉變中，其特徵在於，在第一次等溫轉變中形成的塊狀的奧氏體追加形成貝氏體，從而薄膜狀的殘餘奧氏體的百分數變高。另一方面，在具有第一實施例的合金結構的鋼板的情況下，第一次等溫轉變可以在400～600℃溫度下進行20～100秒鐘。在包括上述合金結構的鋼板中，在t1小於400℃的條件下，可能難以進行ms點以上的第二次等溫轉變。此外，在第一次等溫轉變時間小於20秒鐘的情況下，可能不會充分形成貝氏體，當經過100秒鐘時，在第二次等溫轉變後難以形成面積率為10％以上的殘餘奧氏體。並且，在進行等溫轉變時為了充分形成貝氏體，而第二次等溫轉變優選為進行100秒鐘以上。此外，第二次等溫轉變在比第一次等溫轉變溫度低50℃的溫度下進行。並且，第二次等溫轉變進行100秒鐘以上，更優選地，進行100～150秒鐘。通過100秒鐘以上的第二次等溫轉變，通過條板形狀的貝氏體追加轉變，可以最大限度提高殘餘奧氏體中的薄膜狀的奧氏體的百分數。相反，在具有第二實施例的合金結構的鋼板情況下，第一次等溫轉變可以在400～600℃溫度下進行3～25秒鐘。在本發明的情況下，添加0.5重量百分比以上的鋁的結果，奧氏體-貝氏體相轉變得到了促進，由此可以將相轉變時間縮短為25秒鐘以內。在第一次等溫轉變時間小於3秒鐘的情況下，可能未充分形成貝氏體。相反，在第一次等溫轉變時間大於25秒鐘的情況下，在第二次等溫轉變之後難以形成10％以上的面積率的殘餘奧氏體。並且，在進行第二次等溫轉變時，為了充分形成貝氏體，而進行40秒鐘以上，更優選地，進行40～80秒的第二次等溫轉變。在具有第一實施例的合金結構的情況下，第二次等溫轉變大約需要100秒鐘以上，相反，在具有第二實施例的合金結構的情況下，通過添加鋁的效果來第二次等溫轉變也可以縮短為40秒鐘以上。實施例以下，通過本發明的優選實施例來更詳細說明本發明的結構及作用。但是，這些僅為例示本發明的優選實施例，不應解釋為本發明限制於此。在此處未記載的內容，對本發明所屬領域的普通技術人員來說，可以充分地類推其技術方法，因此省略其說明。1.鋼板試樣的製備在900℃溫度下，對具有表1中記載的合金成分的冷軋鋼板試樣進行10分鐘的奧氏體化處理，以60℃/秒鐘的平均冷卻速度來第一次冷卻至表2中記載的第一次等溫轉變溫度之後，進行30秒鐘的第一次等溫轉變，之後以25℃/秒鐘的平均冷卻速度來第二次冷卻至在表2中記載的第二次等溫轉變溫度之後，進行100秒鐘的第二次等溫轉變之後，以30℃/秒鐘的平均冷卻速度來最終冷卻至25℃，從而製備了鋼板試樣1～8。表1鋼材種類csimn備註10.181.52.1比較鋼材20.361.12.1發明鋼材30.411.52.0發明鋼材40.400.52.2比較鋼材表2並且，在900℃溫度下，對具有在表3中記載的合金成分的冷軋鋼板的試樣進行10分鐘的奧氏體化處理，以60℃/秒鐘的平均冷卻速度來第一次冷卻至在表4中記載的第一次等溫轉變溫度之後，在此溫度下進行第一次等溫轉變，之後以25℃/秒鐘的平均冷卻速度來第二次冷卻至在表2中記載的第二次等溫轉變溫度之後，進行60秒鐘的第二次等溫轉變之後，以30℃/秒鐘的平均冷卻速度來最終冷卻至25℃，從而製備了鋼板試樣9～10。表3鋼材種類csimnal備註50.310.72.00.8發明鋼材60.292.01.5發明鋼材表42.微細組織及物性評價對已製備的鋼板試樣1～10，利用標準電子組件(standardelectronicmodules，sem)圖片及透射電子顯微鏡(transmissionelectronmicroscope，tem)圖片的分析來計算殘餘奧氏體的百分數，並且最大長度為最大寬度的3倍以上的試樣定為薄膜狀的殘餘奧氏體。並且，對製備的鋼板試樣進行拉伸試驗，來檢測了拉伸強度及伸長率。其結果顯示在表5中。表5中γ百分數是指殘餘奧氏體的百分數，f-γ百分數是指殘餘奧氏體內的薄膜狀的殘餘奧氏體的百分數。表5參照表5，在殘餘奧氏體的百分數為10％以上的面積率、殘餘奧氏體內的薄膜狀的殘餘奧氏體的百分數為60％以上的試樣2、試樣6、試樣7、試樣9、試樣10的情況下，顯示了1000mpa以上的拉伸強度及拉伸強度乘以伸長率的值為25000mpa·％以上，並且，顯示了25％以上的伸長率。相反，顯示出如下結果：未滿足合金結構(試樣1、試樣8)，或者未進行2級等溫轉變(試樣4)，或者在當進行2級等溫轉變時，轉變溫度差小於50℃時(試樣3、試樣5)，拉伸強度小於1000mpa，或者拉伸強度乘以伸張率的值未達到25000mpa·％。圖4示出鋼材種類2的等溫轉變的圖表，圖5示出鋼材種類5的等溫轉變的圖表，圖6示出鋼材種類6的等溫轉變的圖表。參照圖4至圖6，可觀察出：與未添加al的鋼材種類2相比，在添加有0.5重量百分比以上的al的鋼材種類5及鋼材種類6的情況下，顯著降低轉變時間。通過這些結果可觀察出：在試樣9、試樣10的情況下，與試樣2、試樣6、試樣7相比儘管等溫轉變時間相對短，但所製造的鋼板可以顯示出同等以上的物性，因此在生產性方面上更加優選。以上，以本發明的實施例為重點進行了說明，但在本發明所述領域的普通技術人員的水平上，可以進行各種變更或變形。這些變更及變形在不脫離本發明所提供的技術思想的範圍內，可以解釋為屬於本發明。因此，本發明的要求範圍應該根據以下所記載的發明要求保護範圍來進行決定。當前第1頁12