三相AC‑DC電源轉換系統的製作方法

2024-03-03 10:48:15

本發明涉及電源轉換技術領域，更具體地涉及一種三相AC-DC電源轉換系統。

背景技術：

目前，運用於電源供應器的電源轉換系統通常包括交直流轉換模塊和直流轉換模塊，交直流轉換模塊可將工頻的交流輸入電壓變換為工頻紋波波動較大的直流電壓，使得電源轉換系統滿足相關的標準，直流轉換模塊可將交直流模塊變換的直流電壓轉換為幅值和紋波滿足用電要求的直流電壓。通常，交直流轉換模塊採用並聯交錯三相PFC電路，直流轉換模塊採用交錯LLC串聯諧振電路。參照圖1，其為現有的交錯LLC串聯諧振電路的電路示意圖，在圖1中，交錯LLC串聯諧振電路包括有變壓器電路、連接至變壓器初級側的開關電路以及連接至變壓器次級側的整流電路，其中，變壓器電路包括兩個初級繞組及磁耦合至各個初級繞組的同樣數量的次級繞組。參照圖2，其展示了現有的交錯LLC串聯諧振電路每相電路自輸入輸出電流紋波和兩相交錯後輸出電流紋波的波形對比圖，結合圖1和圖2可看出該電路兩相交錯後輸出電流紋波雖然較單相的輸出紋波減小了，但仍很大，導致整個電源轉換系統電路性能不佳。

鑑於此，有必要提供一種輸入和輸出電流紋波較小、具有較好電路性能的三相AC-DC電源轉換系統以解決上述缺陷。

技術實現要素：

本發明的目的是提供一種輸入和輸出電流紋波較小、具有較好電路性能的三相AC-DC電源轉換系統以解決現有技術的缺陷。

為了實現上述目的，本發明提供一種三相AC-DC電源轉換系統，包括交錯並聯三相PFC電路和三相交錯LLC串聯諧振電路，其中，所述交錯並聯三相PFC電路的三個用於連接至電網的交流輸入端A端、B端、C端作為所述三相AC-DC電源轉換系統的輸入端，所述三相交錯LLC串聯諧振電路的兩個用於連接負載的輸出端作為所述三相AC-DC電源轉換系統的輸出端，所述交錯並聯三相PFC電路的輸出側連接至所述三相交錯LLC串聯諧振電路的輸入側。與現有技術相比，本發明的三相AC-DC電源轉換系統採用交錯並聯技術既可實現三相PFC電路中輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，大幅度減小輸入電流的高頻紋波電流，又可實現LLC串聯諧振電路中三相電路輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而提高電路性能。

其進一步技術方案為：所述交錯並聯三相PFC電路包括三路結構相同的boost電路和一路輸出電容電路，其中，所述三路結構相同的boost電路分別為第一boost電路、第二boost電路和第三boost電路，所述第一boost電路、第二boost電路和第三boost電路的輸入分別與所述交流輸入端A端、B端、C端連接，其輸出側均連接至所述輸出電容電路。

其進一步技術方案為：所述輸出電容電路包括第四電容和第五電容，所述第四電容的陽極連接至所述三相PFC電路的輸出正，所述第五電容的陰極連接至所述三相PFC電路的輸出負，所述第四電容的陰極和所述第五電容的陽極連接，該連接點為O點；所述第一boost電路包括第一電感、第四電感、第五電感、第一二極體、第二二極體、第三二極體、第四二極體、第一雙向開關、第二雙向開關；其中，所述第一電感的輸入端與所述交流輸入端A端連接，其輸出端同時與所述第四電感和第五電感的輸入端連接而共同組成三電感結構，所述第一電感的輸入端作為所述三電感結構的輸入端，所述第四電感的輸出端作為所述三電感結構的第一輸出端，所述第五電感的輸出端作為所述三電感結構的第二輸出端；所述第一輸出端連接所述第一雙向開關的輸入端，該第一雙向開關的輸出端連接至所述O點，所述第二輸出端連接所述第二雙向開關的輸入端，該第二雙向開關的輸出端連接至所述O點；所述第一二極體的陽極和所述第二二極體的陰極連接組成第一二極體橋臂，所述第一二極體橋臂的中點連接於所述第一輸出端與第一雙向開關的連接節點，所述第一二極體橋臂的陰極連接至所述三相PFC電路的輸出正，該第一二極體橋臂的陽極連接至所述三相PFC電路的輸出負；所述第三二極體的陽極和所述第四二極體的陰極連接組成第二二極體橋臂，所述第二二極體橋臂的中點連接於所述第二輸出端與第二雙向開關的連接節點，所述第二二極體橋臂陰極連接至所述三相PFC電路的輸出正，該第二二極體橋臂陽極連接至所述三相PFC電路的輸出負。基於上述設計可知，本發明的並聯交錯三相PFC電路每一相PFC電路由兩相頻率相同，相位相差180度的升壓電路並聯構成，交錯的兩相電路的升壓電感使用三電感結構，以實現輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，從而實現較高的功率因數和較低的總諧波畸變，避免對電網造成汙染。

其進一步技術方案為：所述第一雙向開關及第二雙向開關均由兩個開關管串聯組成。優選地，所述開關管選用MOSFET、IGBT或SiC功率管，以實現更好的電路性能。

其進一步技術方案為：所述交錯並聯三相PFC電路還包括一EMI濾波電路，所述EMI濾波電路包括第一電容、第二電容以及第三電容，所述第一電容、第二電容以及第三電容分別並聯於所述交流輸入端A端、B端、C端和所述O點之間。本電路增加的三個並聯的Y型連接的電容的公共端與所述輸出電容電路的O點連接，使得整個電路的共模噪音有旁路的通道，極大的減小了共模噪音，利於抑制電磁幹擾，提高電路可靠性。

其進一步技術方案為：所述三相交錯LLC串聯諧振電路包括三相橋式開關電路、三相諧振電路以及三相橋式整流電路，其中，所述三相諧振電路包括第十電感、第十一電感、第十二電感、第六電容、第七電容、第八電容、第一變壓器、第二變壓器以及第三變壓器，所述第十電感、第六電容和第一變壓器初級繞組的同名端串聯組成第一LLC諧振電路；所述第十一電感、第七電容和第二變壓器初級繞組的同名端串聯組成第二LLC諧振電路；所述第十二電感、第八電容和第三變壓器初級繞組的同名端串聯組成第三LLC諧振電路；所述第一LLC諧振電路、第二LLC諧振電路以及第三LLC諧振電路與電感連接的一端對應連接所述三相橋式開關電路的三個橋臂的中點，所述第一LLC諧振電路、第二LLC諧振電路以及第三LLC諧振電路的另一端互相連接形成Y型連接，所述第一變壓器、第二變壓器以及第三變壓器次級繞阻的同名端對應連接所述三相橋式整流電路的三個橋臂的中點，所述第一變壓器、第二變壓器以及第三變壓器次級繞阻的異名端互相連接形成Y型連接。本發明的三相交錯LLC串聯諧振電路採用三相交錯技術，三相輸入和輸出電流相差120度，三相電路的輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而實現良好的電路性能，且三相交錯LLC串聯諧振電路中三個變壓器的初級繞組和次級繞阻均採用Y型連接，流入Y連接中點的總電流和流出Y連接中點的總電流相等，即三相交錯LLC串聯諧振電路的電流之和為「0」，因此任意時刻始終有一相LLC串聯諧振電路的電流為另外兩相LLC串聯諧振電路的電流之和，因此在整個開關周期內即便每相LLC串聯諧振電路的諧振參數有一定的容差,但它們的電流有效值偏差也很小，從而保證三相交錯LLC串聯諧振電路三相之間的電流均衡，避免某相LLC串聯諧振電路的電流過大而導致器件過熱或損壞。

其進一步技術方案為：所述三相橋式開關電路根據外部輸入至該電路的不同相位的信號產生彼此不同相位的PWM驅動信號，其包括六個開關管，每兩個開關管串聯構成一個橋臂，三個橋臂並聯在一起連接至所述交錯並聯三相PFC電路的輸出正和輸出負之間。

其進一步技術方案為：所述三相橋式整流電路包括六個二極體或MOSFET，每兩個二極體或MOSFET串聯構成一個橋臂，三個橋臂並聯在一起連接至所述三相AC-DC電源轉換系統的輸出正和輸出負之間。基於本設計，所述三相橋式整流電路可將所述三相諧振電路周期性輸出的電壓波形進行整流，產生負載所需的工作電壓。

其進一步技術方案為：所述三相橋式整流電路還包括至少一個濾波電容，所述濾波電容的陽極和陰極分別連接所述三相AC-DC電源轉換系統的輸出正和輸出負。

與現有技術相比，本發明的三相AC-DC電源轉換系統採用交錯並聯技術既可實現三相PFC電路中輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，大幅度減小輸入電流的高頻紋波電流，又可實現LLC串聯諧振電路中三相電路輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而提高電路性能。

通過以下的描述並結合附圖，本發明將變得更加清晰，這些附圖用於解釋本發明的實施例。

附圖說明

圖1為現有的交錯LLC串聯諧振電路的電路示意圖。

圖2為圖1中兩相電路每相自輸入輸出電流紋波和兩相交錯後輸出電流紋波的波形對比圖。

圖3為本發明三相AC-DC電源轉換系統一具體實施例的電路示意圖。

圖4為本發明三相AC-DC電源轉換系統中交錯並聯三相PFC電路一具體實施例的電路示意圖。

圖5為圖4所示交錯並聯三相PFC電路中第一boost電路中三電感結構的示意圖。

圖6為本發明三相AC-DC電源轉換系統中三相交錯LLC串聯諧振電路的電路示意圖。

圖7為圖6所示三相交錯LLC串聯諧振電路中三相電路每相自輸入輸出電流紋波和三相交錯後輸出電流紋波的波形對比圖。

具體實施方式

下面將結合本發明實施例中的附圖，對實施例中的技術方案進行清楚、完整地描述，附圖中類似的組件標號代表類似的組件。顯然，以下將描述的實施例僅僅是本發明一部分實施例，而不是全部的實施例。基於本發明中的實施例，本領域普通技術人員在沒有做出創造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬於本發明保護的範圍。

參照圖3，其展示了本發明三相AC-DC電源轉換系統100一具體實施例的電路示意圖。本實施例的三相AC-DC電源轉換系統100包括並聯三相PFC電路10和三相交錯LLC串聯諧振電路20，其中，所述交錯並聯三相PFC電路10的三個用於連接至電網的交流輸入端A端、B端、C端作為所述三相AC-DC電源轉換系統100的輸入端，所述三相交錯LLC串聯諧振電路20的兩個用於連接負載的輸出端作為所述三相AC-DC電源轉換系統100的輸出端，所述交錯並聯三相PFC電路10的輸出側連接至所述三相交錯LLC串聯諧振電路20的輸入側。與現有技術相比，本發明的三相AC-DC電源轉換系統100採用交錯並聯技術既可實現三相PFC電路10中輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，大幅度減小輸入電流的高頻紋波電流，又可實現LLC串聯諧振電路20中三相電路輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而提高電路性能。

參照圖4至圖5，其展示了本發明三相AC-DC電源轉換系統100中交錯並聯三相PFC電路10一具體實施例的電路示意圖。參照圖4，所述交錯並聯三相PFC電路10包括三路結構相同的boost電路和一路輸出電容電路，其中，所述三路結構相同的boost電路分別為第一boost電路、第二boost電路和第三boost電路，所述第一boost電路、第二boost電路和第三boost電路的輸入分別與所述交流輸入端A端、B端、C端連接，其輸出側均連接至所述輸出電容電路。

在附圖所示的實施例中，所述輸出電容電路包括第四電容C4和第五電容C5，所述第四電容C4的陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，所述第五電容C5的陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出負，所述第四電容C4的陰極和所述第五電容C5的陽極連接，該連接點為O點。

所述第一boost電路包括第一電感L1、第四電感L4、第五電感L5、第一二極體D1、第二二極體D2、第三二極體D3、第四二極體D4、第一雙向開關S1、第二雙向開關S2；其中，所述第一電感L1的輸入端與所述交流輸入端A端連接，所述第一電感L1的輸出端同時與所述第四電感L4和第五電感L5的輸入端連接而共同組成三電感結構，所述第一boost電路的三電感結構如圖5所示，所述第一電感L1的輸入端作為所述三電感結構的輸入端，所述第四電感L4的輸出端作為所述三電感結構的第一輸出端，所述第五電感L5的輸出端作為所述三電感結構的第二輸出端；所述第一輸出端連接所述第一雙向開關S1的輸入端，該第一雙向開關S1的輸出端連接至所述O點，所述第二輸出端連接所述第二雙向開關S2的輸入端，該第二雙向開關S2的輸出端連接至所述O點；所述第一二極體D1的陽極和所述第二二極體D2的陰極連接組成第一二極體橋臂，所述第一二極體橋臂的中點連接於所述第一輸出端與第一雙向開關S1的連接節點，所述第一二極體橋臂的陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第一二極體橋臂的陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負；所述第三二極體D3的陽極和所述第四二極體D4的陰極連接組成第二二極體橋臂，所述第二二極體橋臂的中點連接於所述第二輸出端與第二雙向開關S2的連接節點，所述第二二極體橋臂陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第二二極體橋臂陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負。

所述第二boost電路包括第二電感L2、第六電感L6、第七電感L7、第五二極體D5、第六二極體D6、第七二極體D7、第八二極體D8、第三雙向開關S3、第四雙向開關S4；其中，所述第二電感L2的輸入端與所述交流輸入端B端連接，所述第二電感L2的輸出端同時與所述第六電感L6和第七電感L7的輸入端連接而共同組成三電感結構，所述第二電感L2的輸入端作為所述三電感結構的輸入端，所述第六電感L6的輸出端作為所述三電感結構的第三輸出端，所述第七電感L7的輸出端作為所述三電感結構的第四輸出端；所述第三輸出端連接所述第三雙向開關S3的輸入端，該第三雙向開關S3的輸出端連接至所述O點，所述第四輸出端連接所述第四雙向開關S4的輸入端，該第四雙向開關S4的輸出端連接至所述O點；所述第五二極體D5的陽極和所述第六二極體D6的陰極連接組成第三二極體橋臂，所述第三二極體橋臂的中點連接於所述第三輸出端與第三雙向開關S3的連接節點，所述第三二極體橋臂的陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第三二極體橋臂的陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負；所述第七二極體D7的陽極和所述第八二極體D8的陰極連接組成第四二極體橋臂，所述第四二極體橋臂的中點連接於所述第四輸出端與第四雙向開關S4的連接節點，所述第四二極體橋臂陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第四二極體橋臂陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負。

所述第三boost電路包括第三電感L3、第八電感L8、第九電感L9、第九二極體D9、第十二極體D10、第十一二極體D11、第十二二極體D12、第五雙向開關S5、第六雙向開關S6；其中，所述第三電感L3的輸入端與所述交流輸入端C端連接，所述第三電感L3的輸出端同時與所述第八電感L8和第九電感L9的輸入端連接而共同組成三電感結構，所述第三電感L3的輸入端作為所述三電感結構的輸入端，所述第八電感L8的輸出端作為所述三電感結構的第五輸出端，所述第九電感L9的輸出端作為所述三電感結構的第六輸出端；所述第五輸出端連接所述第五雙向開關S5的輸入端，該第五雙向開關S5的輸出端連接至所述O點，所述第六輸出端連接所述第六雙向開關S6的輸入端，該第六雙向開關S6的輸出端連接至所述O點；所述第九二極體D9的陽極和所述第十二極體D10的陰極連接組成第五二極體橋臂，所述第五二極體橋臂的中點連接於所述第五輸出端與第五雙向開關S5的連接節點，所述第五二極體橋臂的陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第五二極體橋臂的陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負；所述第十一二極體D11的陽極和所述第十二二極體D12的陰極連接組成第六二極體橋臂，所述第六二極體橋臂的中點連接於所述第六輸出端與第六雙向開關S6的連接節點，所述第六二極體橋臂陰極連接至所述三相PFC電路10的輸出正，該第六二極體橋臂陽極連接至所述三相PFC電路10的輸出負。

基於上述設計可知，本發明的交錯並聯三相PFC電路10每一相PFC電路由兩相頻率相同，相位相差180度的升壓電路並聯構成，交錯的兩相電路的升壓電感使用三電感結構，以實現輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，從而實現較高的功率因數和較低的總諧波畸變，避免對電網造成汙染。

在某些實施例，例如本實施例中，六個所述雙向開關均由兩個開關管串聯組成，其中所述第一雙向開關S1由第一開關管Q1和第二開關管Q2串聯組成，所述第二雙向開關S2由第三開關管Q3和第四開關管Q4串聯組成，所述第三雙向開關S3由第五開關管Q5和第六開關管Q6串聯組成，第四雙向開關S4由第七開關管Q7和第八開關管Q8串聯組成，所述第五雙向開關S5由第九開關管Q9和第十開關管Q10串聯組成，所述第六雙向開關S6由第十一開關管Q11和第十二開關管Q12串聯組成。優選地，所述開關管選用MOSFET、IGBT或SiC功率管,以實現更好的電路性能。

在某些實施例，例如本實施例中，所述交錯並聯三相PFC電路10還包括一EMI濾波電路，所述EMI濾波電路包括第一電容C1、第二電容C2以及第三電容C3，所述第一電容C1、第二電容C2以及第三電容C3分別並聯於所述交流輸入端A端、B端、C端和所述O點之間。本電路增加的三個並聯的Y型連接的電容的公共端與所述輸出電容電路的O點連接，使得整個電路的共模噪音有旁路的通道，極大的減小了共模噪音，利於抑制電磁幹擾，提高電路可靠性。

參照圖6，其展示了本發明三相AC-DC電源轉換系統100中三相交錯LLC串聯諧振電路20一具體實施例的電路示意圖。所述三相交錯LLC串聯諧振電路20包括三相橋式開關電路210、三相諧振電路220以及三相橋式整流電路230。

其中，所述三相諧振電路220包括第十電感L10、第十一電感L11、第十二電感L12、第六電容C6、第七電容C7、第八電容C8、第一變壓器T1、第二變壓器T2以及第三變壓器T3，所述第十電感L10、第六電容C6和第一變壓器T1初級繞組的同名端串聯組成第一LLC諧振電路；所述第十一電感L11、第七電容C7和第二變壓器T2初級繞組的同名端串聯組成第二LLC諧振電路；所述第十二電感L12、第八電容C8和第三變壓器T3初級繞組的同名端串聯組成第三LLC諧振電路；所述第一LLC諧振電路、第二LLC諧振電路以及第三LLC諧振電路與電感連接的一端對應連接所述三相橋式開關電路210的三個橋臂的中點，所述第一LLC諧振電路、第二LLC諧振電路以及第三LLC諧振電路的另一端互相連接形成Y型連接，所述第一變壓器T1、第二變壓器T2以及第三變壓器T3次級繞阻的同名端對應連接所述三相橋式整流電路230的三個橋臂的中點，所述第一變壓器T1、第二變壓器T2以及第三變壓器T3次級繞阻的異名端互相連接形成Y型連接。

本發明的三相交錯LLC串聯諧振電路20採用三相交錯技術，三相輸入和輸出電流相差120度，三相電路的輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而實現良好的電路性能，且三相交錯LLC串聯諧振電路20中三個變壓器的初級繞組和次級繞阻均採用Y型連接，流入Y連接中點的總電流和流出Y連接中點的總電流相等，即三相交錯LLC串聯諧振電路的電流之和為「0」，因此任意時刻始終有一相LLC串聯諧振電路的電流為另外兩相LLC串聯諧振電路的電流之和，因此在整個開關周期內即便每相LLC串聯諧振電路的諧振參數有一定的容差,但它們的電流有效值偏差也很小，從而保證三相交錯LLC串聯諧振電路三相之間的電流均衡，避免某相LLC串聯諧振電路的電流過大而導致器件過熱或損壞。

在某些實施例，例如本實施例中，所述三相橋式開關電路210包括第十三開關管Q13、第十四開關管Q14、第十五開關管Q15、第十六開關管Q16、第十七開關管Q17及第十八開關管Q18共六個開關管，每兩個開關管串聯構成一個橋臂，三個橋臂並聯在一起連接至所述交錯並聯三相PFC電路10的輸出正和輸出負之間，其中，所述第十三開關管Q13和所述第十四開關管Q14串聯構成的橋臂的中點與所述第一LLC諧振電路相連，所述第十五開關管Q15和所述第十六開關管Q16串聯構成的橋臂的中點與所述第二LLC諧振電路相連，所述第十七開關管Q17和所述第十八開關管Q18構成的橋臂的中點與所述第三LLC諧振電路相連。基於本設計，所述三相橋式開關電路210可根據外部輸入至該電路的不同相位的信號產生彼此不同相位的PWM驅動信號。優選地，所述開關管選用MOS、IGBT或其他可控功率開關管，以實現更好的電路性能。

在附圖所示的實施例中，所述三相橋式整流電路230包括第十三二極體D13、第十四二極體D14、第十五二極體D15、第十六二極體D16、第十七二極體D17及第十八二極體D18共六個二極體，每兩個二極體串聯構成一個橋臂，三個橋臂並聯在一起連接至所述三相AC-DC電源轉換系統100的輸出正和輸出負之間，其中，所述第十三二極體D13和第十四二極體D14串聯構成的橋臂的中點與第一變壓器T1的次級繞組相連、所述第十五二極體D15和所述第十六二極體D16串聯構成的橋臂的中點與第二變壓器T2的次級繞組相連，所述第十七二極體D17和所述第十八二極體D18構成的橋臂的中點與第三變壓器T3的次級繞組相連。基於本設計，所述三相橋式整流電路230可將所述三相變壓器電路周期性輸出的電壓波形進行整流，產生負載所需的工作電壓。

在某些實施例，所述三相橋式整流電路230還包括至少一個濾波電容，在本實施例中，所述三相橋式整流電路230包括一個濾波電容，所述濾波電容的陽極和陰極分別連接所述三相AC-DC電源轉換系統100的輸出正和輸出負。

結合圖6詳細說明本發明三相AC-DC電源轉換系統100中三相交錯LLC串聯諧振電路20的工作原理。

繼續參照圖6，Q13和Q14不能同時導通否則造成輸入短路，Q15和Q16,Q17和Q18情況類似，且Q13～Q18導通時間相同且接近但小於開關周期的1/2，因此Q13和Q14、Q15和Q16、Q17和Q18的導通相位差均為180度。Q13，Q15，Q17的導通時序上互差120度；因此Q14，Q16，Q18的導通時序也互差120度。可見在任意時刻，Q13，Q15，Q17中至少一個至多兩個會導通，同樣Q14，Q15，Q16中也是至少一個至多兩個會導通，且導通的開關管個數始終等於三個。以所述三相諧振電路220的其中一相為例，當第十三開關管Q13、第十六開關管Q16和第十八開關管Q18導通時，諧振直流電壓通過第十三開關管Q13傳送至第一變壓器T1，同時第十電感L10和第六電容C6電流值增大，進行儲能，第十三二極體D13導通，和第九電容C9實現對第一變壓器T1的輸出電壓進行整流、濾波，以輸出穩定的電壓，控制輸出電流；當第十四開關管Q14、第十五開關管Q15和第十七開關管Q17導通時，諧振直流反向電壓通過第十四開關管Q14傳送至第一變壓器T1，同時第十電感L10和第六電容C6反向電流值增大，對第一變壓器T1進行供電，第十四二極體D14導通，和第九電容C9實現對第一變壓器T1的輸出電壓進行整流、濾波，以輸出穩定的電壓，控制輸出電流。所述三相諧振電路220中的其他兩相的電路工作原理與此相一致。

參照圖7並結合圖6，可以看出本發明的三相交錯LLC串聯諧振電路20採用三相交錯技術，三相輸入輸出電流相差120度，三相電路的輸入輸出電流波動互補，使得輸入輸出電流紋波較小，從而實現較好電路性能，且三相交錯LLC串聯諧振電路20中三個變壓器的初級繞組和次級繞阻均採用Y型連接，流入Y連接中點的總電流和流出Y連接中點的總電流相等，即三相交錯LLC串聯諧振電路的電流之和為「0」，因此任意時刻始終有一相LLC串聯諧振電路的電流為另外兩相LLC串聯諧振電路的電流之和，因此在整個開關周期內即便每相LLC串聯諧振電路的諧振參數有一定的容差,但它們的電流有效值偏差也很小，從而保證三相交錯LLC串聯諧振電路之間的電流均衡,避免某相LLC串聯諧振電路電流過大而導致該相電路的器件損壞或過熱。

綜上所述，本發明的三相AC-DC電源轉換系統採用交錯並聯技術既可實現三相PFC電路中輸入電流波形跟蹤輸入電壓波形，大幅度減小輸入電流的高頻紋波電流，又可實現LLC串聯諧振電路中三相電路輸入和輸出電流波動互補，使得輸入和輸出電流紋波較小，從而提高電路性能。

以上結合最佳實施例對本發明進行了描述，但本發明並不局限於以上揭示的實施例，而應當涵蓋各種根據本發明的本質進行的修改、等效組合。