切割聚合物膜的方法

2023-11-04 10:14:27 2

專利名稱：切割聚合物膜的方法
技術領域：
本發明涉及一種切割成形的聚合物膜的方法，尤其涉及切割在光學領域使用的聚合物膜(例如偏振濾光片、光學補償膜、液晶顯示器等)的方法。
背景技術：
聚合物膜用於光學領域，例如用於偏振濾光片、光學補償膜、液晶顯示器等。由於對低成本的強烈需求和對上述光學產品需求的增加，產生了提高聚合物膜生產率和增加生產速度的需要。而且，在上述光學應用中，非常需要聚合物膜具有較高和更多的功能，根據這種需要，希望使聚合物膜更薄。
通常，為了獲得用於光學應用的聚合物膜，使用溶液澆鑄方法，在所述溶液澆鑄方法中，塗料(dope)被澆鑄在支撐件上然後作為膜被剝落，並且烘乾被剝落的膜。溶液澆鑄方法是產生聚合物膜典型的方法。被產生的聚合物膜被切割成具有預定的尺寸。例如，為了獲得具有預定尺寸的烘乾的聚合物膜，切割有時是在卷繞軸周圍纏繞之前切開薄膜，並且有時把連續的膜截片(sheet-cutting)成具有預定長度的膜片。另外，連續膜從輥子中展開，然後在其上塗敷塗層溶液，然後，邊緣部分被修剪或切掉，否則連續膜被切成具有預定尺寸的膜片。
在切割過程中，如果在切割中的特性不好，則在切割表面形成裂紋，產生切割灰塵和粉狀材料並粘附於將用作產品的部分膜上。在這些情況下，有時輸送膜也有麻煩並且膜產品具有缺陷。另外，如果膜沒有被切好，則膜產品的邊緣部分被變形或有時產品被撕裂。
另外，在上述光學領域，根據膜產品的使用而拉伸(draw)膜。然而，拉伸使膜變得脆弱。因此，通過拉伸膜的切割特性被破壞。因此更經常地產生切割灰塵和粉末材料。
因此，為了更好地進行切割，提出多種建議。例如，如果玻璃轉變溫度是Tg(℃)，則聚合物膜的切割區域被加熱至在Tg(℃)至(Tg+100)℃的範圍內的一個溫度，然後在切割區域進行切割(見日本專利公開出版物No.1-281896)。否則，當殘餘的揮發成分和溫度保持在預定範圍內(見日本專利公開出版物No.9-85680)時切割聚合物膜。優選地，在這種情況下，殘餘揮發成分在1％至15％，切割區域的溫度從60℃至Tg(℃)。
然而，在上述方法中，不能完全防止切割灰塵(和粉末材料)的產生和切割膜的變形。例如，即使溶劑含量是任意值，聚合物膜被加熱至Tg(℃)以使膜可變軟並且切割可以容易地進行。在這種情況下，在切割之後膜的修剪邊緣變形成具有波浪形或高邊緣。
圖6是在切割之後具有在修剪邊緣102上形成的高邊緣103的膜101的截面圖。在膜101的切割過程中，當刀片切割膜101並離開膜101時，膜101的修剪邊緣粘附於刀片並被拉長以至於形成高的邊緣103。在這種情況下，膜101太軟，粘度非常大。

發明內容
本發明的目的是提供一種具有高的切割效率的聚合物膜的切割方法，所述方法用於更好地進行切割並減小切割灰塵和粉末材料的產生。
為了達到這個目的和其他目的，在用切削刀具切割由高分子製成的聚合物膜的方法中，聚合物膜持續地被供入，控制在切割中聚合物膜的溫度T(單位℃)滿足下述與聚合物的玻璃轉變溫度Tg(單位℃)相關的公式Tg-90≤T≤Tg-30。
優選地，溫度T的控制通過使用加熱設備而獲得，並且加熱的加熱位置和切割的切割位置之間的距離至少為10mm，最大為200mm。
優選地，在聚合物膜的兩個表面通過使用加熱設備而加熱。另外，加熱設備優選地是供氣設備和照明設備。所述照明設備是白熾燈或紅外線加熱器。另外，切削刀具是旋轉型剪切的剪切機或旋轉型剃刀切削刀具。
根據本發明的切割聚合物膜的方法，使得聚合物膜的切割更好，減小切割灰塵和粉末材料的產生。因此，切割形成足夠的邊緣。另外，即使在切割具有塗層等的多層膜過程中，也可獲得相同的效果，並且能夠重新使用膜的切削下的圖案碎片的情況下對膜進行切割。


當根據附圖詳細閱讀下面的說明時，本領域普通技術人員都將容易地理解本發明的上述目的和優點。
圖1是根據本發明的懸液(dispersion)、膨脹溶液和塗料的生產設備的示意圖；圖2是應用溶液澆鑄方法的膜生產設備的一個實施例的示意圖；圖3是說明根據澆鑄模的一個實施例的澆鑄塗料的示意圖；圖4是說明根據澆鑄模的第二實施例的澆鑄塗料的示意圖；圖5是說明根據多個澆鑄模的第三實施例的澆鑄塗料的示意圖；圖6是使用溶液澆鑄方法的膜生產設備的另一個實施例的示意圖；圖7是說明通過使用現有技術的切割膜的方法的膜切割截面的截面圖。
具體實施例方式
在圖1中，膜生產設備10包括儲備料箱12，塗料11被供應至儲備料箱12中；進料泵15；澆鑄裝置16；拉幅乾燥機17；烘乾裝置21；切割設備22和纏繞裝置23。澆鑄裝置16具有澆鑄模25和作為支撐件的帶27，所述帶27通過墊輥(back-up roller)26的支撐而移動。另外，在從帶27的下遊側，設有剝落輥子32，所述剝落輥子32用於把膜31從帶27上剝落。在剝落輥32的下遊側，設有多個輥子33，所述輥子33用於把膜31穩定地導向進入拉幅乾燥機，並且多個輥子33的數量應該適當地變化。另外，適當地確定這些輥子32、33是否被驅動。
塗料11由進料泵15從儲備料箱12送入澆鑄模25。澆鑄模25把塗料11澆鑄在帶27上。帶27根據墊輥的旋轉連續地移動。當在帶27上的塗料具有自支撐性能時，隨著放置在最上遊位置的剝落輥子32的驅動和旋轉，塗料在經過區域34被持續地剝落為膜31。請注意，通過從帶27的下遊側在膜31的輸送方向上施加張力可由其它剝落裝置進行所述剝落。
膜13通過經過區域34輸送至拉幅乾燥機17，在所述拉幅乾燥機17內膜的寬度被調整。拉幅乾燥機17具有拉幅夾具(未示出)，所述拉幅夾具用於保持膜31的兩個邊緣部分，並且拉幅夾具隨著所述保持在軌道上移動以輸送膜31。拉幅夾具受到控制以自動地開和關，以進行膜31的保持和釋放。運行的拉幅夾具在拉幅乾燥機17的出口附近的釋放位置打開以便釋放膜31。請注意，連接銷的彈簧卡可用於替代拉幅夾具。
在拉幅乾燥機17內的膜31由用作支撐或傳輸的輥子32被送入乾燥裝置21。在乾燥裝置21中，膜31通過許多輥子21a的支撐而輸送並乾燥。在乾燥裝置21之後，兩個邊緣部分被切割裝置22修剪，並且保留的中部作為產品被纏繞裝置23纏繞。請注意，後面將詳細說明切割裝置22，並且為了理解的容易，一些部分和元件在圖1中未示出。
本發明的切割方法將通過圖2和3說明。切割裝置22包括導管41、鼓風機42和用於加熱的控制器43，並且進一步包括作為Goebel-型剪切切割機的旋轉型剪切切割機46。每個切割機46被構造成外部刀片46a和內部刀片46b。外部刀片46a和內部刀片46b被連接至用於在方向A1、A2控制它們的交替的控制器(未示出)。在圖2中導管41放置膜31的下面和上面。注意，為了圖的簡便，未示出導管41。導管41具有狹縫(未示出)，所述狹縫用於把空氣朝向膜31供應。每個狹縫設有多個蓋子，所述多個蓋子沿膜的寬度方向布置以便獨立地打開和關閉狹縫。因此，空氣能夠僅供入被輸送膜31的預定位置。切割裝置22能夠被用於具有不同寬度的膜。
在本實施例中，設置導管41以加熱切割區域，切割在所述切割區域進行。從鼓風機42供應的加熱空氣被供入預定位置。控制器43連接至鼓風機42以便控制供應至導管41的空氣溫度和流速。因此，具有預定溫度的空氣以預定流速從導管41送出。
因此，在確定從導管41供入的空氣的溫度和流速時，考慮輸送速度、空氣供入位置和切割位置。在本發明中，如果膜31的聚合物的玻璃轉變溫度以Tg代表，則供入空氣的條件這樣確定在切口處膜31的溫度T1可處於(Tg-90)℃至(Tg-30)℃的範圍內。注意，在值Tg之上的聚合物具有橡膠狀的彈性。如果在切口處膜31的溫度T1低於(Tg-90)℃，則聚合物的彈性是不夠的。因此，膜31從由切割形成的側面裂開，並且產生修剪灰塵和粉末材料。另外，如果在切割處膜的溫度T1大於(Tg-30)℃，則膜31變得非常軟。因此，在兩個邊緣部分31a都被修剪之後，在產品部分31b的修剪邊緣內形成高的邊緣。請注意，溫度T1是膜31的切割區域在切割位置處的溫度，因此膜31的所有位置有溫度T1是不必要的。另外，在供入空氣的溫度和流速的確定中，優選地考慮導熱性、比熱等，當膜31在厚度上最大為100μm特別是最大為80μm時，不用考慮導熱性、比熱等。
在切割機46中，在切割開始時，外部刀片46a和內部刀片46b分別在方向A2和A1上移動至預定位置。另外，在切割的停止或末尾，外部刀片46a和內部刀片46b分別在方向A1和A2上移動。外部刀片46a和內部刀片46b在旋轉軸線上分別設有旋轉軸46c、46b。當外部和內部刀片46a、46b旋轉時，被輸送的膜31的邊緣部分31a被修剪。然後，膜31的產品部分31b被纏繞裝置所纏繞，並且邊緣部分31a被回收以再利用。注意，在外部46a和內部刀片46b如圖3所示部分重疊的情況下，切割機46可預先設在膜31的輸送通道上。在這種情況下，切割機46從外側向切割位置移動以啟動被輸送膜31的切割。
實際上，在剪切過程中溫度的測量很困難。因此，在本實施例中，紅外線熱傳感器47恰恰設在切割機46前面，並且熱傳感器47的測量值被認為是切割處的溫度T1。熱傳感器47可連接至控制器43。在這種情況下，測量數據從熱傳感器47輸送至控制器43，並且根據測量的數據確定供應空氣的條件。
如上所述，在本發明中，膜31在剪邊前被加熱至預定溫度，剪邊處的溫度處於(Tg-90)℃至(Tg-30)℃的範圍內。因此不產生剪邊灰塵和粉末材料，並且剪邊之後的生產部分31b的剪切邊緣的情況也是好的。例如，在醯化纖維素膜中，由於玻璃轉變溫度是130℃，所以在剪切處膜31具有大約50℃的溫度，從而剪切效率可以變得較高。
當空氣從導管41處供應至膜31上時，在膜31上有個區域施加有空氣。因此被輸送的膜從此區域的最上位置P1處被加熱。在此實施例中，從位置P1到切割機46的距離是10mm至200mm。當距離小於10mm時，切割機46和整個切割設備22被加熱。因此，剪邊效率變得較低並且切割機46的壽命變短。另外，當距離大於200mm時，在剪邊之前膜的溫度變化太大，以至於剪邊時不在預定範圍內。距離優選地為10mm至100mm，特別優選為從10mm至50mm。在本發明中，距離被預定以便剪邊時的溫度不可低於(Tg-90)℃。否則，從導管出來的空氣的加熱溫度根據距離和輸送速度而預設，以便在剪邊處的溫度在(Tg-90)℃至(Tg-30)℃的範圍內。在這種情況下，加熱溫度依賴於距離和輸送速度而確定。
在本發明中，控制膜31的溫度以調整聚合物的機械性能，例如，斷裂伸長率、彈性模量等。即，在本發明中，聚合物的機械性能的溫度相關性是用於確定剪邊處溫度的標準。因此，本發明不僅限制在聚合物具有玻璃轉變溫度Tg的情況。例如，即使當聚合物具有玻璃轉變溫度，在玻璃轉變溫度Tg有時不能被探測的情況下，也有一些要素是有效的，例如聚合條件、聚合度、分子排列等。另外，聚合物是否具有玻璃轉變溫度依賴於聚合物是否是結晶的。另外，在膜生產中，必要數量的多種添加劑被加入膜中，或者進行多種加工，例如拉伸等。即使當作為膜的主要成分的聚合物是相同時，生產的膜的上述機械強度有時顯示不同的溫度相關性。在這些情況下，預先獲得機械性能的溫度相關性的數據，例如，待剪邊的膜上的聚合物的斷裂延伸率、彈性模量等，並且來自導管41的空氣的加熱溫度根據此數據而確定。
下面，將說明獲得剪邊溫度的範圍的步驟。乙酸纖維素(TAC)作為聚合物被使用。測量乙酸纖維素的機械性能的溫度相關性來獲得此數據。斷裂延伸率是在施加拉力時直到膜斷裂的延伸百分比。在施加拉力前選擇的兩點的距離是x1，在施加拉力之後(在斷裂時)的兩點的距離是x2。斷裂延伸率(％)從公式[(x1-x2)/x1]×100來獲得。通過使用市場上的拉伸檢測機(商標Tensilon等)等進行距離的測量。如前述，斷裂延伸率和彈性模量根據模的處理方法(例如拉伸方法等)和包含的添加劑的種類而不同。然而，通常在熱塑性聚合物膜上，在從20℃至140℃的溫度範圍內斷裂延伸率變大而彈性模量變小，從而如果溫度升高，則模可容易地伸長。
在使用TAC的本實施例具有相似的趨勢。當斷裂延伸率在大約40±10(％)的範圍內而彈性模量在大約3±1.5(GPa)的範圍內，模31能夠被適當地剪邊。在這種情況下，模31的溫度從(Tg-90)℃至(Tg-30)℃。如果至少控制模31的表面溫度在此範圍內，則控制斷裂延伸率和彈性模量以便對剪邊有足夠的值。如果剪邊溫度小於(Tg-90)℃，則彈性模量高於上述範圍，並且斷裂延伸率變得太小。因此斷裂延伸率和彈性模量對剪邊不是足夠的。如果剪邊溫度大於(Tg-30)℃，則斷裂延伸率大於上述範圍，彈性模量變得太低。因此模變得柔軟而容易延伸，從而具有波浪形變形和其它變形。注意，在此實施例中，剪邊性能的評估通過觀察剪邊之後生產部分31b的剪邊邊緣的形狀和在由剪邊而形成的剪邊表面上的剪邊灰塵和粉末材料的數量而進行。
TAC是一種具有130℃的玻璃轉變溫度的聚合物。然而，如上所述，加熱溫度能夠根據諸如粘彈性等機械性能而確定，而不用考慮玻璃轉變溫度Tg的標準。因此，在聚合物沒有玻璃轉變溫度、聚合物的玻璃轉變溫度太低並低於在載荷下偏移溫度等的情況下也能確定加熱溫度。
在本發明中，導管41的開口是在膜的寬度方向上延伸的狹縫。然而，開口的形狀不限於此。只要在預定條件下空氣被供入預定範圍，可提供多孔板以便空氣通過其多個孔流出。
在此實施例中，導管41被放置在膜的兩側以便同時加熱兩個表面。然而，可順序地首先加熱一個表面然後加熱另一個表面。此外，只要切開區域被加熱至預定溫度，能僅在一個側面進行加熱，並且本發明不限於在兩個側面加熱。請注意，由於膜31的分解，優選地加熱時間較短。另外，考慮到效率，熱能優選地施加於兩個表面。
另外，在膜31的切割位置、切割機46等附近可設吸氣裝置，以便在切割位置周圍吸入小量的剪邊灰塵和粉末材料。
此外，在本實施例中，加熱方法不限於供入加熱的空氣。如圖4所示，光源(例如白熾燈51等)可被用來代替導管41和鼓風機42(見圖2)，以便通過施加熱能而加熱膜31。另外，如圖5所示，可提供紅外線加熱器56等來代替導管和鼓風機進行加熱。這些光源、紅外線加熱器等在通過供入空氣引起的膜的顫動不發生和在膜周圍的灰塵和粉末材料被防止粘附於膜上的方面是有效的。另外，可以採用這些方法的單獨一種或組合方法。在本發明中，如上所述，不限於此加熱方法。然而，優選地考慮可操作性、成本等使用來自至少白幟燈和紅外線加熱器之一的熱能。
在圖6中，作為旋轉型剃刀切割機的刻痕型切割機61被使用替代剪切切割機46。刻痕型切割機61具有輥子62和旋轉刀片63。輥子62在旋轉軸63周圍支撐膜31。在輥子62的周邊上沿輥子62的旋轉方向上的一個側面制有凹槽62a。膜31的切割區域在凹槽62a上移動。旋轉刀片63具有盤形的形狀並且切割部分63a制在旋轉刀片63的周圍。旋轉刀片63在旋轉軸63b周圍旋轉。當膜31被輸送時夾在旋轉軸63和輥子62之間，並且隨著根據輥子62的旋轉速度連續地剪邊膜31，切割部分63a定位在輥子62的凹槽62a內。旋轉刀片63的旋轉速度可不同於輥子62的旋轉速度。當加熱膜31之後膜31通過這種方法被剪邊時，能夠不產生灰塵和粉末材料而獲得足夠的切割部分。請注意，切割機刀片63的切割部分63a可是雙刃型或單刃型。然而，為了通過平衡在切割部分上的兩個表面上的應力而獲得足夠的切割部分，切割部分優選地是雙刃型，如圖6所示。
在本發明中，切割方法不限於使用旋轉型剪切切割機和旋轉型皮帶切割機，可以使用已知的切割機。然而特別優選地使用旋轉型剪切切割機和旋轉型皮帶切割機(例如刻痕型切割機)。
在本發明中，在剪邊處膜31內的溶劑的含量不特別被限制。因此，在本實施例中，雖然剪邊恰恰在纏繞之前進行，在剝落之後特別在拉幅乾燥機內拉伸之後也能夠進行剪邊。請注意，當指明做含有溶劑的膜31的剪邊時，加熱溫度的上限被設定低於溶劑的沸點。如果使用混合溶劑，則上限是混合溶劑的化合物當中最低沸點。否則，當加熱含溶劑的膜時，溶劑的成分將從膜的內側迅速地蒸發以產生氣泡、空洞、破裂、膨脹等。另外，當膜31包含添加劑(例如潤滑劑、紫外線吸收劑等)時，考慮加熱特性和揮發性設定加熱溫度是必要的。特別當膜31包含溶劑時，優選地根據所獲得的數據預先獲得蒸發行為的數據和設定加熱溫度。因此空洞、膨脹等的產生更有效地被減小。
當進行包含溶劑的膜的剪邊時，優選地根據在溶劑含量下的粘彈性的數據確定加熱溫度。在加熱前的機械性能不同於加熱後的機械性能。當膜含有溶劑比當膜不含有溶劑這種差別更大。通過這種方式，優選地溶劑的含量較低，含量的上限大約25％，特別地是20％。請注意，溶劑的含量從公式中計算，當在抽樣時樣品膜的質量是x(單位g)，烘乾後樣品膜的質量是y(單位g)； ×100。
如果溶劑的含量大於25％，則空洞和膨脹經常發生。
如果指明剪邊包含溶劑的膜，本發明不限於本實施例的溶劑，也能夠使用已知的溶劑的其它化合物。例如，碳氫滷化物、乙醇、乙醚、酯、酮等，單獨的這些化合物或混合物能夠用做溶劑。另外當指明多種添加劑包含於膜中時，並不限於這些添加劑，例如，增塑劑、紫外線吸收劑、染料、光的各向異性化合物、去光劑等。
另外，本發明特別對剪邊厚度為20μm至200μm的膜有效。通常，當膜的輸送速度變大時，產生靜電荷，因此粘附更多的剪邊灰塵和粉末材料。然而，本發明的有效性由於剪邊灰塵荷粉末材料的產生而降低。另外，本發明特別優選地用於剪邊厚度40μm至100μm的膜。
此外，在本實施例中，膜是TAC膜。然而，本發明不限於此。另外，本發明也不限於使用由溶液澆鑄方法生產的膜。即，當由熔融-擠壓方法等生產的聚合物膜使用時，本發明也具有相同效果。
作為本發明待用的聚合物，有醯化纖維素(例如本實施例的TAC)、聚酯(例如聚乙烯酞酸鹽(PET)、聚乙烯-2，6萘甲醛(PEN)等)、多烯烴(例如聚乙烯(PE)等)、聚乙烯、氯化乙烯聚合物(PVC)、氯化聚偏二乙烯、聚碳酸酯(PC)、聚醯胺(PA)、聚醯亞胺(PI)等。請注意，當聚合物是聚醯亞胺時，聚醯胺酸、聚醯胺的前體的溶液被澆鑄並隨著加熱烘乾以便去除溶劑並使得它們交聯。由此獲得膜。因此，在交聯完成之前和之後可進行剪邊。然而，當TAC被用做聚合物時，本發明的效果是最大的。
另外，本發明是聚合物膜的切割方法。然而，能夠使用本發明的切割方法來切割除了聚合物膜的聚合物產品，例如，纖維、帶、空心纖維等。
另外，在膜不僅具有單層也具有多層結構時，本發明也是有效的。另外，膜具有多層結構的情況下，能夠使用連續澆鑄方法和共同澆鑄方法。請注意，具有多層結構的膜在溶劑被去除的情況下被剪邊。在這種情況下，當進行加熱以調整諸如彈性模量等機械性能時，防止在層和溶劑內邊界的聚合物的連接力變大。
具有多層結構的膜的實例(下文稱多層膜)是偏振濾光片、光補償膜等。在這些多層膜中，重疊層的每一層由不同的聚合物製成，並且具有不同的功能。在本發明中，即使當這種多層膜被剪邊時，不產生剪邊灰塵和粉末材料，並且在剪邊之後能夠獲得足夠的剪邊邊緣。因此，由於通過本發明的切割方法獲得的多層膜能夠沒有增加層之間的結合力而被剪邊，每一層能夠通過預定處理方法而分離並再利用。優選地，如果剪邊多層膜，在使用的聚合物中最低的玻璃轉變溫度被確定為剪邊時膜的溫度T12的上限，隨後進行加熱。
另外，如果多層膜具有由玻璃轉變溫度的聚合物製成的兩層和由沒有玻璃轉變溫度的聚合物製成的層，則膜的溫度上限和加熱溫度不僅根據玻璃轉變溫度而且也根據在載荷下的缺陷溫度和熔點來確定。否則，在這種情況下，比較每個聚合物的粘彈性的數據，加熱溫度優選地根據此數據確定。
[實驗1]下面將說明本發明的實例。通過使用膜產生設備10生產膜。在下面的說明中，將說明聚合物溶液(塗料)的成分和製備方法，然後說明膜生產方法和所獲得的膜的性能評估和結果。其後，說明使用切割設備22通過本發明的切割方法的剪邊條件。
三乙酸纖維素顆粒100pts.質量(置換度，2.84；聚合的測粘平均程度，306；水含量，0.2wt.％；在甲基氯化物溶液中6wt.％的粘性，315mPa·s；平均顆粒直徑，1.5mm；顆粒標準偏差，0.5mm)。
二氯甲烷(第一溶劑化合物)320pts.質量甲醇(第二溶劑化合物)83pts.質量1-丁醇(第三溶劑化合物) 3pts.質量調整光特性的試劑1.0pts.質量紫外線吸收劑a 0.7pts.質量(2-(2』-羥基-3』，5』-第二-第三-丁基苯基)苯並三唑紫外線吸收劑b 0.3pts.質量
((2-(2』-羥基-3』，5』-第二-第三-醯氨基苯基)-5-滷化苯並三唑)檸檬酸酯混合物 0.006pts.質量(檸檬酸、檸檬酸一乙酯、檸檬酸二乙基酯、和檸檬酸三乙(烷)基酯的混合物)顆粒 0.05pts.質量(具有15nm直徑和莫氏硬度大約7的二氧矽樹脂顆粒)[三乙酸纖維素]用在本實驗中的三乙酸纖維素包含至多0.1wt.％的殘餘乙醯基群酸；58ppm的殘餘Ca；42ppm的殘餘鎂；0.5ppm的殘餘Fe；40ppm的無乙醯基群酸和15ppm的硫酸鹽離子。在第六位置的用於氫氧基群的醋酸基群的置換度是0.91，在總的醋酸基群中32.5％被置換成第六位置的氫氧基群。用丙酮萃取的材料的重量百分數是8wt.％，重均分子量比數均分子量的比率是2.5。另外根據獲得的TAC，黃色指數是1.7，混濁度是0.08，透明度93.5％。玻璃轉變溫度Tg(由DSC測量)是160℃，在結晶化中的生熱值是6.4J/g。TAC由纖維素的聚合而產生，所述纖維素作為原料由棉花中獲得。下文中，TAC被稱為棉花TAC。
(1-1)塗料的製備通過使用塗料製備裝置製備塗料。多個溶劑化合物被混合併在具有攪拌器刀片的4000升的不鏽溶(解)性的罐中成分攪拌，以便獲得混合溶劑。請注意，在所有溶劑化合物中水的含量最多為0.5wt.％。然後，TAC顆粒(片狀顆粒)通過溶解槽的漏鬥逐漸被加入，隨後，在預定條件下通過使用溶解器型的電子攪拌器進行30分鐘的攪拌，所述溶解器型的電子攪拌器具有簧片型刀片。攪拌在25℃下開始，隨後溫度變成48℃。另外，預先製備的添加溶劑通過用閥控制流速被供應至溶解槽中，從而獲得的混合物的質量總量可以是2000kg。當攪拌結束時，用溶解器型的攪拌軸的高速攪拌被停止。隨後，以簧片型刀片的0.5m/s的旋轉速度下攪拌100分鐘。進行三乙酸纖維素的膨脹以獲得膨脹溶液。直到膨脹完成，氮氣被供應至溶解罐中，從而溶解罐的內部壓力可能是0.12MPa。在這種情況下，氧氣的濃度小於2體積百分比以防止爆炸。在膨脹溶液中水的含量是0.3wt.％。
(1-2)溶解、過濾膨脹溶液由泵從溶解罐通過管供入。管具有護套，在管中膨脹溶液被加熱至50℃。隨後，在壓力增加2MPa下把膨脹溶液加熱至90℃，從而溶質可完全溶解。在加熱中，加熱時間是15分鐘。然後，獲得的溶液通過溫度控制器被冷卻至36℃，通過過濾裝置過濾，所述過濾裝置包括公稱孔直徑為8μm的濾波器。因此獲得低濃度塗料。在過濾裝置中，主側壓力是1.5MPa，次級側壓力是1.2MPa。另外，過濾器、外殼和管由鎳基合金製造，由於它們在高溫下使用，所述鎳基合金耐腐蝕性能優異。另外，外殼和管都具有護套，在所述護套內傳熱材料被供入以加熱或保持高的溫度。
(1-3)濃縮、過濾、去沫、添加劑然後低濃度塗料從管中排出進入閃蒸裝置，其中在大氣壓下溫度為80℃。蒸發的溶劑化合物是液態化的(濃縮)的。在閃蒸之後，在塗料中的固態材料的濃度是21.8wt.％。
液化溶劑化合物被再生進入再生裝置，並且在在生產裝置中進行一些再生處理。然後液化溶劑被供入溶劑罐並作為溶劑重新利用。在閃蒸槽中，有簧片型刀片，所述簧片型刀片以預定旋轉速度旋轉以便消除泡沫。在閃蒸槽中的塗料的溫度是25℃，並且在閃蒸槽中的塗料的對流時間是50分鐘。在閃蒸槽中的塗料被取樣，樣品的剪切粘度在25℃下測量。測量值在10(s-1)的剪切速度下為450Pa·s。
然後，微弱的超聲波被施加於塗料上以便消除泡沫。然後塗料的壓力由泵增加至1.5MPa。在這種情況下，塗料通過過濾裝置供入，在所述過濾裝置中，塗料通過燒結金屬纖維過濾器(第一過濾器)被供入，所述燒結金屬纖維過濾器具有10μm的最小公稱孔徑。第一和第二過濾器的壓力分別是1.5MPa和1.2MPa，第一和第二過濾器的次級側壓力分別是1.0MPa和0.8MPa。在過濾之後塗料的溫度被控制成36℃，塗料被供入2000升的不鏽儲存槽中。在儲備料箱12中，塗料被作為圖1中的塗料12儲存。儲存槽有簧片型刀片，塗料通過旋轉簧片型刀片而被攪拌。注意，在濃縮之前獲得塗料到獲得塗料11之間塗料的元件或設備的接觸部分沒有觀察到腐蝕等。另外，製備混合溶劑A，所述混合溶劑A包含86.5pts.質量的二氯化甲烷、13pts.質量的丙酮，和0.5pts.質量的1-丁醇。
(1-4)供入、添加、澆鑄、解壓膜通過使用圖1中的膜生產設備10而生產。在儲備料箱12中的塗料11通過驅動齒輪泵15以高的精確度被供入過濾裝置。泵15具有增加主側壓力的功能，並把具有反饋控制的塗料11從泵15通過使用變換器電動機供入上遊側，從而主壓力可以是0.8MPa。泵的測定體積的效率為99.2％，並且從泵15排出塗料11的流速的波動係數至多為0.5％。另外排出壓力是1.5MPa。另外，塗料11進一步通過過濾裝置供入澆鑄模31。
澆鑄模31的寬度為1.8m，並且從狹縫澆鑄的塗料11的流速被控制從而烘乾後的模31的厚度可為92μm。另外，從模澆鑄的塗料的寬度為1700mm。塗料11的溫度控制成36℃。澆鑄模31配有護套(未示出)，熱轉換介質被供入保護外罩。加熱轉換介質的溫度在護套的入口處為36℃。
澆鑄模31和管的溫度在模生產設備10驅動過程中保持在36℃。澆鑄模31是塗層吊架型模，在澆鑄模31中，有厚度調節螺栓，所述厚度調節螺栓以20mm的間距排布。澆鑄模31包括由熱螺栓的厚度自動調節機構。可以預設用於控制熱螺栓的輪廓，以便對應泵15的供入速率，所述泵15由預定程序驅動。因此，除了具有20mm寬度的邊緣部分外，在選擇的兩點之間的模厚度的差別至多為1μm，並且在寬度方向上模厚度的最大差別是3μm/m。模厚度的波動最多為±1.5％。
另外，解壓單元被放置在澆鑄模31的主側上，以便進行澆鑄模31的主側的解壓。在解壓單元內的解壓度被控制，從而可在從澆鑄塗料的輪緣的上和下遊側之間具有在1Pa至5000Pa範圍內的壓力差。解壓度根據澆鑄速度而控制，並且從輪緣的兩側上的壓力差被控制從而輪緣的長度可是預定值。另外，解壓單元設有一個裝置，所述裝置能夠將解壓單元內的溫度設定大於溶劑蒸氣濃縮的濃縮溫度。另外，汽封(未示出)放置在輪緣的前和後側的模的模唇附近。另外，模唇的兩側配有開口。此外，減小輪緣邊緣的不規則的吸氣裝置(未示出)連接至澆鑄模31。
(1-5)澆鑄模澆鑄模的材料是沉澱硬化不鏽鋼，它的熱膨脹係數最大為2×10-5(℃-1)。在電解液水溶液中腐蝕檢測中由不鏽鋼製造的澆鑄模具有幾乎與SUS316相同的耐腐蝕性。此外，澆鑄模的不鏽鋼具有這種耐腐蝕性以至於即使它被放入二氯甲、甲醇和水的混合物中在氣-液截面上通過氫腐蝕也不形成孔。用於接觸塗料的澆鑄模31的表面的表面粗糙度最多為1μm，在任何方向上平直度最多為1μm/m，並且狹縫的間隙為1.5μm。在澆鑄模31中，塗料的模唇的接觸表面的邊緣製成具有通過狹縫最多50μm的曲率半徑。
在澆鑄模31中的剪切速度是從1(1/s)至5000(1/s)。此外，澆鑄模31的模唇的前邊緣以噴塗方法塗敷WC(碳化鎢)塗層。
此外，在澆鑄模31的模唇附近，為了防止澆鑄塗料11的局部乾燥和固化，混合溶劑A以0.5ml/min的速度被供應模唇和澆鑄塗料31的輪廓的兩邊緣之間的界面。此外，在輪廓的後側處的壓力被設定成低於前側150Pa。此外，設置護套(未示出)以控制解壓單元的內部溫度成預定值，傳熱介質被供入護套，所述傳熱介質的溫度控制成35℃。吸氣裝置能夠調節以便吸入空氣的流速可從1升/分鐘至100升/分鐘。在本發明中，吸氣空氣流速被適當地控制成從30升/分鐘至40升/分鐘。
(1-6)金屬支撐件作為支撐件，使用寬度2.1m、長度70m的不鏽鋼環狀的帶。帶27是1.5mm的厚度並被拋光，從而表面粗糙度可為最大0.05μm。帶27的材料是SUS316以使帶27可具有足夠的耐腐蝕性和強度。澆鑄帶27的厚度波動最多為0.5％。帶27被墊輥32移動，從而在傳輸方向上帶27的拉力可為預定值並且帶27和墊輥的速度差別至多為0.01m/min。此外，帶27的傳輸速度的波動至多為0.5％。此外，在帶27的兩側端位置被探測並調節以使在寬度方向上帶27的彎曲至多可為1.5mm。此外，在垂直方向上模唇邊緣和帶27之間的位置波動至多為200μm。請注意，帶27放置在具有纏繞壓力的控制裝置的澆鑄室(未示出)。塗料11由澆鑄模31澆鑄在帶27上。
該處的傳熱介質能夠提供給墊輥32以便控制帶27的溫度。在澆鑄模31的側面上墊輥32被提供傳熱介質，所述傳熱介質的溫度為40℃。在帶27的寬度方向上中間處表面溫度在澆鑄前為15℃，並且兩側之間的溫度差別至多為6℃，注意，帶27優選地沒有表面缺陷，沒有大於30μm的針孔。而且至多有10μm至30μm的一個針孔，至多兩個小於10μm的針孔。
(1-7)澆鑄、烘乾在澆鑄室的溫度保持在35℃，澆鑄塗料在支撐件上形成澆鑄膜，烘乾空氣平行於澆鑄膜供入以便烘乾澆鑄膜。從乾燥空氣至澆鑄膜的總傳熱係數為24kcal/m2·hr·℃。在帶27的上傳輸通道上，上遊側乾燥空氣的溫度為135℃，下遊側為140℃。此外，在帶27的下傳輸通道上乾燥空氣的溫度為65℃。每個乾燥空氣的飽和的溫度為大約-8℃。在上通道中乾燥中的大氣中的氧氣的濃度保持在5體積百分比。為了保持氧氣在5體積百分比的濃度，氮氣代替空氣。此外，為了再生澆鑄室內的溶劑蒸汽，設置壓縮機，在壓縮機出口的溫度設定為-10℃。
在澆鑄室中，有遮風屏裝置，以便乾燥空氣被屏蔽而在澆鑄之後5秒鐘內不到達澆鑄膜。在澆鑄膜31附近的靜壓波動在±1Pa的範圍內。當在澆鑄膜內溶劑的含量變成50wt.％，澆鑄膜被作為膜從用剝落輥支撐的帶27剝落。注意，當乾燥之後在樣品之後的樣品膜的重量為y1，乾燥的溶劑的含量由如下公式計算{(y1-y2)/y2}×100。剝落拉力被控制成預定值，並且剝落拉力(剝落輥的拉伸力)比帶27的傳輸速度在100.1％至111％範圍內適當調整，以便減少剝落的缺陷。在剝落時膜的表面溫度是15℃。帶27上的平均乾燥速度為60wt.％/分鐘，以通過乾燥機理蒸發溶劑。在乾燥過程鍾產生的溶劑蒸汽在壓縮機中在-10℃下濃縮，並再生進入再生裝置。在再生的溶劑中的水含量被控制為至多0.5％。溶劑蒸汽被去除的乾燥空氣再一次被加熱並作為乾燥空氣再利用。膜進一步通過輥子輸送至拉幅乾燥器17。在輸送過程中，40℃的乾燥空氣從鼓風機(未示出)向膜31供入。注意，當膜31在經過區域34內輸送時，預定拉力施加於膜31上。
(1-8)被拉幅乾燥機輸送、乾燥、切割在拉幅乾燥機17中，膜31的邊緣部分由夾保持並且膜被在拉幅乾燥機17的乾燥區域內輸送。在拉幅區域內，施加乾燥空氣以乾燥膜31。夾通過把20℃的傳熱介質供入而冷卻。在拉幅乾燥機17中的夾的輸送使用鏈條進行，鏈條的鏈輪齒的速度波動至多為0.5％。此外，在拉幅乾燥機17的溫度為140℃。乾燥空氣的成分與-10℃的飽和氣體相同。在由乾燥原理的溶劑蒸發過程中在拉幅乾燥機17的的平均乾燥速度是120wt.％/分鐘。乾燥區域的條件被調節，以便在拉幅乾燥機的出口處膜31內殘餘的溶劑的數量可為7wt.％。在拉幅乾燥機17中，在寬度方向上隨著輸送膜31進行膜31的拉伸。注意，當在拉伸前膜31的寬度為100％時，在拉伸之後寬度為103％。通過從剝落輥32拉伸至拉幅乾燥機17在輸送方向上(或機器方向)拉伸率為102％。在拉幅乾燥機17內的拉伸率被控制以便是預定值。此外，當從拉幅乾燥機的入口到出口的長度是拉幅長度，從夾的開始到結束的長度是夾長度時，夾長度比拉幅長度的比率為90％。由在拉幅乾燥機17內蒸發產生的溶劑蒸汽在-10℃下濃縮，然後再生。配置壓縮機用於再生，在出口的溫度為-8℃。在濃縮的溶劑中的水含量被控制至至多0.5wt.％，然後再利用。
在從拉幅乾燥機17的出口的30秒內，膜31的邊緣部分由與切割裝置22相似的切割裝置(未示出)剪邊。後面將說明剪邊。
(1-9)乾燥、中和膜31進一步在高溫下由乾燥裝置21乾燥，所述乾燥裝置21包括輥子21a。乾燥室21被分成四個部分，各自的乾燥空氣從上遊被供入四個部分。進入最上遊部分的乾燥空氣的溫度是120℃，進入其它部分的乾燥空氣的溫度是130℃。控制由輥子21a施加至膜31的輸送拉力，乾燥進行10分鐘，從而剩餘溶劑的含量最終可為0.3wt.％。摺疊角(對應於與膜接觸的輥子的區域的圓弧的中心角)是90°或180℃。輥子21a的材料是鋁或碳鋼，在表面進行鍍硬鉻。一些輥子21a的表面是平坦的，通過噴射在其他輥子的表面進行平整處理。輥子的旋轉產生的膜的位置移動至多50μm。此外，施加拉力之後的輥子21a的彎曲至多為0.5mm。
在乾燥空氣中的溶劑蒸汽被吸收至吸收裝置(未示出)內的吸收材料中，從而從乾燥空氣中去除溶劑。吸收材料是活性碳。通過使用乾燥的氮氣進行解吸附作用。水含量被調整至0.3wt.％之後再生的溶劑作為溶劑被再利用用於塗料的製備。乾燥空氣不僅包含溶劑蒸汽而且包含可塑劑、紫外線吸收劑和具有高的沸點的其他材料。因此這些通過用於再循環的冷卻裝置和吸收器通過冷卻而去除。然後控制吸收條件以便排除外部的廢氣中的VOC(揮發性有機化合物)至多可為10ppm。另外，90wt.％的溶劑蒸汽被濃縮方法再生，殘餘的溶劑被吸收而再生。
乾燥了的膜31被輸送至第一控制室(未示出)，以控制乾燥裝置21之後的溼度。在乾燥裝置21和第一控制室之間的空間中，供入110℃的乾燥空氣。乾燥空氣進入第一控制室，所述乾燥空氣的溫度是50℃，露點為20℃。此外，為了防止膜31的捲曲，膜進一步被送入第二控制室(未示出)以控制溼度。在第二控制室中，70％溼度、90℃的乾燥空氣直接施加於膜31。
(1-10)滾花和纏繞的條件在溼度控制之後膜31在冷卻室中被冷卻至最高為30℃，然後兩個邊緣部分由切割裝置22剪邊。設置中和裝置(或抗靜電的裝置)，例如中和杆(neutralization bar)，以便輸送的膜31的帶電靜電電位總是在-3kv至+3kv範圍內。此外，在剪邊之後的膜31的兩個剪邊邊緣上，通過滾花輥子在膜31的兩個剪邊邊緣上進行滾花。通過在膜31的一個表面上的壓花程序製作滾花的性能。滾花的寬度是10mm，滾花輥子的壓力被確定以便每個由滾花製成的突出部分的平均高度是12μm「Aug.」，大於膜31的平均厚度。
此外，膜31被輸送至纏繞裝置23，在所述纏繞裝置23中，內部溫度和溼度分別保持在28℃和70％。另外，設置具有釋放離子風的中和裝置以便輸送的膜31的帶靜電電位總是在-1.5kv至+1.5kv範圍內。獲得的膜寬度1475mm，厚度92μm。纏繞裝置23的輥子的直徑是169mm。在纏繞的開始和結束時拉力被控制成預定值。膜31的整個長度是3940m。在纏繞過程中膜31的位移長度(或振動寬度)是±5mm，並且在纏繞軸周圍的纏繞膜的波動循環是400m。此外，擠壓輥子對纏繞軸的壓力被控制成預定值。在纏繞時膜31具有25℃的溫度、1.4wt.％的水含量和0.3wt.％的殘餘溶劑的含量。在整個過程中由乾燥原理獲得的溶劑的平均乾燥速度為20wt.％/分鐘。沒有觀察到纏繞損失和折皺，在10G的衝擊實驗中不發生纏繞波動。此外，膜輥的表面是良好的。
膜輥被以25℃和55RH的相對溼度在儲存架內儲存一個月。隨後進行與上述相同的檢測。在兩個檢測之間沒有差別，在膜棍上不發生膜的粘附。此外，在膜生產之後，由塗料11製成的澆鑄膜的任何片段不保留在帶27上。
(1-11)評估和結果下面將說明評估在實例中獲得的樣品的標準。
(1)溶液的穩定性在濃縮之後，塗料11被取樣。樣品靜止地保持在30℃，按下述A-D級觀察。
A溶液的透明度和均勻性被保持20天；
B溶液的透明度和均勻性被保持10天，但20天以後觀察到白色的混濁；C在溶液製備之後就能辨別溶液的透明度和均勻性，但是在一天之後就能夠觀察到膠凝作用，從而溶液是不均勻的。
D膨脹和溶解不能識別，並且生產的溶液即不透明也不均勻。
(2)表面情況用肉眼觀察膜，表面情況評估如下A膜表面是光滑的B膜表面是光滑的但觀察到一些異物；C在膜表面有輕微的不平坦並且可清晰地觀察到異物；D觀察到不平坦，並且可觀察到許多異物。
(3)膜的耐溼-耐熱性1g的膜31被切下做為樣品，所述樣品被向上摺疊，並放入15ml的玻璃瓶中。然後溫度調整到90℃和100％RH。隨後，樣品在保持內部溫度90℃下緊密地儲存，10天之後去除。觀察膜31的情況，評估如下A沒有特別觀察到壞的情況；B輕微地感覺到分解的氣味；C感覺到很多分解的氣味；D覺察到分解的氣味和變形。
塗料11的穩定性為A。此外，獲得的膜的表面情況為A，膜撕開以16g進行。直到71次膜才損壞。此外，殘餘醋酸的含量小於0.01wt.％，Ca的含量小於0.05wt.％，Mg的含量小於0.01wt.％。三乙酸纖維素膜的總厚度為80μm±1.5μm。在長度方向上的前末端部分、中間部分和後末端部分和寬度方向上的兩個剪邊邊緣和中間部分進行厚度的評估。預先檢測數據的錯誤至多為0.2％。此外，在80℃和90％RH和49小時條件下長度和寬度平均的熱損失為-0.1％。因此，膜31的熱損失幾乎不發生。此外，在拉幅乾燥機17的出口處，在膜31內的殘餘溶劑的含量為7wt.％。在儲存槽中，溶劑蒸汽的濃縮至多為25％。
此外，獲得的膜31具有混濁度0.3％、透明度92.4％、19.6nm的波長傾斜寬度和392.7nm的波長限制。此外，在374.1nm和380nm處的吸收波長的邊緣是2.0％。內表面延遲(in-surface retardation)RE為1.2nm，厚度延遲Rth為48nm。分子的方位軸為1.4℃。在長度方向上彈性模量為3.54GPa，在寬度方向上彈性模量為3.45GPa。在長度方向上抗拉強度為142MPa，在寬度方向上抗拉強度為141MPa。在長度方向上延伸率為43％，在寬度方向上延伸率為49％。可水解的鹼性為A，在25％RH下曲率值為-0.4在溼潤條件下為1.7。此外，水含量為1.4wt.％，殘餘溶劑的含量為0.3wt.％。在長度方向上的熱損失為-0.09％，在寬度方向上-0.08％。觀察到的異物是棉絨狀，所述棉絨狀的數量為5個/米。此外，在0.02mm至0.05mm範圍內的發光點的數量少於每3米10個，在0.05mm至0.1mm的範圍內發光點的數量少於每3米5個，在至少0.1mm的發光點的數量是0(zero)。樣品光學應用性能優異。此外沒有觀察到澆鑄之後的粘附(評估為A)，溼度滲透性也很好(評估為A)。
現在說明在上述模生產過程中由切割裝置22使用的模的切割方法。模的厚度為92μm。如圖2和3所示，在剪邊之前模被熱空氣加熱，隨後由Goebel型剪切切割機的切割機剪邊。在剪邊時的模31的溫度為50℃。此外，從加熱點P1到切割位置的距離為30mm。注意，在切割過程中室溫為25℃。
作為實驗1的結果，剪邊表面的裂紋很下，並且沒有任何高的邊緣和成為波形的變形。雖然觀察到剪邊灰塵和粉末材料，但是其數量非常小，以至於對實際沒有影響。
在剪邊時模31的溫度是70℃。其它條件與實驗1相同。作為檢測2的結果，剪邊表面的裂紋很小，並且幾乎沒有觀察到高的邊緣、成為波形的變形和剪邊灰塵和粉末材料。
在剪邊時模31的溫度是100℃。其它條件與實驗1相同。作為檢測3的結果，剪邊表面的裂紋很小，並且幾乎沒有觀察到剪邊灰塵和粉末材料，然而，觀察到高的邊緣、成為波形的變形。
在剪邊時模31的厚度是100μ，其它條件與實驗1相同。作為檢測4的結果，剪邊表面的裂紋很小，幾乎沒有任何高的邊緣、成為波形的變形。雖然觀察到剪邊灰塵和粉末材料，但是其數量太少以至於實際上沒有壞的影響。
在剪邊時模31的厚度是100μ，其它條件與實驗2相同。作為檢測5的結果，剪邊表面的裂紋很小，並且幾乎沒有觀察到高的邊緣、成為波形的變形和剪邊灰塵和粉末材料。
在剪邊時模31的厚度是100μ，其它條件與實驗3相同，作為檢測6的結果，剪邊表面的裂紋很小，並且幾乎沒有觀察到剪邊灰塵和粉末材料，然而，由於厚度變大，耐切割性增加，因此觀察到高的邊緣、變形成為波形。
從加熱點P1到切割位置的距離是300mm。其它條件與實驗1相同，作為實驗7的結果，沒有觀察到高的邊緣和成為波形的變形。然而，模31的溫度變得較低直到膜到達切割位置，並且觀察到裂紋和剪邊灰塵和粉末材料。
由溶液澆鑄方法生產的三乙酸纖維素膜被剪邊。這種如圖7所示的刻痕型切割機61被用於替代實例1中的實驗1的切割機46(Goebel型剪切切割機)，在剪邊前膜被熱空氣加熱。加熱的膜由這種刻痕型切割機61剪邊。其它條件與實例1中的實驗1相同。
作為實例2的結果，剪邊表面的裂紋變形，沒有觀察到高的邊緣和成為波形的變形。雖然從裂紋處觀察到剪邊灰塵和粉末材料，但是其數量太少以至於實際上沒有壞的影響。
由溶液澆鑄方法生產的三乙酸纖維素膜被剪邊。圖5所示的白熾燈51用於替代實例1中的實驗1的切割機46(Goebel型剪切切割機)，在切割前膜被白熾燈51加熱。加熱的膜由這種刻痕型切割機61剪邊。其它條件與實例1中的實驗1相同。
作為實例3的結果，剪邊表面的裂紋很小，沒有觀察到高的邊緣、成為波形的變形。雖然從裂紋處觀察到剪邊灰塵和粉末材料，但是其數量太少以至於實際上沒有壞的影響。
由溶液澆鑄方法生產的三乙酸纖維素膜被剪邊。圖6所示的紅外線加熱器55用於替代實例1中的實驗1的切割機46(Goebel型剪切切割機)，在剪邊前膜被紅外線加熱器55加熱。加熱的膜31由這種刻痕型切割機61剪邊。其它條件與實例1中的實驗1相同。
作為實例4的結果，剪邊表面的裂紋很小，沒有觀察到高的邊緣、成為波形的變形。雖然從裂紋處觀察到剪邊灰塵和粉末材料，但是其數量太少以至於實際上沒有壞的影響。
在實例1中，當膜的溫度在(Tg-90)℃至(Tg-30)℃的範圍內時，防止了高的邊緣、裂紋、變形成波形、剪邊灰塵和粉末材料的產生，從而膜的剪邊刻形成產品部分的足夠邊緣。此外，在實例2-4中，能夠使用剪切切割機和雷射切割機。因此能夠穩定地獲得上述的的預定效率。因此，在本發明中，膜能夠適當地被剪邊。
注意，本發明不限於剪膜的邊，而且也可應用於進行薄片切割。
在本發明中可進行多種變化和修改，並且可理解在本發明的範圍內。
權利要求
1.一種用切割機切割由聚合物製成的膜的方法，包括在切割時控制所述膜的溫度T(單位℃)，從而所述溫度T滿足下面的公式，Tg-90≤T≤Tg-30其中Tg(單位℃)是所述聚合物的玻璃轉變溫度。
2.根據權利要求1所述的方法，其中所述膜被連續地輸送。
3.根據權利要求2所述的方法，其中所述溫度T的控制通過使用加熱裝置進行，所述加熱裝置的加熱位置和切割的切割位置之間的距離最小是10mm，最大為200mm。
4.根據權利要求3所述的方法，其中所述膜的兩個表面被所述加熱裝置加熱。
5.根據權利要求4所述的方法，其中所述加熱裝置是供氣裝置和照明裝置。
6.根據權利要求5所述的方法，其中所述照明裝置是白熾燈或紅外線加熱器。
7.根據權利要求2所述的方法，其中所述切割機是旋轉型剪切切割機或旋轉型剃刀切割機。
全文摘要
一種膜被加熱以滿足公式Tg－90≤T≤Tg－30，所述膜的聚合物的玻璃轉變溫度是Tg。通過把熱的空氣從管供入膜上而進行加熱。來自管的空氣的溫度和流速被控制。通過剪切切割機進行剪邊。此外，如果從熱空氣的加熱位置至剪切的切割機的切割位置的距離是從10mm至200mm，則沒有剪邊的灰塵和粉末材料不粘附於獲得的膜的成品部分，膜的切割形成成品部分的足夠的邊緣。
文檔編號B26D5/00GK1672883SQ20051005601
公開日2005年9月28日 申請日期2005年3月22日 優先權日2004年3月23日
發明者松浦稔 申請人:富士膠片株式會社