無孔全熱交換元件用紙和使用它的全熱交換元件的製作方法
2023-11-05 10:40:27
專利名稱：無孔全熱交換元件用紙和使用它的全熱交換元件的製作方法
技術領域：
本發明涉及一種熱交換性好並且給排氣混合少的全熱交換元件用紙和使用該用紙的全熱交換元件，是在提供新鮮空氣、同時將室內汙濁空氣排出時進行顯熱(溫度)和潛熱(溫度)的熱交換的全熱交換器元件使用的全熱交換元件用紙。
背景技術：
在提供新鮮空氣、同時將室內汙濁空氣排出時進行熱交換的空氣對空氣的熱交換器中，作為還進行顯熱(溫度)和潛熱(溫度)的熱交換的全熱交換器的元件，必要具備有傳熱性和透溼性(水蒸氣滲透性)，所以大多數情況下，使用天然紙漿作為主要成分的紙張。
但是，以往的全熱交換元件用紙雖然具有傳熱性和透溼性，可是因為使用多孔類基材，所以此用紙的缺點是，對例如二氧化碳等汙濁氣體成分也具有透氣性，因而在全熱交換時給氣和排氣在元件內部混合，換氣效率降低。此給氣和排氣的混合對於全熱交換器一類商品，是致命的嚴重缺陷。如果給氣和排氣混合，則雖然回收能量，但沒有交換室內外空氣，也可以這樣認為，即雖然是回收熱，但僅僅攪動了室內汙濁的空氣。不管傳熱性和透溼性有多高，如室內外空氣混合，還是沒有起到換氣的作用，極端地說，電風扇可進行100％熱量回收和溼度回收這樣的說法都能成立。但是，當然電風扇根本不具有換氣功能，作為高級換氣扇的全熱交換器和電風扇的不同之處歸結為一點是，在熱交換同時，不是使室內外空氣進行混合而是交換，換言之，就是進行從室內排氣到室外和從室外供氣給室內。全熱交換器作為商品的存在價值最重要的就是具有該換氣之類的功能，如給排氣發生混合，就會從根本上懷疑其商品性。
雖然對於要避免這個給氣和排氣混合的嚴重問題進行了各種研究，但是目前的現狀是，迄今為止的全熱交換元件用紙即使具有傳熱性和透溼性，但基本上氣體遮擋性還是不夠的，在實際中還有相當的給氣和排氣在元件內部混合。此氣體遮擋性不夠是因為，為了使全熱交換元件用紙具有透溼性，則必須使用的材料是紙(纖維素)類的基材，而如果要使透溼性進一步提高，則全熱交換元件用紙要採用多孔材料，這樣通氣性就增加(氣體遮擋性降低)，即存在這樣矛盾的情況。如果全熱交換元件用紙不需要透溼性的話，則可不用紙等一類的多孔基材，而是用可以更薄膜化的氣體遮擋性高的塑料薄膜或多數作為熱交換介質使用的鋁箔等金屬箔就足夠了，但是，這樣的物質，因為其透溼性非常接近於零，因此即使可以熱交換，但也不能進行溼度交換，所以就不可以用作全熱交換元件用紙。
為此，本發明的目的在於，在構成全熱交換器用元件的全熱交換元件用紙中，在保持高透溼性和熱交換性的基礎上，提高氣體遮擋性，減少元件內部給排氣的混合。即，提供一種將全面滿足傳熱性、透溼性和氣體遮擋性的優異的全熱交換元件用紙和全熱交換元件。
發明內容
為了解決所述問題，本發明者進行了深入研究，結果終於發明下述的全熱交換元件用紙以及用了此用紙的全熱交換元件(1)由打漿至根據下述定義的加拿大改進型游離度(Canadian ModificationFreeness)為150ml以下的天然紙漿構成的全熱交換元件用紙。加拿大改進型游離度除了用0.5g絕幹紙漿和80目平織銅絲篩網以外，其餘均根據JIS P8121的加拿大標準游離度的測試方法進行測定而得到的數值。
(2)還含有吸溼劑的(1)的全熱交換元件用紙。
(3)密度為0.9g/cm3以上的(1)的全熱交換元件用紙。
(4)密度為0.9g/cm3以上的(2)的全熱交換元件用紙。
(5)由實質上的無孔纖維素類基材和該基材中所含的吸溼劑構成的無孔全熱交換元件用紙。
(6)厚度不超過100μm、並且由JIS K7126的A方法(差壓法)規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa的(5)的無孔全熱交換元件用紙。
(7)由JIS Z0208規定的在20℃和65％RH時的透溼度不小於1000g/m2·24Hr的(5)的無孔全熱交換元件用紙。
(8)由JIS Z0208規定的在20℃和65％RH時的透溼度不小於1000g/m2·24Hr的(6)的無孔全熱交換元件用紙。
(9)(5)的無孔全熱交換元件用紙，其基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的某一種構成。
(10)(6)的無孔全熱交換元件用紙，該基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的某一種構成。
(11)(7)的無孔全熱交換元件用紙，該基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的某一種構成。
(12)(8)的無孔全熱交換元件用紙，該基材的厚度有8μm～50μm，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的某一種構成。
(13)採用(1)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(14)採用(2)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(15)採用(3)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(16)採用(4)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(17)採用(5)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(18)用了(6)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(19)採用(7)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(20)採用了(8)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(21)採用(9)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(22)採用(10)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(23)採用(11)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
(24)採用(12)全熱交換元件用紙的全熱交換元件。
具體實施例方式
以下就本發明全熱交換元件用紙加以詳細說明。
在本發明中，稱為構成全熱交換元件的全熱交換元件用紙包括以下用紙波紋型是構成所謂隔板部分的用紙，塑料框內紙模壓型是構成進行熱及溼度交換部分的用紙。稱為全熱交換元件的有用本發明全熱交換元件用紙製成隔板的全熱交換元件，另外或者用塑料框內或模壓全熱交換用紙等製成的全熱交換元件。
首先，就本發明的第一方面進行說明。
構成本發明全熱交換元件用紙的材料主要用與普通優質紙等相同的纖維素基材製成，但是人們發現用上式(1)的全熱交換元件用紙作為全熱交換元件用紙，具有優異的傳熱性、透溼性和氣體遮擋性，還具有幾乎不引起給氣和排氣混合的優異性能，該全熱交換元件用紙是用打漿至加拿大改進型游離度(除了用0.5g絕幹紙漿和80目平織銅絲篩網以外，其餘均根據JIS P8121的加拿大標準游離度的測試方法進行測定而得到的數值)為150ml以下的天然紙漿為主要成分而製成的紙。
如果用打漿至加拿大改進型游離度超過150ml狀態的天然紙漿為主要成分造紙，則製成氣體遮擋性低劣的紙，如果反過來解決了這一問題，則其透溼性不足，從而成為熱交換性能低劣的紙，不能得到優異的全熱交換元件用紙。
另外，最好在本發明全熱交換元件用紙中含有吸溼劑。如在本發明全熱交換元件用紙裡含有吸溼劑，則吸溼性更相應提高，可以得到更加優異的全熱交換元件用紙。
主要用作本發明全熱交換元件用紙的紙漿實際上進行了徹底的打漿處理，達到加拿大標準游離度測試方法能夠測的最低限度值以下，即達到不能測定的程度。因此，作為測定被打漿至用加拿大標準游離度測定方法無法測定程度的紙漿的游離度的手段，除了採用0.5g絕幹紙漿，並用80目平織銅絲作為篩網以外，其餘均以JIS P8121的加拿大標準游離度的測試方法為依據進行測定，即用加拿大改進型游離度的測試方法測定紙漿的游離度。
本發明全熱交換元件用紙密度，根據氣體遮擋性的觀點，最好為0.9g/cm3以上，如超過1.0g/cm3就更好。
下面就本發明的第2方面進行說明。
構成本發明全熱交換元件用紙的材料主要用與普通優質紙等相同的纖維素基材製成，和普通紙或以往的全熱交換元件用紙不同之處在於是不用多孔基材作為材料，而用實質上的無孔基材。
在上述(5)中的全熱交換元件用紙的實質上的所謂無孔範疇，若按照例如膜實驗方法來說，則必須條件是JIS K7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa。此二氧化碳透過係數是確保和通常的所謂一般紙或多孔性基材紙相比具有數百倍以上的氣體遮擋性。例如汙濁空氣成分的二氧化碳幾乎不透過用作隔板的全熱交換元件用紙，這在全熱交換元件的換氣系統中，滿足給氣和排氣不混合的必要條件。
通常很多情況下，如果氣體透過係數高，不僅氣體(水蒸氣、二氧化碳)容易通過，熱也容易通過。若不用膜之類的概念，而用多孔性基材來進行考慮，此趨勢就可以容易理解。即，對於有貫通孔的材料，在空氣移動的同時，二氧化碳或其他氣體也容易通過，另外，水蒸氣、熱也都容易通過孔。使水蒸氣和熱容易通過這一點由於滿足全熱交換元件用紙的兩個主要特性，所以，在全熱交換器的設計上是非常容易接受的特性，但是，本發明者們回到全熱交換器為換氣扇的出發點，著眼於應該僅使水蒸氣和熱容易通過而使二氧化碳(汙濁空氣成分的代表例子，氨或甲醛等其他氣體也一樣)難以通過。在這種情況下，對隔板(全熱交換元件用紙)的設計概念是為了使二氧化碳的移動接近零，決不應該是有貫通孔的多孔類基材，而應該是在厚度方向上實質上幾乎沒有孔的無孔基材。另外，為了必須使水(或水蒸氣)在用紙的剖面方向移動，若用金屬箔或塑料片，則其水分移動量不夠，為了保證水分移動量，在用紙的剖面方向，需要大量的和水分子有親和性高的官能基團(例如氫氧基團、羧酸基團或羧化物基團等)。作為上述用紙的候選材料，可以考慮用纖維素、聚乙烯醇、聚醚、聚丙烯酸及其鹽等水親和性高的化合物，但是從容易加工及容易保證強度等方面看，最好採用纖維素類基材。
為了在用紙剖面方向(厚度方向)上使水分容易移動，可以在該無孔全熱交換元件用紙中混合吸溼劑，製成全熱交換元件用紙。如果在本發明的全熱交換元件用紙裡含有吸溼劑，吸溼劑的吸溼性和構成基材的分子(例如纖維素)的水親和性高的官能基團則共同作用，可以得到更優異的全熱交換元件用紙。作為吸溼劑，可以使用滷化物、氧化物、鹽類、氫氧化物等任何一種一般都知道的物質，但從吸溼性能好的角度出發，優選氯化鋰、氯化鈣、磷酸鹽等為好。這些化合物中也有的具有阻燃效果，為了使基材具有阻燃性，也有的情況在基材中混合這些化合物。
本發明的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於厚度在100μm以下，並由JISK7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa。當然，因為二氧化碳等的氣體透過係數是主要表示高分子基材的分子結構固有的氣體選擇透過性的指標，所以從這個單位也可以明白，此係數和厚度無關。實際的氣體透過量因為是和使用的基材的厚度成反比的量，所以如果使二氧化碳透過量減少的話，全熱交換元件用紙越厚，其遮擋性變得越好。但是，若全熱交換元件用紙厚度變厚，則同時水蒸氣透過性也降低，所以就不能滿足作為全熱交換元件的功能。因此，必須限制全熱交換元件用紙的厚度以不妨礙其熱交換性，在上述(6)中的規定和在厚度不超過100μm的條件下、由JIS K7126規定的二氧化碳透過度不超過5.0×10-9mol/m2·s·Pa是同樣意思。如果全熱交換元件用紙厚度超過100μm，則重要的熱交換性就會劣化；當然如果厚度太薄，在加工時，造成結構上的缺陷和生成針孔的可能性增高，使氣體遮擋性降低，二氧化碳透過係數增大等，上述這些弊病變得突出，從而脫離了全熱交換的宗旨。另外，因為厚度的下限可以由二氧化碳透過係數的上限規定，因此省略了厚度的下限。
本發明的全熱交換元件用紙必須實質上是無孔的。雖然沒有明確定義全熱交換元件用紙在其厚度方向上是無孔或多孔，但是，在本發明說明書中以厚度不超過100μm、並且由JIS K7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa作為大致標準。如上所述，此值是和二氧化碳透過度不超過5.0×10-9mol/m2·s·Pa同樣意思。因為以往通常知道的多孔全熱交換元件用紙的二氧化碳透過係數是該值的數百倍至數萬倍的數值，所以顯然，本發明的全熱交換元件用紙和迄今為止的全熱交換元件用紙在概念上是完全不同的用紙。
另外，本發明的全熱交換元件用紙，其特徵在於，由JIS Z0208規定的在20℃和65％RH時的透溼度不小於1000g/m2·24Hr，具有高熱函交換性。如果僅僅只為達到無孔，厚度不超過100μm，並且由JIS K7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa的特性，則只要是簡單的聚乙烯膜或聚酯膜就可以。本發明全熱交換元件用紙的主要特徵是具有和塑料膜相當的氣體遮擋性，同時，還具有和以往氣體能順利通過的全熱交換元件用紙的水蒸氣滲透性相當的透溼度。這個參考方法就是既阻止所有氣體通過、但同時僅促進水分透過的選擇氣體透過膜的方式。
就本發明的第3方面更進一步地加於說明。
本發明最好是在厚度為8μm～50μm的電容器紙、描圖紙或玻璃紙裡含有吸溼劑的無孔全熱交換元件用紙。
構成本發明全熱交換元件用紙的電容器紙、描圖紙或玻璃紙的材料主要是由與普通優質紙等相同的纖維素基材製成，但是，此材料和普通紙或以往的全熱交換元件用紙的不同之處為不是用多孔性基材作為材料，而是採用實質上是無孔性的電容器紙、描圖紙或玻璃紙的基材。實質上的無孔的範疇可以將膜實驗方法JIS K7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pak看成為一個基準。此二氧化碳透過係數和通常的所謂一般紙或多孔性基材紙相比可以確保數百倍以上的氣體遮擋性。該遮擋性指的是例如汙濁空氣成分的二氧化碳幾乎不透過作為隔板的全熱交換元件用紙，並滿足了在全熱交換元件的換氣系統中，給氣和排氣不混合的必要條件。
通常很多情況下，如果氣體透過係數高，不僅氣體(水蒸氣、二氧化碳)容易通過，熱也容易通過。若不用膜之類的概念，而用多孔性基材來進行考慮，此趨勢就可以容易理解。即，對於有貫通孔的材料，在空氣移動的同時，二氧化碳或其他氣體也容易通過，另外，水蒸氣、熱也都容易通過孔。使水蒸氣和熱容易通過這一點由於滿足全熱交換元件用紙的兩個主要特性，所以，在全熱交換器的設計上是非常容易接受的特性，但是，本發明者們回到全熱交換器為換氣扇的出發點，著眼於應該僅使水蒸氣(潛熱)和熱(顯熱)容易通過而使二氧化碳(汙濁空氣成分的代表例子，氨或甲醛等的其他氣體也一樣)難以通過。在這種情況下，對隔板(全熱交換元件用紙)的設計概念是為了使二氧化碳的移動接近零，決不應該是有貫通孔的多孔類基材，而應該是在厚度方向上實質上幾乎沒有孔的無孔基材。另外，為了必須使水(或水蒸氣)在用紙的剖面方向移動，若用金屬箔或塑料片，則其水分移動量不夠；為了保證水分移動量，在用紙的剖面方向，需要大量的和水分子有親和性高的官能基團(例如氫氧基團、羧酸基團或羧化物基團等)。作為上述用紙的候選材料，可以考慮用纖維素、聚乙烯醇、聚醚、聚丙烯酸及其鹽等水親和性高的化合物，但是從容易加工及容易保證強度等方面看，最好用纖維素類基材。本發明在採用纖維素類基材的用紙中，尤其以一定厚度的無孔電容器紙、描圖紙或玻璃紙作為基材為最好。
為了在用紙剖面方向(厚度方向)上使水分容易移動，可以在該無孔電容器紙、描圖紙或玻璃紙型全熱交換元件用紙中混合吸溼劑，製成全熱交換元件用紙。如果在本發明的全熱交換元件用紙裡含有吸溼劑，吸溼劑的吸溼性和構成基材的分子(例如纖維素)的水親和性高的官能基團則共同作用，可以得到更優異的全熱交換元件用紙。
本發明的電容器紙型、描圖紙型或玻璃紙型無孔全熱交換元件用紙的特性在於，厚度為8μm～50μm。這是因為，如果厚度小於此範圍，針孔產生的可能性則變高，給排氣就容易混合，所以就不適合作為全熱交換元件用紙。如果厚度大於上述範圍，熱交換性和溼度透過性則下降，也不適合作為全熱交換元件用紙。
本發明的全熱交換元件用紙必須實質上是無孔的。雖然沒有明確定義全熱交換元件用紙在其厚度方向上是無孔或多孔，但是，利用對用紙剖面拍攝的放大照片，可以明確判斷在其厚度方向上是否有孔的存在，或也能以二氧化碳等氣體透過係數作為大致標準。因為電容器紙、描圖紙或玻璃紙也要求無針孔，所以將JISK7126規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa作為大致標準。而對於多孔用紙，因為其透過係數超過此係數100倍，所以容易進行辨別。
本發明的全熱交換元件用紙的特徵在於，由於其傳熱性和溼度交換性高，並且滲漏少，為此有非常高的熱函交換性。如果僅僅只為達到無孔，厚度不超過50μm，並且二氧化碳透過係數不超過一定值的特性，則只要是簡單的聚乙烯膜或聚酯膜就可以。本發明全熱交換元件用紙的主要特徵是具有和塑料膜相當的氣體遮擋性，同時，還具有和以往氣體能順利通過的全熱交換元件用紙的水蒸氣滲透率相當的透溼度。這個考慮方法就是既阻止所有的氣體通過、但同時僅促進水分透過的選擇氣體透過膜的方式。
在本發明中使用的電容器紙通常用作電氣絕緣紙，例如有通信纜線用的絕緣紙、變壓器絕緣紙、繞組用絕緣紙、絕緣牛皮紙、改良絕緣牛皮紙等。這些紙的主要用途為通信用電容器、電力用電容器、電纜用電容器等。主要構成成分為纖維素，也可以使用含有維尼龍的物質或含有棉的物質。
其製造方法是，將高質量的紙漿在粘稠的狀態下打漿，造紙，並用超級壓光機製成有均勻厚度、沒有皺褶、不均勻、針孔、破損的高強度和高密度的無孔紙。製成密度為0.8g/cm3以上、最好為0.9g/cm3以上的用紙，如考慮到生產效率，密度則為0.9g/cm3～1.27g/cm3程度的高密度無孔紙為最好。在本發明的用途的情況下，可以在此用紙內加入吸溼劑。
在本發明中使用的描圖紙，通常用作正像感光紙等的第二原圖用紙、製圖用紙、裝飾用紙等，是考慮到用紙的可寫性、可擦性、透明性、複印性、色粉接受性和強度等性能的用紙。此描圖紙包含有通常的描圖紙(天然描圖紙)，它是由以促進打漿的NBKP等作為主成分的紙漿製成的紙，另外還包含通過樹脂浸漬提高了透明度的浸漬描圖紙，而本發明使用的描圖紙主要指的是前者的描圖紙，通常製成密度為0.8g/cm3以上、最好為0.9g/cm3以上的用紙，如考慮到生產效率，密度則為0.9g/cm3～1.27g/cm3程度的高密度無孔紙為最好。在本發明的用途的情況下，可以在此用紙內加入吸溼劑。
在本發明中使用的玻璃紙用於食品包裝用紙、醫藥包裝用紙、還有模子成形蛋糕等用的杯紙和裝飾用等的用紙，和一般紙相比，此玻璃紙在耐油性、透明性和透溼性等方面較優異。
作為本發明玻璃紙的製造方法一個例子，是將化學紙漿等天然紙漿在極稠狀態下打漿，造紙，加溼至水分變為25％，進行壓光處理以提高其密度，同時將紙層中的氣泡壓出，消除針孔，提高其透明性。紙的密度為0.8g/cm3以上，最好為0.9g/cm3以上的用紙，如考慮到生產效率，則密度為0.9g/cm3～1.27g/cm3程度的高密度無孔紙為最好。在本發明的用途的情況下，可以在此用紙內加入吸溼劑。
以下，就本發明的第1～第3方面進行進一步的說明。
作為本發明使用的吸溼劑，可以使用滷化物、氧化物、鹽類、氫氧化物等通常都知道的物質，但是，因為用氯化鋰，氯化鈣、磷酸鹽等來作為吸溼劑，其吸溼性能好，所以尤其優選這幾種物質。上述幾種化合物中也有的具有阻燃性的效果，也有將這些化合物混合以使紙具有阻燃性。吸溼劑的量根據原材料的無孔電容器紙、描圖紙或玻璃紙的厚度而變化，所以其數值可以沒有限制，但是一般的趨勢是，吸溼劑量越多，作為全熱交換元件用紙的透溼性也越高。
本發明的全熱交換元件用紙主要使用的天然紙漿或纖維素類基材所用的材料例如有NBKP、LBKP、NBSP、LBSP、NUKP等。可以單獨使用上述材料，也可以根據目的將幾種材料混合使用。另外，根據需要也可以使用棉纖維、韌皮纖維、甘蔗渣、麻等非木材紙漿等。混合時其比例可以根據目的進行適當的改變。再者，為了提高強度和成形加工性，也可以用少量的熱塑性合成纖維。
用雙盤盤磨機、精漿機、低速磨漿機等打漿機將本發明紙漿打漿至發生內部細原纖維化和外部細纖維化後，進行抄紙。
抄紙時，為使溼潤強度提高，可以添加少量的溼潤強度劑，為了提高紙張強度，可以添加內部施膠劑等。
在本發明中，用打漿紙漿造紙時，可以用長網造紙機、圓網造紙機、雙線型造紙機、雲上機(on top造紙機)和複合造紙機等造紙機。另外，為了提高用紙的均勻性，最好在抄紙後，對其進行超級壓光處理或熱壓光處理。
本發明的全熱交換元件若是將上述所得的紙作為熱交換介質，則不論其結構如何均可。在全熱交換元件的代表性結構即波紋式結構情況下，是用本發明全熱交換元件用紙作為襯片並進行層壓的結構，以使晶片波紋方向相互交叉。
以下，根據實施例詳細說明本發明。另外，本發明不受實施例的限定。在以下的部分，％全為質量的百分比。另外，表示塗布量的值只要沒有事先說明則為乾燥後的質量。
(1)第1方面例1將針葉樹漂白牛皮紙漿(NBKP)以濃度3％浸解後，用雙盤盤磨機以及精漿機將此紙漿打漿到加拿大改進型游離度為100ml為止。此後，用長網造紙機製成定量為40g/m2的全熱交換元件用紙。另外，在施膠壓光過程中，塗布1g/m2的氯化鋰，然後，進行機器壓光處理，使密度成為0.9g/cm3。
例2
除了使例1中的紙漿的加拿大改進型游離度變為150ml以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
例3除了使例1中的紙漿的加拿大改進型游離度變為50ml以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
例4除了用磷酸二銨代替例1中的氯化鋰以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
例5除了用0.1g/m2的澱粉代替例1中的氯化鋰以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
例6除了例1中進行的機器壓光處理而使密度變為0.8g/cm3以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
例7除了使例1中的紙漿的加拿大改進型游離度變為200ml以外，其餘均以同樣的方法製得全熱交換元件用紙。
就上述例中製得的全熱交換元件用紙，通過下述的評價方法進行評價，其結果歸納在表1中。
(加拿大改進型游離度)加拿大改進型游離度是除了用0.5g絕幹紙漿和80目平織銅絲篩網以外，其餘均根據JIS P8121的加拿大標準游離度的測試方法進行測定而得到的數值。
(透溼度)利用透溼度來評價全熱交換元件用紙的顯熱(溼度)交換性。因為透溼度高，所以通過測定每一小時的重量求得透溼度，除此以外，其餘均根據JIS Z0208測定在40℃、90％的全熱交換元件用紙的透溼度的值。
(傳熱量)利用傳熱量來評價全熱交換元件用紙的潛熱(溫度)交換性。此傳熱量是用QTM法(探頭法熱線法的改進方式)測定的值。
(二氧化碳透過度)
利用二氧化碳透過度來評價全熱交換元件用紙的氣體遮擋性。此二氧化碳透過度是根據JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過度的值。如果二氧化碳透過度為10-7mol/m2·s·Pa以上，則透過很快而不能測定，所以表中的透過度表示為(在10-7以上時，不能測定)。
表1
(評價)從例1～例7的結果可知，本發明的全熱交換元件用紙具有優異的傳熱性、透溼性和氣體遮擋性。另一方面，若使紙漿的加拿大改進型游離度大於150ml，則二氧化碳透過度變大，顯然該紙的氣體遮擋性比本發明明顯要差。另外，如果使其含有吸溼劑，則沒有損壞其他性能，而透溼度則相應增大，顯然可以得到更好熱交換性的優質紙。另外，在使密度超過0.9g/cm3時，二氧化碳透過度變小，從氣體遮擋性的角度來看可知最好是使密度超過0.9g/cm3。
(2)第2方面例8將針葉樹漂白牛皮紙漿(NBKP)以濃度2.8％浸解後，用雙盤盤磨機以及精漿機充分打漿，然後，用長網造紙機製成定量為40g/m2的原紙。在製造工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以5g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙1。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa，厚度為45μm。
例9和例8一樣，將紙漿更充分地打漿後，用長網造紙機製成定量為40g/m2的原紙。在製造工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以5g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙2。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-14mol·m/m2·s·Pa，厚度為45μm。
例10除了將原紙的定量變為20g/m2以外，其餘的都和例9一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以3g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙3。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-14mol·m/m2·s·Pa。
例11除了將原紙的定量變為20g/m2以外，其餘的都和例9一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液和氯化鋰總計以4g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙4。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-14mol·m/m2·s·Pa，厚度為25μm。
例12除了將原紙的定量變為100g/m2以外，其餘的都和例9一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液和氯化鋰總計以10g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙5。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-14mol·m/m2·s·Pa，厚度為110μm。
例13除了將原紙的定量變為150g/m2以外，其餘的都和例12一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液和氯化鋰總計以15g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙6。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為5.0×10-14mol·m/m2·s·Pa，厚度為165μm。
例14
將例8～例13中製成的全熱交換元件用紙作為隔板，凹槽部分用75g/m2的優質紙，製成波紋型全熱交換元件。在製造中，沒有任何問題，能發揮良好的功能。
例15將針葉樹漂白牛皮紙漿(NBKP)以濃度3％浸解後，用雙盤盤磨機進行適當打漿，然後用長網造紙機製成定量為40g/m2的原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以5g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙7。此全熱交換元件用紙實質上是多孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為1.0×10-9mol·m/m2·s·Pa，厚度為45μm。
例16除了將原紙的定量變為20g/m2以外，其餘的都和例15一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以3g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙8。此全熱交換元件用紙實質上是多孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為1.0×10-9mol·m/m2·s·Pa，厚度為25μm。
例17除了將原紙的定量變為100g/m2以外，其餘的都和例15一樣製成原紙。在製作工序中，將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液和氯化鋰總計以10g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙9。此全熱交換元件用紙實質上是多孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為1.0×10-9mol·m/m2·s·Pa，厚度為115μm。
例18除了將原紙的定量變為100g/m2以外，其餘的都和例15一樣製成原紙。在製作工序中，先以塗布量為3g/m2的比例塗布PVA，使其乾燥，接著將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液和氯化鋰合計以10g/m2進行塗布，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙10。此全熱交換元件用紙實質上是無孔的，用JIS K7126的A法(差壓法)測定的二氧化碳透過係數為1.0×10-10mol·m/m2·s·Pa，厚度為115μm。
就上述例中製成的全熱交換元件用紙，根據下述的評價方法進行了評價，其結果歸納表示在表2中。
(透溼度)與例1～例7一樣進行評價。此透溼度是表示溼度交換性的值，越高越好。
(傳熱量)
與例1～例7一樣進行評價。此傳熱量是表示熱交換性的指標，越高越好。
(遮擋性二氧化碳洩漏量)在例14中，製成了波紋式全熱交換元件，它是用例8～例13以及例15～例18中製成的全熱交換元件用紙作為隔板，凹槽部分用75g/m2的優質紙。使含有氮和氧為79∶21的合成空氣氣體從全熱交換元件的給氣側通過，使含有一定濃度二氧化碳的汙濁氣體通過排氣側而進行換氣。在給氣側的出口處測定出二氧化碳的濃度，將此濃度和排氣側入口的二氧化碳濃度相比，以％表示算出二氧化碳的洩漏量。用×表示二氧化碳洩漏量為5％以上，△表示1％以上而不滿5％，○表示0.1％以上而不滿1％，◎表示不滿0.1％，通過這樣進行評價。
表2
(評價)從例8～例13以及例15～例18的結果可知，顯然用了本發明的無孔全熱交換元件用紙的全熱交換元件在傳熱性、透溼性和氣體遮擋性上優異。很顯然，在用多孔系的用紙情況下，如果將其厚度增厚或混合填埋孔用的粘合劑時，二氧化碳的洩漏量雖能夠減少，但同時透溼度和傳熱量也降低，因此就不能得到有良好性能的全熱交換元件用紙，或者如果和本發明的無孔全熱交換元件用紙的二氧化碳洩漏量相比，洩漏量大到無法相比的程度，則和本發明的無孔用紙相比，多孔類用紙在氣體遮擋性上明顯很差。因為本發明的全熱交換元件用紙在根本上是無孔用紙，因此即使減薄其厚度，也有足夠的二氧化碳遮擋性，並且通過減薄厚度，透溼度和傳熱量(熱交換性)也有提高，結果可以得到更好的優質全熱交換元件用紙。使用本發明的全熱交換元件用紙的全熱交換元件，能夠不使室內外的給排氣混合而很好地進行熱量和水分的交換，是能提供高質量的全熱交換功能的元件。
(3)第3方面例19將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以10g/m2塗布在定量為20g/m2的電容器紙上，使其乾燥，作為電容器紙型全熱交換元件用紙11。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10- 13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為20μm。
例20和例19一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以30g/m2塗布基本重量為50g/m2的電容器紙上，使其乾燥，作為電容器紙型全熱交換元件用紙12。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為50μm。
例21和例19一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以4g/m2塗布在定量為8g/m2的電容器紙上，使其乾燥，作為電容器紙型全熱交換元件用紙13。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為8μm。
例22將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以10g/m2塗布在基本重量為16g/m2、密度為0.65g/cm3的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙14。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，實質上是多孔用紙，其厚度為20μm。
例23和例22一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以30g/m2塗布在基本重量為40g/m2的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙15。此電容器紙類型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，實質上是多孔用紙，其厚度為50μm。
例24和例22一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以4g/m2塗布在基本重量為8g/m2的極薄的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙16。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，實質上是多孔用紙，其厚度為10μm。
例25將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以50g/m2塗布在基本重量為75g/m2的電容器紙上，使其乾燥，作為電容器紙型全熱交換元件用紙17。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為75μm。
例26將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和氯化鋰溶液以2.6g/m2塗布在基本重量為5g/m2的電容器紙上，使其乾燥，作為電容器紙型全熱交換元件用紙18。此電容器紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，實質上是多孔用紙，其厚度為5μm。
就上述例製成的全熱交換元件用紙通過下述的評價方法進行評價，將此結果歸納表示在表3中。
(透溼度)和例1～例7一樣進行評價。
(傳熱量)和例1～例7一樣進行評價。
(遮擋性二氧化碳洩漏量)和例8～例13以及例15～例18一樣進行評價。
表3
(評價)從例19～例21以及例22～例26的結果可知，使用本發明的電容器紙型無孔全熱交換元件用紙的全熱交換元件在傳熱性、透溼性和氣體遮擋性上明顯優異。很顯然，在使用不是電容器紙的多孔類用紙的情況下，如使其厚度變厚或混合填埋孔用的粘合劑時，二氧化碳洩漏量雖可以減少，但是同時透溼度和傳熱量也降低，因此就不能得到有良好性能的全熱交換元件用紙，或者如果和本發明的無孔全熱交換元件用紙的二氧化碳洩漏量相比，洩漏量大到無法相比的程度，則和本發明的無孔用紙相比，多孔類用紙在氣體遮擋性上明顯很差。因為本發明的電容器紙型全熱交換元件用紙在根本上是無孔用紙，因此即使減薄其厚度，也有足夠的二氧化碳遮擋性，並且通過減薄厚度，透溼度和傳熱量(熱交換性)也有提高，結果可以得到更好的優質全熱交換元件用紙。使用本發明的全熱交換元件用紙的全熱交換元件，能夠不使室內外的給排氣混合而很好地進行熱量和水分的交換，是能提供高質量的全熱交換功能的元件。另外，通過採用本發明的厚度範圍，可以得到良好的傳熱性、透溼性和氣體遮擋性。如果厚度超過本發明的厚度，儘管氣體遮擋性足夠了，但傳熱性和透溼性不夠，所以不適合作為全熱交換元件用紙。如果厚度薄於本發明的厚度，因為針孔而使氣體遮擋性不夠，所以仍然不適合作為全熱交換元件用紙。
例27
將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以12g/m2塗布在基本重量為20g/m2的描圖紙上，使其乾燥，作為描圖紙型全熱交換元件用紙19。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為20μm。
例28和例27一樣，但是將作為吸溼劑的磷酸二銨溶液以33g/m2塗布在基本重量為50g/m2的描圖紙上，使其乾燥，作為描圖紙型全熱交換元件用紙20。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為50μm。
例29和例27一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以5g/m2塗布在基本重量為8g/m2的描圖紙上，使其乾燥，作為描圖紙型全熱交換元件用紙21。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為8μm。
例30將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液從12g/m2塗布在基本重量為16g/m2的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙22。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為20μm。
例31和例30一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以33g/m2塗布在基本重量為40g/m2的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙23。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為50μm。
例32和例30一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以5g/m2塗布在基本重量為8g/m2的極薄打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙24。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為10μm。
例33將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以55g/m2塗布在基本重量為75g/m2的描圖紙上，使其乾燥，作為描圖紙型全熱交換元件用紙25。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa，實質上是無孔用紙，其厚度為75μm。
例34將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和氯化鋰溶液合計以2.8g/m2塗布在基本重量為5g/m2的描圖紙上，使其乾燥，作為描圖紙型全熱交換元件用紙25。此描圖紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為5μm。
就上述例中製成的全熱交換元件用紙，通過下述的評價方法進行評價，其結果歸納表示在表4中。
(透溼度)和例1～例7一樣進行評價。
(傳熱量)和例1～例7一樣進行評價。
(遮擋性二氧化碳洩漏量)和例8～例13以及例15～例18一樣進行評價。
表4
(評價)從例27～例29以及例30～例34的結果可知看，使用本發明的描圖紙型無孔全熱交換元件用紙的全熱交換元件在傳熱性、透溼性和氣體遮擋性上明顯優異。在使用不是描圖紙的多孔類用紙的情況，如使其厚度變厚或混合填埋孔用粘合劑時，二氧化碳洩漏量雖可以減少，但是同時透溼度和傳熱量也降低，因此，就不能得到有良好性能的全熱交換元件用紙，或者如果和本發明的無孔全熱交換元件用紙的二氧化碳洩漏量相比，洩漏量大到無法相比的程度，則和本發明的無孔用紙相比，多孔類用紙在氣體遮擋性上明顯很差。因為本發明的描圖紙型全熱交換元件用紙在根本上是無孔用紙，因此即使減薄其厚度，也有足夠的二氧化碳遮擋性，並且通過減薄厚度，透溼度和傳熱量(熱交換性)也有提高，結果可以得到更好的優質全熱交換元件用紙。使用本發明的全熱交換元件用紙的全熱交換元件，能夠不使室內外的給排氣混合而很好地進行熱量和水分的交換，是能提供高質量的全熱交換功能的元件。另外，通過採用本發明的厚度範圍，可以得到良好的傳熱性、透溼性和氣體遮擋性。如果厚度超過本發明的厚度，儘管氣體遮擋性足夠了，但傳熱性和透溼性不夠，所以不適合作為全熱交換元件用紙。如果厚度薄於本發明的厚度，因為針孔而使氣體遮擋性不夠，所以仍然不適合作為全熱交換元件用紙。
例35將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以9g/m2塗布在基本重量為20g/m2的玻璃紙上，使其乾燥，作為玻璃紙類型全熱交換元件用紙27。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10- 13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為25μm。
例36和例35一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以28g/m2塗布在基本重量為40g/m2的玻璃紙上，使其乾燥，作為玻璃紙類型全熱交換元件用紙28。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為50μm。
例37和例35一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以4g/m2塗布在基本重量為8g/m2的玻璃紙上，使其乾燥，作為玻璃紙類型全熱交換元件用紙29。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為10μm。
例38將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以10g/m2塗布在基本重量為16g/m2的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙30。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為20μm。
例39和例38一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以27g/m2塗布在基本重量為40g/m2的打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙31。此玻璃紙類型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為50μm。
例40和例38一樣，但是將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和50重量％的氯化鋰溶液合計以4g/m2塗布在基本重量為8g/m2的極薄打字機用紙上，使其乾燥，作為全熱交換元件用紙32。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為10μm。
例41將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液以45g/m2塗布在基本重量為75g/m2的玻璃紙上，使其乾燥，作為玻璃紙類型全熱交換元件用紙33。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數在5.0×10- 13mol·m/m2·s·Pa以下，實質上是無孔用紙，其厚度為85μm。
例42將作為吸溼劑的50重量％磷酸二銨溶液和氯化鋰溶液合計以2.2g/m2塗布在基本重量為8g/m2的玻璃紙上，使其乾燥，作為玻璃紙類型全熱交換元件用紙34。此玻璃紙型全熱交換元件用紙的用JIS K 7126的A法(壓差法)測定的二氧化碳透過係數超過5.0×10-11mol·m/m2·s·Pa，為實質的多孔用紙，其厚度為8μm。
就在上述例中製成的全熱交換元件用紙，用下述的評價方法進行評價，其結果歸納表示在表5中。
(透過度)於例1～例7一樣進行評價。
(傳熱量)於例1～例7一樣進行評價。
(遮擋性二氧化碳洩漏量)和例8～例13以及例15～例18進行評價。
表5
(評價)從例35～例37以及例38～例42的結果可知，使用本發明的玻璃紙型無孔全熱交換元件用紙的全熱交換元件在傳熱性、透溼性和氣體遮擋性上明顯優異。在使用不是玻璃紙的多孔類用紙的情況，如使其厚度變厚或混合填埋孔用的粘合劑時，二氧化碳洩漏量雖可以減少，但是同時透溼度和傳熱量也降低，因此，就不能得到有良好性能的全熱交換元件用紙，或者如果和本發明的無孔全熱交換元件用紙的二氧化碳洩漏量相比，洩漏量大到無法相比的程度，則和本發明的無孔用紙相比，多孔類用紙在氣體遮擋性上明顯很差。因為本發明的玻璃紙型全熱交換元件用紙在根本上是無孔用紙，因此即使減薄其厚度，也有足夠的二氧化碳遮擋性，並且通過減薄厚度，透溼度和傳熱量(熱交換性)也有提高，結果可以得到更好的優質全熱交換元件用紙。使用本發明的全熱交換元件用紙的全熱交換元件能夠不使室內外的給排氣混合而很好地進行熱量和水分的交換，是能提供高質量的全熱交換功能的元件。另外，通過採用本發明的厚度範圍，可以得到良好的傳熱性、透溼性和氣體遮擋性。如果厚度超過本發明的厚度，儘管氣體遮擋性足夠了，但傳熱性和透溼性不夠，所以不適合作為全熱交換元件用紙。如果厚度薄於本發明的厚度，因為針孔而使氣體遮擋性不夠，所以仍然不適合作為全熱交換元件用紙。
產業上利用的可能性通過本發明，可以提供一種傳熱性、透溼性和氣體遮擋性優異並且不引起給氣和排氣混合的優異的全熱交換元件用紙以及全熱交換元件。
權利要求
1.一種無孔全熱交換元件用紙，由實質上的無孔纖維素類基材和該基材中所含的吸溼劑構成。
2.根據權利要求1所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，厚度不超過100μm，並且由JIS K7126的A方法(差壓法)規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10-13mol·m/m2·s·Pa。
3.根據權利要求1所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，由JIS Z0208規定的在20℃和65％RH時的透溼度在1000g/m2·24Hr以上。
4.根據權利要求2所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，由JIS Z0208規定的在20℃和65％RH時的透溼度在1000g/m2·24Hr以上。
5.根據權利要求1所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，所述基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的材料構成。
6.根據權利要求2所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，所述基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的材料構成。
7.根據權利要求3所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，所述基材有8μm～50μm的厚度，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的材料構成。
8.根據權利要求4所述的無孔全熱交換元件用紙，其特徵在於，所述基材的厚度有8μm～50μm，由選自電容器紙、描圖紙或玻璃紙的材料構成。
9.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求1所述的全熱交換元件用紙。
10.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求2所述的全熱交換元件用紙。
11.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求3所述的全熱交換元件用紙。
12.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求4所述的全熱交換元件用紙。
13.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求5所述的全熱交換元件用紙。
14.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求6所述的全熱交換元件用紙。
15.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求7所述的全熱交換元件用紙。
16.一種全熱交換元件，其特徵在於，它使用權利要求8所述的全熱交換元件用紙。
全文摘要
本發明提供一種傳熱性、透溼性和氣體遮擋性優異而且不引起給氣和排氣的優異的全熱交換元件用紙以及全熱交換元件。本發明採用實質上的無孔纖維素類基材中含有吸溼劑的無孔全熱交換元件用紙；其厚度在100μm以下，而且由JIS K7126中規定的二氧化碳透過係數不超過5.0×10
文檔編號F28F21/00GK1661160SQ200510062998
公開日2005年8月31日 申請日期2002年5月30日 優先權日2001年6月1日
發明者原田純二, 椿正行, 安島嶽彥 申請人:三菱製紙株式會社