一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產工藝的製作方法
2023-12-03 10:52:41 1
一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產工藝的製作方法
【專利摘要】本發明是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，化學成分：C：0.21-0.23%，Si：0.11-0.13%，Mn：1.81-1.83%，P：0.003-0.005%，S：0.004-0.006%，Als：0.037-0.039%、Nb：0.007-0.009%，V：0.06-0.08%，Ti：0.045-0.047%，Ni：0.02-0.04%，Cu：0.03-0.05%，Cr：0.1-0.3%，Mo：0.33-0.35%，其餘為Fe及不可避免的雜質；本發明的鋼筋具有大量細小彌散分布的夾雜物，含Ti氧化物、氮化物的複合夾雜物數量均比傳統鋼筋高出數倍，可以有效提高鋼筋強度和焊接熱影響區韌性。
【專利說明】一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產工藝
【技術領域】
[0001]本發明屬於焊接用高強度鋼筋【技術領域】，特別涉及一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產工藝。
【背景技術】
[0002]以往鋼材在焊接施工中的焊接線能量>50 kj/cm即可稱之為大線能量焊接，而目前資料顯示，氣電立焊大線能量焊接的實際焊接線能量甚至已超過500 kj/cm。在如此大的焊接線能量下，傳統的低合金高強鋼(HSLA)的熱影響區(HAZ)組織將急劇長大，焊接部位的強度和韌性將有較大的下降，且易產生焊接冷裂紋問題。另外，對於傳統的熱機械軋制(TMCP)技術，隨著鋼筋強度的提高和厚度的增加，必須提高碳當量才能保證常規性能，但是碳當量提高又會惡化鋼板的焊接性能。現有的高強鋼筋不具有抗大線能量焊接焊接的性能，焊接時不能採用超過50kJ/cm的大線能量焊接方法進行施焊，施工效率低，不能滿足大線能量焊接的要求，焊接效率低。
【發明內容】
[0003]本發明所要解決的技術問題是，針對以上現有技術存在的缺點，提出一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋及其生產工藝，鋼筋具有大量細小彌散分布的夾雜物，含Ti氧化物、氮化物的複合夾雜物數量均比傳統鋼筋高出數倍，可以有效提高鋼筋強度和焊接熱影響區韌性。
[0004]本發明解決以上技術問題的技術方案是:
一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:
0.21-0.23%, Si:0.11-0.13%, Mn:1.81-1.83%, P:0.003-0.005%, S:0.004-0.006%, Als:
0.037-0.039%、Nb:0.007-0.009%, V:0.06-0.08%, T1:0.045-0.047%, N1:0.02-0.04%, Cu:
0.03-0.05%, Cr:0.1-0.3%，Mo:0.33-0.35%，其餘為Fe及不可避免的雜質；鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量為1500-1700個/mm2 ;尺寸大於50 μ m的MnS複合夾雜物數量為2-4個/cm2,尺寸大於5 μ m的複合夾雜物數量小於2個/mm2 ;經彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接後，焊接粗晶區_40°C衝擊功平均值大於50J ;鋼筋組織特徵為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63 μ m，所佔面積分數小於40%;奧氏體晶粒內部為微細針狀鐵素體，所佔面積分數大於60%。
[0005]大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，按以下步驟進行:
㈠將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350-1370°C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到650-670 0C ；
㈡將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230-1250°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到670-690°C，然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時35-37秒鐘淬火，然後經過回火加熱爐加熱到890-910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以3-5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820-850°C，然後空冷至750-770°C，再採用水冷以1_3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670_690°C ;第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以11_13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770-790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度11_13°C /s，使鋼筋溫度冷卻至Ij Ms點以下10-300C ；
㈣將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到620-640°C，保溫42-45秒；
?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到470-490°C，然後經過加熱爐加熱到790-810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至470-490°C ；第四冷卻工序:採用水冷以7-90C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫；
通過以上工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的複合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提聞。
[0006]本發明的優點是:通過本發明鋼筋化學成分的限定以及配合生產工藝中的工藝條件的設定，特別是「熱軋」及「回火」後的兩次冷卻，可在鋼筋中能夠形成大量細小彌散分布的夾雜物，尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量均比傳統鋼筋高出數倍，有利於釘扎奧氏體晶粒並細化晶內組織，提高CGHAZ韌性；可使鋼筋中大尺寸複合夾雜物數量低於傳統鋼筋中的數量，有益於減少焊後微裂紋源，具有高的常溫綜合力學性能和良好的低溫韌性；通過控制生產工藝條件，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物、氮化物的複合夾雜物，鋼筋在大熱輸入焊接時，靠近熔合線的1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提高；可使本發明鋼筋中含有大量彌散均勻分布的細小的含Ti氧化物、氮化物等的複合夾雜物，這些夾雜物在鋼筋回火後冷卻過程中增加了鐵素體及珠光體相變的形核位置，使鋼筋從表面到中心的組織均勻，解決了傳統鋼筋表面心部組織不均勻的難題。
【具體實施方式】
[0007]實施例1
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21%, S1:0.13%, Mn:1.81%, P:0.004%, S:0.005%, Als:0.037%、Nb:0.007%, V:0.08%,Ti:0.045%, Ni:0.02%, Cu:0.03%, Cr:0.1%，Mo:0.33%，其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
[0008]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350 °C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到650 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到670°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時35秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到890°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820°C，然後空冷至750°C，再採用水冷以1°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670°C ;第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以Il0C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度irC /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10C ；
(四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到620°C，保溫42秒；
?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到470°C，然後經過加熱爐加熱到790°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以7V /s的冷卻速率將鋼筋冷至470°C;第四冷卻工序:採用水冷以7V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0009]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量為1500個/mm2 ;尺寸大於50 μ m的MnS複合夾雜物數量為2個/cm2，尺寸大於5 μ m的複合夾雜物數量為I個/mm2 ;經彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接後，焊接粗晶區-40°C衝擊功平均值大於50J ；鋼筋組織特徵為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所佔面積分數小於40% ;奧氏體晶粒內部為微細針狀鐵素體，所佔面積分數大於60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的複合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提高。
[0010]實施例2
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.22%, S1:0.12%, Mn:1.82%, P:0.003%, S:0.004%, Als:0.038%、Nb:0.008%, V:0.09%,Ti:0.046%, Ni:0.03%, Cu:0.04%, Cr:0.2%, Mo:0.34%，其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
[0011]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1360 °C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到660 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1240°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到680°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時36秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到900°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以4°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至830°C，然後空冷至760V，再採用水冷以2°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至680°C ;第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以12°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為780°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度12°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下200C ；
(四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到630°C，保溫43秒；
?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到480°C，然後經過加熱爐加熱到800°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以8°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至480°C;第四冷卻工序:採用水冷以8°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0012]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量為1600個/mm2 ;尺寸大於50 μ m的MnS複合夾雜物數量為3個/cm2，尺寸大於5 μ m的複合夾雜物數量為1.5個/臟2 ;經彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接後，焊接粗晶區-40°C衝擊功平均值大於50J;鋼筋組織特徵為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63 μ m，所佔面積分數小於40% ;奧氏體晶粒內部為微細針狀鐵素體，所佔面積分數大於60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的複合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提聞。
[0013]實施例3
本實施例是一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.23%, Si:0.11%, Mn:1.83%, P:0.005%, S:0.006%, Als:0.039%、Nb:0.009%, V:0.06%,Ti:0.047%, N1:0.04%, Cu:0.05%, Cr:0.3%, Mo:0.35%，其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
[0014]本實施例的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，按以下步驟進行:
(-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1370°C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到670 0C ；
(二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1250°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到690°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時37秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫；第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至850°C，然後空冷至770°C，再採用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至690°C ;第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫；
曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下300C ；
(四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到640°C，保溫45秒；
?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到490°C，然後經過加熱爐加熱到810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫；第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至490°C;第四冷卻工序:採用水冷以9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
[0015]本實施例鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量為1700個/mm2 ;尺寸大於50 μ m的MnS複合夾雜物數量為4個/cm2，尺寸大於5 μ m的複合夾雜物數量
1.2個/mm2 ;經> 50-200kJ/cm大熱輸入焊接後，焊接粗晶區-40°C衝擊功平均值大於50J ；鋼筋組織特徵為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所佔面積分數小於40% ;奧氏體晶粒內部為微細針狀鐵素體，所佔面積分數大於60%。通過本實施例工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的複合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提高。
[0016]除上述實施例外，本發明還可以有其他實施方式。凡採用等同替換或等效變換形成的技術方案，均落在本發明要求的保護範圍。
【權利要求】
1.一種大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特徵在於:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21-0.23%, Si:0.11-0.13%, Mn:1.81-1.83%, P:0.003-0.005%, S:0.004-0.006%,Als:0.037-0.039%,Nb:0.007-0.009%, V:0.06-0.08%, T1:0.045-0.047%, N1:0.02-0.04%,Cu:0.03-0.05%, Cr:0.1-0.3%, Mo:0.33-0.35%，其餘為 Fe 及不可避免的雜質； 所述鋼筋中尺寸為0.2-5 μ m的含Ti氧化物的複合夾雜物數量為1500-1700個/mm2 ；尺寸大於50 μ m的MnS複合夾雜物數量為2_4個/cm2，尺寸大於5 μ m的複合夾雜物數量小於2個/mm2 ;經彡50-200kJ/cm大熱輸入焊接後，焊接粗晶區-40°C衝擊功平均值大於50J ；鋼筋組織特徵為:奧氏體晶界處為先共析鐵素體，平均晶粒尺寸60-63μπι，所佔面積分數小於40% ;奧氏體晶粒內部為微細針狀鐵素體，所佔面積分數大於60%。
2.如權利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特徵在於:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.21%, Si:0.13%, Mn:1.81%, P:0.004%, S:0.005%, Als:0.037%,Nb:.0.007%, V:0.08%, Ti:0.045%, N1:0.02%, Cu:0.03%, Cr:0.1%，Mo:0.33%，其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
3.如權利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特徵在於:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.22%, Si:0.12%, Mn:1.82%, P:0.003%, S:0.004%, Als:0.038%,Nb:0.008%, V:0.09%, Ti:0.046%, N1:0.03%, Cu:0.04%, Cr:0.2%, Mo:0.34%,其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
4.如權利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋，其特徵在於:含有如以下重量百分比的化學成分:C:0.23%, Si:0.11%, Mn:1.83%, P:0.005%, S:0.006%, Als:0.039%,Nb:.0.009%, V:0.06%, Ti:0.047%, N1:0.04%, Cu:0.05%, Cr:0.3%, Mo:0.35%,其餘為 Fe 及不可避免的雜質。
5.如權利要求1所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，其特徵在於:按以下步驟進行: ㈠將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350-1370°C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到.650-670 0C ； ㈡將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230-1250°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到670-690°C，然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時35-37秒鐘淬火，然後經過回火加熱爐加熱到890-910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以3-5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820-850°C，然後空冷至750-770°C，再採用水冷以1_3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至 670-690 0C ； 所述第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以11_13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770-790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度11_13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10-300C ； ㈣將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到620-640°C，保溫42-45秒； ?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到470-490°C，然後經過加熱爐加熱到790-810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至.470-490 0C ； 所述第四冷卻工序:採用水冷以7-9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫； 通過以上工藝條件的控制，生成的大量細小彌散分布的含Ti氧化物和氮化物的複合夾雜物，使鋼筋在大熱輸入焊接時，在1400-1500°C高溫部位形成大量的晶內針狀鐵素體，同時在900-1200°C的中低溫部位形成奧氏體晶粒並細化晶內組織，使焊接熱影響區的韌性大幅度提聞。
6.如權利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，其特徵在於:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1350 °C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到.650 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1230°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到670°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時35秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到890°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至820°C，然後空冷至750°C，再採用水冷以1°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至670°C ；所述第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以irC /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為770°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度irC /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下10C ； (四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到620°C，保溫42秒； ?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到470°C，然後經過加熱爐加熱到790°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以7 V /s的冷卻速率將鋼筋冷至470 0C ； 所述第四冷卻工序:採用水冷以7V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
7.如權利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，其特徵在於:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1360 °C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到660 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1240°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到680°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時36秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到900°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以4°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至830°C，然後空冷至760°C，再採用水冷以2V /s的冷卻速率將鋼筋水冷至680°C ；所述第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以12°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為780°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度12°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下200C ； (四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到630°C，保溫43秒； ?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到480°C，然後經過加熱爐加熱到800°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以8 V /s的冷卻速率將鋼筋冷至.480 0C ； 所述第四冷卻工序:採用水冷以8°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
8.如權利要求5所述的大線能量焊接高鐵工程用鋼筋的生產工藝，其特徵在於:按以下步驟進行: (-)將冶煉好的鋼筋送入加熱爐加熱到1370°C，出爐後通過壓縮空氣快速冷卻到.670 0C ； (二)將鋼筋熱軋至所需尺寸，熱軋溫度為1250°C，然後在線經第一冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到690°C,然後在淬火裝置內用水或淬火液進行為時37秒鐘淬火,然後經過回火加熱爐加熱到910°C回火，再通過第二冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第一冷卻工序:採用水冷與空冷結合，先採用水冷以5°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至850°C，然後空冷至770°C，再採用水冷以3°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至690°C ；所述第二冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以13°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至室溫； 曰對熱軋後的鋼筋進行感應加熱，加熱溫度為790°C，再將感應加熱完成的鋼筋不經過保溫直接用高壓噴射水或淬火液進行淬火處理，淬火冷卻速度13°C /s，使鋼筋溫度冷卻到Ms點以下300C ； (四)將淬火後的鋼筋經過回火加熱爐加熱到640°C，保溫45秒； ?將回火後的鋼筋在線經第三冷卻工序將鋼筋快速度冷卻到490°C，然後經過加熱爐加熱到810°C，再通過第四冷卻工藝冷卻到常溫； 所述第三冷卻工序:採用壓縮空氣或霧狀淬火液以9°C /s的冷卻速率將鋼筋冷至.490 0C ； 所述第四冷卻工序:採用水冷以9°C /s的冷卻速率將鋼筋水冷至室溫。
【文檔編號】C21D8/08GK104294180SQ201410621833
【公開日】2015年1月21日 申請日期:2014年11月7日 優先權日:2014年11月7日
【發明者】姚聖法, 吳海洋 申請人:江蘇天舜金屬材料集團有限公司