濾芯、及其製造方法和使用方法

2023-12-04 08:09:46 2

專利名稱：：濾芯、及其製造方法和使用方法
技術領域：
：本發明涉及一種濾芯、其製造方法和使用方法，該濾芯不^又可以安裝在汽車用或家庭用空氣淨化設備等生活環境中的空調-沒備中，而且可在設置於大廈、工廠、辦公室等的空氣淨化裝置中，作為封裝式過濾器、風機盤管、中央空調用過濾裝置等除氣過濾器而使用，特別是涉及不僅在除氣能力和除氣壽命方面良好、而且在過濾壽命或容塵量方面良好、且初期壓力損失(壓力降)小的濾芯及其製造方法和使用方法。
背景技術：
：一直以來，在設置於家庭用空氣淨化器和汽車車內的空調內部來淨化外部空氣及內部空氣的室內過濾器、或設置於車內天窗或後座背後的面板上等來淨化內部空氣的空氣淨化器中，使用的是將含有除氣粒子，即氣體分解粒子或氣體吸附粒子的空氣過濾器的基材折成褶形狀的濾芯。在使用此種濾芯的情況下，如果除氣粒子被灰塵等覆蓋，則存在除氣能力會下降、除氣壽命也會縮短的問題。因此，人們已經在研究通過對去除粗塵用的濾材和含有除氣粒子的基材進行積層(層疊)或一體化(形成整體)，而在利用去除粗塵用的濾材預先除塵後，高效率地發揮除氣粒子的除臭功能或去除有害氣體功能。作為此種濾芯，例如，已知的有專利文獻1中的脫臭濾材裝置。但是，如果將去除粗塵用的濾材進行積層在含有除氣粒子的基材上，則存在濾芯前後的壓力損失變得過大、空氣淨化器等的能量消耗增高或不能充分發揮除氣功能的問題。因此，對該去除粗塵用的濾材而言，不但要求儘可能地減少壓力損失，確^呆高風量，而且還要求儘可能地具有高除塵效率以及儘可能地延長過濾壽命。針對上述要求，如果使用厚度較小的去除粗塵用的濾材，則具有濾芯壓力損失變小、並且可以確保高風量的優點。但是，另一方面，卻出現了保持灰塵的空隙變少、濾芯的過濾壽命變短的問題。而且，相反地，如果使用厚度較大的去除粗塵用的濾材，則具有保持灰塵的空隙增多、濾芯過濾壽命變長的優點。但是，另一方面，卻出現了濾芯壓力損失變高、能量消耗增加和不能確保高風量的問題。專利文獻1日本專利特開平11-254958號公報
發明內容為解決上述問題，本發明的目的在於4是供一種濾芯、及其製造方法和使用方法，所述濾芯能夠減少初期壓力損失，縮減能量消耗和確保高風量，並且，在4呆持高除氣能力和高除塵效率的同時，可延長除氣壽命和過濾壽命。為了解決上述問題，如圖l所示，根據本發明第一至第六方面所涉及的發明旨在提供將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材和除氣基材積層而形成的複合基材11進行褶加工、並通過保形部件12a保持上述複合基材11的褶形狀而形成的濾芯10,其特徵在於，上述無紡布基材可通過在6(TC下的加熱而使其厚度增大5%以上。根據本發明第七方面所涉及的發明旨在提供一種濾芯的製造方法，其特徵在於，向包含由熱塑性樹脂構成的纖維的纖維網通過溫度大於等於熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣，上述纖維網的構成纖維相互結合後，以^吏上述纖維網處於壓縮狀態的方式，以大於上述加熱空氣的通過速度的速度，向上述纖維網通過小於熱塑性樹脂的熔點的溫度下的加熱空氣，/人而形成無紡布基材；然後，4吏除氣基材與上述無紡布基材積層一體化，,人而形成複合基材；然後，對上述複合基材進^f亍褶加工，再通過保形部件保持上述複合基材的褶形狀。根據本發明第八方面所涉及發明旨在提供一種將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材和除氣基材積層形成的複合基材進4亍褶加工、通過^f呆形部件^f呆持所述複合基材的褶形狀而形成的濾芯的使用方法，其特徵在於，通過在5(TC至80。C的溫度範圍中的任一溫度環境中4吏用所述濾芯，4吏上述無紡布基材的厚度恢復5%以上後進行使用。才艮據本發明，可4是供一種初期壓力損失4交小、能夠確保能量消耗的縮減和高風量、並且在保持高除氣能力和高除塵效率的同時、除氣壽命和過濾壽命延長的濾芯。圖1是示出本發明的濾芯的一個實施例的立體圖，而且，示出在箭頭A方向上安裝保形部件的狀態圖。圖2是本發明的濾芯的要部放大圖。圖3是本發明的濾芯的模式截面圖。圖4是示出本發明的濾芯的複合基材的要部放大截面圖。圖5是示出本發明的濾芯複合基材的其它實施例的要部放大截面圖。面圖。圖7是示出將無紡布基材在圖6中所示出的除氣基材上積層一體化而成的複合基材的要部放大截面圖。具體實施方式以下，對本發明涉及的濾芯、其製造方法及使用方法的優選實施例進行詳細說明。另夕卜，關於本發明的濾芯的製造方法及使用方法，將在濾芯的說明中進行說明。如圖1至圖7所示，本發明的濾芯10是將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材20和除氣基材30積層而形成的複合基材11進行褶加工，並通過保形部件12a保持複合基材11的褶形狀而形成的。才艮據本發明的濾芯，構成無紡布基材的纖維必須包含由熱塑性樹脂構成的纖維。作為由熱塑性樹脂構成的纖維可以列舉在無紡布的製造中通常使用的合成纖維，可以列舉的有，例如，聚對苯二曱酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯等的聚酯纖維；尼龍6、尼龍66等的聚醯胺纖維；聚丙烯、聚乙烯等的聚烯烴纖維；聚丙烯腈等的丙烯酸類纖維及聚乙烯醇類纖維等。在這些纖維中，為了^:高濾芯的過濾性能，優選帶電性良好的聚烯烴類纖維。而且，由熱塑性樹脂構成的纖維也可能是熱粘4妄性纖維。作為熱粘^妄性纖維，例如有由;^容點{氐於其它纖維且可以熱粘4妾其它纖維的單一^f脂成分構成的纖維，在纖維表面上具有熔點^f氏於其它纖維且可粘接其它纖維的低熔點成分的複合纖維。在上述複合纖維中，不僅有在纖維表面上具有低熔點成分的芯鞘型和並列型等的複合纖維，而且有其材質是由例如共聚聚酯/聚酯、共聚聚丙烯/聚丙烯、聚丙烯/聚醯胺、聚乙烯/聚丙烯、聚丙烯/聚酯、聚乙烯/聚酯等纖維形成性聚合物的組合所構成的複合纖維。為了提高濾芯的過濾性能，在這些纖維中，優選由帶電性良好的聚烯烴類纖維形成性聚合物構成的複合纖維。而且，由熱塑性初t脂構成的纖維應優選具有纖維長度為15mm至100mm、每英寸具有5至30個巻縮l欠的短纖維(staplefiber)。因為短纖維利用卡片機等進行巻縮加工以使其開纖，所以形成膨鬆的無紡布基材，並且具有對厚度方向上的壓縮有良好的反彈力、且也容易消除在無紡布基材上產生的纖維變形的效果。另外，構成上述無紡布基材的纖維除了由熱塑性樹脂構成的纖維以外，為了增強濾芯的功能，還可以含有人造絲等半合成纖維、或者棉及紙漿纖維等天然纖維。4旦是，其它纖維的混合比率，應該保持在不喪失濾芯特性的範圍內，對無紡布基材整體而言，優選小於等於30質量％,更優選小於等於15質量％。而且，上述熱粘4妻性纖維佔無紡布基材整體的比率優選為100重量％至5重量％,更優選為100重量％至50重量％，還更優選為100重量％至75重量%。如果熱粘接性纖維的比率小於5重量％，則可能發生熱粘接的結合力減弱、濾芯容易因風壓而在厚度方向上發生破裂、過濾壽命變短的情況。而且，上述無紡布基材中的纖維的平均纖度優選為0.1分特至30分特，更優選為0.5分特至20分特，還更優選為1分特至IO分特。上述無紡布基材可^f吏用如下無紡布，只要此無紡布通過在60。C下加熱能〗吏其厚度增大至少5%即可，並沒有特別的限定，並且此無紡布是通過通常的無紡布的製法，即乾式法、溼式法、網狀結合法、熔噴法、靜電紡絲法以及閃蒸紡絲法等而形成的。在這些製法中，優選通過通常稱為乾式法的製法得到的無紡布，所謂乾式法是使用卡片機和空氣排放設備等將短纖維形成纖維網後，使用粘接性纖維或者粘接劑，通過粘接結合構成纖維的方法。其原因在於，通過乾式法得到的無紡布，因為在厚度方向上排列了很多纖維，所以厚度大，而且厚度不易破損，並且在厚度方向上對壓縮有良好的反彈力，也容易消除由無紡布基材產生的纖維的變形。另外，使用網狀結合法和熔噴法的情況，也可以是將由熱塑性樹脂構成的纖維通過噴管紡出、形成由長纖維構成的纖維棉網時、吹入由熱塑性樹脂構成的粘接'性短纖維、形成長纖維和短纖維一體化的纖維棉網後、通過粘接結合構成纖維的方法。作為更優選的無紡布基材，可列舉通過使用卡片才幾和空氣排方文設備等、將包括由上述熱塑性樹脂構成的纖維的構成纖維形成為纖維網、然後向該纖維網通過溫度大於等於所含有的由熱塑性樹脂構成的纖維中的熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣、從而使上述纖維網的構成纖維相互結合的無紡布基材。而且，在上述無紡布基材的製法中，可以結合4吏用通過在形成的纖維網上進行針刺(needlepunch)以使纖維之間互相纏繞從而使纖維之間互相結合的方法。本發明的濾芯具有上述無紡布基材通過在60。C下加熱而厚度增大5%以上的特性。無紡布基材的厚度增大可以通過向濾芯或者無紡布基材以面風速25cm/s通過加熱空氣(60°C)100小時的方法來確定。由於本發明的濾芯具有通過在60°C下加熱而厚度增大5%以上的特性，所以通過在大於等於60。C的加熱環境中使用該濾芯，使無紡布的厚度增大5%以上，因此具有可延長濾芯壽命的優點。在此，所謂加熱並不只限於人為的加熱，也指非人為的加熱無紡布基材。例如包括通過在汽車車內的空調內部i殳置將空氣過濾器裝置安裝於剛性框中的空氣過濾器裝置、將汽車放置在例如夏天的炎熱天氣中的非人為加熱。這樣，濾芯具有當通過在大於等於60。C的環境中^f吏用而加熱時不^f吏用特別的加熱裝置和操作也可延長濾芯壽命的優點。上述無紡布基才才通過在60。C下加熱而厚度可增大5%以上，只要厚度的增大比率大於等於5%，而且只要不損害作為濾芯的功能即可，並沒有特別的限制，但為了可靠地得到延長濾芯壽命的效果，優選5%至65%的範圍。在厚度的增大小於5%時，存在有與用於添加該功能的成本相比、延長濾芯壽命的效果較差的問題。而且，作為厚度增大的上限，因為通過厚度的增大，空氣中不通過部分過多，反而可能使濾芯的壽命降低，所以厚度的增大優選小於等於100o/o,更優選小於等於65%，還更優選小於等於50%。具有通過在60°C下的加熱而4吏厚度增大5%以上的特性的無紡布基材可通過例如下述的方式得到在壓縮狀態下，且在4氏於構成無紡布基材的纖維的熔點的溫度下，對包括在上述無紡布基材的結構中已經說明的、通過無紡布的製法得到的、由熱塑性初於脂構成的纖維的無紡布基材進行加熱處理。更優選的是，使該纖維網形成壓縮狀態地、以超過上述加熱空氣的通過速度的速度、將溫度小於上述熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣通過所述纖維網，該纖維網通過通入溫度大於等於熱塑性^T脂的熔點的加熱空氣而〗吏構成纖維相互結合。在這種情況下，優選以低於由上述熱塑性樹脂構成的纖維的熔點中的最低熔點5。C至100。C的溫度進行加熱，更優選以低5。C至60。C的溫度進行加熱，還更優選以低5"C至30。C的溫度進行加熱。作為上述的4吏該纖維網形成壓縮狀態地、以超過上述加熱空氣的通過速度的速度、將溫度低於上述熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣通過所述纖維網的方法(該纖維網通過通入溫度大於等於熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣而使構成纖維之間彼此結合)，具體的說，例如，有如下方法形成由在鞘成分中具有熔點為140。C的熱塑性樹脂的複合纖維構成的纖維網；-使用通風型的乾燥才幾、利用14(TC的熱風，在熱風通過速度為6m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成使構成纖維之間彼此結合的纖維粘接網；然後，使用另外的通風型的乾燥才幾，利用130。C的熱風，在熱風的通過速度為10m/s的條件下，對該纖維粘接網進行加熱壓縮處理，從而得到無紡布基材。另外，在該方法中，不是必須要有兩臺通風型乾燥才幾，例如，也可以在通風型乾燥衝幾的前^殳部分形成4吏構成纖維之間〗皮此結合的纖維粘接網，在相同的通風型乾燥機的後段部分進行加熱壓縮處理，如果以如此方式進行，則由於僅用一臺通風型乾燥機就可以解決，所以這是更〗尤選的方法。通過進行如此處理，會在無紡布基材的構成纖維上留下變形。其結果是，可通過在其後的在60。C下的加熱而消除變形，起到恢復該無紡布基材的體積(厚度)的效果。而且，才艮據上述方法，由於無紡布基材的下面部分受到風壓的壓縮效果更大，所以無紡布基材的上表面的纖維密度低，而往下表面的纖維密度升高從而可形成具有密度梯度的結構。如果形成如此的密度梯度，則可得到延長濾芯過濾壽命的效果。上述無紡布基材的面密度優選15g/m"至350g/m2,更優選15g/m2至250g/m2,還更優選20g/m2至150g/m2。而且，上述無紡布基材的厚度，考慮到要進行褶加工，優選為0.2mm至5mm，更優選0.3mm至3mm,還更優選0.4mm至2mm。如果厚度小於0.2mm,則會有過濾壽命變短，而得不到目標過濾性能的情況。而且，如果超過5mm，則在進4亍褶力。工時，對氣體的過濾沒有貢獻或者貢獻才及少的部分(以下稱為死區)增多，反而會有過濾壽命變短而得不到目標過濾性能的情況。作為增強等的目的，本發明的濾芯中的無紡布基材也可以採用與例如無紡布、織物、編織物、或者網狀物等其它材料層壓的複合形式。無紡布基材的過濾性能優選作為去除粗塵用的過濾器的功能，具體的說，在ASHRAE52.1-1992(美國冷暖空調工程協會規範)中所規定的試驗方法中，使用SAEACFINE粉塵，根據質量法評價，當試-瞼條件為風速0.25m/s時，優選平均粒子捕獲效率(averagegravimetricefficiency)為50%至99%,更^尤選平均4立子4乾獲歲丈率為60%至99%,還更優選平均粒子捕獲效率為70%至99%。當平均粒子捕獲效率小於50%時，灰塵去除不充分；當平均粒子捕獲效率超過99%時，由於無紡布基材的開孔徑過細，可能會有無紡布基材前後壓力損失很快達到極限從而縮短壽命，並且無法作為灰塵去除用過濾器4吏用的情況。另夕卜，所謂SAEACFINE粉塵，是指適合於ISO12103-l(1997)的A2(fine)中所夫見定的"i式-驗用4分塵的4分塵。而且，當試驗條件為風速O.lm/s時，無紡布基材的初期壓力損失優選小於等於30Pa，更優選小於等於20Pa，還更^尤選小於等於10Pa。而且，當無紡布基材的過濾壽命在風速為0.25m/s時，最終壓力損失為200Pa的情況下，容塵量優選大於等於5g/m2，更優選大於等於10g/m2，還更優選大於等於15g/m2。另外，當無紡布基材的平均粒子捕獲效率的值變高時，則過濾壽命變短(容塵量變小)，當想要延長過濾壽命(增大容塵量)時，由於平均粒子捕獲效率的值會降低，所以如果是上述優選範圍的無紡布，通過進行褶加工，即可更好地用作去除^L塵用的過濾器。為了進一步提高無紡布基材的過濾性能，並具有既可用比色法又可用計數法評價的過濾性能，已有對無紡布基材進行帶電加工、使構成纖維駐極體化(electret)的方法。已知這種駐極體化的纖維通過比4交高的溫度加熱後會喪失駐4及體效果，因此優選通過加熱處理而成為無紡布基才才之後再進4亍帶電加工處理。另外，在將無紡布基材進行駐極體化之前，優選洗淨去除附著的油劑，或者通過水流作用在構成纖維進行纏繞的同時去除油劑成分。但是，如果利用這種方法，則需要增加工序和新設備，存在有製造成本升高等問題。所以，優選如例如日本專利特開2002-339256號公報所公開的那樣，由附著0.2重量％至0.6重量％油劑的聚烯烴系熱粘4妻纖維構成，通過加熱處理進4於無紡布化時(通過大於等於熱塑性杉t脂糹容點的加熱空氣時)和/或通過無紡布4b後的加熱處J裡(通過低於熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣時)，無紡布的油劑附著量減少到0.001重量％至0.2重量％,可4吏用油劑附著量的減少率大於等於60。/。的聚烯烴類熱粘"t妄纖維，形成無紡布基材，然後進4亍帶電加工並對構成纖維進行駐才及體化。另外，這種聚烯烴類熱粘4矣纖維是附著作為油劑的例如分子量為400至800的聚乙二醇與石友原子數為10至20的脂肪酸形成的酯為主要成分的油劑後形成的纖維。優選無紡布基材進行帶電加工後的過濾性能作為去除灰塵用的過濾器而發揮作用，具體的說，在ASHRAE52.1-1992所規定的試驗方法中，使用SAEACFINE粉塵，根據質量法評價，當試驗條件為風速0.25m/s時，優選平均粒子捕獲效率為50%至99%，更優選平均粒子捕獲效率為60%至99%,還更優選平均粒子捕獲效率為70%至99%。當平均粒子捕獲效率小於50%時，灰塵除去不充分；當平均粒子捕獲效率超過99%時，由於無紡布基材的開孔徑過細，4艮快達到無紡布基材前後壓力損失的才及限，乂人而可能發生縮短壽命而無法用作去除灰塵用過濾器的情況。而且，在JISB9908形式1所規定的試驗方法中，使用0.3jiim的大氣灰塵，通過計悽t法評價，當試驗條件為風速0.1m/s時，優選平均粒子捕獲效率為5%至50%，更優選平均粒子捕獲效率為10%至50%，還更優選平均粒子捕獲效率為20%至50%。接著，對積層在上述無紡布基材中的除氣基材進行說明。作為除氣基材，可列舉在具有通氣性的薄片狀或著厚墊狀的基材中含有分解氣體的粒子和吸附氣體的粒子等除氣粒子的形態的基材、以及除氣粒子通過樹脂連接的形態的基材。作為上述具有通氣性的薄片狀或著厚墊狀的基材，可列舉無紡布、織物、膜、濾紙、海綿等的多孔體等，其中，無紡布因為通氣寸生高而一皮^尤選。上述除氣粒子是可用於去除生活環境中的令人不愉快的臭味物質等，或者用於去除半導體或液晶的生產設施或無塵室等中的空氣或環境氣體中所含有的氣體狀汙染物質、吸附氣體狀物質、或者使氣體狀物質轉變為容易吸附的物質、或者可分解氣體狀物質的固體粒子。作為上述固體粒子，例如有活性石灰或沸石、各種化學吸P付劑、離子交換樹脂、光催化劑等的催化劑、等，可從這些中適當選擇一種或者兩種以上進^f亍4吏用。上述除氣粒子中，優選吸附多種氣體狀物質能力良好的活性碳。在使用活性碳時，優選其比表面積大於等於200m2/g的多孔性活性碳，更優選大於等於500m2/g的多孔性活性石l,還更優選大於等於800m2/g的多孔性活性爿談。而且，為了同時實現高效率和低壓力損失，上述除氣粒子的粒4聖伊C選平均鬥:M聖為0.147mm(100篩孑L)到1.65mm(10篩孑L)。而且，更伊C選平均^M聖為0.212mm(70篩孑L)到0.85mm(20篩孔)。如果4吏用平均4立徑小於0.147mm(100篩孔)的細平均4立徑的除氣粒子，則在可以獲得高的初期除氣效率的同時，可能產生導致壓力損失變大的問題。而且，如果使用平均粒徑超過1.65mm(lO篩孔)的粗平均粒徑的除氣粒子，則可能產生初期除氣效率變得不充分的問題。作為上述除氣基材的優選形態，存在有在由具有通氣性而且具有熱熔樹脂成分構成的墊狀物的空隙中保持除氣粒子、然後通過加熱處理使墊狀物熔融、保持除氣粒子而獲得的除氣用濾材。作為這種具有通氣性的墊狀物，可以列舉無紡布、織物、膜、濾紙、海綿等多孔體等，其中無紡布由於通氣性好而#:優選。採用無紡布時，可以-使用含有例如熔點小於等於160°C的單一成分構成的粘接性纖維、或含小於等於16(TC的^f氐熔點成分的兩種成分或多種成分構成的粘接性複合纖維等的無紡布。圖4示出在通過由熱粘4妄性纖維構成的無紡布5的構成纖維空間保持除氣粒子3而形成為厚墊狀的除氣粒子層4的兩個表面上貼合具有通氣性的覆蓋材7、7而形成的除氣基材2的形態。上述結構的除氣粒子層4，例如，可通過如下方式而獲得在由具有通氣性和熱粘接性的纖維構成的無紡布5(墊狀物)的構成纖維空間的空隙中〗呆持除氣並立子3,然後，利用加熱處理，4吏構成無紡布3的熱粘4妻性纖維熱熔融後，將上述除氣粒子粘4妄在纖維間或者纖維表面上。另外，圖4示出上述除氣基材2的覆蓋材7在一方的表面上粘4妄無紡布基材1而形成的複合基材11的形態。作為上述除氣基材的其它優選形態，通過將由具有通氣性且具有熱熔性的樹脂成分構成的墊狀物進4亍可塑化熔融，形成用連結部與樹脂凝集部構成的網，經由上述樹脂凝集部而將除氣粒子固定在性覆蓋材積層一體化的除氣用濾材。作為具有這種通氣性的墊狀物，可列舉無紡布、織物、膜、濾紙、海綿等多孔體等，其中，無紡布由於通氣性高而糹皮優選。採用無紡布時，可以^吏用含有例如由具有小於等於160。C的熔點的單一成分構成的粘接性纖維、或者由含有小於等於160°C的低熔點成分的兩種成分或多種成分構成的粘接性複合纖維的無紡布。圖5示出將通氣性的覆蓋材7在墊狀除氣粒子層4的一方的表面上積層一體化而形成的除氣基材2的形態，該除氣粒子層4包含除氣4立子3、以及由一誇熱:溶無紡布可塑^^容融而形成的熱熔樹脂構成的連結部6a和樹脂凝集部6b構成的網，並且經由上述樹脂凝集部6b固定除氣粒子3。上述結構的除氣粒子層4，例如可通過如下方式而獲得在熱熔無紡布的表面上配置除氣4立子3後，利用加熱處理使該熱熔無紡布可塑化熔融，形成具有連結部6a的網，該連結部6a將固定上述除氣粒子3的樹脂凝集部6b與所述樹脂凝集部6b之間連接。作為上述除氣基材的其它優選形態，例如有通過如下方式而形成的除氣用濾材如圖6所示，通過將由具有通氣性並且具有熱熔性的樹脂成分構成的墊狀物可塑化熔融，形成由連結部和樹脂卩疑集部構成的網，在上述網上經由上述樹脂凝集部固定除氣粒子而形成的墊狀除氣粒子層的、固定上述除氣粒子的側面上，配置經由連結部與樹脂凝集部構成的網的上述樹脂凝集部固定除氣粒子而形成的墊狀除氣粒子層，並且將通氣性覆蓋材在上述一方的除氣粒子層上積層一體化。作為這種具有通氣性的墊狀物，可列舉無紡布、織物、膜、濾紙、海綿等多孔體等，其中，無紡布由於通氣性高而一皮優選。採用無紡布時，可以使用例如含有由小於等於160。C的熔點的單一成分構成的粘接性纖維、或者由含有小於等於16(TC的低熔點成分的兩種成分或多種成分構成的粘接性複合纖維的無紡布。圖6示出包含除氣粒子3、3，、以及與具有連結部6a、6a，和凝集部6b、6b，的網，通過上述;疑集部6b、6b，固定除氣粒子3、3，而形成墊狀的除氣粒子層4、4'，即將通氣性的覆蓋材7在除氣粒子層4的表面上積層一體化而形成的除氣基材2的形態。此例中，將通過凝集部6b固定除氣粒子3而形成的墊狀除氣粒子層4、與通過凝集部6b，固定除氣粒子3，而形成的墊狀除氣粒子層4，進行積層配置，然後通過連結部6a以及;疑集部6b將通氣性覆蓋材7在該積層物上進4於積層一體化。更具體的it,由多個積層單元4、4，構成，禾。、層單元4、4，經由樹脂凝集部6b、6b，將除氣粒子3、3，固定在由熱熔樹脂構成的連結部6a、6a，與才對月旨凝集部6b、6b，構成的網的一個表面上，而且，將通氣性4隻蓋材7積層在用於形成具有由熱熔樹脂構成的連結部6a和才對脂;疑集部6b的網的熱熔無紡布的單面上，通過在〗吏該熱夂容無紡布可塑化熔融時形成的連結部6a和樹脂凝集部6b將覆蓋材7積層一體化。作為獲得上述結構的除氣粒子層4、4，的方法，例如有如下方法，如圖6所示出，在熱熔無紡布的表面上配置除氣粒子3後，利用加熱處理〃使該熱:溶無紡布可塑化J容融，形成具有連結部6a和樹脂凝集部6b的網，通過上述樹脂凝集部6b固定除氣粒子3，然後，與除氣粒子34妻觸而^f吏熱熔無紡布積層，然後，在熱熔無紡布的表面上配置除氣粒子3，後，^f吏該熱熔無紡布可塑化熔融，形成具有連結部6a，和樹脂凝集部6b，的網，通過上述樹脂凝集部6b，固定除氣粒子3'。上述除氣基材的面密度優選為50g/n^到700g/m2,更優選為100g/m2Sj500g/m2，還更4尤選150g/m2$J450g/m2。而且，Jj口果考慮到進行皺褶加工，則上述除氣基材的厚度優選為0.2mm到3mm,更Y尤選為0.3mm到2mm，還更^f尤選為0.4mm到1mm。^口果上述除氣基材的厚度小於0.2mm,則可能不能獲得目標除氣能力和除氣壽命。而且，如果上述除氣基材的厚度超過3mm,則存在褶加工變得困難，或者在進行褶加工時，可能發生除氣基材破損的情況。如上所述，複合基材是將無紡布基材和除氣基材積層而構成的。作為無紡布基材和除氣基材的積層形態，只要可以使各基材不剝離地進行積層即可，並沒有特別的限定。例如，當使用粘接劑將無紡布基材和除氣基材這兩種基材積層一體化時，有以下方法將用於保持通氣性的粉末狀熱塑性樹脂和增粘材分散在水中製成膏狀、然後將其以點狀塗布在基材上、其後通過加熱進4於積層一體^<的方法；或者將熱熔樹脂的粒子散布在基材上、然後通過加熱進行積層一體化的方法等。而且，也有通過夾著熱熔無紡布加熱而進行積層一體化的方法等。而且，也有將無紡布基材與上迷除氣基材重疊，然後在表面平坦的滾筒與表面上有凹凸的加熱滾筒之間通過，使無紡布中含有的由熱塑性樹脂構成的纖維部分地熔融、從而部分地進行積層一體化的方法。在此情況下，熔融部分應該保持小於等於整體面積的30%,優選小於等於20%。如上所述，雖然在上述無紡布基材和上述除氣基材的積層中需要進行加熱加工，但是在本發明中存在有無紡布基材的厚度因加熱而恢復的可能。而且，當對無紡布基材進行帶電加工並<吏構成纖維駐極體化時，可能因為加熱而失去駐極體化的效果。因此，本申請的發明中，作為上述無紡布基材和上述除氣基材的積層形態，將在下面4是出更優選的形態。即，該形態是通過如下方法獲得的積層形態在上述無紡布基材和上述除氣基材的各自的貼合面上，利用熱:熔噴霧法兩面同時塗布熱》容樹脂，然後，以塗布面相互成為內側的方式將兩片基材進行積層，然後，將所積層的兩片基材在例如不加熱的一對滾筒之間通過，從而進行加壓，將兩片基材粘接一體化。才艮據上述方法，因為塗布的熱熔樹脂具有的能量;f艮小，即不能通過熱熔樹脂的熱量來恢復無紡布基材的厚度，而且也不會失去駐極體化效果。而且，在獲得相同的剝離強度時，與熱熔無紡布的面密度相比車交，可減少熱》容樹脂的量，例如可為3g/m2到15g/m2，更優選5g/n^到10g/m2，具有不^f又可降寸氐壓力損失、而且也可降低材料成本的優點。圖5所表示的形態示出複合基材11的例子，該複合基材11是在除氣基材2的除氣粒子3的一側的面上和無紡布基材1的一側的面上，通過熱熔噴霧法分別塗布熱熔樹脂8，接著以除氣基材2與無紡布基材l的;餘布面相互成為內側的方式進4亍積層並加壓，經由熱熔樹脂8將兩基材1、2粘接一體化而形成。另外，在圖6和圖7中示出複合基材11的例子，該複合基材11是在上述除氣基材2的除氣粒子3，的一側的面上和無紡布基材1的一側的面上，通過熱熔噴霧法分別塗布熱熔4對脂8，4妻著以除氣基材2與無紡布基材1的塗布面相互成為內側的方式進^f亍積層並加壓，經由熱熔樹脂8將兩基材1、2粘接一體化而形成。作為將上述無紡布和上述除氣基材積層而形成的複合基材的面密度，優選為65g/m2到1000g/m2，更優選150g/m2到800g/m2,還更優選170g/m2到600g/m2。而且，如果考慮到進4亍褶力。工，上述複合基材的厚度優選為0.4mm到6mm,更優選為0.6mm到4mm，還更優選為0.7mm到3mm。如果上述複合基材的厚度小於0.4mm，則可能縮短過濾壽命而不能獲得目標過濾性能。而且，如果上述複合基材的厚度超過5mm,則在進4於褶加工時，對氣體的過濾沒有貢獻或者貢獻才及少的部分(以下稱為死區)會變多，並且除氣壽命以及過濾壽命會縮短，從而可能不能荻得目標除氣能力和過濾性能。如上所述的那樣，將包含由可塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材和除氣基材積層而形成的複合基材進行褶加工，並通過^f呆形部件保持其褶形狀，,人而可獲得本發明的濾芯。另外，在圖1中，舉例示出了褶加工後的複合基材11在將《呆形部件12b沿箭頭A方向地安裝在與褶的峰線方向交叉的端面上的狀態。複合基材的褶加工，並不僅限於成鋸齒形狀的彎折，作為該彎折加工方法，可以是利用褶加工機的往復式和旋轉式等方法、或使用成形為鋸齒形狀的壓模進行衝壓的方法。而且，作為保形部件，只要能夠保持褶狀的形狀即可，並沒有特別的限制，例如，可以使用針織織物、無紡布、合成樹脂片材、發泡片材、紙、金屬材料或者它們的複合物等的片狀物。其中，特別優選無紡布，因為其強度良好，而且在將濾芯安裝到剛性框上時緩衝性良好，與剛性框之間的密封性良好。具體的說，通過使這些片狀物熱熔化，或者通過粘接劑或粘接性片材進行粘接，可以將保形部件安裝在與褶的峰線方向交叉的端面上。另夕卜，作為Y呆形部件，不僅限於片狀物，也可以附著發泡性樹脂等並使其發泡而形成，等等。而且，除了與掩3的峰線方向交叉的端面以外，還可以將4呆形部件安裝在與峰線方向平行的端面上。優選如圖l或圖2所示的那樣，在褶加工前或在褶加工後，將附著有線狀^J"脂的隔離件14沿與褶的峰線方向交叉的方向隔開間隔且平4於i也i爻置在無紡布基材11上，防止褶的山形存+面發生4秦觸而形成死區。如這些圖所示，線狀樹脂的附著也可優選設置於斷續的褶的峰頂，而不能設置於褶的谷底部分，而且優選在複合基材的兩面上都i殳置的方式。而且，上述濾芯，如圖1所例示，優選褶13形成為多個。具體地，如圖3所示，褶13的高度H優選5mm至150mm,更優選8mm至100mm,還更^尤選15mm至50mm。而且，爭冒的牙間隔，即褶13的間距P,優選1mm至20mm，更優選2mm至15mm，還更優選3mm至10mm。而且，間隔P(mm)與高度H(mm)的比P/H優選0.05至0.7,更優選0.05至0.5，還更優選0.05至0.3。如果P/H小於0.05，則由於褶的角度太小，可能在風壓的作用下褶的角度擴大，可能導致與鄰接的褶接觸而形成死區、並4吏容塵量降低的情況。而且，如果P/H大於0.5，則可能會出現褶的高度變小、濾材整體面積變小、並且容塵量降低的情況。而且，如果褶的高度小於5mm，則濾材整體面積減少，從而可能發生容塵量降低的情況。如果褶的高度超過150mm,則儘管濾材整體面積變大，但是由於褶的角度變得過小，從而與相鄰的褶接觸而產生死區，反而可能導致容塵量降低的情況。而且，如圖3所示，將褶的牙間隔，即褶的間距設定為P(mm)，將複合基材的厚度設定為T(mm)時，由公式a=(l-2T/P)x100算出的開口率a優選為10%至80%，更優選為15%至75%，還更4尤選為20%至70%。如圖3明示，在褶的間3巨P(mm)與高度H(mm)的比P/H的值變小時，死區的寬度D(mm)大致等於相當於複合基材的厚度T(mm)的大約2倍長的寬度。因此，如果濾芯的牙數變得越多，而且複合基材的厚度變得越厚，則死區變得越多，作為空氣過濾器裝置的處理風量降低，從而具有過濾壽命縮短的趨勢。另一方面，如果濾芯的牙^t變得越多，而且複合基材的厚度變得越厚，則複合基材的過濾面積增加，具有過濾壽命變長的趨勢。因此，上述公式解決了這兩種趨勢的平衡，可以說是代表了使過濾壽命變長的最優選的狀態的公式。因此如果上述開口率a小於10%,則空氣過濾器裝置的初期壓力損失大幅上升，可能導致過濾壽命變短、容塵量降低的情況。另外，如果開口率a超過80。/。，則複合基材的過濾面積變小，可能導致空氣過濾器裝置的過濾壽命變短、容塵量降低的情況。而且，當作為安裝並使用於汽車用和家庭用空氣淨化器等生活環境中的空調設備中的濾芯時，濾芯整體的大小，優選其空氣流入面的一個邊長為80mm至500mm,更^尤選100mm至400mm，還更優選150mm至300mm。而且，深度優選5mm至100mm,更伊O選10mm至50mm，還更4尤選15mm至30mm。而且，在i殳置於大廈、工廠、辦公室等中的空氣淨化裝置中，封裝式過濾器、風機盤管裝置、中央空調用過濾器裝置等中的作為去除粗塵用過濾器所<吏用的濾芯的情況中，空氣流入面的一個邊長優選為200mm至1500mm,更優選300mm至1000mm，還更優選橋mm至700mm。而且，深度優選10mm至500mm，更優選200mm至400mm,還更優選30mm至300mm。在將上述濾芯用於空調裝置時，可將濾芯安裝於剛性框中進行使用。該剛性框不僅限於具有剛性的材料，木材、金屬、塑料等都可適用，在悽t次洗滌再生後燒毀、廢棄的情況下優選木材。上述濾芯的過濾性能，優選作為去除粗塵用的過濾器發揮作用，具體的"i兌，在ASHRAE52.1-1992所規定的試驗方法中，使用SAEACFINE粉塵，根據質量法評價，當空氣的流入面的至少有一個邊長為80mm至500mm時，試-驗條件為風量550m3/hr時，優選平均粒子捕獲效率為50%至99%，更優選平均粒子捕獲效率為60%至99%，還更優選平均粒子捕獲效率為70%至99。/。。當平均粒子捕獲效率小於50%時，粗塵去除不充分；當平均粒子捕獲效率超過99%時，由於無紡布基材的開孔徑過細，4艮快達到複合基材前後的壓力損失的極限，可能發生壽命縮短而無法作為粗塵去除用過濾器使用的情況。另外，當空氣流入面的所有邊長都超過500mm時，作為試驗條件可以採用風量1100m3/hr。而且，在空氣流入面的至少一個邊長為80mm至500mm的情況下，當試-驗條件為風量550mVhr時，上述濾芯的初期壓力損失優選小於等於150Pa，更優選小於等於120Pa，還更優選小於等於100Pa。而且，當最終壓力損失為200Pa時，上述濾芯的過濾壽命優選容塵量大於等於10g,更優選大於等於15g，還更優選大於等於20g。另外，上述複合基材的各壓力損失是將被積層的無紡布基材和除氣基材的壓力損失相加算出的。另外，空氣流入面的所有邊長超過500mm時，作為試驗條件可以採用風量1100m3/hr。如上所述，本發明的濾芯是將複合基材褶加工而形成的濾芯，通過在60。C下的加熱，上述無紡布基材的厚度會增大5%以上。因此，當將該濾芯或者在剛性框中安裝有該濾芯的空氣過濾器裝置暴露在60。C下的加熱狀態中時，濾芯的過濾性能將會變化。詳細的^兌，平均粒子捕獲效率幾乎不變，因為在複合基材的褶的頂部上的死區增加，所以壓力損失增加，但由於無紡布基材整體的容塵量的增加，作為總的結果是可以帶來過濾壽命大幅增加的效果。該增加比率相對於原濾芯的過濾壽命，優選大於等於5%,更優選大於等於10%,還更優選大於等於15%。然後，對本發明的濾芯的使用方法進行說明。根據本發明的濾芯的4吏用方法的特4正在於通過在5CTC至80。C中任一溫度環境中使用濾芯，使上述無紡布基材的厚度恢復5%以上後進行〗吏用，所述濾芯是將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材和除氣基材積層而形成的複合基材進行褶加工、並通過保形部件^f呆持該複合基材的褶形狀的濾芯。在本發明的濾芯的使用方法中，作為濾芯，優選使用本發明的濾芯，即通過將無紡布基材在60。C下加熱而厚度增大5%以上的濾芯。以下，舉例說明使用本發明的濾芯的情況。如上所述，因為本發明的濾芯具有通過在60。C下加熱而厚度增大5%以上的特性，所以通過在大於等於60。C的溫度環境中4吏用該濾芯，可具有延長濾芯壽命的優點。但是，實際使用本發明的濾芯時，有時會在非人為的溫度環境中且小於60。C的溫度環境中使用，例如，在50。C的溫度環境中使用一個月的情況，這樣，即使在小於60。C的溫度環境中，如果是長時間，厚度可增大5%以上。上述溫度環境是指5(TC至8(TC中的任一溫度。其原因是，如果該濾芯祐L暴露於小於5(TC的溫度環境中，會有不能使無紡布基材的厚度增大5%以上的情況；在溫度大於等於80。C時，會有濾芯的構成裝置發生變形或變質的可能。而且為了不產生上述不合格，並且確保厚度增大5%以上的-丈果，伊乙選60。C至8(TC中的^f壬一溫度。而且，作為上述50。C至80。C中的任一溫度，優選小於構成纖維的熱塑性樹脂的熔點的溫度，該纖維包含於構成濾芯的無紡布基材中，詳細的說，優選比由上述熱塑性樹脂構成的纖維的熔點中的最低熔點低l(TC以下的溫度，更優選低3(TC以下的溫度，還更優選低50。C以下的溫度。在此，所謂加熱並不^f義限於人為加熱，也表示非人為地加熱無紡布基材的意思。例如包括以下情況將在剛性4醫中安裝有濾芯而形成的空氣過濾器裝置設置於汽車室內的空調內部，將汽車放置在例如夏天的酷熱天氣中進行的非人為加熱。即，其意思是在50至80。C中任一溫度環境中使用。另外，本發明的^f吏用方法中，也可能人為加熱並使用無紡布基材。例如，將在剛性框中安裝了濾芯的空氣過濾裝置設置在家庭用空氣淨化器和辦公室用空調裝置中在一定程度上作為空氣過濾器使用，附著塵埃後，通過將空氣過濾裝置取出或者在保持設置的狀態下，將濾芯暴露於加熱的環境中或者通入加熱空氣，可以4吏無紡布基材恢復厚度，/人而可以進4亍-使用。如上所述，本發明的濾芯具有如下特性通過在例如50。C至80°C中的任一溫度環境中使用將包含由熱塑性;時脂構成的纖維的無紡布基材和除氣基材積層而形成的複合基材進4亍褶加工、並通過保形部件保持該複合基材的褶形狀而形成的濾芯，可使上述無紡布基材的厚度恢復5%以上而使用，至少在從開始使用到被加熱的期間內，可以確保壓力損失小且能量消耗低、以及高風量，經過一定的時間後，由於受到加熱或者故意加熱，最終^f呆持高除塵效率的同時，延長過濾壽命。以下，對於本發明的實施例進行說明，這僅是用於方便理解發明的優選實施例，本發明不Y又限於這些實施例的內容。實施例(無紡布基材或者複合基材的厚度的試驗方法)乂人加熱前或加熱後的無紡布基材或者複合基材切耳又邊長為10cm的方形試驗片，在為複合基材的情況下，以無紡布基材在上面的方式將試驗片放置在水平板上。然後，將質量為50g的邊長10cm的方形平板放置於該試驗片上，測量水平板與平板之間的距離。測量時，測量平板的四個角部和平板各邊中央部共計八個位置，將所得到的值的平均值作為無紡布基材或複合基材的厚度。另外，當為複合基材的情況時，也可通過測定無紡布基材的下面與平板間的距離，來測定無紡布基材的厚度。當為加工成濾芯的複合基材時，從濾芯中取出複合基材，去除褶形狀的峰部和谷部，當有隔離件時，也去除隔離件，可將若干小片組合配置成邊長為10cm的方形作為試驗片。(無紡布基材的過濾性能試驗方法_質量法)ASHRAE52.1-1992所規定的試驗方法中，在風速為0.25m/s下，供給SAEACFINE粉塵，直到壓力損失變為200Pa為止，然後，計算平均粒子捕獲效率(％)及過濾壽命(容塵量)(g/m2)。而且，初期壓力損失(Pa)採用在風速為0.1m/s時測定的值。(無紡布基材的過濾性能試-瞼方法-計ft法)JISB9908形式1中所失見定的試-驗方法中，在風速為0.1m/s下，供給0.3pm的大氣塵，計算平均粒子捕獲效率(％)。(濾芯的過濾性能試驗方法-質量法)ASHRAE52.1-1992中所關見定的試-驗方法中，以風量550m3/hr，供給SAEACFINE粉塵，直到壓力損失變為200Pa為止，然後，計算平均粒子捕獲效率(％)及過濾壽命(容塵量)(g)。而且，初期壓力損失(Pa)用在風量550mVhr下測量的值。(實施例1)將芯成分是熔點160。C的聚丙烯樹脂、鞘成分是熔點14(TC的聚乙烯樹脂構成的複合纖維(纖度6.6分特、纖維長度64mm)所形成的短纖維80質量％、與芯成分是熔點16(TC的聚丙烯樹脂、鞘成分是熔點14(TC的聚乙烯樹脂構成的複合纖維(纖度2.2分特、纖維長度51mm)所形成的短纖維20質量％混合，使用卡片機(cardmachine)形成纖維網。然後，4吏用通氣型乾燥才幾，利用14(TC的熱風，在熱風通過速度為6m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.65mm的纖維粘接網。然後，使用其它通氣型乾燥才幾，利用13(TC的熱風，在熱風通過速度為10m/s的條件下，對該纖維粘接網進行加熱壓縮處理，製成面密度為50g/n^且厚度為0.5mm的無紡布基才才。然後，如圖6所示，在由面密度為20g/m2的聚酯纖維構成的網狀結合無紡布上附著面密度為20g/n^的熱:熔無紡布後形成的面密度為40g/m2的覆蓋材7的上述熱熔無紡布的表面上，使面密度成為115g/m2地散布粒徑分級為0.3mm到0.5mm(平均粒徑為0.4mm)的市售活性碳粒子所構成的除氣粒子3。接著，從覆蓋材7這一側(即熱熔無紡布側)開始進4於約5kg/cm2的水蒸氣處理約7秒鐘，-使熱熔無紡布可塑化熔融，形成以由熱熔樹脂構成的連結部6a與樹脂凝集部6b構成的網，經由上述樹脂凝集部6b固定除氣4立子3。接著，通過將除已固定的除氣粒子3以外的其它除氣粒子去除，1吏除氣粒子3可對應各種粒徑地進4亍固定，而且獲得構成與覆蓋材5粘4妄的除氣粒子層4的第一層積層單元。再將面密度為20g/m2的熱熔無紡布積層在該狀態下的除氣粒子層4(積層單元)上，以面密度達到115g/m2地散布除氣粒子3'，並進行水蒸氣處理，以及經過去除沒有被固定的除氣粒子而形成作為除氣粒子層4，的第二層積層單元，製成面密度為290g/m2、且厚度為0.7mm的除氣基材2。然後，如圖7所示，在該除氣基材2與上述無紡布基材1的各個貼合面上，通過熱熔噴霧法兩面同時地塗布熱熔樹脂，以使面密度達到10g/m2，然後以塗布面相互成為內側的方式將兩片基材1、2積層，接著，將該積層的兩片基材l、2在未加熱的一對滾筒之間通過從而進行加壓，經由熱熔樹脂8將兩片基材1、2粘接一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.2mm的複合基材11。將得到的複合基材的評價結果在表1中示出。(實施例2)4吏用芯成分為熔點160。C的聚丙烯樹脂、鞘成分為熔點140°C的聚乙烯樹脂構成的複合纖維(纖度6.6分特、纖維長度64mm)所形成的短纖維100質量％,使用卡片機(cardmachine)形成纖維網。然後，使用通氣型乾燥機，利用140。C的熱風，在熱風通過速度為10m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.7mm的纖維粘4妾網。然後，4吏用其它的通氣型乾燥機，利用130。C的熱風，在熱風通過速度為10m/s的條件下，對該纖維粘接網進行加熱粘接處理，製成面密度為50g/m2、厚度為0.55mm的無紡布基材。然後，與實施例l相同，將面密度為290g/m2、厚度為0.7mm的除氣基材積層一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.25mm的複合基材11。將得到的複合基材的評價結果在表1中示出。(實施例3)將芯成分是熔點160。C的聚丙烯樹脂、鞘成分是熔點14(TC的聚乙烯樹脂構成的複合纖維(纖度6.6分特、纖維長度64mm)所形成的短纖維80質量％與芯成分是熔點16(TC的聚丙烯樹脂、鞘成分是熔點140。C的聚乙烯樹脂構成的複合纖維(纖度2.2分特、纖維長度51mm)所形成的短纖維20質量％混合，使用卡片機形成纖維網。然後，-使用通氣型乾燥機，利用14(TC的熱風，在熱風通過速度為6m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.65mm的纖維粘接網。然後，使用其它的通氣型乾燥才幾，利用130。C的熱風，在熱風通過速度為10m/s的條件下，對該纖維粘4妄網進4於加熱壓縮處理，製成面密度為50g/m2、厚度為0.5mm的無紡布基材。然後，在該無紡布基材中進行電暈;故電處理，製成構成纖維駐才及體化的無紡布基材。另外，所使用的複合纖維是上述的"由附著有油劑0.2重量％至0.6重量％的聚烯烴類熱粘4姿纖維構成、通過加熱處理進^於無紡布4b時和/或無紡布^f匕後的加熱處J裡中、無紡布的油劑附著量減少到0.001重量％至0.2重量％、油劑附著量的減少率為大於等於60%時得到的聚烯爛類熱粘接纖維"，然後，與實施例l相同地，使面密度為290g/m2、厚度為0.7mm的除氣基材積層一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.2mm的複合基材11。將得到的複合基材的評價結果在表1中示出。(實施例4至7)與實施例3相同地形成纖維網，然後，使用通氣型乾燥機，利用14(TC的熱風，在熱風通過速度分別為9m/s、7.5m/s、4m/s、2m/s的條件下，對該纖維網進4於加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2且厚度分別為0.55mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm的纖維粘才妄網，除此之外，與實施例3相同，,人而製成實施例4、5、6、7的複合基材11。將得到的複合基材的評價結果在表1中示出。(實施例8)對通過實施例1得到的複合基材進行褶加工J吏褶的高度為29mm,褶的間距(牙間隔)為6mm,然後，通過熱熔薄片在與褶的:部件，製成整體大小是保形部件側225mmx與保形部件垂直的一側235mm的濾芯。將得到的濾芯的過濾性能的評價結果在表3中示出。而且，將以風量550mVhr向所得到的濾芯通過加熱空氣(60°C)100小時後的過濾性能的評價結果也在表3示出。另外，汽車用空調中，通常最大風量為550m3/hr,在該實施例中，相對於複合基材的面風速約等於25cm/s。而且，由於該面風速為極小的值，所以可以確認沒有壓縮無紡布基材厚度的效果，此外也沒有妨礙無紡布基材恢復厚度的效果。(實施例9至13)在通過實施例3至7得到的複合基材中，除了進行褶加工以外，其它步驟與實施例8相同地製成濾芯。將得到的濾芯的過濾性能的評價結果在表3及表4中示出。而且，將以風量550m3/hr向得到的濾芯通過加熱空氣(60°C)100小時後的過濾性能的評1"介結果在表3及表4中示出。(比較例1)與實施例1相同地形成纖維網，然後，使用通氣型乾燥機，利用14(TC的熱風，在熱風通過速度為6m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.65mm的纖維粘4^網後，不對該纖維粘^t妄網進^f亍加熱壓縮處理，將該纖維粘4妄網(面密度為50g/m2、厚度為0.65mm)作為無紡布基材。將得到的複合基材的評價結果在表2中示出。(比較例2)與實施例2相同地形成纖維網，然後，使用通氣型乾燥機，利用140。C的熱風，在熱風通過速度為10m/s的條件下，對該纖維網進行加熱粘接處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.7mm的纖維粘才妄網後，不對該纖維粘*接網進4亍加熱壓縮處理，將該纖維粘4秦網(面密度為50g/m2、厚度為0.7mm)作為無紡布基材。然後，與實施例2相同地將面密度為290g/m2、厚度為0.7mm的除氣基材積層一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.4mm的複合基材。將得到的複合基材的評價結果在表2中示出。(比較例3)與實施例3相同地形成纖維網，然後，4吏用通氣型乾燥才幾，利用14(TC的熱風，在熱風通過速度為6m/s的條件下，對該纖維網進4亍加熱粘4妄處理，形成面密度為50g/m2、厚度為0.65mm的纖維粘4矣網後，不對該纖維粘4矣網進4亍加熱壓縮處理，^誇該纖維粘4姿網(面密度為50g/m2、厚度為0.65mm)作為無紡布基材。然後，對該無紡布基材進4於電暈放電處理，製成構成纖維駐極體化的無紡布基材。然後，與實施例3相同地將面密度為290g/m2、厚度為0.7mm的除氣基材積層一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.35mm的複合基材。將得到的複合基材的評價結果在表2中示出。(t匕專交《列4至7)與實施例3相同地形成纖維網，然後，使用通氣型乾燥機，利用14CrC的熱風，在熱風通過速度分別為9m/s、7.5m/s、4m/s、2m/s的條件下，對該纖維網進4於加熱粘4妾處理，形成面密度分別為50g/m2且厚度分別為0.55mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm的纖維粘4妄網後，不對這些纖維粘接網進行加熱壓縮處理，將這些纖維粘接網作為無紡布基材。然後，對這些無紡布基材進4亍電暈》丈電處理，製成構成纖維駐極體化的無紡布基材。然後，與實施例3相同地將面密度為290g/m2、厚度為0.7mm的除氣基材積層一體化，製成面密度為350g/m2、厚度為1.25mm、1.3mm、1.4mm、1.5mm的複合基材。將得到的複合基材的評價結果在表2中示出。(比較例8)對比較例1所得到複合基材除了進行褶加工以外，其它與實施例8相同地製成濾芯。將得到的濾芯的過濾性能的評價結果在表2中示出。而且，將以風量550m3/hr向得到的濾芯通過加熱空氣(60°C)100小時後的過濾性能的評價結果在表5中示出。(比較例9至13)除對通過比較例3至7得到的複合基材進行褶加工以外，其它與實施例8相同地製成濾芯。將得到的濾芯的過濾性能的評-f介結果在表5及表6中示出。而且，也將以風量550mVhr向得到的濾芯通過加熱空氣(60°C)100小時後的過濾性能的評價結果在表5及表6中示出。表1tableseeoriginaldocumentpage32表2tableseeoriginaldocumentpage32表3tableseeoriginaldocumentpage33表4tableseeoriginaldocumentpage33表5tableseeoriginaldocumentpage34如表1至6所明示，可知實施例8至13的濾芯在加熱到60°C前的狀態中，初期壓力損失降j氐，在加熱到60。C後其過濾壽命變長。這樣，本發明的濾芯具有如下特性至少在從開始使用到被加熱的期間，可以確保壓力損失小且能量消耗降低和高風量，經過一定的期間後，通過非人為或者人為的加熱，而最終4呆持高除塵效率和除氣能力的同時，延長過濾壽命和除氣壽命。符號說明10濾芯11複合基材12a、121W呆形部件13褶14隔離件1無紡布基材2除氣基材4除氣粒子層3除氣粒子5纖維體6a連結部6b樹脂凝集部7覆蓋材8熱熔樹脂權利要求1.一種濾芯，是將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材與除氣基材積層而形成的複合基材進行褶加工，並通過保形部件保持所述複合基材的褶形狀而形成的，其特徵在於，所述無紡布基材的厚度可通過在60℃下的加熱而增大5％以上。2.根據權利要求1所述的濾芯，其特徵在於，所述無紡布基材的厚度可通過在60。C下的加熱而增大5%到65%。3.根據權利要求1或2所述的濾芯，其特徵在於，在ASHRAE52.1-1992中所4見定的試-驗方法中，4吏用SAEFINE粉塵，通過質量法對所述無紡布基材的過濾性能加以評式(a-(1-2T/P)x100)，此外，式中P為褶的牙間隔(mm),T為複合基才才的厚度(mm)。6.根據權利要求1~5中任一項所述的濾芯，其特徵在於，所述濾芯的容塵量通過在6(TC下的加熱，相對於加熱前的容塵量可增加5%以上。7.—種濾芯的製造方法，其特^正在於，包糹舌以下步^^:將溫度大於等於熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣通過包含由熱塑性樹脂構成的纖維的纖維網，以<吏所述纖維網的構成纖維相互結合，然後，使所述纖維網形成壓縮狀態地、以大於所述加熱空氣的通過速度的速度、將溫度低於熱塑性樹脂的熔點的加熱空氣通過所述纖維網，以形成無紡布基材；然後，將除氣基材在所述無紡布基材上積層一體化而形成複合基材，然後，對所述複合基材進行褶加工，然後使用保形部件保持所述複合基材的褶形狀。8.—種濾芯的使用方法，其特徵在於，通過在50。C至80。C的溫度中的任一溫度環境中^吏用濾芯，使所述無紡布基材的厚度恢復5%以上，所述濾芯是將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材與除氣基材積層而形成的複合基材進行褶加工，並通過保形部件保持所述複合基材的褶形狀而形成的。全文摘要本發明提供一種濾芯、及其製造方法和使用方法。所述濾芯能確保初期壓力損失減小且能量消耗降低、以及高風量，並且在保持高除氣能力和高除塵效率的同時，延長除氣壽命和過濾壽命。所述濾芯(10)是將包含由熱塑性樹脂構成的纖維的無紡布基材與除氣基材積層而形成的複合基材(11)進行褶加工，並通過保形部件(12a)保持上述複合基材(11)的褶形狀而形成的，其特徵在於，上述無紡布基材的厚度可通過在60℃下的加熱而增大5％以上。文檔編號B01D29/07GK101156997SQ20071014366公開日2008年4月9日申請日期2007年8月16日優先權日2006年8月17日發明者小堀曉申請人:日本寶翎株式會社