適用於發電系統的系統穩定裝置的製作方法

2023-05-26 02:33:01 2

專利名稱：適用於發電系統的系統穩定裝置的製作方法
技術領域：
本發明涉及與電力系統有關的發電系統，尤其涉及一種組裝在像同步發電機一樣的旋轉電機式發電機的勵磁控制系統內，對與該發電機有關的電力系統中的電力(功率)波動進行衰減，以提高上述電力系統的穩定度的系統穩定化裝置。
背景技術：
一般，作為旋轉電機式發電機對像同步發電機一樣的發電機的激磁電路進行勵磁的勵磁系統，可大體分為使用交流勵磁機的交流勵磁機方式、使用直流勵磁機的直流勵磁機方式、以及使用像可控矽那樣的半導體開關元件的靜止型勵磁方式。
以下，勵磁系統以現在的勵磁方式主流的靜止型勵磁方式的典型示例即可控矽勵磁方式為例，詳細說明適用於該方式的系統穩定裝置(power stabilizing system:PSS功率穩定系統)。


圖1是表示採用了現有的PSS的勵磁系統的構成例的方框圖，該PSS對發電機式的電力波動(1～2秒左右的短周期電力波動)是有效的。
在圖1中，發電機勵磁控制裝置，為了保持發電機1的端電壓一定，把設定發電機電壓的AVR電壓基準(以下簡稱90R)2、以及檢測發電機電壓的儀器用變壓器(以下簡稱PT)3輸入至自動穩壓器(以下簡稱AVR)4內，由AVR4進行發電機電壓控制運算。
另一方面，實現發電機1穩定運轉的PSS5，把該PSS輸出信號輸入到AVR4內，加上發電機電壓控制運算，從而能調整發電機1的激磁電壓，控制發電機1的瞬態有效功率，達到抑制電力波動的目的。
勵磁變壓器6是為了從發電機1的電壓中取出勵磁源而設置的，把該變壓器6的輸出電壓輸入到可控矽橋路7內。利用AVR4的輸出信號來控制可控矽橋路7的觸發角，從而使發電機1的勵磁電壓發生變化，根據上述90R2的設定來調整發電機電壓。
現在，實用化的PSS5從採用PT3的發電機電壓和採用CT的發電機電流中檢測出發電機1的有效功率P8，檢測和運算其變化量△P、或發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω、或相當於無圖示的系統側頻率變化的發電機電壓頻率變化量△f，作為使用其中的某一個信號或使用多個信號的PSS(以下簡稱多變量PSS)。
在這些多變量PSS5中尤其大量使用的是把發電機1的有效功率的變化量△P作為輸入使用，具有適當穩定函數的PSS(以下簡稱△P-PSS)。
其理由是，與可以進行電氣檢測，把發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω作為輸入使用，具有適當穩定化函數的PSS(以下簡稱△ω-PSS)相比較，不大需要相位補償，所以容易設定穩定化函數。
作為PSS的代表例，圖1所示的多變量PSS5，由於電力波動的頻帶比△P-PSS和△ω-PSS寬，所以把由發生的電力波動的抑制效果大的△P-PSS和△ω-PSS而構成的多變量PSS(以下簡稱(△P+△ω)-PSS)適用於可控矽勵磁系統內。
而且，此外，也還有△ωP-PSS、△ω-PSS、把發電機1的電壓和電流的頻率信號作為輸入使用，具有適當的穩定函數的PSS(以下簡稱△f-PSS)、以及由△P-PSS和△f-PSS構成的PSS(以下簡稱△P+△f-PSS)被適用於可控矽勵磁系統內。
並且，同樣，也還有在交-直流勵磁機方式中適用上述各種PSS的。
此外，在勵磁系統中還適用其他各種裝置，例如防止發電機1過勵磁的過勵磁限制裝置、限制發電機1的欠勵磁的欠勵磁限制裝置、以及主要限制勵磁變壓器6和發電機1的電樞線圈的過勵磁的V/F限制裝置(其中，V是發電機電壓，F是發電機頻率)等。但由於它們不直接影響PSS5的動作，所以，在此僅說明AVR4和PSS5。
並且，同樣，作為硬體，模擬方式和數字方式均已實用化，但因AVR4和多變量PSS5是功能說明，所以對兩者均能適用。
如上所述，勵磁系統有許多種，但由於圖1所示的勵磁系統是現在的主流的勵磁系統，所以，以下以該勵磁系統為例，詳細說明現有技術。
圖2是表示現有(過去)AVR4的構成例的方框圖。在圖2中，多變量PSS5的PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內，由加法器A1將其疊加到與90R2和PT3所檢測出的發電機電壓Vg3A的偏差運算結果上。該疊加信號△V70被輸入到為使電壓控制環路穩定化而用的增益和超前滯後所構成的電壓控制部11內。該電壓控制部11的輸出與發電機1的勵磁電壓Efd12等效。
圖3是表示過去的多變量PSS5構成例的方框圖。該多變量PSS5如圖3所示，有效功率P的變化量-△P通過穩定化函數Gp(S)13，發電機1的旋轉速度w9的變化量△ω9A通過穩定化函數Gw(S)14，由加法器A2進行疊加，作為PSS輸出信號5A從輸出限幅器15被輸入到AVR4內。這些穩定化函數Gp(S)13、Gw(S)14，如圖4的方框圖所示，其構成具有的功能是使輸入信號通過復位濾波器16、超前滯後電路17、限幅器18，除出雜波成分。
利用這些功能，多變量PSS5能消除對未發生電力波動時的AVR控制的穩態誤差，進而修正相位，加工成適當的電壓調整信號，進行輸出。
但是，近年來，在電力系統規模擴大的同時，電力系統的穩定性問題也更加嚴重，過去的主要穩定性問題是短周期的約1秒左右的局部波動，同時發生的系統間的波動，即長周期2秒至3秒的電力波動。
現在運轉中的許多發電機中採用的△P-PSS，提高了對局部波動的抑制效果。
並且，作為長周期電力波動抑制對策，有報告指出在許多發電機中也採用(△P-△ω)-PSS，具有增加穩定送電功率的效果(參考文獻『廣域電力波動抑制效果用的脈衝PSS的開發』平成8年電氣學會電力·能源部門大會論文、『抑制有關系統的長周期波動的多個(複數)PSS的開發以及有關波動模式的研究』電學論B、Vol.115-B、No.1、1995)。長周期電力波動，電力公司間的互換電力越多，電力波動周期越長，用現在的PSS很難抑制。
但是，為了提高電力公司發電設備的使用效率，並進行靈活的系統運用，希望擴大電力公司間的互換電力，將來，計劃進一步增加互換電能。並且，採用IPP(獨立電力事業發電)的電力向運距離用戶售電或者自用發電電力的自己輸送如果增加，電力的長距離送電量將增加。
例如圖5所示，在由多臺發電機G和負荷構成的電力系統68A、68B、69中，為了從電力系統68A向68B進行功率互換，有這樣一種系統構成，即通過把這些電力系統68A、68B、69連繫起來的輸電線60A、60B，進行長距離輸電。
在這種電力系統中，如前所述，預計數年後的將來與現在相比，從電力系統68A向電力系統68B供應的互換電能將逐漸增加。
並且，若考慮該互換電能的增加，則在上述的(△P+△ω)-PSS中，系統中發生的重大事故，例如由於打雷等造成了相接地事故，結果引起大規模電力波動時，構成大電力系統的各個電力系統68A、68B、69內發生的發電機方式的電力波動之外，由於電力系統68A、68B之間發生的系統方式的電力波動的抑制力薄弱，所以，預計會出現難於維持穩定性的情況。因此，對系統中預計可能發生的系統事故，能保持穩定性的極限將成為互換電力的極限。
圖6是表示以長距離輸電廣域系統為對象，發生3相事故時的穩定性模擬結果的一例的圖。該模擬表示使用現在實用化的PSS時的事故後的電力波動波形。因該事故而發生的電力波動周期約為5.5秒。並且，可以看出，事故後經過40秒，仍繼續進行電力波動，接近於穩定性極限。根據該系統條件，在進一步增加互換電力時，預計會出現不穩定。
如上所述，已知電力波動有兩種一是在同一電力公司的發電設備之間發生的約1秒周期的發電機方式；另一種是不同電力公司之間的發電設備中發生的長周期(2～10秒)和系統方式。必須開發對這些電力波動有較大抑制效果的新型PSS。
這樣，把發電機的有效功率變化量△P用於穩定化信號內的△P-PSS，現已應用於許多成套設備中，但從原理上講，通常對抑制1秒以下(0.5秒～1秒)的電力波動有效。
然而，難於抑制那種發生的系統方式的約2～10秒的緩慢的電力波動。
另一方面，把發電機1的轉子旋轉速度的變化量△ω用於穩定化信號的△ω-PSS，利用相位補償能有效地抑制2秒左右的緩慢的波動。
並且，把頻度變化量△f用於穩定化信號的△f-PSS也具有與△ω-PSS大體相同的趨勢。
另外，現在，為了抑制0.5秒～2秒的電力波動，應用把上述△P-PPS和△ω-PSS組合在一起的(△P+△ω)-PSS，效果更好。
然而，2秒以上的緩慢電力波動隨著電力公司之間的互換電力的增加而增加，電力波動周期也增長。並且，這樣，對2秒以上的電力波動周期，上述(△P+△ω)-PSS的電力波動抑制效果將降低。
再者，在系統中並行運轉的發電機的勵磁系統，大體上有兩種一種是以可控矽勵磁系統為代表的靜止型勵磁系統；另一種是以交流勵磁機為代表的旋轉勵磁系統。
本發明的目的在於提供這樣一種PSS它對從發電機方式(0.5秒左右的快速短周期)的電力波動到系統方式(10秒左右的緩慢的長周期)的電力波動的通常電力系統中可能發生的大範圍電力波動，能迅速抑制，使電力系統保持穩定。這樣就能穩定地進行大範圍功率互換，而且不影響渦輪發電機的軸扭轉振動，能適用於靜止型勵磁系統和旋轉勵磁系統這兩種系統。
發明的公開上述目的通過以下發電系統來達到。本發明在把旋轉電機型發電機連接到電力系統中，向上述電力系統輸出電力的發電系統中，具有勵磁電路，用於對上述發電機的激磁電路進行勵磁；勵磁控制部，它為使上述發電機的輸出達到規定電壓，對上述勵磁電路的勵磁進行控制；
短周期型穩定部，它根據上述發電機的電參數和機械參數中的至少一個，輸出一種為抑制短周期電力波動所需的短周期型穩定信號；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，輸出為抑制比上述短周期長的長周期的電力波動所需的周期型穩定信號；以及輸出部，用於向上述勵磁控制部內輸出上述短周期型穩定部和上述長周期型穩定部的輸出。
並且，上述目的利用以下系統穩定裝置來達到。本發明在一種組裝到旋轉電機型發電機的勵磁控制系統內，加速衰減該發電機所連接的電力系統中的電力波動，提高上述電力系統的穩定性的發電系統中，具有短周期型穩定部，它根據上述發電機的電參數和機械參數中的至少一個，計算出為抑制短周期電力波動所需的短周期型穩定化信號；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，計算出為抑制比上述短周期長的長周期電力波動所需的長周期型穩定化信號；以及加法部，它把上述短周期型穩定部和上述長周期型穩定部的輸出疊加到上述勵磁控制系統中。
本發明中的旋轉電機型發電機，其典型產品是水力發電系統，火力發電系統或原子能發電系統中通常使用的同步發電機。但並不僅限於此，也可應用於揚水式發電系統等所用的具有分布線圈的發電電動機或感應電動機等。
其中，生成短周期型穩定化信號和長周期型穩定化信號時所用的發電機電參數，其典型的例子是發電機的有效功率信號、發電機的電壓信號或與其相當的等效信號、發電機的電流信號或與其相當的等效信號、發電機的電壓頻率信號和發電機的電流的頻率信號、或與其相當的等效信號等。
再者，發電機的機械參數，其典型例子是發電機的轉子旋轉速度信號、或與其相當的等效信號、發電機的轉子的相位角信號、與發電機相連接的水輪機的導流葉片開度信號、與發電機直接連接的透平機的閥門開度信號。
若採用這種構成的本發明，則從短周期的電力波動(發電機方式的電力波動)到長周期的電力波動(系統方式的電力波動)的大範圍電力波動，能迅速被抑制，保證電力系統的穩定，因此，能穩定地進行大範圍的功率互換。
再有，上述目的通過以下的發電系統來達到。本發明在把旋轉電機型發電機連接到電力系統中，把電力輸出到上述電力系統中的發電系統中，具有勵磁電路，用於對上述發電機的激磁電路進行勵磁；勵磁控制部，它為使上述發電機的輸出達到規定電壓，對上述勵磁電路的勵磁進行控制；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，輸出為抑制比上述短周期長的長周期的電力波動所需的周期型穩定信號；以及輸出部，用於向上述勵磁控制部內輸出上述長周期型穩定部的輸出。
並且，上述目的利用以下系統穩定裝置來達到。本發明在一種組裝到旋轉電機型發電機的勵磁控制系統內，衰減該發電機所連接的電力系統中的電力波動，提高上述電力系統的穩定性的發電系統中，具有長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，計算出為抑制長周期電力波動所需的長周期型穩定化信號；
若採用這種構成的本發明，則通過迅速抑制長周期電力波動(系統方式的電力波動)，使電力系統保持穩定，能穩定地進行功率互換。也就是說，在沒有相臨的發電機時、以及由多臺發電機通過系統阻抗向遠程負荷輸電時，發電機方式幾乎沒有問題，需要抑制系統方式。並且，在抑制這種系統方式時，能應用具有長周期型穩定信號計算部的PSS，發揮對系統方式電力波動進行抑制的優良抑制性特性。
本發明中的旋轉電機型發電機，最典型的是在水力發電系統、火力發電系統或原子能發電系統中通常使用的同步發電機。但並不僅限於此，也能適用於揚水式發電系統等所採用的具有分布線圈的發電電動機和感應發電機等。
附圖的簡單說明圖1是表示勵磁系統的構成例的方框圖，該勵磁系統應用了能有效抑制發電機方式的電力波動的現有型PSS。
圖2是表示原有AVR4的構成例的方框圖。
圖3是表示原有的多變量PSS5構成例的方框圖。
圖4是表示圖3的多變量PSS5中的穩定函數Gp(S)13、Gw(S)14的構成例的方框圖。
圖5是表示由多臺發電機和負荷構成的長距離輸電系統一例的構成圖。
圖6是以長距離輸電大範圍系統為對象，表示發生3相事故時的穩定度模擬結果一例的圖。
圖7是表示僅使用現有型PSS進行系統穩定性模擬的結果示例圖。
圖8是表示應用本發明的PSS的勵磁系統的構成例的方框圖。
圖9是表示本發明第1實施例的多數型PSS5』的構成例的方框圖。
圖10是表示以長距離輸電大範圍系統為對象，採用該第1實施例的多數型PPS5』時的穩定性模擬結果示例圖。
圖11是表示應用該第1實施例的多數型PSS5』，進行勵磁機方式的系統穩定性模擬的結果示例圖。
圖12是表示本發明第2實施例的多數型PSS5』的重要部分構成例的方框圖。
圖13是表示本發明第3實施例的多數型PSS5』的主要部分構成例的方框圖。
圖14是表示本發明第4實施例的多數型PSS5』的構成例的方框圖。
圖15是表示本發明第5實施例的多數型PSS5』的重要部分構成例的方框圖。
圖16是表示本發明第6實施例的多數型PSS5』的重要部分構成例的方框圖。
實施本發明的最佳例以下參照附圖，詳細說明本發明的最佳實施例。
第1實施例
圖8表示應用本實施例的PSS的勵磁系統構成例的方框圖，對於和圖1相同的部分，標註同一符號，其說明從略，在此僅對不同的部分加以說明。
本實施例的勵磁系統，如圖8所示，其構成中省略了上述圖1所示的多變量PSS5，取而代之的是多數型PSS5』。
圖9是表示本實施例的多數型PSS5』構成例的方框圖，對於和圖3相同的部分，標註同一符號。
該多數型PSS5』如圖9所示，具有以下4個構成部分△P-PSS，這是現有型PSS，它把發電機1的有效功率P8的變化量-△P作為輸入使用，對具有適當穩定函數Gp(s)13的短周期發電機方式電力波動進行抑制；△ω-PSS，這是現有型PSS，它把發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入使用，對具有適當穩定函數Gw(s)14的短周期發電機方式電力波動進行抑制△δ-PSS，它把發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入，具有包括相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該函數對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其相位與發電機1的轉子的相位角信號同相，其是抑制長周期系統方式電力波動用的PSS(以下簡稱並行式PSS)的；以及加法器A3，用於對△P-PSS的輸出信號S1，△ωδ-PSS的輸出信號S2和△δ-PSS的輸出信號S3進行相加，來自加法器A1的多數型PSS的輸出信號S5被輸入到上述AVR4內。
而且，其中，具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS組合形成的(△P+△ω)-PSS，被用來構成短周期型穩定信號計算部，並且，具有穩定函數Gδ(s)10的△δ-PSS被用來構成長周期型穩定信號計算部。
並且，在圖9中，省略了用於限制發電機電壓控制範圍的限幅器。該限幅器有兩種使用方法，一種是將其分別設置在具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS、具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS、以及具有穩定函數Gδ(S)10的△δ-PSS內；另一種是用於限制多數型PSS輸出信號S5。
再有，作為上述各PSS的穩定函數的Gp(s)13、Gw(s)14、Gδ(S)10，其構成與上述圖4的方框圖相同，其具體構成例分別示於下列(式1)、(式2)、(式3)。 以下說明具有上述構成的本實施例的多數型PSS5的作用。而且，對於和上述圖1、圖2相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖3所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(s)13；發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A分別通過穩定函數Gw(s)14和穩定函數Gδ(s)10，並由加法器A3進行相加，作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，交叉雙軸式機和多臺發電機直接連接的低壓同步式發電機之間所產生的2Hz的0.5秒左右的短周期電力波動，即相鄰機方式和發電機方式的電力波動，對其進行抑制所採用的設備是具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS二者組合形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS；而對系統方式的電力波動進行抑制所採用的設備是並列型PSS即△δ-PSS，它具有的穩定函數△δ(S)10被設定為能適應該電力波動。通過這種分工而進行實用化的PSS，能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍的電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍的功率互換。
圖10表示按照與採用了上述原有構成的PSS的圖6相同的條件，以長距離輸電大範圍系統為對象應用了圖9所示的本實施例多數型PSS5』時的穩定性模擬結果示例圖。而且，在圖10中，橫坐標表示時間(單位為秒)；縱坐標表示相位差角δ(單位為度)。
在圖10的模擬中使用的多數型PSS5』的常數分別表示如下。 而且，上述常數在應用本實施例的多數型PSS5』的發電機1和AVR4的常數設定不同於上述模擬中所使用的定數和條件時進行變更。
若假定模擬的發電機總輸出容量為100％，則採用多數型PSS5』的發電機1的比例為9.4％。並且，採用圖9所示的PSS5的比例越高，穩定性越高。但是，如圖10所示，即使在適用於系統的9.4％的情況下，穩定性也在提高，在系統運用上完全沒有問題。
再者，從圖10所示的系統故障的幹擾到無圖示的負荷變動的微小幹擾，造成發電機運轉中產生系統方式和發電機方式的電力波動，對這些電力波動來說，圖9中構成的多數型PSS5』具有良好的抑制特性。
以下表示把本實施例的多數型PSS5』應用於勵磁機方式時的一例。 圖11是表示應用本實施例的多數型PSS』進行勵磁機方式的系統穩定性模擬的結果示例圖。圖7是表示僅使用現有型PSS進行系統穩定性模擬的結果示例圖。也就是說，當應用圖11所示的多數型PSS5』時，因系統故障而發生的相位差角波動經大約為3秒，電力波動受到抑制。
對此，在應用現有型PSS的圖7的情況下，發電機的相位差角在時間經過的同時進行擴大，產生不穩定。
因此可以看出，本實施例的多數型PSS5』應用於可控矽勵磁方式和勵磁機方式兩方面，也有顯著提高穩定性的效果。
第2實施例
圖12是表示本實施例的多數型PSS5』的主要部分構成例的方框圖，對於和圖9相同的部分，標註同一符號，其說明從略，這裡僅說明不同的部分。
也就是說，本實施例的多數型PSS5』如圖12所示，其構成是在上述圖9中附加了電力波動頻率檢測部51和常數選擇部53。
電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A，檢測出電力波動的頻率。
並且，常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的電力波動的頻率或與其相當的等效信號，從預先假定各種系統條件進行設計的並列型PSS的穩定函數的常數中，自動地選擇出控制常數。
也就是說，常數選擇部53根據預先假定各種電力波動的頻率進行設計的上述(式3)的並列型PSS的穩定函數的常數Kδ、Tδ1、Tδ2、Tδ3、Tδ4、Tδ5、Tδ6、Tδ7的值，編制出該電力波動的頻率和各常數的表，從該表中自動地選擇出與已檢測的電力波動頻率相接近的各個常數。而且，由上述電力波動頻率檢測部51和常數選擇部53來構成控制常數調整功能。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，關於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，這裡僅說明不同的部分的作用。
在發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，利用電力波動頻率檢測部51由發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動的頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出並列型PSS的增益和超前滯後常數等的控制常數。
在此情況下，針對系統中所存在的電力波動，設定各並列型PSS(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制作為其對象的電力波動，因此，各並列型PSS能發揮其作用，即抑制與各個設定相對應的電力波動。
第3實施例
圖13是表示本實施例的多數型PSS5』的主要部分構成例的方框圖，對於和圖9相同的部分，標註相同的符號，其說明從略，這裡僅說明不同的部分。
也就是說，本實施例的多數型PSS5』如圖13所示，其構成是在上述圖9中附加了電力波動頻率檢測部51和常數選擇部54。
電力波動頻率檢測部51由發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A，檢測出電力波動的頻率。
並且，常數選擇部54具有一種控制常數調整功能，即根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的電力波動頻率或與其相當的等效信號，利用預先設定的數式子，自動地變更並列型PSS的穩定函數。
也就是說，常數選擇部54，根據預先假定各種電力波動頻率進行設計的上述(式3)的並列型PSS的穩定函數的常數Kδ、Tδ1、Tδ2、Tδ3、Tδ4、Tδ5、Tδ6、Tδ7的數值表，編制出各常數對電力波動頻率F的近似值。
例如，把2次近似式的係數定為A0、A1、A2，把檢測出的電力波動頻率F代入到(式4)Kδ(F)=A0+A1×F+A2×F×F的近似式內，自動地計算出並列型PSS的各個常數。
而且，由上述電力波動頻率檢測部51和常數選擇部54來構成控制常數調整功能。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，這裡僅說明不同的部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51，由發電機1的轉子旋轉速度ω9信號，檢測出電力波動頻率，藉助於常數選擇部54，根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，利用預先設定的式子，自動地計算出並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，針對系統中存在的電力波動，設定各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制作為其對象的電力波動，這樣一來，各並列型PSS能發揮作用，即抑制與各種設定相對應的電力波動。
第4實施例
圖14是表示本實施例的多數型PSS5』的構成例的方框圖，對於和圖9相同的部分，標註相同的符號，其說明從略，在此只說明不同的部分。
也就是說，本實施例的多數型PSS5』如圖14所示，對發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A，輸入進行成為與發電機1轉子的相位角信號同相的相位滯後補償的信號，作為對系統方式的電力波動進行抑制的穩定函數Gδ(s)，這樣表示出的並列型PSS、即△δ-PSS有許多個(N臺)10A～10N，利用加法器A3對作為現有型PSS的(△P+△ω)-PSS的輸出信號S1、S2以及已由加法器A4相加過的各個並列型PSS的輸出信號S3A～S3N的相加信號進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸入到上述AVR4內。
而且，在圖14中，省略了用於限制發電機電壓的控制範圍的限幅器。該限幅器有兩種使用方法，一是分別設置在具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS、具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS、以及具有穩定函數Gδ(S)10A～10N的各個△δ-PSS內方法二是限制多數型PSS輸出信號S5的方法。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
針對系統中存在的電力波動來設定各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，以便最有效地抑制被作為對象的電力波動，這樣一來，各並列型PSS能充分發揮作用，以便抑制與各種設定相對應的電力波動。
也就是說，該多數型PSS5』具有多個並列型PSS，該並列形PSS根據系統中存在的電力波動來變更穩定函數，白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10A～10N的控制常數的設定，與上述第1實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3A～S3N以及現有型PSS的輸出信號S1、S2進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS，組合而形成的現有型PSS即(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於發生的數量多或者方式大不相同的系統方式電力波動，利用具有穩定函數10A～10N的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
通過這種分工而實用化的PSS，能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
第5實施例
圖15表示本實施例的多數型PSS5』的主要部分構成例的方框圖，對於和圖12相同的部分，其說明從略，在此，僅說明不同部分的。
也就是說，本實施例的多數型PSS5』如圖15所示，在構成上具有多個(本例中為2個)這樣的並列型PSS，即利用從上述圖12的發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A中檢測出的電力波動頻率或與其相當的等效信號，對於與系統中存在的電力波動相適應的穩定函數，從預先通過計算而決定的定數中自動地選擇出對被檢測出的波動頻率最適合的常數。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第2實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10A～10N的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3以及現有型PSS的輸出信號S1、S2進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的許多的系統方式電力波動，利用具有不同穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
通過這種分工而實用化的PSS，能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
第6實施例
圖16是表示本實施例的多數型PSS5』的主要部分構成例的方框圖，對於和圖13相同的部分，標註相同的符號，其說明從略，在此僅說明不同的部分。
也就是說，本實施例的多數型PSS5』如圖16所示，在構成上具有多個(本例中為2個)這樣的並列型PSS，即利用從上述圖13的發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A中檢測出的電力波動頻率或與其相當的等效信號，對於與系統中存在的電力波動相適應的穩定函數，利用預先設定的式子來自動地計算出對被檢測出的電力波動頻率最適合的常數，即穩定函數的控制常數。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第3實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述第3實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3以及現有型PSS的輸出信號S1、S2進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的許多的系統方式電力波動，利用具有不同穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
通過這種分工而實用化的PSS，能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
第7實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖9第1實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS、即△ω-PSS組合而成的(△P+△ω)-PSS，僅由具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS構成，把△δ-PSS的輸出信號S3輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第1實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，通過穩定函數Gδ(S)10，作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，對系統方式的電力波動利用這樣的多數型PSS、即△δ-PSS進行抑制，該多數型PSS具有為適應該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10。
也就是說，在僅有系統方式的電力波動問題的發電機1中，為了抑制該電力波動，設定一種構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)中所示的穩定函數Gδ(S)10，其作用是抑制系統方式的電力波動。
第8實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖12第2實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS、即△ω-PSS這二者組合而成的(△P+△ω)-PSS，而由具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS、電力波動頻率檢測部51和常數選擇部53構成，把△δ-PSS的輸出信號S3輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第1實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖12代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各種設定相對應的電力波動。
第9實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖13第3實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS、即△ω-PSS這二者組合而成的(△P+△ω)-PSS，僅由具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS電力波動頻率檢測部51和常數計算部54構成，把△δ-PSS的輸出信號S3輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第3實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖13代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和第3實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部54，根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，利用預先設定的式子，自動地計算出並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第10實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖14第4實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS即△ω-PSS這二者組合而成的(△P+△ω)-PSS，僅由具有穩定函數Gδ(S)10A～10N的並列型PSS即多數(N臺)的△δ-PSS構成，把△δ-PSS的輸出信號S3A～S3N用加法器A4相加後的相加信號輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第4實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖14代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第4實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10A～10N的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第11實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖15第5實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS、即△ω-PSS這二者組合而成的(△P+△ω)-PSS，僅由具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即多數(本臺為2臺)的△δ-PSS、多個(本例為2臺)電力波動頻率檢測部51和常數選擇部53構成，把各△δ-PSS的輸出信號S3在加法器A5中相加後的相加信號輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第5實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖15代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和第5實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動利用具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第12實施例
本實施例的多數型PSS5』省略了上述圖16第6實施例的具有穩定函數Gp(s)13的現有型PSS即△P-PSS、以及具有穩定函數Gw(s)14的現有型PSS、即△ω-PSS這二者組合而成的(△P+△ω)-PSS，僅由具有穩定函數10的並列型PSS即多個(本例為2臺)△δ-PSS多個(本例為2臺)電力波動頻率檢測部51和常數檢測部54構成，把△δ-PSS的輸出信號S3在加法器A6中相加後所得的相加信號輸入到上述AVR4內。
而且，關於其他構成，因為和第6實施例的情況一樣，所以，在此省略其圖示和說明，用圖8和圖17代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和第6實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動利用具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第13實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖9的第1實施例的並列型PSS即△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號，來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第1實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖2所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(s)13；發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(s)14；發電機1的電壓頻率或電流頻率的信號通過穩定函數Gδ(S)10，然後在加法器A3中進行相加，隨後作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，相鄰機方式和發電機方式的電力波動，利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS即(△P+△ω)-PSS來進行抑制，並且，對於系統方式電力波動，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入，利用具有其設定值適合於該電力波動的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
通過這種分工而實用化的PSS，能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
第14實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖12的第2實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包括相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第2實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖12代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第2實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先設定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出那種以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號為輸入的並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第15實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖13的第3實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第3實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖13代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第3實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第16實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(N臺)△δ-PSS，即作為上述圖14的第4實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第4實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖14代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第4實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10A～10N的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第17實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)的△δ-PSS，即作為上述圖15的第5實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第5實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖15代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第5實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的許多的系統方式電力波動，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入，利用具有不同穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第18實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述圖16的第6實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第6實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖16代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第6實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的許多的系統方式電力波動，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入，利用具有不同穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第19實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述第7實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第7實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第7實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，發電機1的電壓頻率或電流頻率信號，通過穩定函數Gδ(S)10作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，對系統方式的電力波動利用這樣的多數型PSS、即△δ-PSS進行抑制，該多數型PSS具有為適應電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10。
也就是說，在僅有系統方式的電力波動問題的發電機1中，為了抑制該電力波動，設定一種構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)中所示的穩定函數Gδ(S)10，該多數型PSS5』把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入，其作用是抑制系統方式的電力波動。
第20實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述第8實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用上述發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第8實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖12代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第8實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
第21實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述第9實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第9實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖13代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第9實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部54根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，使用預先設定的式子，自動地選擇出把發電機1的電壓頻率或電流頻率信號作為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
第22實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多數(N臺)的△δ-PSS，即作為上述第10實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第10實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖14代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第10實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號為輸入的、各並列型PSS(式3)所示的穩定函數10A～10N的控制函數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第23實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多數(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述第11實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第11實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖15代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第11實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，已設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動，以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號為輸入，利用具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第24實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)的△δ-PSS，即作為上述第12實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第12實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖16代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第12實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在設定的系統條件更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動，以發電機1的電壓頻率或電流頻率信號為輸入，利用具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第25實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖9的第1實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的電壓頻率或電流頻率信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第1實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(s)13；發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(s)14；發電機1的有效功率P8的信號通過穩定函數Gδ(S)10，然後在加法器A3中進行相加，隨後作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，相鄰機方式和發電機方式的電力波動，利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，而且對於系統方式電力波動，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入，利用具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制，該穩定函數被設定到與該功率波動相適應的程度。
通過這種分工而實現了實用化的PSS能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
第26實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖12的第2實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第2實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖12代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第2實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1為有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第27實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖13的第3實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第3實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖13代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第3實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
在此情況下，與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第28實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多數(N臺)Δδ-PSS，即作為上述圖14的第4實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第4實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖14代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第4實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10A～10N的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第29實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多數(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述圖15的第5實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號，來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第5實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖15代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第5實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是利用將具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS的(δp+Δω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的多數系統方式電力波動，利用以發電機1的有效功率P8的信號為輸入，具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第30實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述圖16的第6實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第6實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖16代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第6實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS這二者組合而形成的現有型PSS(△P+△ω)-PSS來進行抑制，對於頻率大不相同的多數系統方式電力波動，利用以發電機1的有效功率P8的信號為輸入，具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10的控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第31實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述的第7實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第1實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第7實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，發電機1的有效功率P8的信號，通過穩定函數Gδ(S)10作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，對系統方式的電力波動利用這樣的多數型PSS、即△δ-PSS進行抑制，該多數型PSS具有為適應該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10。
也就是說，在僅有系統方式的電力波動問題的發電機1中，為了抑制該電力波動，設定一種構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)中所示的穩定函數Gδ(S)10，其作用是抑制系統方式的電力波動。
第32實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述的第8實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第8實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖12代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第8實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部53根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，從預先假定各種系統條件進行設計的常數中，自動地選擇出以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
第33實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述第9實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第9實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖13代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第9實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在發電機1的電力波動頻率偏離假定的頻率的情況下，利用電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動頻率，利用常數選擇部54根據由電力波動頻率檢測部51檢測出的頻率，利用預先設定的式子，自動地計算出以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、並列型PSS的增益和超前滯後常數等控制常數。
第34實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(N臺)△δ-PSS，即作為上述第10實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第10實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖14代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第10實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
與系統中存在的電力波動相對應，設定一種以發電機1的有效功率P8的信號為輸入的、各並列型PSS的(式3)所示的穩定函數10A～10N控制常數，以便最有效地抑制被作為抑制對象的電力波動，這樣，以發電機1的有效功率P8信號為輸入的、各並列型PSS就能發揮作用，有效地抑制與各自的設定相對應的電力波動。
第35實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述第11實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第11實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖15代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第11實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動增大，因此，在已設定的系統條件將更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動利用以發電機1的有效功率P8的信號為輸入，具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第36實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種多個(本例為2臺)△δ-PSS，即作為上述第12實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用發電機1的有效功率P8的信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第12實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖16代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第12實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
白天重負荷時和夜間輕負荷時發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，由於互換電能等的變化而發生的電力波動周期的變動將增大，因此，在已設定的系統條件將更加嚴格的情況下，各個並列型PSS的穩定函數10的控制常數的設定，與上述第2實施例時相比，要更加仔細地進行。並且，對這些並列型PSS的輸出信號S3進行相加，把多數型PSS輸出信號S5輸出到AVR4內。
在此情況下，頻率大不相同的許多系統方式的電力波動利用以發電機1的有效功率P8的信號為輸入，具有不同穩定函數10的許多並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制。
第37實施例
本實施例的多數型PSS5』在構成上具有這樣一種△δ-PSS，即作為上述圖9的第1實施例的並列型PSS的△δ-PSS，利用一種等效信號來代替發電機1的轉子旋轉速度ω9的變化量△ω9A作為輸入信號使用，該等效信號是由水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號相組合而生成的、與旋轉加速度相等效的信號，該△δ-PSS具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對上述輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
而且，關於其他構成，因為和上述第1實施例的情況相同，所以，在此，其圖示和說明從略，用圖8和圖9代替。
以下說明上述構成的本實施例的多數型PSS5』的作用。
而且，對於和上述第1實施例相同的部分的作用，其說明從略，在此，僅說明不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(s)13；發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(s)14與水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號相組合而生成的旋轉加速度相等效的信號通過穩定函數Gδ(S)10，然後在加法器A3中進行相加，隨後作為多數型PSS輸出信號5A被輸入到AVR4內。
在此情況下，相鄰機方式和發電機方式的電力波動，利用具有穩定函數Gp(s)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(s)14的△ω-PSS組合而形成的現有型PSS即(△P+△ω)-PSS來進行抑制；並且，對於系統方式電力波動，利用具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS即△δ-PSS來進行抑制，該穩定函數被設定在適合於該電力波動的狀態下，輸入信號等效於水輪機導向葉片開度和發電機1的有效功率P8信號的組合而生成的旋轉加速度。
通過這種分工而實用化的PSS能迅速抑制電力系統中所發生的從發電機方式到系統方式的大範圍電力波動，保持電力系統穩定，從而能穩定地進行大範圍功率互換。
(第38實施例)
本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第2實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與水輪機的導向葉片開度信號、和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，作為輸入的並列型PSS的增益、和超前滯後常數等的控制常數。
這時，對應系統中存在的電力波動，為了對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定用與水輪機的導向葉片開度信號、和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，用與水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第39實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第3實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合所生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，將與由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第40實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第4實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N，使由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第41實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第5實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第42實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第6實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第43實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第7實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，從水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合中所生成的旋轉加速度相等效的信號通過穩定函數Gδ(S)10，作為多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，對系統的電力波動，將水輪機的導向葉片開度信號和發電機的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速相等效的信號作為輸入，通過具有設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS進行抑制，使其適應該電力波動。
即，在只是系統方式的電力波動有問題的發電機1中，為了抑制其波動，通過設定以水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示的穩定函數Gδ(S)10，起抑制系統方式的電力波動作用。
(第44實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第8實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第45實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第9實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數計算部54，根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，使用預先設定的數學式，自動計算將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第46實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第10實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第10實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第47實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第11實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期的變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過將水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，並通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
(第48實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由水輪機的導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第12實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期的變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數10的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，將水輪機導向葉片開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第49實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有的△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖9的第1實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第1實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
多數PSS5』如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13、發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14、與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和從發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3上相加，作為多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，鄰接機方式和發電機方式的電力波動，是通過使具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS與具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS相組合的、現有型PSS的(△P+△ω)-PSS，來進行抑制，並對於系統方式的電力波動，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有適於該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
通過這樣的分擔，對已經實用化的PSS，可迅速抑制電力系統中發生的從發電機方式到系統方式很寬範圍的電力波動，通過穩定保持電力系統，就可以穩定地進行廣域的電力互換。
(第50實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第2實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中，檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第51實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第3實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第52實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第4實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第53實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第5實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數GP(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的、旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第54實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第6實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數GP(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第55實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第7實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，從與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，通過穩定函數Gδ(S)10，作為多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，對系統的電力波動，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速相等效的信號作為輸入，通過具有設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS進行抑制，使其適應該電力波動。
即，在只是系統方式的電力波動有問題的發電機1中，為了抑制其波動，通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的構成複數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示的穩定函數Gδ(S)10，起抑制系統方式的電力波動作用。
(第56實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第8實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中，檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇、將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第57實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第9實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離預定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數計算部54，根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，使用預先設定的數學式，自動計算將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第58實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第10實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ～PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第10實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號組合生成的旋轉加速度相等效的信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第59實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第11實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期的變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定、與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第60實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第12實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動的周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期的變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過將與發電機1直接連接的透平機的閥門開度信號和發電機1的有效功率P8信號的組合所生成的旋轉加速度相等效的信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第61實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖9的第1實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角相等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第1實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
多數PSS5』，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13、發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14、與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角相等效的信號，通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3上相加，以多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，鄰接機方式和發電機方式的電力波動，是通過具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS與具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS相組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，對於系統方式的電力波動，將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角相等效的信號作為輸入，通過具有適於該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
通過這樣的分擔，對已經實用化的PSS，可迅速抑制電力系統中發生的從發電機方式到系統方式很寬範圍的電力波動，通過保持電力系統穩定，就可以穩定地進行廣域的電力互換。
(第62實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第2實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第63實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第3實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將與發電機1的有效功率P8信號和發電機l的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第64實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第4實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角相等效的信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使與由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第65實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第5實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第66實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第6實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數GP(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第67實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第7實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、通過穩定函數Gδ(S)10，作為多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，對系統的電力波動，將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入，通過具有設定的穩定函數G8(S)10的並列型PSS的△δ-PSS進行抑制，使其適應該電力波動。
即，在只是系統方式的電力波動有問題的發電機1中，為了抑制其波動，通過設定將與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的，構成複數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示的穩定函數Gδ(S)10，起到抑制系統方式電力波動的作用。
(第68實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第8實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第69實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第9實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離預定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數計算部54，根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，使用預先設定的數學式，自動計算用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號、作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第70實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第10實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第10實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使由發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第71實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第11實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第72實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第12實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過用與發電機1的有效功率P8信號和發電機1的電壓Vg3A信號的組合所生成的發電機1的轉子相位角等效的信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第73實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖9的第1實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第1實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
多數PSS5』，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13、發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14、由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3上相加，以多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，鄰接機方式和發電機方式的電力波動，是通使具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS與具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS相組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，而對於系統方式的電力波動，是用由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入，通過具有適於該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
通過這樣的分擔，對已經實用化的PSS，可迅速抑制電力系統中發生的從發電機方式到系統方式很寬範圍的電力波動，通過穩定保持電力系統，就可以穩定地進行廣域的電力互換。
(第74實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，用由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第2實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第75實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第3實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第76實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第4實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N控制常數，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第77實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第5實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△δ-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第78實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第6實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要是通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，頻率有很大差別的多個系統方式的電力波動，是將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入，通過具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS進行抑制。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10的控制常數，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位等效的信號、作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第79實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第7實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，從由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號通過穩定函數Gδ(S)10，作為多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，對系統的電力波動，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入，通過具有設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS進行抑制，使其適應該電力波動。
即，在只是系統方式的電力波動有問題的發電機1中，為了抑制其波動，通過設定由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號作為輸入的，構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示的穩定函數Gδ(S)10，起到抑制系統方式電力波動的作用。
(第80實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包括相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第8實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號、作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第81實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第9實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離預定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數計算部54，根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，使用預先設定的數學式，自動計算將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
(第82實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第10實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的、發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△δ9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第10實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖14。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機l的內部相位信號、作為輸入的各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10A～10N的控制常數，使由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第83實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，作為上述第11實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第11實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖15。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第84實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多數(在本例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第12實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖16。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間輕負荷時所發生的電力波動周期有很大不同，其影響很大，或因互換電能等的變化使產生的電力波動周期變動變大，並因此使設定的系統條件更嚴格時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，與上述的第2實施例的情況相比，要更加詳細設定。而且，對這些並列型PSS的輸出信號S3相加後，向AVR4輸出多數型PSS輸出信號S5。
這時，頻率有很大差異的多個系統方式的電力波動，通過將由發電機1的轉子的相位角信號和發電機1的電壓Vg3A相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入，並具有不同穩定函數10的多數並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
(第85實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖9的第1實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第1實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖9。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
多數型PSS5』，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13、發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14、由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號，通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3上相加，以多數型PSS輸出信號5A輸入到AVR4。
這時，鄰接機方式和發電機方式的電力波動，是通使具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS與具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS相組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS進行抑制，而對於系統方式的電力波動來說是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入，通過具有適於該電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制。
通過這樣的分擔，對已經實用化的PSS，可迅速抑制電力系統中發生的從發電機方式到系統方式很寬範圍的電力波動，通過穩定保持電力系統，就可以穩定地進行廣域的電力互換。
(第86實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第2實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖12。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入的，各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第87實施例)本實施例多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中的並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子轉速ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
關於其他的構成，由於與上述第3實施例的情況相同，故在此其圖示及說明予以省略，而代用圖8和圖13。
下面對以上構成的本實施例的多數型PSS5』的作用進行說明。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，其說明予以省略，在此只敘述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率偏離假定的頻率時，通過電力波動頻率檢測部51，從發電機1的轉子旋轉速度ω9的信號中檢測出電力波動的頻率，通過常數選擇部53，根據由電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先假定各種系統條件所設計的常數中，自動選擇將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入的並列型PSS的增益及超前滯後常數等的控制常數。
這時，為了對應系統中存在的電力波動，對作為其對象的電力波動進行最有效的抑制，則通過設定將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入的，各並列型PSS的(式3)中所示的穩定函數10，使由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成發電機1的內部相位信號作為輸入的各並列型PSS，起到抑制對應於各設定的電力波動的作用。
(第88實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第4實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了適應在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制與各個設定對應的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第89實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第5實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第90實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第6實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機l的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第91實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第7實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖9來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差生成的發電機1的內部相位信號，作為多數型PSS輸出信號5A，通過穩定函數Gδ(S)10向AVR4輸入。
此時，對於系統方式的的電力波動，通過具有為適應於此電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來抑制電力波動。其中，該並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號作為輸入信號。
即，在只出現系統方式的電力波動的問題的發電機1中，為了抑制該波動，通過設定構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示穩定函數Gδ(S)10，起到抑制系統方式的電力波動的作用。上述各多數型PSS5』是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第92實施例)
本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第8實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖12來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51，由發電機1的轉子的旋轉速度ω9的信號檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第93實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第9實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖13來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51由發電機1的轉子的旋轉速度ω9的信號，檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第94實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述的第10實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第10實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS用於抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第95實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第11實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
在白天的重負荷時和夜間的輕負荷時而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第96實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第12實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當由於白天的重負荷和夜間的輕負荷而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號、與發電機1的電壓相位信號間的差所生成的發電機1的內部相位信號，作為輸入信號的。
(第97實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖2的第1實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第1實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖9來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13，發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14，發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合生成的發電機1的內部電壓相位信號通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3相加，作為多數型PSS的輸出信號5A向AVR4輸入。
此時，相鄰機方式和發電機方式的電力波動通過現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，該現有型PSS的(△P+△ω)-PSS將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS進行組合；而對於系統方式的電力波動，通過具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，該並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入，且該穩定函數Gδ(S)10被設定為適用於該電力波動。
通過這樣的分擔，對於實用化了的PSS，通過迅速抑制在電力系統產生的從發電機方式到系統方式的廣泛區域的電力波動，保持電力系統的穩定，可以進行穩定地進行廣泛區域的功率互換。
(第98實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖5的第2實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第2實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖12來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述並列型PSS用由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入。
此時，為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10，各並列型PSS用於抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入。
(第99實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第3實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖13來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述並列型PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入。
此時，為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10，各並列型PSS起到抑制對應於各個設定的電力波動的作用。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入。
(第100實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第4實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了適應在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS用於抑制與各個設定對應的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，作為輸入信號的。
(第101實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖15的第5實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第5實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動，主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，作為輸入信號的。
(第102實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第6實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第103實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第7實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖9來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，作為多數型PSS輸出信號5A，通過穩定函數Gδ(S)10向AVR4輸入。
此時，對於系統方式的的電力波動，通過具有為適應於此電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來抑制電力波動。其中，該並列型PSS的△δ-PSS將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號。
即，在只出現系統方式的電力波動的問題的發電機1中，為了抑制該波動，通過設定構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示穩定函數Gδ(S)10，起到抑制系統方式的電力波動的作用。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第104實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第8實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖12來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9的信號檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第105實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第9實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖13來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第106實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述的第10實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第10實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS用於抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，作為輸入信號的。
(第107實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第11實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當由於白天的重負荷和夜間的輕負荷而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第108實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第12實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當由於白天的重負荷和夜間的輕負荷而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由發電機1的電壓Vg3A信號和電流信號的組合所生成的發電機1的內部電壓相位信號作為輸入信號的。
(第109實施例)本實施例的多數型PSS5』作為上述圖9的第1實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第1實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖9。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第1實施例相同部分的作用，省略其說明，只描述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，如圖9所示，有效功率8的變化量-△P通過穩定函數Gp(S)13，發電機1的旋轉速度ω9的變化量△ω9A通過穩定函數Gw(S)14，而將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，通過穩定函數Gδ(S)10，在加法器A3相加，作為多數型PSS的輸出信號5A向AVR4輸入。
此時，相鄰機方式和發電機方式的電力波動通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，而對於系統方式的電力波動，通過具有穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來抑制，該並列型PSS的△δ-PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號，且該穩定函數Gδ(S)10被設定為適用於該電力波動。
通過這樣的分擔，對於實用化了的PSS，通過迅速抑制在電力系統產生的從發電機方式到系統方式的廣泛區域的電力波動，保持電力系統的穩定，可以進行廣泛區域的功率互換。
(第110實施例)
本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖12的第2實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第2實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖12來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第2實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述並列型PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
此時，為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
(第111實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖13的第3實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第3實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖13來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第3實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述並列型PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
此時，為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10，各並列型PSS起到抑制對應於各個設定的電力波動的作用。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
(第112實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖14的第4實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第4實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第4實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了適應在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制與各個設定對應的的電力波動。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第113實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖18的第5實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第5實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第5實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第114實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述圖16的第6實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第6實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第6實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
發電機方式的電力波動主要通過將具有穩定函數Gp(S)13的△P-PSS和具有穩定函數Gw(S)14的△ω-PSS組合的現有型PSS的(△P+△ω)-PSS來進行抑制，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述並列型PSS的△δ-PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
為了適應於在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第115實施例)
本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第7實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第7實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖9來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第7實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
在多數型PSS5』中，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為多數型PSS輸出信號5A，通過穩定函數Gδ(S)10向AVR4輸入。
此時，對於系統方式的的電力波動，通過具有為適應於此電力波動而設定的穩定函數Gδ(S)10的並列型PSS的△δ-PSS來抑制電力波動。其中，該並列型PSS的△δ-PSS將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號。
即，在只出現系統方式的電力波動的問題的發電機1中，為了抑制該波動，通過設定構成多數型PSS5』的並列型PSS的上述(式3)所示穩定函數Gδ(S)10，起到抑制系統方式的電力波動的作用。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第116實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第8實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第8實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖12來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第8實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9的信號檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第117實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第9實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第9實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖13來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第9實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當發電機1的電力波動的頻率與設想的頻率不同時，電力波動頻率檢測部51根據發電機1的轉子的旋轉速度ω9檢測出電力波動的頻率，常數選擇部53根據電力波動頻率檢測部51檢測的頻率，從預先考慮了各種系統條件而設計的常數中，自動選擇並列型PSS的增益和超前滯後等的控制常數。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第118實施例)
本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(N臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述的第10實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10A～10N，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第10實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖14來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第10實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
為了解決在系統中存在的電力波動，最有效地抑制作為解決對象的電力波動，通過設定各並列型PSS的(式3)所示穩定函數10A～10N的控制常數，各並列型PSS可以抑制對應於各個設定的電力波動。上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第119實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第11實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第11實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖15來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第11實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當由於白天的重負荷和夜間的輕負荷而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
(第120實施例)本實施例的多數型PSS5』的構成中具有多個(在本實施例中為2臺)△δ-PSS，該△δ-PSS作為上述第12實施例中並列型PSS的△δ-PSS，將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，來取代上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9的變化量△ω9A，作為輸入信號，它具有包含相位超前滯後補償函數在內的穩定函數Gδ(S)10，該相位超前滯後補償函數用於對該輸入信號進行相位滯後補償，使其與發電機1的轉子的相位角信號同相，該△δ-PSS用於抑制長周期的系統方式的電力波動。
對於其它的結構，因為和上述第12實施例相同，因此省略其圖示及說明，其附圖採用圖8和圖16來代替。
下面說明具有上述結構的本實施例的多數型PSS5』的作用。
對於與上述第12實施例相同部分的作用，省略其說明，在這裡只描述不同部分的作用。
當由於白天的重負荷和夜間的輕負荷而產生的電力波動的周期相差很大，其影響變大，由互換電能等變化產生的電力波動周期的變動大，因而設定的系統條件變得苛刻時，各個並列型PSS的穩定函數的控制常數的設定，是比在上述第2實施例的情況下更加嚴密的設定。然後將這些並列型PSS的輸出信號S3相加，向AVR4輸出多數型PSS的輸出信號S5。
此時，頻率相差很大的多個系統方式的電力波動，通過具有不同的穩定函數10的多個並列型PSS的△δ-PSS來進行抑制，上述各並列型PSS是將由上述發電機1的轉子的旋轉速度ω9信號、發電機1的電壓的頻率信號、發電機1的電流的頻率信號、發電機1的有效功率P8信號、水輪機的導向葉片開度信號、與發電機1直接連接的透平機的閥開度信號、發電機1的轉子相位角信號、發電機1的電壓Vg3A相位信號、發電機1的電壓Vg3A信號、發電機1的電流信號的組合所生成的信號，作為輸入信號的。
工業上的可應用性如上所述，根據本發明的PSS，通過迅速抑制在電力系統產生的從發電機方式(0.5秒左右的快速短周期)到系統方式(10秒左右的緩慢長周期)為止的在通常的電力系統中出現的廣泛區域的電力波動，保持電力系統的穩定，可以進行廣泛區域的功率互換，且不會對透平機、發電機的軸偏擺振動產生影響，可以適用於靜止型勵磁系統和旋轉勵磁系統兩種系統。
權利要求
1．一種發電系統，它把旋轉電機型發電機連接到電力系統中，向上述電力系統輸出電力，其特徵在於具有勵磁電路，用於對上述發電機的激磁電路進行勵磁；勵磁控制部，它為使上述發電機的輸出達到規定電壓，對上述勵磁電路的勵磁進行控制；短周期型穩定部，它根據上述發電機的電參數和機械參數中的至少一個，輸出一種為抑制短周期電力波動所需的短周期型穩定信號；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，輸出為抑制比上述短周期長的長周期電力波動所需的長周期型穩定信號；以及輸出部，用於向上述勵磁控制部內輸出上述短周期型穩定部和上述長周期型穩定部的輸出信號。
2.一種系統穩定裝置，它被組裝到旋轉電機型發電機的勵磁控制系統內，旨在加速衰減該發電機所連接的電力系統中的電力波動，提高上述電力系統的穩定性，其特徵在於，具有短周期型穩定部，它根據上述發電機的電參數和機械參數中的至少一個，計算出為抑制短周期電力波動所需的短周期型穩定化信號；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，計算出為抑制比上述短周期長的長周期電力波動所需的長周期型穩定化信號；以及加法部，它把上述短周期型穩定部和上述長周期型穩定部的輸出加到上述勵磁控制系統中。
3.如權利要求2所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述長周期型穩定部具有包括相位補償函數在內的穩定函數，該相位補償函數用於對上述發電機的轉子的旋轉速度信號進行相位滯後補償，以便所述旋轉速度信號與上述發電機的轉子相位角信號同相。
4．如權利要求3所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述長周期型穩定部具有用於把下列信號中的至少一種置換成上述旋轉速度信號的置換部，所述信號是上述發電機的電壓頻率信號；電流頻率信號；上述發電機的有效功率信號；由與上述發電機相連結的水輪機的導流葉片開度信號、和上述發電機的有效功率信號組合，而生成的旋轉速度信號；由與上述發電機直接連結的透平機的閥門開度信號、和上述發電機的有效功率信號組合而生成的旋轉速度信號；由上述發電機的轉子的相位角信號、和上述發電機的電壓相位信號組合所生成的發電機內部相位信號；由上述發電機的電壓信號和電流信號相組合而生成的發電機內部電壓相位信號、與發電機電壓相位信號相組合而生成的發電機內部相位信號；由上述發電機的有效功率信號和上述發電機的電壓信號相組合所生成的上述發電機的轉子的相位角信號，以及由上述發電機的電壓信號和電流信號的組合所生成的發電機內部電壓相位信號。
5．如權利要求3所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述長周期型穩定部具有控制常數變更部，該變更部根據上述長周期的電力波動的頻率，把上述穩定函數中的控制常數自動地變更成規定值。
6．如權利要求2所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述長周期型穩定部具有多個長周期型穩定部。
7．如權利要求6所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述多個長周期型穩定部分別具有包括相位補償函數在內的穩定函數，該相位補償函數用於對上述發電機的轉子的旋轉速度信號進行相位滯後補償，以便上述旋轉速度信號與上述發電機轉子相位角信號同相，而且，各穩定函數具有不同的控制常數。
8．如權利要求2所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述短周期型穩定部具有第1抑制部，它具有第1穩定函數，用於根據上述發電機的有效功率信號的變化量，抑制短周期的電力波動；以及第2抑制部，它具有第2穩定函數，用於根據上述發電機的轉子旋轉速度信號的變化量，抑制短周期的電力波動，上述長周期型穩定部具有至少一個第3抑制部，該抑制部具有包括相位超前滯後補償函數在內的第3穩定函數，該補償函數用於根據上述發電機的轉子旋轉速度信號的變化量，對上述旋轉速度信號進行相位滯後補償，以便上述旋轉速度信號與上述發電機的轉子相位角信號同相，上述加法部具有，對上述第1抑制部、上述第2抑制部和上述第3抑制部的輸出進行相加，把該相加信號加到上述勵磁控制系統內的加法部。
9．一種發電系統，它使旋轉電機型發電機與電力系統相連接，向上述電力系統輸出電力，其特徵在於具有勵磁電路，用於對上述發電機的激磁電路進行勵磁；勵磁控制部，它為使上述發電機的輸出達到規定電壓，對上述勵磁電路的勵磁進行控制；長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，輸出為抑制比上述短周期長的長周期的電力波動所需的長周期型穩定信號；以及輸出部，用於向上述勵磁控制部內輸出上述長周期型穩定部的輸出。
10．一種系統穩定裝置，它被組裝到旋轉電機型發電機的勵磁控制系統內，用於加速衰減該發電機所連接的電力系統中的電力波動，提高上述電力系統的穩定性，其特徵在於具有長周期型穩定部，它根據上述發電機的機械參數，計算出為抑制長周期的電力波動所需的長周期型穩定化信號。
11．如權利要求10所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述穩定部具有包括相位補償函數在內的穩定函數，該相位補償函數用於對上述發電機轉子的旋轉速度信號進行相位滯後補償，以便上述旋轉速度信號與上述發電機的轉子相位角信號同相。
12．如權利要求11所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述穩定部具有置換部，用於把上述旋轉速度信號至少置換成下列信號中的一種，所述信號是上述發電機的電壓頻率信號電流頻率信號；上述發電機的有效功率信號；由與上述發電機相連結的水輪機的導流葉片開度信號、和上述發電機的有效功率信號相組合而生成的旋轉速度信號；由與上述發電機直接連結的透平機的閥門開度信號、和上述發電機的有效功率信號相組合而生成的旋轉速度信號；由上述發電機的轉子的相位角信號、和上述發電機的電壓相位信號相組合所生成的發電機內部相位信號；上述發電機的電壓信號和電流信號相組合而生成的發電機內部電壓相位信號、與發電機電壓相位信號相組合而生成的發電機內部相位信號；上述發電機的有效功率信號和上述發電機的電壓信號相組合所生成的上述發電機的轉子的相位角信號；以及上述發電機的電壓信號和電流信號的組合所生成的發電機內部電壓相位信號。
13．如權利要求11所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述穩定部具有控制常數變更部，該變更部用於根據上述電力系統之間的長周期的電力波動的頻率，把上述穩定函數中的控制常數自動地變更為規定值。
14．如權利要求10所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述穩定部具有多個穩定部。
15．如權利要求14所述的系統穩定裝置，其特徵在於上述多個穩定部分別具有包括相位補償函數在內的穩定函數，該相位補償函數用於對上述發電機轉子的旋轉速度信號進行相位滯後補償，以便上述旋轉速度信號與上述發電機的轉子相位角信號同相，並且，各穩定函數具有不同的控制常數。
全文摘要
一種發電系統,其把旋轉電機型發電機1連接到電力系統中,向電力系統中輸出電力,其具有發電機1、勵磁系統7和勵磁控制部4,並且,還具有:短周期型穩定部13、14,用於根據發電機1的電參數和機械參數中的至少一個,輸出一種為抑制短周期的電力波動所需的短周期型穩定信號:以及長周期型穩定部10,用於根據發電機1的機械參數,輸出一種為抑制長周期電力波動所需的長周期型穩定信號;短周期型穩定部13、14和長周期型穩定部10的輸出被送入到勵磁控制部4內。
文檔編號H02J3/24GK1288605SQ9980214
公開日2001年3月21日 申請日期1999年1月13日 優先權日1998年1月13日
發明者須藤義也, 竹內昭, 三谷嘉伸, 川崎守, 安藤幹人, 平山開一郎, 上村洋市, 福島宣夫, 曾我部敏明 申請人:中部電力株式會社, 東芝株式會社