聚丙烯系樹脂發泡粒子、及其發泡粒子成形體的製作方法

2023-12-03 17:24:51

專利名稱：：聚丙烯系樹脂發泡粒子、及其發泡粒子成形體的製作方法
技術領域：
：本發明涉及聚丙烯系樹脂發泡粒子、和將其模內成形獲得的發泡粒子成形體。
背景技術：
：聚丙烯系樹脂由於其機械強度、耐熱性、加工性、價格等的平衡優異以及具有易焚燒性、易回收性等優異的性質而用於各種領域。將聚丙烯系樹脂發泡粒子模內成形而獲得的發泡粒子成形體，由於在無損上述聚丙烯系樹脂的優異性質的情況下可附加緩衝性、隔熱性、輕量性等特性，因此廣泛用於包裝材料、建築材料、車輛用撞擊吸收材料等。將聚丙烯系樹脂發泡粒子模內發泡成形而獲得的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體與用於類似用途的聚苯乙烯系樹脂發泡粒子成形體相比，通常耐熱性、耐化學品性、韌性、壓縮應力恢復性等優異。另一方面，模內成形之際，為了在使聚丙烯系樹脂發泡粒子二次發泡的同時使該發泡粒子相互熔粘，必須進行比聚苯乙烯系樹脂發泡粒子的模內成形條件更高溫的加熱，即利用更高飽和蒸氣壓的水蒸氣的加熱。為此，必需高耐壓規格的金屬模和高衝壓的專用成形機，隨之而來使用的能源成本也巨大。作為解決這種技術問題的方法，特開2000-894號公報公開了用更低熔點的不同種樹脂包覆聚丙烯系樹脂發泡粒子表面的方法。用於該包覆的裝置複雜且工序繁雜，雖然模內成形時的樹脂粒子的相互熔粘性提高，但發泡粒子內部的二次發泡性不充分，因此外觀尚有改善的餘地。為了解決該技術問題，必需為了提高二次發泡性的增大發泡粒子內部壓力的內壓賦予工序、以高壓縮比的模內成形(發泡粒子填充後，縮小模內容積將發泡粒子高壓縮後，向模內供給蒸汽的模內成形)、或者違背初衷的提高模內成形時的利用水蒸氣的加熱溫度。作為其他的技術問題的解決方法，特開平6-240041號公報公開了使用熔點較低的聚丙烯系樹脂作為基材樹脂的方法，例如將使用茂金屬系聚合催化劑聚合而成的聚丙烯系樹脂作為基材樹脂使用的聚丙烯系樹脂發泡粒子。通常，在茂金屬系聚合催化劑存在下聚合的聚丙烯系樹脂，與現有的齊格勒-納塔系催化劑存在下聚合的聚丙烯系樹脂相比，可聚合低熔點者。但是，即使在茂金屬系聚合催化劑存在下使用聚合的前述專利文獻記載的聚丙烯系樹脂發泡粒子時，出於模內成形時降低加熱介質所需的水蒸氣的飽和蒸氣壓力、模內成形所獲得的發泡粒子成形體的外觀、發泡粒子相互間熔粘性等成形穩定性考慮，尚有改善的餘地。另外，特開平10-292064號公報中已知使乙烯基系單體含浸於聚丙烯系樹脂，將接枝聚合得到的(聚丙烯系樹脂含量/包含乙烯基系單體的聚合體含量)比為9765重量％/335重量％的改性聚丙烯系樹脂作為基材樹脂使用的未交聯發泡粒子。使乙烯基系單體含浸於該聚丙烯系樹脂粒子進行接枝聚合得到的發泡粒子的耐熱性能，具有依賴於基材樹脂的熔點或者玻璃轉化溫度的傾向。此時，一般認為雖然通過選擇熔點低的聚丙烯系樹脂，可在模內成形之際降低加熱用水蒸氣的飽和蒸氣壓力，但是在維持耐熱性上，還留有技術問題。特開2006-96805號公報還提出了混合使用兩種熔點不同的聚丙烯系樹脂的方法。例如，報導了以混合有熔點的溫度差為153(TC的兩種聚丙烯系樹脂的、熔融指數(基於JISK7210(簡年)試驗條件M(溫度230°C、荷重2.16kg)的測定值)為320(g/10分)的聚丙烯系樹脂為基材樹脂的發泡倍率為1050倍的聚丙烯系樹脂發泡粒子。但是，被提議的聚丙烯系樹脂發泡粒子的模內成形之際，必需超過14(TC的加熱溫度，必須使用高飽和蒸氣壓力的水蒸氣作為加熱介質。
發明內容本發明鑑於上述情況而完成，其目的在於，提供在無損作為聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體的特徵的韌性、耐熱性、易焚燒性、易回收性等優異性質的情況下，即使用低加熱溫度下的模內成形也可穩定地獲得具有優異物性的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體的聚丙烯系樹脂發泡粒子、和將其模內成形而獲得的發泡粒子成形體。本發明人為了解決上述技術問題，對於(i)發泡粒子的差示掃描熱量測定下的Dsc曲線、(ii)模內成形前後的表觀密度比、(m)發泡粒子的模內成形時的行為、和(iv)將該發泡粒子模內成型獲得的發泡粒子成形體的機械物性，研究了它們之間的關係。結果，通過控制發泡粒子的差示掃描熱量測定下的DSC曲線的熔融峰的頂點溫度、和發泡粒子的模內成形時的二次發泡前後的表觀密度等，發現在無損聚丙烯系樹脂發泡粒子的優異物性的情況下，可以將發泡粒子的模內成形溫度範圍擴展至低溫側，並且穩定地獲得具有優異物性的發泡粒子成形體，從而完成了本發明。進而發現作為發泡粒子的基材樹脂，通過使用以特定比例配合分別具有特定範圍的熔點、且該熔點之差在一定範圍的2種的聚丙烯系樹脂而成的混合樹脂，即使不選擇使用單獨的聚丙烯系樹脂，也可以比較容易地獲得具有與上述效果同樣的效果的發泡粒子、及其發泡粒子成形體。g卩，本發明提供以下(1)(5)所示的聚丙烯系樹脂發泡粒子(以下有時稱為實施方式I(第1方案)。)，和該將聚丙烯系樹脂發泡粒子模內成形而獲得的、以下(6)所示的發泡粒子成形體(以下有時稱為實施方式II(第2方案)。)。(l)聚丙烯系樹脂發泡粒子，其是將發泡粒子l3mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以10°C/分鐘的升溫速度升溫到20(TC後，以l(TC/分鐘的冷卻速度降溫到30°C，再次以l(TC/分鐘的升溫速度從3(TC升溫到20(TC之際獲得DSC曲線，根據該曲線確定的樹脂熔點為大於等於12(TC小於14(TC的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，其特徵在於，將該發泡粒子(b)在耐壓容器內通過溫度低於前述樹脂熔點5t:的飽和水蒸氣加熱10秒鐘之際，加熱前後的發泡粒子的表觀密度比(PR)[(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)]不超過1.5。(2)前述(1)所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，作為前述聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)為熔點大於ll(TC小於等於135。C的聚丙烯系樹脂(al)5080重量X、和熔點125。C以上140。C以下的聚丙烯系樹脂(a2)5020重量％的混合樹脂(其中，聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的合計為100重量％)，且聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的熔點溫度差[(a2的熔點)-(al的熔點)]大於等於5t:小於15°C。(3)前述(2)所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，前述聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的任一方或雙方為在茂金屬聚合催化劑存在下聚合獲得的聚丙烯系樹脂。(4)前述(2)所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，前述聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的至少任一方的熔體流動速率的基於JISK7210(簡年)試驗條件M(溫度230°C、荷重2.16kg)的測定值為20(g/10分)以上。(5)前述(1)所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其是在將發泡粒子l3mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以l(TC/分鐘的升溫速度從常溫升溫到20(TC之際獲得的DSC曲線中出現多個吸熱峰的發泡粒子(b)，其特徵在於，該吸熱峰中，頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量為全部吸熱峰的合計熱量的5090%。(6)將前述(1)(5)中任一項所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)模內成形而成的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體。第l方案中的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，在模內成形之際，成形溫度範圍與現有的聚丙烯系樹脂發泡粒子相比可擴展到低溫側，具有發泡粒子相互間熔粘性、二次發泡性等優異的特徵。結果，聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，可進行現有的聚丙烯系樹脂發泡粒子難於進行的低加熱溫度(低飽和蒸氣壓下的水蒸氣加熱)下的模內成形，可降低成形機的合模壓力，還可減少金屬模的厚度，因此可以使成形機或金屬模採用更低壓規格的設計。成形設備方面也可以採用更廉價的設計，同時與現有的聚丙烯系樹脂發泡粒子的模內發泡相比，可大幅削減成形時的能源成本。第l方案中的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，是在模內成形加熱時，發生發泡粒子相互間的熔粘的溫度低於發生發泡粒子的二次發泡的溫度的發泡粒子，因此發泡粒子相互間的熔粘可以先於二次發泡發生，結果，可達成加熱蒸氣造成的直至成形體內部的均勻加熱狀態，因此可以進行通常的聚丙烯系樹脂發泡粒子難於進行的厚壁成型，特別是即使將作為具有100mm以上的厚度的發泡粒子成形體的厚壁發泡粒子成形體成型，將其薄切使用時，也可以獲得直至內部都不會熔粘不良的片狀物、或板狀物。第l方案的將聚丙烯系樹脂發泡粒子模內成形而獲得的、第2方案的發泡粒子成形體(c)不僅外觀、機械物性等優異，而且成形時的收縮、變形少，因此也富於尺寸穩定性，可適用於各種製品。第2方案中的發泡粒子成形體，可製成比已有的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體更富有柔軟性的成形體，因此可用於複雜的衝切製品或進行彎曲等加工的製品。圖1本發明中的聚丙烯系樹脂發泡粒子的第1次DSC曲線的示意圖圖2本發明中的聚丙烯系樹脂發泡粒子的第2次DSC曲線的示意圖圖3本發明的實施例1中的聚丙烯系樹脂發泡粒子的第1次DSC曲線圖4本發明的實施例l中的聚丙烯系樹脂發泡粒子的第2次DSC曲線具體實施例方式以下有時將作為本發明的第1方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子稱為"聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)"、或"發泡粒子(b)"。另外，有時將本發明的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的製造中使用的基材樹脂稱為聚丙烯系樹脂(a)，聚丙烯系樹脂(a)為包含2種樹脂的混合物時，有時將熔點大於ll(TC小於等於135t:的樹脂稱為"聚丙烯系樹脂(al)"、將熔點為125°C以上140°C以下的樹脂稱為"聚丙烯系樹脂(a2)"。有時將發泡粒子(b)模內成形而獲得的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體稱為"聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體(c)"、或"發泡粒子成形體(c)"。〔1〕實施方式I(對於作為第l方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b))作為第l方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，是將發泡粒子13mg作為試驗片，基於JISK7121(19S7年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以1(TC/分鐘的升溫速度升溫到20(TC後，以10°C/分鐘的冷卻速度降溫到30°C，再次以10°C/分鐘的升溫速度從30°C升溫到200°C之際獲得DSC曲線，根據該曲線確定的樹脂熔點為大於等於12(TC小於14(TC的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，其特徵在於，將該發泡粒子(b)在模內通過溫度低於前述樹脂熔點5°C的飽和蒸氣壓的水蒸氣加熱之際，加熱前後的發泡粒子的表觀密度比(P。[(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)]為1.5以下。作為本發明的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)，如果其聚合用單體以丙烯為主成分，則其組成、合成法沒有特別限定，例如，可以使用丙烯均聚物、丙烯無規共聚物、丙烯嵌段共聚物、丙烯接枝共聚物、和它們的混合物等，其詳情將在後面敘述。(l)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)(l-l)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的DSC曲線中的樹脂熔點聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)將發泡粒子13mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以1(TC/分鐘的升溫速度升溫到20(TC後，以1(TC/分鐘的冷卻速度降溫到3(TC，根據再次以1(TC/分鐘的升溫速度從3(TC升溫到20(TC之際獲得的DSC曲線(以下有時稱為第2次DSC曲線。)確定的樹脂熔點大於等於12(TC小於14(TC。該樹脂熔點支配發泡粒子(b)的模內成形之際的主要物理性質。聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)包含熔點不同的2種聚丙烯系樹脂時，由於這些樹脂的熔點差，有時第2次DSC曲線中形成多個熔融引起的吸熱峰。這種情況下，具有後述某種程度的值以上的熔融熱量的最高溫側的熔融峰的頂點溫度支配模內成形聚丙烯系樹脂發泡粒子之際的主要物理性質。應說明的是，上述熱通量差示掃描熱量測定時由常溫以1(TC/分鐘的升溫速度升溫至20(TC的第1次升溫時獲得的DSC曲線(以下有時稱為第1次DSC曲線。)中的熔融峰，與構成聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的聚丙烯系樹脂(a)中固有的結晶區域的熔融引起的主吸熱峰不同，有時在比主吸熱峰更高溫側也出現基於該樹脂的二次結晶區域的熔融的吸熱峰。該基於二次結晶區域的熔融的吸熱峰的出現會影響發泡粒子的二次發泡性、發泡粒子成形體的機械物性，因此優選在後述特定的熱量範圍內。本發明的第l方案中，為了正確地確定支配重置上述基於二次結晶區域的熔融的吸熱峰而模內成形之際的主要物理性質的發泡粒子的樹脂熔點，基於第2次DSC曲線的熔融峰的頂點溫度測定聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的樹脂熔點。另外，本說明書中，常溫為大約25t:。本發明中聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的樹脂熔點為根據JISK7121(1987年)記載的方法求出的值。即，聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的樹脂熔點，也包括形成聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的聚丙烯系樹脂(a)包含2種混合樹脂的情況，以聚丙烯系樹脂發泡粒子13mg作為試驗片，利用差示掃描熱量測定裝置進行測定。其具體測定方法是通過由常溫以1(TC/分鐘的升溫速度升溫至20(TC使樹脂充分熔融，之後，以抑制二次結晶化的61(TC/分鐘的降溫速度降溫到3(TC，對於二次結晶量為零或極少的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的熔融，固化物以1(TC/分鐘的升溫速度升溫到熔融結束溫度以上，基於此時獲得的第2次DSC曲線求得。根據上述樹脂熔點測定獲得的DSC曲線中出現基於結晶熔融的1個或2個以上的吸熱峰。出現l個吸熱峰時，將該吸熱峰的頂點溫度作為樹脂熔點，出現2個以上吸熱峰時，利用下述部分面積解析法求出各個吸熱峰的熱量，以吸熱峰的熱量為4(J/g)以上的吸熱峰中出現在最高溫側的吸熱峰的頂點溫度作為樹脂熔點(TmA)(參照圖2)。作為上述樹脂熔點測定的試驗片，除了發泡粒子以外，可適用發泡粒子成形體片、或發泡粒子基材樹脂。基於圖1說明上述部分面積解析法。引出連接獲得的DSC曲線上的相當於8(TC的點a、和相當於樹脂的熔融結束溫度Te的DSC曲線上的點P的直線(a-P)。然後，從連接相當於最低溫部觀察到的吸熱峰&和與吸熱峰&相鄰的吸熱峰X2之間的谷部的DSC曲線上的點L引出與曲線圖的縱軸平行的直線，以與前述直線(a-P)相交的點作為S"另外，由於可以觀察到吸熱峰X2相鄰的吸熱峰X3，因此從相當於吸熱峰^與吸熱峰X3之間的谷部的DSC曲線上的點^引出與曲線圖的縱軸平行直線，以與上述直線(a-P)相交的點作為S2。之後，觀察吸熱峰Xp吸熱峰Xs、吸熱峰X^'時重複同樣的操作。通過上述操作，得到的線段(Sn-Yn)(n為l以上的整數)成為確定吸熱峰的面積時的各吸熱峰邊界線。於是，相當於吸熱峰的熱量的各吸熱峰的面積為，吸熱峰&中，作為被顯示吸熱峰^的DSC曲線、線段(S廣L)、和線段(a-SD包圍的面積，吸熱峰X2中，作為被顯示吸熱峰X2的DSC曲線、線段(S廣L)、線段(52-丫2)、和線段(S廣S2)包圍的面積，吸熱峰&中，作為被顯示吸熱峰Xs的DSC曲線、線段(-Y》、和線段(32-|3)包圍的面積而確定。之後，觀察吸熱峰&、吸熱峰Xs、吸熱峰Xf時也可以採用相同的要領確定吸熱峰的面積，於是，各吸熱峰的熱量(AH1、AH2、AH3.…)J/g基於上述確定的各吸熱峰的面積利用差示掃描熱量測定裝置機械地算出。全部吸熱峰熱量(AH)相當於各吸熱峰的熱量的合計(AH=AH1+AH2+AH3...)。應說明的是，對於上述測定方法，為了引出作為基線的直線(a-P)，以DSC曲線上的點a作為對應於溫度8(TC點的原因是基於本發明人的下述發現，即以對應於8(TC的點為起點、以熔融結束溫度為終點的基線，在重現性良好地穩定求出吸熱峰的熱量這點上是理想的。將聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)模內成形之際，如果使用通過第2次DSC曲線確定的樹脂熔點(TmA)為"大於等於12(TC小於14(TC"的發泡粒子，則在無損聚丙烯系樹脂發泡粒子的優異物性的情況下，可將發泡粒子的可模內成形的溫度範圍擴展到更低溫側。即，通過使用具有上述樹脂熔點(TmA)的發泡粒子(b)，低加熱溫度(低飽和蒸氣壓下的水蒸氣加熱)下的模內成形成為可能。結果，可降低成形機的合模壓力，可以使成形機或金屬模為更低壓的設計，與現有的聚丙烯系樹脂發泡粒子的模內發泡相比，可大幅降低成形時的能源成本。(1-2)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的加熱前後的表觀密度比(PR)第1方案中的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的特徵在於，在耐壓容器內通過比前述樹脂熔點低5t:的飽和蒸氣壓的水蒸氣加熱10秒鐘之際，加熱前後的發泡粒子的表觀密度比(PR)[(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)]不超過1.5。應說明的是，表觀密度比(PR)通常出於獲得發泡粒子成形體的優異外觀、發泡粒子相互間熔粘性優異的發泡粒子成形體的觀點，優選下限為1.3。本發明中的表觀密度比(PjO由以下測定法測定各自的表觀密度而算出。(i)加熱前的發泡粒子的表觀密度(PD的測定準備加入了23t:的水的量筒，在該量筒中使用金屬網等沉入相對溼度50%、23°C、latm的條件下放置2日的約500m1的發泡粒子(發泡粒子組的重量Wl)，用量筒中放入的發泡粒子組的重量Wl(g)除以由水位上升部分讀取的發泡粒子組的容積V1(L)(W1/V1)而求出。(ii)加熱後的發泡粒子的表觀密度(P2)的測定將發泡粒子填充於耐壓容器內，通過溫度比發泡粒子的樹脂熔點(TmA)低5t:的飽和蒸氣壓的水蒸氣加熱10秒鐘後，將壓力開放為常壓，然後水冷，取出發泡粒子。將該發泡粒子用6(TC的烘箱乾燥12小時，接著以0.2MPa(G)的空氣加壓12小時後，在放有23。C的水的量筒中，使用金屬網等沉入約500m1的發泡粒子(發泡粒子組的重量W2)，用量筒中放入的發泡粒子組的重量W2(g)除以由水位上升部分讀取的發泡粒子組的容積V2(L)(W2/V2)而求出。(iii)表觀密度比(PR)由下式算出。表觀密度比(PR)=(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)模內成形所使用的發泡粒子根據其性質可分為，具有發泡粒子相互熔粘、然後二次發泡的性質的熔粘在先型發泡粒子，和具有發泡粒子的二次發泡在先、然後發生發泡粒子的相互熔粘的性質的二次發泡在先型發泡粒子。二次發泡在先型發泡粒子的情況下，由於二次發泡容易先於熔粘進行，具有由於填充於模內的發泡粒子的二次發泡其間隙變窄的傾向，結果如果阻礙作為加熱介質的水蒸氣向該間隙的流入、通過，則也會阻礙發泡粒子相互的熔粘。另一方面，模內成形中使用熔粘在先型發泡粒子的情況下，由於熔粘在先，填充於上述那樣的模內的發泡粒子難於發生其間隙狹窄，因此在模內成形中，更優選熔粘在先型發泡粒子的使用。應說明的是，公知的聚丙烯系樹脂發泡粒子被分類為二次發泡在先型發泡粒子。採用"利用溫度比樹脂熔點(TmA)低5t:的飽和蒸氣壓的水蒸氣加熱"條件測定前述加熱前後的表觀密度比(PjO，是因為為了獲得發泡粒子成形體的模內成形時的加熱溫度條件採用比發泡粒子的樹脂熔點低5t:左右的條件。現有的加熱前後的表觀密度比(P。超過1.5的發泡粒子相對而言發泡力大，因此顯示作為二次發泡在先型發泡粒子的行為。另一方面，如果使用具有加熱前後的表觀密度比(P。不超過1.5的物理性質的發泡粒子(b)，則模內成形之際顯示作為熔粘在先型發泡粒子的行為，因此可以將前述發泡粒子的模內成形溫度範圍擴展到更低溫側，且可進行熔粘先於發泡粒子的二次發泡的模內成形，因此與現有的模內成形相比可改良成形條件，且可製造外觀性和機械物性等優異的發泡粒子成形體。對於本發明中的熔粘在先型發泡粒子的優選製造方法將在後面敘述。應說明的是，作為實際將發泡粒子模內成形時的操作條件，可選擇壓縮填充成形、對發泡粒子賦予內壓等各種條件。但是，採用任何條件下，加熱前後的表觀密度比(P。超過1.5的發泡粒子均二次發泡在先。發泡粒子(b)可採用10500g/升(L)的範圍的表觀密度，但考慮到提高作為發泡粒子成形體的輕量性、緩衝性等基本特性，優選300g/L以下、更優選180g/L以下。另一方面，發泡粒子的表觀密度過低，則氣泡容易破裂，因而發泡粒子(b)的表觀密度優選12g/L以上、更優選15g/L以上。(2)聚丙烯系樹脂(a)作為發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)的組成、聚合法無特別限定，例如，可列舉出丙烯均聚物、乙烯-丙烯無規共聚物、丙烯-丁烯無規共聚物、乙烯-丙烯嵌段共聚物、乙烯-丙烯-丁烯三元共聚物等，還可使用多個樹脂的混合物作為聚丙烯系樹脂(a)。以下對於聚丙烯系樹脂(a)進行具體說明。(2-1)單體成分構成發泡粒子(b)的聚丙烯系樹脂(a)可以從以丙烯單體為主原料聚合而成的丙烯系樹脂中選擇，如果本發明的發泡粒子(b)的第2次DSC曲線中的樹脂熔點(TmA)顯示大於等於12(TC小於14(TC，則可以使用包含丙烯均聚物、丙烯系嵌段共聚物、丙烯系無規共聚物、或丙烯系接枝共聚物的丙烯系共聚物。應說明的是，作為上述丙烯系共聚物，包含丙烯與可共聚的共聚單體成分的共聚物，作為該共聚單體成分可列舉出，乙烯或/和碳原子數420的a-烯烴等乙烯、l-丁烯、l-戊烯、l-己烯、l-辛烯、4-甲基-l-丁烯等。上述丙烯系共聚物可以是丙烯-乙烯無規共聚物、丙烯-丁烯無規共聚物等2元共聚物，也可以是丙烯-乙烯-丁烯無規共聚物等3元共聚物。應說明的是，即使聚丙烯系樹脂(a)包含l種、或2種以上的混合樹脂時，也可以從聚合後的聚丙烯系樹脂的第2次DSC曲線中的熔點大於等於12(TC小於14(TC者中選擇。另外，聚丙烯系共聚物中丙烯以外的共聚單體成分的比例沒有特別限定，各聚丙烯系共聚物的該共聚物中丙烯來源的成分單元含量優選為70重量％以上、更優選為8099.5重量％，由乙烯或/和碳原子數420的a-烯烴得到的成分單元含量優選為30重量％以下、更優選為0.520重(2-2)聚合催化劑製造聚丙烯系樹脂(a)時使用的聚合催化劑沒有特別限定，可使用具有作為聚合催化劑的性能的有機金屬絡合物等。通常可使用以被稱為齊格勒-納塔催化劑的鈦、鋁、鎂等作為成核元素，用烷基修飾部分或全部的有機金屬絡合物、(ii)被稱為茂金屬聚合催化劑、或者均一系催化劑的鋯、鈦、釷、鑥、鑭、鐵等過渡金屬或以硼作為成核元素、用環戊烷環等修飾的有機金屬絡合物，或(m)前述有機金屬絡合物與甲基鋁氧烷的聯用系等。本發明中使用的聚丙烯系樹脂(a)中使用茂金屬聚合催化劑聚合而成的聚丙烯系樹脂，可以使對於現有的齊格勒-納塔催化劑難於聚合的單體與丙烯共聚，該聚丙烯共聚物也可以作為製造發泡粒子的基材樹脂使用。這種單體的例子，例如，可列舉出環戊烯、降冰片烯、1，4，5，8-二甲橋-l，2，3，4，4a，8，8a，6-八氫萘等環狀烯烴、5-甲基-l，4-己二烯、7-甲基-6-辛二烯等非共軛二烯、苯乙烯、二乙烯基苯等芳香族不飽和化合物等1種或2種以上。使用茂金屬聚合催化劑(特別優選交聯奧基型)時，例如特開2003-327740號公報記載的，由於存在用13C-NMR測定的、基於全丙烯插入中丙烯單體成分單元的2，1-插入的位置不規則成分單元、和基於丙烯單體成分單元的1，3-插入的位置不規則成分單元等，與使用齊格勒-納塔催化劑的情況相比，有可獲得更低熔點的聚丙烯系樹脂的傾向。(2-3)包含混合樹脂的聚丙烯系樹脂(a)(i)包含2種混合樹脂的聚丙烯系樹脂(a)作為本發明中的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)，可以使用混合2種以上的聚丙烯系樹脂而成的樹脂。從實用上優選混合2種聚丙烯系樹脂使用，此時，聚丙烯系樹脂(a)優選包含熔點大於ll(TC小於等於135t:的聚丙烯系樹脂(ai;)5080重量％、和熔點125。C以上14(TC以下的聚丙烯系樹脂(a2)5020重量％的2種混合9樹脂(其中，聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的合計為100重量％)，且聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的熔點溫度差[(a2的熔點)-(al的熔點)]大於等於5t:小於15°C。應說明的是，將本發明中混合上述2種聚丙烯系樹脂而成的樹脂作為聚丙烯系樹脂(a)使用時，在本發明的目的、效果的範圍內，還可以進一步含有其他的樹脂成分(還含有第3種以後的聚丙烯系樹脂)。上述聚丙烯系樹脂(al)的熔點低(熔點大於ll(TC小於等於135°C)，因此模內成形之際熔粘起始溫度低，將發泡粒子(b)的模內成形溫度範圍擴展到更低溫側，具有提高發泡粒子之間的熔粘性的作用。另一方面，聚丙烯系樹脂(a2)具有比(al)高的熔點(熔點125t:以上14(TC以下;)，因此具有提高模內成形時的尺寸穩定性、和耐熱性的作用。應說明的是，由聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的第2次的升溫時出現的DSC曲線確定的樹脂熔點大於等於12(TC小於14(TC，從這點來看，希望作為對應於具有這種樹脂熔點的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)，為包含熔點大於ll(TC小於等於135t:的聚丙烯系樹脂(ai;)、和熔點125t:以上14(rC以下的聚丙烯系樹脂(a2)的混合樹脂。聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的熔點溫度差優選大於等於5t:小於15°C是因為，如果該熔點溫度差為5t:以上，則可將作為本發明的顯著效果的發泡粒子的模內成形溫度範圍擴展到更低溫側，另一方面，如果該熔點溫度差不足i5t:，則可良好地維持兩樹脂間的相溶性，而且在不降低模內成形之際的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的伸長度的情況下，可獲得良好的二次發泡性。如果熔點溫度差為15t:以上，則有若沒有特別的方法就難於進行樹脂之間的充分的混煉，或者發泡粒子的模內成型時的二次發泡抑制效果變得過大，失去發泡粒子成形體表面的平滑性等，無法獲得良好的成型體之虞。(ii)熔點的測定方法分別將聚丙烯系樹脂13mg在差示掃描熱量測定中以l(TC/分鐘的速度加熱到20(TC，接著在剛到達該20(TC的溫度後，立即以1(TC/分鐘的冷卻速度從20(TC冷卻到3(TC後，再次以1(TC/分鐘的加熱速度從3(TC加熱到20(rC，用此時獲得的各自的DSC曲線的吸熱峰的頂點溫度表示聚丙烯系樹脂(al)和(a2)的熔點。DSC曲線具有多個吸熱峰時，採用最大面積的吸熱峰的頂點溫度。上述差示掃描熱量測定基於JISK7121(1987年)測定熔點。(iii)聚丙烯系樹脂(al)和(a2)的製造前述聚丙烯系樹脂(al)和(a2)可以一起作為丙烯均聚物、以及丙烯和乙烯或/和碳原子數420的a-烯烴的共聚物製造。作為分別製造前述聚丙烯系樹脂(al)和(a2)時使用的共聚單體，可列舉出乙烯、l-丁烯、1-戊烯、l-己烯、l-辛烯、4-甲基-l-丁烯等。因此，作為聚丙烯系樹脂(al)和(a2)，可分別具體列舉出，丙烯-乙烯無規共聚物、丙烯-丁烯l無規共聚物、丙烯-乙烯-丁烯-1無規共聚物等。聚丙烯系樹脂(al)和(a2)中共聚單體成分的理想比例可以考慮目標發泡粒子的樹脂熔點和機械強度來適當選擇。前述共聚單體成分的比例根據聚合聚丙烯系樹脂時使用的齊格勒-納塔催化劑、茂金屬聚合催化劑等催化劑的種類而不同。由聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的組合，考慮共聚中使用的優選的單體成分的比例的各種組合。例如，使用茂金屬聚合催化劑時，聚丙烯系樹脂(a2)中乙烯成分單元含量或/和碳原子數420的a-烯烴成分單元含量優選為0.58重量％，更優選為1.07重量％，聚丙烯系樹脂(al)中乙烯成分單元含量或/和碳原子數420的a-烯烴成分單元含量可以為聚丙烯系樹脂(a2)中乙烯成分單元含量或/和碳原子數420的a-烯烴成分單元含量1.54倍左右。作為熔點大於ll(rC小於等於135t:的聚丙烯系樹脂(al)，例如，優選使用茂金屬聚合催化劑將丙烯和共聚單體共聚獲得的丙烯-乙烯無規共聚物、丙烯-丁烯1無規共聚物、丙烯-乙烯-丁烯-l無規共聚物。使用該茂金屬聚合催化劑獲得的低熔點的聚丙烯系樹脂可將伴隨熔點降低的機械物性的降低抑制到較低。使用該茂金屬聚合催化劑獲得的熔點大於11(TC、小於等於135t:的聚丙烯系樹脂，由於與熔點為125t:以上14(rC以下的聚丙烯系樹脂(a2)的相溶性優異，因而特別優選。作為聚丙烯系樹脂(a)，適合使用相對低熔點的樹脂，因此希望前述聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的任一方或雙方為在茂金屬聚合催化劑存在下聚合獲得的聚丙烯系樹脂。另外，使用包含上述聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂發泡粒子(a2)的混合樹脂進行模內成形之際，為了兼顧發泡粒子的熔粘性和二次發泡性，優選包含聚丙烯系樹脂(al)5080重量％、和聚丙烯系樹脂(a2)5020重量％的混合樹脂(其中，聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的合計為100重量％)。聚丙烯系樹脂(a)中的聚丙烯系樹脂(al)為50重量X以上，則可將模內成形溫度擴展到低溫側，可進一步提高熔粘性，另一方面，如果聚丙烯系樹脂(al)為80重量^以下，則可以將發泡粒子(b)模內成型而獲得外觀性、機械物性等更加優異的發泡粒子成形體。(2-4)其他樹脂成分作為本發明的發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)(也包括聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的混合樹脂)，在無損本發明的效果的範圍內，也可以通過擠出機等混煉裝置等含有其他聚合物成分或添加劑。作為前述的其他聚合物成分，例如，可列舉出，高密度聚乙烯、中密度聚乙烯、低密度聚乙烯、直鏈狀超低密度聚乙烯、直鏈狀低密度聚乙烯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物、乙烯-丙烯酸共聚物、乙烯-甲基丙烯酸共聚物等聚乙烯系樹脂、或聚苯乙烯、苯乙烯-馬來酸酐共聚物等聚苯乙烯系樹脂、乙烯-丙烯系橡膠、乙烯-l-丁烯橡膠、丙烯-l-丁烯橡膠、乙烯-丙烯-二烯系橡膠、異戊二烯橡膠、氯丁橡膠、腈橡膠等橡膠、苯乙烯-二烯嵌段共聚物或苯乙烯-二烯嵌段共聚物的加氫物等苯乙烯系熱塑性彈性體等。這些樹脂、橡膠、或彈性體也可以組合2種以上使用。將上述其他聚合物成分配合於聚丙烯系樹脂時，這些其他聚合物成分的含量相對於聚丙烯系樹脂(a)100重量份，優選合計為20重量份以下、更優選10重量份以下。構成發泡粒子的基材樹脂可以是未交聯聚丙烯系樹脂，例如，可以是根據以往公知的方法交聯的交聯聚丙烯系樹脂，但考慮到回收性、發泡粒子的生產性等，優選未交聯聚丙烯系樹脂。(2-5)添加劑作為聚丙烯系樹脂(a)中配合的添加劑，可列舉出氣泡調整劑、防靜電劑、導電性賦予劑、潤滑劑、抗氧化劑、紫外線吸收劑、阻燃劑、金屬失活劑、顏料、染料、結晶成核劑、或無機填充材料等各種添加劑，根據需要可在構成發泡粒子的聚丙烯系樹脂中含有上述添加劑。作為上述氣泡調整劑，可列舉出，滑石、碳酸鈣、二氧化矽、氧化鈦、石膏、沸石、硼砂、氫氧化鋁、炭黑等無機物，以及磷酸系成核劑、苯酚系成核劑、胺系成核劑等有機系成核劑。這些各種添加劑的含量根據其添加目的而不同，相對於基材樹脂100重量份，優選為25重量份以下，更優選為15重量份以下，進一步優選為8重量份以下，特別優選為5重量份以下。(2-6)聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的混煉方法發泡粒子(b)的製造原料用的包含聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的基材樹脂，根據需要，混合上述其他樹脂成分和添加劑後，利用混煉機充分均勻地混煉。通常，加熱到樹脂熔融的溫度利用單螺杆擠出機混煉、擠出，也可以採用雙螺杆混煉機等混煉性高的擠出機、或如特開2006-69143號公報記載的飢餓的成形方法利用擠出機混煉。此處所說的擠出機的飢餓運轉條件是為了使熔點或熔融粘度大不相同的樹脂之間良好分散而混煉的方法，相對於為了提供擠出機的輸送能力而用原料樹脂粒料填滿原料供給部進行擠出的通常全速運轉條件時的樹脂的噴出量，用容量式的進料器一邊調整樹脂的供給一邊供給，以使相同螺杆旋轉數下的樹脂的噴出量小於等於全速運轉時的擠出方法。應說明的是，相對於全速運轉時，飢餓運轉時的噴出量優選為6080%。(2-7)聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的熔體流動速率(MFR)作為聚丙烯系樹脂(a)使用包含聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的混合物的情況下，希望這些至少任一方的熔體流動速率(JISK7210(1999年)的試驗條件M(溫度230°C、荷重2.16kg)中的測定值)為20(g/10分)以上。通過使用這種聚丙烯系樹脂(a)，可以理想地通過一次發泡製造發泡粒子(b)，進而在模內成形之際低加熱溫度下發泡粒子相互間的熔粘強度特別優異。(3)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的製造在聚丙烯系樹脂粒子(a)中將發泡劑含浸後，使其發泡，而製造聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)。首先，通過由擠出機將熔融樹脂擠出為帶狀，將該帶狀物切割為適合製造發泡粒子的長度進行造粒等公知的造粒方法製造聚丙烯系樹脂粒子(a)。應說明的是，樹脂粒子(a)和發泡粒子(b)的l個的平均重量通常優選為0.01lO.Omg，更優選為0.15.0mg。可以採用在密閉容器內將上述獲得的聚丙烯系樹脂粒子(a)和發泡劑分散於水等分散介質，攪拌下加熱使樹脂粒子軟化，同時在樹脂粒子中含浸發泡劑後，在樹脂粒子的軟化溫度以上的溫度下由容器內向低壓下(通常大氣壓下)釋放樹脂粒子使其發泡等，特公昭49-2183號公報、特公昭56-1344號公報、特公昭62-61227號公報等記載的公知的發泡方法。為了獲得發泡粒子，優選將密閉容器內的內容物從密閉容器釋放到低壓區之際，用使用的發泡劑或者氮、空氣等無機氣體向密閉容器內施加背壓，保持不使該容器內的壓力急劇降低，釋放內容物。通過這種操作，獲得的發泡粒子(b)的表觀密度變得更加均勻。通過前述方法，從密閉容器向低壓區釋放而獲得的聚丙烯系樹脂發泡粒子，經過在該釋放後通常進行的大氣壓下的養護工序後，通過加壓用的密閉容器中填充的空氣等加壓氣體加壓處理，將發泡粒子內的壓力調整到0.010.6MPa(G)後，將該發泡粒子從該容器內取出，使用水蒸氣或熱風加熱，由此可製成更低表觀密度的發泡粒子(以下，有時將該工序稱為二級發泡。)。(3-1)發泡劑作為上述方法中使用的發泡劑，可使用有機系物理髮泡劑或無機系物理髮泡劑、或其混合物等。有機系物理髮泡劑可列舉出，丙烷、丁烷、己烷、戊烷、庚烷等脂肪族烴類，環丁烷、環己烷等脂環式烴類，氟氯甲烷、三氟甲烷、1，l-二氟乙烷、1，1，1，2-四氟乙烷、氟甲烷、氯乙烷、二氯甲烷等滷代烴，二甲基醚、二乙基醚、甲基乙基醚等二烷基醚等，可將它們混合2種以上而使用。前述無機系物理髮泡劑可列舉出，氮、二氧化碳、氬、空氣、水等，可將它們混合2種以上而使用。混合有機系物理髮泡劑和無機系物理髮泡劑使用時，可組合使用從上述有機系物理髮泡劑和無機系物理髮泡劑中任意選擇的發泡劑。應說明的是，聯用無機系物理髮泡劑和有機系物理髮泡劑時，優選含有無機系物理髮泡劑至少30重量％以上。上述發泡劑中，特別考慮到環境問題，優選無機系物理髮泡劑，其中，優選氮、空氣、二氧化碳、水。應說明的是，獲得發泡粒子之際，在密閉容器內與樹脂粒子一起使用水作為分散媒質時，通過使用在該樹脂粒中混煉有吸水性樹脂等的物質，也可以將屬於分散媒質的水作為發泡劑使用。發泡劑的使用量可以根據目標發泡粒子的表觀密度、基材樹脂的種類、或發泡劑的種類等決定，通常相對於樹脂粒子100重量份，有機系物理髮泡劑優選使用550重量份，無機系物理髮泡劑優選使用0.530重量份。(3-2)分散介質和分散劑發泡粒子(b)的製造時，作為分散樹脂粒子的分散介質，不限於上述的水，只要是不溶解樹脂粒子的溶媒都可以使用。水以外的分散介質例如可列舉出，乙二醇、丙三醇、甲醇、乙醇等，通常使用水。上述方法中，分散介質中，根據需要，為了使樹脂粒子在分散介質中均勻分散，優選分散氧化鋁、磷酸鈣、焦磷酸鎂、氧化鋅、高嶺土等難水溶性無機物質等分散劑，十二烷基苯磺酸鈉、鏈烷磺酸鈉等陰離子系表面活性劑等分散助劑。製造發泡粒子之際分散介質中添加的分散劑的量，以樹脂粒子的重量為基準，優選使樹脂粒子的重量與分散劑的重量的比率(樹脂粒子的重量/分散劑的重量)為202000，更優選301000。優選使分散劑的重量與分散助劑的重量的比率(分散劑的重量/分散助劑的重量)為0.1500，更優選150。(3-3)利用等溫結晶化操作的發泡粒子(b)的製造本發明的發泡粒子(b)優選在上述的製造方法中，特別是通過等溫結晶化操作，調整了結晶構造，以使發泡粒子的第l次DSC曲線中出現多個吸熱峰，且該吸熱峰中，頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量達到全部吸熱峰的合計熱量的5090%。由於可以獲得具有穩定的機械物性等的發泡粒子成形體因而優選這種發泡粒子。應說明的是，通過等溫結晶化操作，以使發泡粒子的第1次DSC曲線出現多個吸熱峰是因為，通過該操作形成二次結晶，在發泡粒子的第1次DSC曲線中，該二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰與聚丙烯系樹脂固有的吸熱峰分開出現在該吸熱峰的高溫側。前述的等溫結晶化操作可通過下述方法進行，S卩，在密閉容器內將聚丙烯系樹脂(a)分散於分散介質進行加熱之際，不升溫到該樹脂粒子的熔融結束溫度(以下有時稱為Te。)以上，而是在比聚丙烯系樹脂(a)粒子的熔點(Tm)低15t:的溫度以上、不到Te的範圍內的任意的溫度(Ta)停止，在該溫度Ta下保持充分的時間、優選560分鐘左右，之後，調節到(Tm-5t:)(Te+5t:)的範圍的任意的溫度(Tb)，在該溫度下將樹脂粒子從容器內釋放到低壓區而發泡。應說明的是，等溫結晶化操作中的上述(Tm-15tO以上、小於Te的範圍內的保持，可以在該溫度範圍內設定為多階段，也可以在該溫度範圍內經過足夠長的時間慢慢升溫來形成該高溫峰。作為本發明的發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)的熔點(Tm)、發泡粒子(b)的第2次DSC曲線中的樹脂熔點(TmA)和第1次DSC曲線中的低溫側的吸熱峰的頂點溫度(PTmA)相互接近，因此可以由發泡粒子的TmA或PTmA推測聚丙烯系樹脂(a)的熔點(Tm)。在差示掃描熱量測定中以l(TC/分鐘的速度將聚丙烯系樹脂(a)l3mg加熱到2Q(TC，接著，到達該20(TC的溫度後立即以l(TC/分鐘的冷卻速度從20(TC冷卻到30°C13後，再次以10°C/分鐘的加熱速度從3(TC加熱到200°C，以此時獲得的DSC曲線的吸熱峰的頂點溫度表示聚丙烯系樹脂(a)的熔點(Tm)。應說明的是，DSC曲線有多個吸熱峰時，採用最大面積的吸熱峰的頂點溫度。上述差示掃描熱量測定為與樹脂熔點(TmA)的測定法的記載同樣地利用熱通量差示掃描熱量測定裝置基於JISK7121(19S7年)測定的熔點。利用發泡粒子的等溫結晶化操作的二次結晶的形成、和該二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰的熱量的大小，主要依賴於製造發泡粒子時對於樹脂粒子的上述溫度Ta和溫度Ta中的保持時間、和上述溫度Tb、以及(Tm-15°C)以上、(Te+5°C)的範圍內的升溫速度。溫度Ta或Tb在上述各溫度範圍內越低，(ii)(Tm-15°C)以上、小於Te的範圍內的保持時間越長，以及(m)(Tm-15t:)以上、小於Te的範圍內的升溫速度越慢，顯示發泡粒子在上述該二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰的熱量越大的趨勢。應說明的是，上述升溫速度通常採用0.55t:/分鐘。另一方面，(i)溫度Ta或Tb在上述溫度範圍內越高，(ii)(Tm-15。C)以上、小於Te的範圍內的保持時間越短，(iii)(Tm-15。C)以上、小於Te的範圍內的升溫速度越快，以及(iv)Te(Te+5°C)的範圍內的升溫速度越慢，顯示前述二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰的熱量越小的趨勢。考慮到這些，反覆進行預備實驗的話，可以得知顯示所期望的二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰的熱量的發泡粒子的製造條件。應說明的是，上述二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰的熱量的形成涉及的溫度範圍，為使用無機系物理髮泡劑作為發泡劑時的適當的溫度範圍。因此，發泡劑變更為有機系物理髮泡劑時，根據其種類或使用量，其適當的溫度範圍比上述溫度範圍分別移至低溫側03(TC左右。(3-4)利用聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的DSC曲線求出的吸熱峰的熱量發泡粒子(b)的第1次DSC曲線的全部吸熱峰熱量(AH)如下求出。圖1是發泡粒子的第1次DSC曲線的示意圖，如圖1所示，引出連接相當於前述DSC曲線上的8(TC的點a、和相當於樹脂的熔融結束溫度Te的DSC曲線上的點13的直線(a-P)，將其作為基線，將與被該基線和DSC曲線包圍部分的面積相當的熱量作為全部吸熱峰熱量(AH)J/g。上述峰的熱量是基於峰的面積利用差示掃描熱量測定裝置演算而機械性算出的。應說明的是，本發明中，全部吸熱峰熱量(AH)優選為40120J/g的範圍，更優選45100J/g的範圍，特別優選4585J/g的範圍。另外，與圖l所示的吸熱峰xl、x2、x3''的各自的面積相當的各吸熱峰的熱量(AH1、AH2、AH3'0可以如前所述，通過部分面積解析法求出。發泡粒子(b)是在第1次DSC曲線中，將發泡粒子13mg作為試驗片，基於JISK7122(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以l(TC/分鐘的升溫速度由常溫升溫到20(TC之際獲得的第1次DSC曲線中出現多個吸熱峰的發泡粒子(b)，具有該吸熱峰中頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量為全部吸熱峰的合計熱量的5090%的結晶構造，考慮到成為目標熔粘在先型的發泡粒子的二次發泡性、獲得的發泡粒子成形體的機械強度、耐熱性等，因而優選。上述頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰有作為單獨的吸熱峰出現的情況，也有作為多個吸熱峰出現的情況。應說明的是，圖1為發泡粒子的第1次DSC曲線的示意圖，顯示在12(TC以上135t:以下範圍具有頂點溫度(PTmA)的吸熱峰xl單獨出現的情況。本發明的發泡粒子在發泡粒子的第1次DSC曲線中存在頂點溫度(PTmA)顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰，考慮到提高耐熱性和進一步降低模內成形時的成形溫度，因而優選。本發明的發泡粒子在發泡粒子的第1次DSC曲線中頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量為全部吸熱峰熱量(AH)的5090%，考慮到獲得的發泡粒子成形體的機械強度、耐熱性等物性提高和發泡粒子(b)的低溫下的模內成形性的平衡，因而優選。通過混合使用多個聚丙烯系樹脂作為發泡粒子(b)的基材樹脂，在發泡粒子(b)的第1次DSC曲線中，可形成多個吸熱峰，進一步地，如前所述，通過進行等溫結晶化操作，也可以在形成多個吸熱峰的同時也可以增加該多個吸熱峰中高溫側的吸熱峰的熱量。因此，通過上述方法、特別是等溫結晶化操作，對於在發泡粒子的第1次DSC曲線中出現多個吸熱峰的發泡粒子(b)，可以將該多個吸熱峰中的頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量調整為全部吸熱峰的合計熱量的5090%。應說明的是，通過等溫結晶化操作形成的吸熱峰的熱量優選為230J/g，更優選為520J/g的範圍。應說明的是，發泡粒子的第1次DSC曲線出現多個吸熱峰時，這些吸熱峰是通過等溫結晶化操作形成的、還是並不是通過該操作形成的，可以通過以下的聚丙烯系樹脂發泡粒子的差示掃描熱量測定方法確認。利用差示掃描熱量測定裝置以l(TC/分鐘的加熱速度將聚丙烯系樹脂發泡粒子13mg加熱到200°C，可獲得例如圖3例示的第1次DSC曲線。接著，到達該20(TC的溫度後，立即以1(TC/分鐘的冷卻速度從20(TC冷卻到30°C，再次到達該3(TC的溫度後，立即以l(rC/分鐘的加熱速度從3(TC加熱到20(TC，可獲得例如圖4例示的第2次DSC曲線。通過上述方法獲得第1次DSC曲線的圖3中，存在有作為第2次DSC曲線的圖4中消失的吸熱峰。S卩，圖3例示的發泡粒子的第1次DSC曲線中，觀察到頂點溫度為139t:的吸熱峰，但在圖4例示的該發泡粒子的第2次DSC曲線中，139t:附近具有頂點溫度的吸熱峰消失。此時，第1次DSC曲線中，第2次DSC曲線中消失的吸熱峰為通過等溫結晶化操作形成的吸熱峰，其他吸熱峰是丙烯系樹脂成分固有的吸熱峰。(3-5)平均氣泡徑本發明的發泡粒子(b)的平均氣泡徑通常為30500ym，優選為50350iim。具有上述範圍內的平均氣泡徑的發泡粒子(b)，由於氣泡膜的強度的關係，沒有後述的發泡粒子的二級發泡或模內成形時構成發泡粒子的氣泡破裂之虞，顯示良好的二次發泡性。將發泡粒子切割為大致2等分，得到氣泡斷面，用顯微鏡拍攝該斷面，基於放大照片，可以通過以下操作求出前述發泡粒子(b)的平均氣泡徑。在上述氣泡斷面的放大照片中，引出從發泡粒子的表面到另一表面、且通過氣泡斷面的中心部的直線4根，從中心部向發泡粒子表面放射狀朝向8個方向。接著，求出與前述4根直線相交的氣泡的數的總數N(個)。然後，用由前述4根各直線中的表面到其他表面的線段的長度總和LOm)除以氣泡數的總數N(個)，將通過(L/N)求出的值作為發泡粒子的平均氣泡徑。前述平均氣泡徑由於基材樹脂的高熔體流動速率化、發泡溫度的上升、發泡劑的減量、氣泡調整劑的減量和樹脂粒子的粗粒徑化等而變大，因此可以通過適當調整這些平均氣泡徑變動要因而獲得具有目標平均氣泡徑的發泡粒子(b)。包含滑石、氫氧化鋁、二氧化矽、沸石、硼砂等無機物的氣泡調節劑優選在樹脂粒子的製造之際，以相對於基材樹脂100重量份為0.015重量份的比例在基材樹脂中配合。應說明的是，上述發泡粒子製造時的發泡溫度或發泡劑的種類和使用量等也會使該平均氣泡徑變化，因此為了獲得具有目標平均氣泡徑的樹脂，優選事先進行預備實驗來設定條件。〔2〕第2方案的發泡粒子成形體(1)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的模內成形方法本發明的發泡粒子成形體(c)可以採用下述方法來製造根據需要，進行與上述二級發泡中的操作同樣的提高發泡粒子內的壓力的操作將發泡粒子內的壓力調整為O.Ol0.2MPa(G)後，填充於可加熱和冷卻且可開關、密閉的以往公知的熱塑性樹脂發泡粒子模內成形用的金屬模的空腔內，供給飽和蒸氣壓為0.050.25MPa(G)、優選0.080.20MPa(G)的水蒸氣，在金屬模內加熱發泡粒子之間使其膨脹、熔粘、接著將獲得的發泡粒子成形體冷卻，從空腔內取出的間歇式模內成形法(例如，特公平4-46217號公報、特公平6-49795號公報等記載的成形方法)。作為上述模內成形法中的水蒸氣加熱的方法，可採用適當組合一方加熱、相反一方加熱、兩方向同時加熱等加熱方法的以往公知的方法，特別優選按照預加熱、一方加熱、相反一方加熱、兩方向同時加熱的順序加熱發泡粒子的方法。應說明的是，發泡粒子成形時的上述0.050.25MPa(G)的飽和蒸氣壓，在模內成形工序中，為供給金屬模內的水蒸氣的飽和蒸氣壓的最大值。本發明的發泡粒子成形體(c)還可以通過將聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，在根據需要將發泡粒子內的壓力調整到0.010.2MPa(G)之後，連續地供給到沿著具有加熱區域和冷卻區域的通路內的上下連續移動的皮帶形成的模內，通過加熱區域時將飽和蒸氣壓0.050.25MPa(G)的水蒸氣供給模內使發泡粒子之間膨脹、熔粘，之後通過冷卻區域進行冷卻，接著將得到的發泡粒子成形體從模內取出，依次切割為適當長度的連續式模內成形法(例如特開平9-104026號公報、特開平9-104027號公報和特開平10-180888號公報等記載的成形方法)來製造。應說明的是，獲得表觀密度為30g/L以下的發泡粒子成形體時，對於現有的聚丙烯系樹脂發泡粒子的模內成形，雖然受目標形狀的影響，但是如果不是使用提高發泡粒子內的壓力的發泡粒子的模內成形方法，或者製造表觀密度20g/L以下的發泡粒子、大大提高發泡粒子的金屬模空腔內的填充率而模內成形的方法，就難於獲得良好的發泡粒子成形體。但是，本發明的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)並不受這種方法的影響，可以獲得低密度的發泡粒子成形體。本發明的發泡粒子在比現有的方法低的模內成形壓力下也可以獲得良好的發泡粒子成形體(c)。(2)通過模內成形獲得的發泡粒子成形體利用本發明的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)進行的模內成形，首先通過利用前述水蒸氣的加熱發泡粒子的表面之間熔粘，另一方面發泡粒子自身軟化而遲於發泡粒子的表面之間的熔粘而進行二次發泡，由此可形成外觀和發泡粒子相互間熔粘性都優異的良好的發泡粒子成形體。即使假設模內成形時發生一些加熱不均的情況下，由於成形溫度範圍寬，也可以形成良好的發泡粒子成形體(c)。本發明的發泡粒子成形體(c)，其發泡粒子之間緊密地熔粘，發泡粒子不會剝離，顯示良好的壓縮強度、柔軟性，壓縮永久應力也小，表面平滑而凹凸極少，尺寸穩定性也優異。另外，對於壁厚發泡粒子成形體，直到該成形體的內部發泡粒子相互間熔粘性也優異。如上所述地製造的本發明的發泡粒子成形體(c)的依照ASTM-D2856-70的程序C的連續氣泡率優選為40X以下，更優選為30%以下，最優選為25%以下。越是連續氣泡率小的發泡粒子成形體，機械強度越優異。另外，本發明的發泡粒子成形體(c)的表觀密度，考慮到機械強度、緩衝性、輕量性等，優選為10300g/L、更優選為13180g/L。應說明的是，發泡粒子成形體的表觀密度(g/L)可以用發泡粒子成形體的重量(g)除以由該發泡粒子成形體的外形尺寸求出的體積(L)而求出。實施例下面通過實施例更加詳細地說明本發明。但本發明並不限於這些實施例。以下記載實施例中的評價方法等。應說明的是，本發明的實施例、比較例中使用的DSC裝置為亍<一.工<.7A乂>卜.-V、°>(株)制、商品名DSCQIOOO。(l)評價方法(l-l)對於基材樹脂(i)基材樹脂的熔點採用"〔1〕對於作為第l方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子，(2)聚丙烯系樹脂(a)、(2-3)包含混合樹脂的聚丙烯系樹月旨(a)、(ii)熔點的測定方法"的項目中記載的方法。(l-2)對於發泡粒子(i)發泡粒子的樹脂熔點的測定採用"〔1〕對於作為第1方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子，(l)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)、(l-l)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)"的項目中記載的DSC曲線中的樹脂熔點的測定方法。(ii)發泡粒子的第1次DSC曲線中的吸熱峰(AH1、AH12。-135)的熱量測定採用"〔1〕對於作為第1方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子，(3)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的製造、(3-4)利用聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的DSC曲線測定的吸熱峰的熱量"的項目中記載的方法。(m)發泡粒子的表觀密度(P0、和發泡粒子的加熱前後的表觀密度比(P。採用"〔1〕對於作為第1方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子，(l)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)、(1-2)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的加熱前後的表觀密度比(PR)"的項目中記載的方法。(iv)發泡粒子的熔粘壓力的測定基於發泡粒子的第1次DSC曲線，推測發泡粒子的表面熔融的溫度的下限，利用相當於該下限溫度的飽和蒸氣壓的蒸汽進行發泡粒子的模內成形，對於得到的發泡粒子成形體進行下述發泡粒子相互間熔粘性的評價，可確認發泡粒子成形體的熔粘率不足50%。接著，除了將蒸汽的飽和蒸氣壓升高設定為O.OlMPa以外，同樣地進行上述熔粘性的評價。依次進行將蒸汽的飽和蒸氣壓升高設定為O.OlMPa而進行熔粘性的評價的操作，以使發泡粒子成形體的熔粘率達到50%以上，以該熔粘率達到50%以上時的飽和蒸氣壓(該熔粘率達到50%以上的最低的飽和蒸氣壓)作為熔粘壓力。應說明的是，上述模內成形使用的金屬模為成形空間為長250mm、寬250mm、厚100mm的長方體形。另外，上述發泡粒子成形體的熔粘率是指，不彎曲發泡粒子成形體，在長度方向或寬度方向斷裂為大致等分，觀察斷裂面，用存在於斷裂面的斷裂的發泡粒子的數目除以存在於該斷裂面的所有發泡粒子的數目的值的百分率。(v)平均氣泡徑採用"〔1〕對於作為第1方案的聚丙烯系樹脂發泡粒子，(3)聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的製造、(3-5)平均氣泡徑"的項目中記載的方法。(1-3)對於發泡粒子成形體(i)內部熔粘性對發泡粒子不進行內壓賦予等前處理，在成形空間為長250mm、寬250mm、厚100mm的金屬模內成形，在8(TC的烘箱中養護乾燥12小時後，從發泡粒子成形體的中央部切割長70mm、寬70mm、厚100mm的試驗片，將該試驗片在厚度方向彎曲折斷為大致等分，觀察斷裂面，將用存在於斷裂面的斷裂的發泡粒子的數目除以存在於該斷裂面的所有發泡粒子的數目的值的百分率作為熔粘率(％)，通過以下基準進行評價。A:試驗片的熔粘率為50%以上。C:試驗片的熔粘率不足50%。(ii)二次發泡性(外觀)肉眼觀察發泡成形體的表面，通過以下基準進行評價。A:發泡成形體的表面沒有凹凸，幾乎看不到粒子間隙，顯示良好的表面狀態。B:發泡成形體的表面可以稍微看到粒子間隙和/或凹凸。C:發泡成形體的表面的粒子間隙和/或凹凸明顯。(iii)尺寸穩定性在8(TC、12小時的養護條件下的養護結束後，測定發泡粒子成形體的長度、寬度、和厚度方向的長度，求出與金屬模成形空間的對應方向的尺寸差，將其平均值作為"發泡成形體相對於金屬模成形空間尺寸的尺寸差"，通過以下基準進行評價。A:發泡粒子成形體相對於金屬模成形空間尺寸的尺寸差小於4%。B:發泡粒子成形體相對於金屬模成形空間尺寸的尺寸差為4%以上，但幾乎看不到發泡粒子成形體的中央部的厚度減少。C:發泡粒子成形體相對於金屬模成形空間尺寸的尺寸差為4%以上，且相對於發泡成形體外周部，中央部的厚度明顯小。(2)實施例、比較例中使用的基材樹脂實施例、比較例中使用的基材樹脂及其物理性質等如表l所示。表1樹脂簡稱基材樹脂的種類催化劑種類乙烯成分單元含量(重量％)MFR(g/io分)熔點rc)樹脂l丙烯-乙烯無規共聚物齊格勒系催化劑2.85145樹脂2丙烯-乙烯無規共聚物茂金屬系催化劑1.68134樹脂3丙烯-乙烯無規共聚物茂金屬系催化劑1.627134樹脂4丙烯-乙烯無規共聚物茂金屬系催化劑2.87125樹脂5丙烯-乙烯無規共聚物茂金屬系催化劑2.427128樹脂6丙烯-乙烯無規共聚物茂金屬系催化劑2.68128[實施例17](1)聚丙烯系樹脂發泡粒子的製造作為基材樹脂，將表1記載的聚丙烯系樹脂以表2所示的比例與硼酸鋅500重量ppm—起用內徑65mm的單螺杆擠出機熔融混煉，將混煉物從安裝在擠出機前端的噴嘴的小孔條狀擠出，用水槽冷卻，將條切割為重約lmg，進行乾燥，得到樹脂粒子。將上述樹脂粒子lkg裝入具備作為分散媒質的水3升(L)和攪拌機的5L的密閉容器內，在分散媒質中進一步添加作為分散劑的高嶺土0.3重量份、作為表面活性劑的烷基苯磺酸鈉0.004重量份、和硫酸鋁0.01重量份，在密閉容器內壓入作為發泡劑的碳酸氣體8重量份，攪拌下升溫到表2所示的發泡溫度，在該溫度保持15分鐘，進行等溫結晶化操作以獲得規定的高溫峰吸熱量後，將內容物在大氣壓下釋放，得到表2所示的表觀密度18的發泡粒子。另外，將在大氣壓下釋放前述操作中的內容物時的容器內壓力一併示於表2。應說明的是，表示上述分散劑、表面活性劑、硫酸鋁和發泡劑的使用量的重量份為相對於樹脂粒子100重量份的比例。將得到的發泡粒子的第1次DSC曲線中的、全部吸熱峰熱量(AH)和頂點溫度顯示120°C以上135°C以下的吸熱峰的熱量(AH12。—135)、發泡粒子的第2次DSC曲線中的樹脂熔點(表2記為樹脂熔點)、和發泡粒子的表觀密度(Pj、發泡粒子的加熱前後的表觀密度比(P。示於表2。實施例1中的第1次DSC曲線測定結果如圖3所示，第2次DSC曲線的測定結果如圖4所示。圖3中，作為頂點溫度125t:付近的吸熱峰觀察到實施例1中使用的樹脂3和樹脂5的混合樹脂固有的吸熱峰。另外，圖3中，作為頂點溫度139t:付近的吸熱峰觀察到由於混合樹脂的等溫結晶化操作形成的二次結晶區域的熔融引起的吸熱峰。圖4中，前述樹脂的二次結晶區域的熔融引起的高溫側的吸熱峰消失，作為頂點溫度13rC附近、124t:附近的吸熱峰，可分別觀察到樹脂3和樹脂5固有的吸熱峰的熔融引起的吸熱峰。(2)發泡粒子成形體的製造將上述獲得的發泡粒子填充到長250mmX寬250mmX厚100mm的平板金屬模中，進行利用表2所示的成形壓(飽和蒸氣壓)的水蒸氣加熱的模內成形，得到厚壁發泡粒子成形體。進而，將該發泡粒子成形體在8(TC的烘箱中養護12小時，得到聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體。將得到的發泡成形體的密度、該發泡粒子成形體的內部熔粘性、二次發泡性、和尺寸穩定性的評價結果一併示於表2。[比較例19](1)聚丙烯系樹脂發泡粒子的製造除了將表1記載的聚丙烯系樹脂單獨或其2種採用表2所示的配合比例以外，通過與實施例17的記載同樣的方法，製造聚丙烯系樹脂發泡粒子。與實施例17的記載同樣地，將得到的發泡粒子的第l次DSC曲線中的AH和AH12。—135、發泡粒子的第2次DSC曲線中的樹脂熔點(表2中記為樹脂熔點)、和發泡粒子的密度(Pj、發泡粒子的加熱前後的表觀密度比(P。示於表2。(2)發泡粒子成形體的製造利用與實施例17的記載同樣的方法進行模內成形，得到厚壁發泡粒子成形體。進而，將該發泡粒子成形體在8(TC的烘箱中養護12小時，得到聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體。將發泡粒子成形體的密度、該發泡粒子成形體的內部熔粘性、二次發泡性、和尺寸穩定性的評價結果一併示於表2。[評價結果](i)實施例17實施例17的發泡粒子滿足本發明的構成要件，雖然模內成形時的成形壓低，但可獲得發泡粒子相互間熔粘性良好的發泡成形體。應說明的是，實施例7中，基材樹脂的MFR均小於20(g/10分)，因此成型加熱壓力有些增高。(ii)比較例15由比較例15的發泡粒子，可知與發泡粒子的第2次DSC曲線中的樹脂熔點無關，如果表觀密度比(P。為1.6以上，則發泡成形體的內部熔粘性變差。另外，比較例1中，該樹脂熔點超出本發明的範圍，模內成形時的加熱蒸氣壓力增高。(iii)比較例6比較例6的發泡粒子使用與實施例1、2、4、5相同成分的樹脂，但2種樹脂的配合比例與該實施例不同，因此表觀密度比(PjO達到1.6以上，發泡成形體的內部熔粘性變差。(iv)比較例7比較例7的發泡粒子使用與實施例7相同成分的樹脂，但2種樹脂的配合比例與該實施例不同，因此表觀密度比(P。達到1.6以上，發泡成形體的內部熔粘性變差。(v)比較例8比較例8的發泡粒子以2種混合樹脂作為基材樹脂，各樹脂的熔點差小，為3t:，因此表觀密度比(P。達到1.6以上，發泡成形體的內部熔粘性變差。(vi)比較例9比較例9的發泡粒子以2種混合樹脂作為基材樹脂，各樹脂的熔點差大，為17°C，因此表觀密度比(P。達到1.6以上，可滿足發泡粒子成形體的表面平滑性、發泡粒子相互間熔粘性的模內成形時的成型壓的下限高，發泡粒子成形體的內部熔粘性差。tableseeoriginaldocumentpage21權利要求聚丙烯系樹脂發泡粒子，其是將發泡粒子1～3mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以10℃/分鐘的升溫速度升溫到200℃後，以10℃/分鐘的冷卻速度降溫到30℃，再次以10℃/分鐘的升溫速度從30℃升溫到200℃之際獲得DSC曲線，根據該曲線確定的樹脂熔點為大於等於120℃小於140℃的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)，其特徵在於，將該發泡粒子(b)在耐壓容器內通過溫度低於前述樹脂熔點5℃的飽和水蒸氣加熱10秒鐘之際，加熱前後的發泡粒子的表觀密度比(ρR)[(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)]不超過1.5。2.如權利要求1所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，作為前述聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)的基材樹脂的聚丙烯系樹脂(a)為熔點大於ll(TC小於等於135t:的聚丙烯系樹脂(al)5080重量％、和熔點125°C以上140°C以下的聚丙烯系樹脂(a2)5020重量％的混合樹脂，且聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的熔點溫度差[(a2的熔點)-(al的熔點)]大於等於5t:小於15t:，其中，聚丙烯系樹脂(al)與聚丙烯系樹脂(a2)的合計為100重量％。3.如權利要求2所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，前述聚丙烯系樹脂(al)和前述聚丙烯系樹脂(a2)的任一方或雙方為在茂金屬聚合催化劑存在下聚合獲得的聚丙烯系樹脂。4.如權利要求2所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，前述聚丙烯系樹脂(al)和聚丙烯系樹脂(a2)的至少任一方的熔體流動速率的基於JISK7210(1999年)試驗條件M(溫度230°C、荷重2.16kg)的測定值為20(g/10分)以上。5.如權利要求1所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其是在將發泡粒子13mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以l(TC/分鐘的升溫速度從常溫升溫到20(TC之際獲得的DSC曲線中出現多個吸熱峰的發泡粒子(b)，其特徵在於，該吸熱峰中，頂點溫度顯示12(TC以上135t:以下的吸熱峰的合計熱量為全部吸熱峰的合計熱量的5090%。6.將上述權利要求15中任一項所述的聚丙烯系樹脂發泡粒子(b)模內成形而成的聚丙烯系樹脂發泡粒子成形體。全文摘要本發明涉及聚丙烯系樹脂發泡粒子、及其發泡粒子成形體。發明提供聚丙烯系樹脂發泡粒子，其是將發泡粒子1～3mg作為試驗片，基於JISK7121(1987年)記載的熱通量差示掃描熱量測定法，以10℃/分鐘的升溫速度升溫到200℃後，以10℃/分鐘的冷卻速度降溫到30℃，再次以10℃/分鐘的升溫速度從30℃升溫到200℃之際獲得DSC曲線，根據該曲線確定的樹脂熔點為大於等於120℃小於140℃的聚丙烯系樹脂發泡粒子，其特徵在於，將該發泡粒子在耐壓容器內通過溫度低於前述樹脂熔點5℃的飽和水蒸氣加熱10秒鐘之際，加熱前後的發泡粒子的表觀密度比(ρR)[(加熱前的發泡粒子的表觀密度)/(加熱後的發泡粒子的表觀密度)]不超過1.5。文檔編號C08J9/00GK101691433SQ200810185570公開日2010年4月7日申請日期2008年12月17日優先權日2007年12月17日發明者及川政春,野原德修申請人:株式會社Jsp