永久磁鐵用磁性合金粉末及其製造方法
2023-05-01 00:18:31
專利名稱：永久磁鐵用磁性合金粉末及其製造方法
技術領域：
本發明是關於在能夠用於各種電動機、驅動器(actuator)的稀土粘結磁鐵和燒結磁鐵等中使用的稀土磁性合金粉末，以及用該磁性合金粉末製作的永久磁鐵。
與所述大量生產化技術不同，在特公平5-18242號公報、特公平5-53853號公報、特公平5-59165號公報和特公平7-110966號公報等中公開了採用氣體噴散法製造Nd-Fe-B系稀土磁性合金粉末的技術。
氣體噴散法是通過在惰性氛圍氣體中將原料合金熔液噴霧，從該熔融金屬的液滴製作粉末粒子的方法。在氣體噴散法中，熔融金屬的液滴在自由下落中凝固，因此得到大致球形的粉末粒子。
但是，在採用上述的現有技術的情況下，由氣體噴散法得到的粉末不能原封不動地作為磁粉使用。其理由是，由氣體噴散法製成的磁粉只能發揮不充分的矯頑磁力。用氣體噴散法製成的磁粉的矯頑磁力變低的原因是，現有的氣體噴散法不能充分達到為了使通常組成的原料合金進行微細結晶化所必需的急冷速度。
使用氣體噴散法，為了獲得實用水平的矯頑磁力，在噴散處理後，必須將粉末經過更微細的粉碎工序或燒結工序，或者知道成品率惡化，必須將磁粉的粒徑在特定水平以下進行分級。如果附加這樣的工序，就失去所謂沒有粉碎工序就能夠得到粉末的噴散法的優點，另外，因為分級，存在成品率低下的問題。
由於以上的理由，氣體噴散法作為Nd-Fe-B系稀土磁性合金粉末的大量生產化技術，還沒有達到實用化，現在使用熔融旋壓法製成Nd-Fe-B系稀土磁性合金後，通過粉碎該合金來製作粉末。
再者，為了消除所謂急冷速度不充分的氣體噴散法的缺點，已提出將通過氣體噴散處理而微粉化的熔融金屬的液滴噴射到另外準備的冷卻板上，用該冷卻板進一步促進冷卻的2次噴散法(特開平1-8205號公報)。通過所述氣體噴散法，能夠得到保持磁性的各向異性的磁粉，並且因為急冷速度足夠大，合金組織被微細化，矯頑磁力增加。但是，在該方法中，沒有完全冷卻狀態的熔融金屬粒子被猛烈噴射到冷卻板上，因此存在磁粉的形狀發生扁平化的問題。磁粉的扁平化使磁粉流動性惡化，降低了成型效率，因此成為壓制工序或噴射工序中的成品率降低的原因。
本發明的永久磁鐵用磁性合金粉末是含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)和C(碳)的元素)的磁鐵用磁性合金粉末，利用噴散法形成，粒子的形狀是球形，含有作為主構成相的具有Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相，相對B和C的合計含量，C的含量比率在0.05以上、0.90以下。
在優選實施方式中，T中含有的Fe的一部分可以被選自Co、Ni、Mn、Cr和Al中的1種以上的元素取代。
在優選實施方式中，添加選自Si、P、Cu、Sn、Ti、Zr、V、Nb、Mo和Ga中的1種以上的元素。
在優選實施方式中，固有矯頑磁力HcJ在400kA/m以上。
根據本發明的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，在非氧化性氣氛中將含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)和C(碳)的元素)的合金熔液噴霧，由此形成粉末。
在優選實施方式中，相對B和C的合計含量，C的含量比率在0.05以上、0.90以下。
所述粉末實質上優選是球形的。
在優選實施方式中，也可對所述粉末實施500℃以上、800℃以下的熱處理。
本發明的永久磁鐵是由上述任何的永久磁鐵用磁性合金粉末製成的。
永久磁鐵的製造方法包括準備採用上述任何的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法製成的永久磁鐵用磁性合金粉末的工序；以及由所述永久磁鐵用磁性合金粉末製作永久磁鐵的工序。
在優選實施方式中，除了具有所述Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相以外，還含有在晶面間隔d為0.295nm以上0.300nm以下的位置處具有衍射峰的第2化合物相，所述第2化合物相的所述衍射峰相對與具有上述Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相的(410)面相關的衍射峰(晶面間隔為0.214nm)的強度比是10％以上。
本發明的永久磁鐵用磁性合金粉末是含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)、C(碳)、S(硫)、P(磷)和/或Si(矽)的元素)的磁鐵用磁性合金粉末，利用噴散法形成，粒子的形狀是球形，含有作為主構成相的具有Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相，並必須含有相對Q的合計含量，含量比率在0.10以上、不足0.95的B。
本發明的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，是將含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)、C(碳)、S(硫)、P(磷)和/或Si(矽)的元素)，並必須含有相對Q的合計含量，含量比率在0.10以上不足0.95的B的合金熔液在非氧化性氣氛中噴霧，由此形成粉末。
本發明人發現，在採用噴散法製作Nd-Fe-B系稀土磁鐵合金的磁粉的情況下，如果用碳(C)取代Nd-Fe-B系稀土磁鐵合金的硼(B)的一部分，就能夠在廣闊的粒度範圍內使高矯頑磁力穩定化，從而想到本發明。
通過用碳取代Nd-Fe-B系稀土磁鐵合金的硼的一部分而提高矯頑磁力的理由，被認為是由於導入碳，增加合金的非晶態生成能，因而即使在相同的急冷條件下也難以發生結晶組織的粗化，可更微細化。
再者，按照本發明，不將磁粉拋到特別的冷卻板上，僅進行通常的噴散處理，磁粉就達到充分的冷卻，因而磁粉的形狀大致成為球狀。因此能夠得到流動性優良、而且具有高矯頑磁力的粉末。
在本發明中，通過用碳取代硼的一部分，使急冷時的結晶化過程發生變化，由此達到磁粉組織的微細化，因此不必要使氣體噴散的處理條件或處理裝置比以往發生大的改變。
在Nd-Fe-B系磁鐵中，可用碳取代硼的一部分是已知的。例如在特開平1-8205號公報或特開平2-70011號公報中也記載了用氣體噴散法能夠製造含有碳的Nd-Fe-B系合金的粉末。但是，在採用氣體噴散法的情況下，用碳取代硼具有增大矯頑磁力的效果是完全不知道的，這是由本發明人首先發現的。
在採用帶材鑄造法等從Nd-Fe-B系稀土磁鐵用原料合金的熔液製作具有高矯頑磁力的磁性合金的情況下，完全沒有用碳取代硼的一部分的必要性，但在採用氣體噴散法製作Nd-Fe-B系稀土磁鐵用合金的粉末的情況下，不添加碳，就不能夠製作具有實用水平的矯頑磁力的磁鐵。
另外，不添加碳的Nd-Fe-B系合金，其熔液的粘性高，因此如果實施氣體噴散法，在氣體噴散裝置的熔液供給路徑中容易發生堵塞，為了進行用於清洗該路徑的維修，就需要屢次中斷氣體噴散處理。與此相對，具有本發明的組成的合金熔液，通過添加碳而令粘性降低，因此使用氣體噴散裝置連續平滑地進行噴散處理，使生產效率大大提高。
為了得到由這樣的碳取代產生的效果，本發明將硼和碳的合計含量(B+C)規定為0.5質量％以上、2.0質量％以下，而且將碳的比率(C/(B+C))設定在0.05以上、0.90以下的範圍。
另外，也可以用選自Co、Ni、Mn、Cr和Al中的一種以上的元素取代本發明中的Fe的一部分，也可以添加選自S、P、Si、Cu、Sn、Ti、Zr、V、Nb、Mo和Ga中的一種以上的元素。尤其，添加S、P和/或Si可降低熔液的粘度，因此使噴散粉微細化，而且能夠使粒度分布鮮明(sharp)，因而是令人滿意的。如果噴散粉的粒徑變小，即使粉末粒子的中心部也以足夠的速度進行冷卻，因此使粉末粒子的組織結構微細化，矯頑磁力提高。另外，如果粒徑變小，粉末流動性會變得良好，適合用於噴射成型。另一方面，Ti、Zr、V、Nb和/或Mo與B或C結合，成為急冷時的凝固核，有助於組織的微細化。
按照本發明，使噴散法的處理條件不發生大的改變，在寬廣的粒徑範圍內可得到高矯頑磁力，並能夠原封不動地作為粘結磁鐵用的原料。另外，如果和熱壓法等低溫燒結技術組合，就能夠得到燒結磁鐵。進而如果使用熱加工，就能夠得到磁性各向異性磁鐵。
在本發明的第一方式中，以碳作為必須元素，因而不必要排除混入合金內的碳。因此，不進行為了排除碳的特別處理，能夠使過程中的不良品或回收的磁鐵製品原封不動地再熔化，再利用。另外，因為含有碳，所以也具有耐大氣腐蝕性優良的優點。
按照本發明，矯頑磁力的溫度變化小，對不可逆熱退磁的耐性變高。另外，磁粉形狀是球形，因而流動性優良，能夠提高成型效率。因此，提高原料填充速度，能夠縮短填充時間，從而可縮短壓制循環時間。另外，能夠提高成型時的填充精度，從而能夠提高製品的尺寸精度，因此可以省略成型後的機械加工。
進而，添加的碳降低稀土磁鐵的氧化反應性，因此不會在製造過程中由發熱、著火而引起磁鐵性能的劣化，也不會妨礙過程的安全性。並且，在磁鐵表面不設置提高耐大氣腐蝕性用的特別保護膜，也能夠防止磁鐵隨時間發生的劣化。
圖2(a)和圖2(b)是表示關於試料No.1(實施例)和試料No.17(比較例)，在熱處理前後的磁特性對粉末粒徑的依存性的曲線圖，圖2(a)表示殘留磁化Jr(＝殘留磁通密度Br)對粒徑的依存性，圖2(b)表示固有矯頑磁力HcJ對粒徑的依存性。
圖3是表示對試料No.3(實施例)的粘結磁鐵測定的磁特性(退磁曲線)的曲線圖。
圖4是表示對試料No.18(比較例)的粘結磁鐵測定的磁特性(退磁曲線)的曲線圖。
圖5是表示有關實施例得到的結晶化熱處理前的粉末X射線衍射圖形的曲線圖。橫軸是衍射角(2θ)，縱軸是衍射峰的強度。
圖6是表示有關比較例得到的結晶化熱處理前的粉末X射線衍射圖形的曲線圖。橫軸是衍射角(2θ)，縱軸是衍射峰的強度。
符號說明1熔融爐；2貯存熔液容器；3熔融室；4磁粉；5急冷室；6合金熔液；7噴嘴；8熔融金屬流；9噴氣。
圖1表示適合在本實施方式中使用的氣體噴散裝置的結構。圖示的裝置具有能夠傾斜動作的熔融爐1、具備中間罐(tundish)等貯存熔液容器2的熔融室3、及利用氣體噴散形成磁粉4的急冷室5。熔融室3和急冷室5的內部適合都充滿惰性氣體(氬或者氦)。
在熔融爐1中製成具有上述組成的合金的熔液6，注入貯存熔液容器2。在貯存熔液容器2的底部有噴嘴7，通過噴嘴7合金熔液6的熔融金屬流8噴射到冷卻室5的內部。在急冷室5中，向熔融金屬流8噴吹噴氣9，由此形成的熔融金屬的小滴在自由下落中，被氛圍氣體吸去熱而進行急冷。由急冷而凝固的金屬小滴，作為磁粉4聚集在氣體噴散裝置內的底部。
在本實施方式中，在氬(Ar)氣氣氛中對利用氣體噴散裝置製成的磁粉進行熱處理。優選使升溫速度為0.08℃/秒以上、15℃/秒以下，在500℃以上、800℃以下的溫度保持30秒以上、60分以下的時間後，冷卻至室溫。通過這種熱處理使由氣體噴散未完全結晶化、大致成為非晶態的相結晶化，能夠使R2Fe14B結晶相成長。
熱處理氛圍，為了防止合金氧化，優選是50kPa以下的氬氣或氮氣等惰性氣體。也可以在0.1kPa以下的真空中進行熱處理。
本實施方式的磁粉，通過添加碳提高耐氧化性，因此也可以在大氣氛圍下進行熱處理。另外，本實施方式的磁粉，在通過噴散而結晶化的階段，就已經具有球形的形狀，此後不經受機械的粉碎處理，因此和粉碎粉相比，每單位質量的表面積是非常小的。因此，具有在熱處理工序中或其他工序中，即使和大氣接觸也不易發生氧化的優點。
在製作粘結磁鐵時，本發明的磁粉和環氧樹脂或尼龍樹脂混合，形成所希望的形狀。此時，在本發明的磁粉中也可以混合其他種類的磁粉，例如Sm-T-N系磁粉或硬質鐵氧體磁粉。
使用上述的粘結磁鐵可以製造電動機或驅動器等各種旋轉機。
在將磁粉用於噴射成型粘結磁鐵用的情況下，優選將中粒徑D50(在本說明書中，簡單地稱為「粒徑」)分級成150μm以下，更優選的粉末平均粒徑是1μm以上、100μm以下。非常優選的平均粒徑的範圍是5μm以上、50μm以下。另外，在用於壓縮成型粘結磁鐵用的情況下，粒徑可以是300μm以下，尤其不需要分級。優選的粉末平均粒徑是5μm以上、200μm以下。更優選的範圍是5μm以上、150μm以下。
另外，使用本發明的磁粉也能夠製作燒結磁鐵。在這種情況下，例如可使用公知的壓制裝置，在製成成型體後燒結該成型體。
在將不添加碳的Nd-Fe-B系稀土磁鐵用原料合金的熔液進行氣體噴散處理而粉末化時，如後面所述，矯頑磁力的變化與粉末粒子的大小有密切關係。更詳細地說，粒徑越大的粉末粒子，其固有矯頑磁力HcJ變得越小。這是因為，越大的粉末粒子，在噴散處理中冷卻越不充分，其結晶組織變得粗大。因此，採用氣體噴散法，由不添加碳的現有Nd-Fe-B系合金製成的粉末，必須利用篩子等進行分級，對粒徑分布進行調整作業，以便不包含大的粒子。
與此相對，本發明由於添加碳而提高合金的非晶態形成能，因而即使是粒徑大的粒子，也被充分冷卻，結果表現了高矯頑磁力。因此，由氣體噴散處理得到的粉末不必進行分級，能夠原封不動地用於粘結磁鐵或燒結磁鐵的製作。
以下，說明本發明的實施例。
(實施例1)在本實施例中，使用具有下述表1所示各種組成的母合金，在氬氣氣氛中，將合金熔液噴霧，製成由球狀粒子形成的粉末。噴霧時合金熔液的溫度是1400～1500℃左右，氬氣氣氛的溫度是30℃左右。
接著，用篩子將這樣製成的粉末分級，得到粒徑38μm～63μm的粉末後，評價該粉末的磁特性(殘留磁通密度Br和矯頑磁力HcJ)。關於試料No.1～20，評價結果示於表1。表1中所示的值是用振動試料型磁力計測定的值。
表1
上述試料中，試料No.1～16是本發明的實施例，試料No.17～20是比較例。關於試料No.1(實施例)和No.17(比較例)，在氬氣氣氛中、在600℃進行5分鐘熱處理後，分別對每個粒徑測定磁特性。圖2(a)和圖2(b)分別表示試料No.1(實施例)和試料No.17(比較例)在上述熱處理前後的磁特性(殘留磁化Jr和固有矯頑磁力HcJ)對粉末粒徑的依存性。在曲線圖中，「●」和「○」的數據分別表示試料No.1的熱處理前的磁特性和熱處理後的磁特性。而「▲」和「△」分別表示試料No.17的熱處理前的磁特性和熱處理後的磁特性。
從圖2(a)和圖2(b)所知，在實施例的磁粉(試料No.1)的情況下，在粒徑210μm以下的廣闊範圍內，達到高矯頑磁力。與此相對，在比較例(試料No.17)的情況下，如果粒徑不在106μm以下，就得不到高矯頑磁力。
利用氣體噴散法大量生產粒徑在100μm以下的小粒徑粉末粒子是非常困難的。因此，如果使用比較例的粉末製造矯頑磁力高的永久磁鐵，就必須將通過氣體噴散法形成的粉末進行分級，由此去除矯頑磁力相對低的粗大磁粉。這樣的分級大大降低了成品率。
從圖2(b)可知，即使在本發明的實施例的情況下，也是粒徑越小，越達到高矯頑磁力。因此，即使在本發明中，磁粉的粒徑也以小者為佳。具體地說，粒徑優選是200μm以下，更優選是150μm以下。
接著，使用試料No.3(實施例)和試料No.18(比較例)的粉末製成粘結磁鐵。所用磁粉的粒徑在106μm以下，不進行粒徑分布的調整。
使用BH示蹤器(tracer)進行粘結磁鐵的磁特性評價。圖3表示對試料No.3(實施例)的粘結磁鐵測定的磁特性(退磁曲線)，圖4表示對試料No.18(比較例)的粘結磁鐵測定的磁特性(退磁曲線)。
從圖3和圖4所示各溫度下的退磁曲線計算出20℃～100℃範圍下的殘留磁化Jr(＝殘留磁通密度Br)和固有矯頑磁力HcJ的溫度係數。其結果示於表2。
表2
如從表2所知，由於添加碳，固有矯頑磁力HcJd的溫度係數變小。
接著，關於實施例和比較例的磁粉，得到X射線衍射數據。圖5是表示關於實施例得到的結晶化熱處理前的粉末X射線衍射圖形的曲線圖，圖6是表示關於比較例得到的結晶化熱處理前的粉末X射線衍射圖形的曲線圖。曲線的橫軸是衍射角(2θ)，縱軸是衍射峰的強度。
從圖5所示的X射線衍射數據可知，本發明的磁性合金粉末，在晶面間隔d是0.295～0.300nm時，具有顯示強X射線衍射峰的第2化合物相。另外，在晶面間隔0.18nm附近也觀察到被認為起因於第2化合物相的衍射峰。這些衍射峰的位置，在X射線源是CuKα線時，分別對應於2θ＝30°附近，2θ＝50°附近。起因於所述第2化合物相的衍射峰，如果對磁粉進行500～800℃的熱處理，會更顯著地出現。這表示在熱處理前存在的非晶態相發生結晶化時，不僅主相，而且第2化合物相也在成長。
第2化合物相的所述衍射峰，相對於具有Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相的(410)面的衍射峰(晶面間隔0.214nm)的強度，具有10～200％的強度。
以上，針對氣體噴散法說明了本發明，但使用其他的噴散法(例如離心噴散法等)也可以製造本發明的磁粉。
剛剛噴散處理後的粉末粒子形狀優選是球形，但不必要是球形。在粉末粒子形狀不是球形的情況下，粉末流動性降低，但能夠充分得到由添加碳產生的耐大氣腐蝕性和耐氧化性提高的效果。
實施例2在本實施例中，使用具有下述表3所示各種組成的母合金，在和實施例1相同的條件下製成噴散粉。用篩子將得到的噴散粉分級，得到粒徑38μm～63μm的粉末後，對該粉末的磁特性(殘留磁通密度Br和矯頑磁力HcJ)進行評價。關於試料No.21～24，評價結果示於表3。表3
在本實施例中，B是必須的，除B以外，添加C、S、P或者Si。在本實施例中，利用噴散法使含有0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B、C、S、P和/或Si的元素)的合金的熔液進行急冷，從而粉末化。B相對Q的合計含量的含有比率是0.10以上、不足0.95。
從表3可知，按照本實施例可得到優良的磁特性。
實施例3利用噴散法使上述表1和表3所示試料No.1、3、17、18、21、22和24的合金急冷，從而粉末化。在噴散時合金熔液的溫度是1500℃，其他的噴散條件在各試料中也相同。然後，測定在噴散粉末中包含的微粉(粒徑63μm以下)在全體中所佔的質量比(回收率)。結果示於以下的表4。表4
正如從表4所知，關於試料No.1、3、21、22和24，回收率是70％以上，比比較例的試料No.17和18的回收率提高很多。這表示添加C、S、P和/或Si，有助於使噴散粉的粒徑變小。粒徑變小的主要原因，是通過適量的添加元素，使噴散時的合金熔液的粘度變低。
權利要求
1.一種永久磁鐵用磁性合金粉末，它是含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)和C(碳)的元素)的磁鐵用磁性合金粉末，利用噴散法形成，粒子的形狀是球形，包含作為主構成相的具有Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相，相對B和C的合計含量，C的含量比率是0.05以上0.90以下。
2.如權利要求1所述的永久磁鐵用磁性合金粉末，其中，T中含有的Fe的一部分被選自Co、Ni、Mn、Cr和Al中的1種以上的元素取代。
3.如權利要求1或2所述的永久磁鐵用磁性合金粉末，其中，添加選自Si、P、Cu、Sn、Ti、Zr、V、Nb、Mo和Ga中的1種以上的元素。
4.如權利要求1～3中的任一項所述的永久磁鐵用磁性合金粉末，其中，固有矯頑磁力HcJ在400kA/m以上。
5.一種永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，該方法將含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)和C(碳)的元素)的合金熔液在非氧化性氣氛中噴霧，由此形成粉末。
6.如權利要求5所述的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，其中，相對B和C的合計含量，C的含量比率在0.05以上0.90以下。
7.如權利要求5或6所述的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，其中，所述粉末實質上是球形的。
8.如權利要求7所述的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，其中，對所述粉末實施500℃以上、800℃以下的熱處理。
9.由權利要求1～4的任一項所述的永久磁鐵用磁性合金粉末製成的永久磁鐵。
10.一種永久磁鐵的製造方法，該方法包括準備用權利要求5～8的任一項所述的永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法製成的永久磁鐵用磁性合金粉末的工序；以及由所述永久磁鐵用磁性合金粉末製作永久磁鐵的工序。
11.如權利要求1所述的永久磁鐵用磁性合金粉末，其中，除了具有所述Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相以外，還含有在晶面間隔d為0.295nm以上0.300nm以下的位置處具有衍射峰的第2化合物相，所述第2化合物相的所述衍射峰相對與具有所述Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相的(410)面相關的衍射峰(晶面間隔為0.214nm)的強度比在10％以上。
12.一種永久磁鐵用磁性合金粉末，它是含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)、C(碳)、S(硫)、P(磷)和/或Si(矽)的元素)的永久磁鐵用磁性合金粉末，利用噴散法形成，粒子的形狀是球形，包含作為主構成相的具有Nd2Fe14B型正方晶結構的化合物相，並必須含有相對Q的合計含量，其含量比率在0.10以上、不足0.95的B。
13.一種永久磁鐵用磁性合金粉末的製造方法，該方法將含有20質量％以上40質量％以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量％以上79質量％以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)以及0.5質量％以上2.0質量％以下的Q(Q是包括B(硼)、C(碳)、S(硫)、P(磷)和/或Si(矽)的元素)，並必須含有相對Q的合計含量，其含量比率在0.10以上不足0.95的B的合金熔液在非氧化性氣氛中噴霧，由此形成粉末。
全文摘要
利用氣體噴散法大量生產矯頑磁力高的稀土合金磁粉。在非氧化性氣氛中將含有20質量%以上40質量%以下的R(R是包括Y的稀土元素的至少一種元素)、60質量%以上79質量%以下的T(T是以Fe為主成分的過渡金屬)和0.5質量%以上2.0質量%以下的Q(Q是包括B(硼)和C(碳)的元素)的合金熔液噴霧,由此形成球狀粉末。然後,對該球狀粉末實施500℃以上、800℃以下的熱處理。
文檔編號H01F1/058GK1360316SQ0114180
公開日2002年7月24日 申請日期2001年9月18日 優先權日2000年9月18日
發明者富澤浩之, 金子裕治 申請人:住友特殊金屬株式會社