大線能量埋弧焊接接頭、該接頭的製法及所用焊絲和焊劑的製作方法

2023-04-27 05:06:06

專利名稱：大線能量埋弧焊接接頭、該接頭的製法及所用焊絲和焊劑的製作方法
技術領域：
本發明涉及大線能量埋弧焊接，特別是涉及適於線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊接的焊接接頭、該接頭的製造方法及所使用的焊絲和焊劑。
埋弧焊接法是在散布於焊接坡口內的焊劑中產生電弧從而進行連續焊接的方法。即使是大電流也能形成穩定的電弧，作為可得到深的熔深和大的熔敷量的高效率焊接方法在造船、橋梁、壓力容器、產業機械等接合厚鋼板的領域廣為利用。但是，埋弧焊接法由於採用大電流進行焊接所以具有焊接線能量高，焊縫金屬的韌性容易降低的傾向。
針對這種問題，例如在特開平7-328793號公報上公開的技術是在埋弧焊接時向焊劑中添加硼(B)的氧化物，通過焊劑使焊縫金屬含有B來改善焊縫金屬的韌性。特開平7-328793號公報所記載的技術是通過使埋弧焊劑的組成含有B2O30.7～2.0質量％、降低焊絲的Si含量，將焊劑和焊絲中的Mn含量最佳化，來提高焊縫金屬的韌性的焊接方法。
但問題是，根據特開平7-328793號公報所記載的技術，採用大線能量埋弧焊接所得到的焊縫金屬的韌性由於使用的鋼材和/或焊絲不同而有顯著劣化的情況，不能得到穩定而高韌性的大線能量的焊縫金屬。
也就是說，本發明是一種埋弧焊焊接接頭及其製造方法，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭及該接頭的製造方法中，上述焊接接頭的焊縫金屬成分用質量％表示，含C0.03～0.15％、Si0.10～1.00％、Mn0.70～2.50％、Ti0.003～0.030％、N0.0050％以下，而且上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為15.0面積％以下。
又，本發明希望的理想情況是上述焊縫金屬用質量％表示，還含有從Mo0.10～0.50％、Nb0.010～0.20％、Ni0.05％～1.00％中選出的1種或2種以上，且滿足0.60≤B/N≤1.20，且上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10.0面積％以下。
又，本發明是一種大線能量埋弧焊用焊絲，該焊絲是用於焊接線能量在150kJ/cm以下的低線能量的埋弧焊接是當然的，而且也是用於焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊接的焊絲，其特徵在於，用質量％表示，該焊絲具有含C0.03～0.10％、N0.0035％以下、Si0.40％以下、Mn1.00～2.50％，還含Ti在0.030％以上且滿足Ti/N15～50，剩餘部分由Fe及不可避免的雜質構成的組成。
又，本發明在上述焊絲組成基礎上，用質量％表示，理想的情況是還含有從Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％、Ni0.20％～2.00％中選出的1種或2種以上。
又，本發明是具有優良的焊縫金屬區韌性的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭的製造方法中，採用以質量％表示具有含C0.03～0.10％、N0.0035％以下、Si0.40％以下、Mn1.00～2.50％，還含有Ti在0.030％以上且滿足Ti/N15～50，或者還含有從Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％、Ni0.20％～2.00％中選出的1種或2種以上，剩餘部分由Fe及不可避免的雜質構成的組成的大線能量埋弧焊用焊絲將具有Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的母材組成的鋼材進行焊接。
又，本發明在用於上述大線能量埋弧焊接的上述焊絲基礎上，以焊劑中含硼的氧化物，或者還含有8質量％以下的鐵粉以外的合金粉，或者用質量％表示，還含有佔焊劑總量20～45％的含N在0.0030％以下的鐵粉的焊劑為宜。
又，本發明是在(1)或(2)所記載的埋弧焊用焊劑，該焊劑能用於焊接線能量在150kJ/cm以下的低線能量埋弧焊接是當然的，而且還是用於焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊的焊劑，其特徵在於，使用通常公知的焊絲時，含有佔焊劑總量20～45％的N含量在0.0030質量％以下的霧化鐵粉，還含有用B換算佔焊劑總量0.03～0.30質量％的B化合物，或者還含有從下面(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上，(A)組將Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組將Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％。
又，本發明涉及的埋弧焊焊劑，其特徵在於以質量％表示相對於焊劑總量，還含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上。
又本發明涉及具有優良焊縫金屬區韌性的埋弧焊焊接接頭的製造方法，該方法是在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於採用焊劑組成中含有佔焊劑總量20～45質量％的含N量在0.0030質量％以下的霧化鐵粉的焊劑焊接具有Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的母材組成的鋼材。
又，本發明涉及一種埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述的焊劑組成還含有用B換算佔焊劑總量0.03～0.30質量％的B化合物，還含有從下面(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上。(A)組將Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組將Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％。或者，以質量％表示相對於焊劑總量，還含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上。


圖1A是表示用於本發明實施例1的焊接接頭的坡口形狀概況的示意圖。
圖1B是表示用於本發明實施例1的焊接接頭的坡口形狀概況的示意圖。
圖2A是示意性地說明在實施例1～3中採用的拉伸試樣的取樣位置的說明圖。
圖2B是示意性地說明在實施例1～3中採用的衝擊試樣的取樣位置的說明圖。
圖3是表示用於本發明實施例2及3的焊接接頭的坡口形狀概況的示意圖。
圖4表示焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量和夏比吸收功(vE0)的關係。
圖5表示焊縫金屬中的B/N的質量％比和晶界鐵素體生成量的關係。
解決課題的手段本發明人等為了完成上述課題，採用焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊將作為被焊材料的490～520MPa級鋼材進行接合，關於影響所得焊縫金屬的韌性的各種因素進行了潛心研究。結果發現，通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊得到的焊縫金屬的韌性對氮非常敏感，有時由於氮含量的一點點變化而導致韌性顯著劣化。
特別是作為被焊材料的鋼材在Ti和Nb含量少時，由於稍微增加氮含量而引起焊縫金屬的組織粗化、顯著劣化。這一般認為是由於鋼材含Ti量少時，不能充分向焊縫金屬供給Ti，難以調整固溶N含量所致。
本發明人等基於上述的見解進一步展開了探討，結果想到為了在作為被焊材料的鋼材中含有Ti和Nb量少時也能得到穩定而高韌性的大線能量埋弧焊焊縫金屬，在適當調整焊絲的N含量的同時，通過使焊絲中含有對應於焊絲中N含量的適量的Ti，從而即使進行大線能量焊接也可能得到微細的焊縫金屬組織。
本發明人等進行了穩定地給予大線能量埋弧焊焊縫金屬更高韌性的研究、探討。起初，就焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量和夏比吸收功、韌性值(vE0)的關係對採用焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的板厚40mm的鋼材所得的焊縫金屬進行了考察。其考察結果示於圖4，由圖4可得以下新的見解通過使焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量在15面積％以下，理想情況為10面積％以下，可穩定地給予高韌性。
還考察了焊縫金屬中的B/N的質量％比和晶界鐵素體生成量的關係。其結果示於圖5。圖5表明，通過使焊絲中含有Mo、Nb等向焊縫金屬中添加適量的Mo、Nb等、將B/N質量％比調整為合適值，焊縫金屬的晶界鐵素體生成量控制在15.0面積％以下、理想情況為10.0面積％以下是可能的。
另外，焊縫金屬中的固溶氮含量的調整作為焊絲通過使用含有Ti和Nb的焊絲可有某種程度的改善，但作為焊絲使用不含Ti和Nb的焊絲時，其調整困難，焊縫金屬的韌性顯著劣化。使用不含Ti的焊絲時，焊縫金屬的韌性劣化特別顯著。
一般地對於廣泛使用性高的490～520MPa級鋼材，Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的含Ti、Nb少的鋼材具有代表性，多數時候難以得到穩定而高韌性的焊縫金屬。迫切希望得到適用於這種鋼材的焊接、穩定而韌性優良的焊縫金屬。
本發明人等基於上述見解，進一步開展了探討，結果想到在被焊鋼材的Ti及Nb含量少時，即使使用特別是不含Ti的焊絲進行大線能量埋弧焊接，作為添加到焊劑中的鐵粉通過使用N含量在0.0030質量％以下的霧化鐵粉，也可能得到穩定而高韌性的焊縫金屬。另外，為了穩定地給予大線能量埋弧焊焊縫金屬更高的韌性，希望使焊劑中含有Mo、Nb等，通過向焊縫金屬添加適量的Mo和Nb等、將B/N的質量％比調整為合適值，焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量控制在15.0面積％以下、理想情況為10.0面積％以下是可能的。在此場合，由焊劑將少量的Ti添加到焊縫金屬中時效果變大。
以上說明的大線能量埋弧焊焊接得到的焊縫金屬的成分組成在以下的範圍為宜。以下在組成中的質量％僅用％表示。
C0.03～0.15％焊縫金屬中的C量若不足0.03％，焊縫金屬的韌性難以改善，一超過0.15％，容易引起焊接裂紋。因而，焊縫金屬中C含量取為C0.03～0.15％。
Si0.10～1.00％焊縫金屬中的Si量若不足0.10％，焊縫金屬的氧含量變高，難以得到良好的焊縫金屬韌性。另外，焊縫金屬中的Si量一超過1.00％，則在焊縫金屬中生成島狀馬氏體，焊縫金屬的韌性趨於劣化。所以焊縫金屬中Si量取為0.10～1.00％。
Mn0.70～2.50％焊縫金屬中的Mn量若不足0.70％，則在焊縫金屬的中的珠光體相變被抑制，焊縫金屬的韌性劣化。另一方面，焊縫金屬中的Mn量一超過2.50％，則在焊縫金屬中生成島狀馬氏體，焊縫金屬的韌性趨於劣化。所以焊縫金屬中Mn量取為0.70～2.50％。
Ti0.003～0.030％Ti在焊縫金屬中作為氧化物存在，作為鐵素體的形核核心而起作用，是鐵素體細化所必需的。可是，其Ti含量若不足0.003％，該效果不充分。另外，焊縫金屬中的Ti量一超過0.030％，焊縫金屬的強度變得過高，容易產生由焊縫金屬的硬度上升所致的低溫裂紋。所以，焊縫金屬中的Ti量取為0.003～0.030％。
N0.0050％以下N是使焊縫金屬的韌性劣化的元素，本發明希望儘量降低。由於焊縫金屬中含N量一超過0.0050％韌性就劣化，所以限定在0.0050％以下。其次，N含量降低至0.0020％以下也是可能的，但由於焊接材料成本增加，焊接接頭的製造費用變高，所以希望在0.0020％以上。
從Mo0.10～0.50％、Nb0.010～0.200％、Ni0.05％～1.00％中選出的1種或2種以上Mo、Nb、Ni都具有使焊縫金屬的韌性顯著提高的作用，本發明可根據需要選擇、含有。Mo、Nb抑制在奧氏體晶界析出的粗大的晶界鐵素體的生成，使焊縫金屬的韌性提高。這種效果在含Mo0.10％以上、含Nb0.010％以上時顯著。另一方面，含量分別超過Mo0.50％、Nb0.200％，焊縫金屬的組織容易變成上貝氏體，韌性劣化。由此，優選範圍分別為Mo0.10～0.50％、Nb0.010～0.200％。
另外，Ni使鐵素體相的韌性提高，使焊縫金屬的韌性提高。這個效果在含量為0.05％以上時顯著。另一方面，一超過1.00％，就容易引起低溫裂紋的發生。因此，Ni優選範圍為0.05％～1.00％。
焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量15.0面積％以下為了穩定地給予大線能量埋弧焊焊縫金屬更高的韌性，不僅單單調整焊縫金屬的組成，還有必要使焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量在15.0面積％以下。為了更加穩定地得到高韌性，焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量有必要在10.0面積％以下。其次，觀察焊縫金屬測定了其中的晶界鐵素體生成量。觀察中使用光學顯微鏡、電子顯微鏡等，觀察倍率是10～500倍。將觀察面研磨拋光後通過腐蝕液腐蝕，使用圖像解析處理裝置將觀察像進行圖像處理，求出焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量。焊縫金屬中晶界鐵素體生成量的測定不必特別限定，通常的測定方法也可適用。
0.60≤B/N≤1.20為了使焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量在10.0面積％以下，不僅調整焊縫金屬的固溶N量，還需向焊縫金屬中添加適量的Mo、Nb等，同時調整焊縫金屬中的B/N的質量％比。B抑制在奧氏體晶界析出的粗大的晶界鐵素體的生成，是使焊縫金屬的韌性提高的元素。B/N的質量％比若不足0.60，其效果不充分，不能穩定地得到更高的韌性。另外，B/N的質量％比一超過1.20，韌性就劣化。所以，焊縫金屬中的B/N的質量％比以0.60以上，1.20以下為宜。
作為得到上述本發明的焊縫金屬的第1個方法，有限定焊絲組成的方法。這時的焊劑不需要特別限定，通常公知的燒結型焊劑都可使用。
首先，關於本發明的大線能量埋弧焊焊絲組成的限定理由予以說明。以下在組成中的質量％僅用％表示。
C0.03～0.10％C是增加焊縫金屬強度的元素，本發明為了確保所希望的焊縫金屬強度，在焊絲中含有0.03％以上。焊絲中的C含量若不足0.03％，難以得到所規定的焊縫金屬強度，而且焊接時電弧氣氛中的CO分壓變低，擔心從大氣中捲入N，焊縫金屬的N含量增加。另一方面，含量一超過0.10％，焊縫金屬中的C含量增加，焊縫金屬的韌性劣化的同時，容易發生高溫裂紋。因此，C限定在C0.03～0.10％。再有，理想情況為0.04～0.08％。
N0.0035％以下N是使焊縫金屬的韌性劣化的元素，在本發明中希望儘量降低而且在焊絲中含量一超過0.0035％則焊縫金屬中的N含量過高，韌性劣化。因此，N限定在0.0035％以下。再有，N含量降至0.0010％以下也是可能的，但精練成本增加，經濟上為高價格，所以希望N含量在0.0010％以上。
Si0.40％以下Si作為脫氧劑起作用，是有效降低焊縫金屬中的氧的元素。但一超過0.40％多量含有，則抑制焊縫金屬的滲碳體生成，在生成島狀馬氏體的同時，促進鐵素體的粗化，使焊縫金屬的韌性劣化。因此，Si限定在0.40％以下。其次，鋼材的Si或焊劑中的SiO2也供Si，焊絲中的Si以0.30％以下為宜。
Mn1.00～2.50％Mn作為脫氧劑起作用，是有效降低焊縫金屬中的氧的元素。另外Mn提高淬透性，細化組織，同時具有通過固溶強化使焊縫金屬的強度增加的作用。為了得到這種效果，本發明中需要含有1.00％以上的Mn。若含量不足1.00％，則難以得到所希望的焊縫金屬強度，焊縫金屬組織中容易生成粗大的組織，焊縫金屬的韌性劣化。另一方面，含量超過2.50％，組織細化效果飽和，乾脆阻礙C的擴散，在生成島狀馬氏體的同時，由於固溶強化而使焊縫金屬顯著硬化，使焊縫金屬的韌性劣化。因此，Mn限定在1.00～2.50％。再者，理想情況是1.40～2.10％。
Ti0.030％以上、Ti/N的質量％比15～50Ti由於細化焊縫金屬組織，所以在本發明中在焊絲中添加。特別是在作為被焊材料的鋼材中的Ti含量少時有效。為了細化這種焊縫金屬組織，需要含有0.030％以上。若不足0.030％，特別是在作為被焊材料的鋼材中的Ti含量少時，焊縫金屬組織的細化不充分。如果通過焊劑向焊縫金屬添加Ti，則有焊道外觀劣化和脫渣不好等問題，在本發明中，向焊縫金屬添加Ti主要通過焊絲進行。
又，由於Ti固定N，調整固溶N量使韌性提高，所以在本發明中Ti含量在0.030％以上，而且相應於焊絲中的N含量，Ti/N的質量％比調整為15～50。Ti/N的質量％比若不足15，則焊縫金屬的韌性改善效果小。另一方面，如果Ti/N的質量％比超過50，過剩地含有Ti，則焊縫金屬的韌性劣化。因此，限定Ti在0.030％以上，而且Ti/N的質量％比為15～50的範圍。再有，從韌性上考慮理想的Ti在0.200％以下。更理想的情況為0.150％以下。
從Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％、Ni0.20％～2.00％中選出的1種或2種以上Mo、Nb、B、Ni都具有顯著提高焊縫金屬的韌性的作用，本發明可根據需要選擇、含有。Mo、Nb、B抑制在奧氏體晶界析出的粗大的晶界鐵素體的生成，使焊縫金屬的韌性提高。這種效果在含Mo0.10％以上、含Nb0.010％以上、含B0.0005％以上時顯著。另一方面，含量分別超過Mo0.60％、Nb0.100％、B0.0100％，焊縫金屬的組織容易變成上貝氏體，韌性劣化。由此，優選範圍分別為Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％。
又，Ni提高鐵素體相的韌性，使焊縫金屬的韌性提高。這個效果在含量為0.20％以上時顯著。另一方面，一超過2.00％，容易引起低溫裂紋的發生。因此，Ni優選範圍為0.20％～2.00％。
上述成分以外的剩餘部分是Fe及不可避免的雜質。作為不可避免的雜質，允許O0.0050％以下、P0.020％以下、S0.010％以下。
其次，本發明的焊絲從提高送絲性、防鏽性上考慮，最好是在焊絲表面施行鍍銅。另外，本發明的焊絲即使用於線能量不足150kJ/cm的低線能量埋弧焊接也沒有什麼問題，當然地可穩定得到具有優良韌性的焊縫金屬。
另外，使用上述本發明的焊絲時，使用的焊劑不需要特別限定，通常公知的燒結型焊劑都可使用，但優選含0.1～1.0質量％的硼的氧化物的燒結型焊劑為佳。通過它向焊縫金屬提供B，抑制組織的粗化，防止韌性的劣化。其次，硼的氧化物以外的焊劑成分不特別限定，但以質量％表示，理想情況是含有SiO215～28％、MgO15～38％、鐵粉15～35％、CaCO35～15％、Al2O35～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、鐵粉以外的金屬粉8％以下，鐵粉以外的金屬粉即使超過8質量％也能得到優良韌性的焊縫金屬，但由於焊接材料成本增加，焊接接頭的製造費用變高，所以以含有鐵粉以外的金屬粉8％以下為宜。其次，在本發明中，焊劑並不限定於此，JISZ3352所規定的焊劑中只要是工藝性好的焊劑可不含鐵粉。再有，向焊劑中添加鐵粉時，理想情況是使用N0.0030質量％以下的鐵粉。N0.0030質量％以下的鐵粉以含有焊劑總量的20～45質量％為宜。
鐵粉中的N含量一超過0.0030質量％，則得到的焊縫金屬的N含量增加，顯示出難以穩定確保高韌性的傾向。再有，鐵粉中的N含量最好是在0.0025質量％以下。
焊劑中的鐵粉在焊接時有助於增加向熔池過渡、熔敷的速度、提高焊接效率和降低焊接線能量。焊劑中的N0.0030質量％以下的鐵粉的含量若不足20質量％，上述效果小，另一方面，含量一超過45質量％則顯示出電弧不穩定、焊道外觀劣化的傾向。由此，N0.0030質量％以下的鐵粉的含量相對於焊劑總量，優選範圍為20～45質量％。
另外，作為得到上述本發明的焊縫金屬的第2個方法，有限定焊劑組成的方法。這時的焊絲不需要特別限定，通常公知的埋弧焊絲都可使用。
本發明的埋弧焊焊劑是燒結型焊劑，很好地適用於線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊接。首先，關於限定本發明的埋弧焊劑的組成的理由予以說明。以下沒有特別聲明時是指相對於焊劑總量的質量％。以下質量％僅用％表示。
鐵粉20～45％埋弧焊焊劑主要由氧化物、氟化物構成，在用於大線能量且高效率焊接的焊劑中含有以鐵粉為主的金屬粉。焊劑中的鐵粉在焊接時有助於增加向熔池過渡、熔敷的速度，提高焊接效率。
本發明的埋弧焊焊劑相對於焊劑總量含有20～45％的鐵粉。焊劑中的鐵粉的含量若不足20％，上述效果小，另一方面，含量一超過45％則顯示出電弧不穩定、焊道外觀劣化的傾向。由此，鐵粉的含量相對於焊劑總量，取為20～45％。
又，在本發明中，作為鐵粉使用N含量在0.0030％以下的霧化鐵粉。焊劑中的鐵粉所含的N使焊縫金屬中的N增加，降低焊縫金屬的韌性。因此，在本發明中，焊劑中的鐵粉的N含量儘量降低為宜。鐵粉中的N含量一超過0.0030％，則得到的焊縫金屬的N含量增加，顯示出難以穩定確保高韌性的傾向。因此，在本發明中，焊劑中的鐵粉的N含量限定在0.0030％以下。理想情況是鐵粉中的N含量在0.0025％以下，從經濟性上考慮又以0.0010％以上為更好。
作為降低了N含量的鐵粉，使用由金屬熔液通過霧化法製造的霧化鐵粉在經濟性上有利。另外，通過將霧化鐵粉作為焊劑原料使用，也有能減少焊劑造粒時的粘結劑量這一好處。
霧化鐵粉是將金屬熔液噴霧、粉化後，一般地通過脫水-乾燥-粉碎-分級-加工還原-粉碎-分級的工序而成為產品。通常的霧化鐵粉的N含量是0.0050％左右，為了成為0.0030％以下的低N霧化鐵粉，當然要降低金屬熔液的N量，但需要適當調整在加工還原工序中的還原溫度、冷卻速度等。
B化合物用B換算0.03～0.30％B在焊接時向焊縫金屬中過渡，在焊縫金屬中具有抑制生成於奧氏體晶界的粗大的鐵素體的生成，使焊縫金屬的韌性提高的效果，B能廉價地達到這種效果。這種效果通過含有用B換算超過焊劑總量的0.03％以上的B化合物而更加顯著。另一方面，若含有用B換算佔焊劑總量的0.30％的B化合物，則有焊縫金屬韌性劣化的傾向。
(A)組和(B)組中的1組或2組(A)組Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計0.2～2.0％(B)組Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計0.02～0.15％(A)組是使焊縫金屬中含Mo、(B)組是使焊縫金屬中含Nb的供給源。Mo、Nb在焊接時都向焊縫金屬中過渡，在焊縫金屬中具有抑制生成於奧氏體晶界的粗大的鐵素體的生成，使焊縫金屬的韌性提高的效果，上述效果根據需要可選擇、含有從(A)組、(B)組中選出的1組或2組。
上述效果在(A)組的Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計達到0.2％以上、(B)組的Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計達到0.02％以上時變得顯著。另一方面，如果分別超量含有(A)組和(B)組，其中(A)組將Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計超過2.0％；(B)組將Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計超過0.15％，則焊縫金屬的組織容易變成上貝氏體，有焊縫金屬的韌性劣化的傾向。
在上述成分基礎上還從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上本發明的焊劑在上述的鐵粉(霧化鐵粉)、B化合物粉、及Mo粉、鉬鐵粉、Mo化合物粉中的1種或2種以上、Nb粉、鈮鐵粉、Nb化合物粉中的1種或2種以上的基礎上，理想情況是還含有從SiO2、CaCO3、MgO、Al2O3、TiO2、CaF2及霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉、鈮鐵粉以外的金屬粉中選出的1種或2種以上。
SiO2作為造渣劑是有效成分，為了調整熔渣的粘度最好是含有它。SiO2的含量不足10％，生成的熔渣的熔點趨於上升，另一方面，含量一超過28％則熔點過低，焊道外觀容易紊亂，另外焊縫金屬的氧量增加，焊縫金屬的韌性趨於劣化。因此，SiO2優選為10～28％。
CaCO3在焊接中分解，成為CaO和CO2。通過該CO2氣體將焊縫金屬從外面氣體中隔離出來的同時，降低焊接氣氛中的氫分壓，為防止氫溶入焊縫金屬中而起有效的作用。另外，CaO是鹼性成分，具有提高熔渣的熔點，提高焊縫金屬的韌性的效果。
CaCO3的含量若不足5％，看不到上述那樣的由CO2氣體帶來的保護效果，具有耐氫致裂紋性降低的傾向。另一方面，其含量一超過15％，CO2氣體的發生量增加，焊接工藝性、焊道成形性降低。因此，CaCO3的優選範圍為5～15％。
MgO具有防止焊劑過度流動的作用，具有穩定大線能量焊接中的焊道形狀的效果。又，MgO是增加熔渣的鹼度，降低焊縫金屬中的氧含量，提高焊縫金屬的韌性的有用成分。MgO的含量若不足15％，看不到上述效果，另一方面，含量一超過38％，則有熔點過於上升，焊道外觀劣化的傾向。因此，MgO的優選範圍為15～38％。
Al2O3由於不降低粘度而提高熔渣的熔點，所以是有效調整熔渣熔點的成分。Al2O3的含量若不足3％，看不到上述效果，另一方面，含量一超過20％，則熔渣的熔點過於上升，招致焊道寬度的不均勻和外觀劣化。因此，Al2O3的優選範圍為3～20％。
TiO2在提高熔渣的流動性、改善熔渣脫渣性的同時，在電弧空洞內被部分還原，作為Ti過渡到焊縫金屬中，對改善焊縫金屬的韌性起有效作用。TiO2的含量若不足2％，看不到上述效果，另一方面，含量一超過10％，則顯示出焊道外觀劣化的傾向。因此，TiO2的優選範圍為2～10％。
CaF2不提高熔點，能增加熔渣的鹼度，對調整焊縫金屬的氧量有效。CaF2的含量若不足2％，該效果小，另一方面，其含量一超過10％，則熔渣的粘度過於降低，焊道外觀惡化。因此，CaF2的優選範圍為2～10％。
霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉作為脫氧劑或合金元素源而添加，但其含量若不足2％，難以確保焊縫金屬的韌性，同時有焊道外觀惡化的傾向。另一方面，其含量一超過8％，則焊縫金屬的氧量變低，由於焊縫金屬組織成為貝氏體或馬氏體為主體的組織，所以有焊縫金屬韌性下降的傾向。因此，霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉的優選範圍為2～8％。作為這樣的金屬粉有錳鐵、矽鐵、鈦鐵、錳、鈦等。其次，金屬粉可以是粉末以外的形態，可以是箔狀、針狀。
本發明的焊劑是將上述焊劑原料按上述範圍的規定量配料，和粘結劑一起混合攪拌、造粒後燒制。作為造粒方法不特別限定，但使用轉動式造粒機、壓出式造粒機等較適合。造粒後進行除粉塵、粉碎粗大顆粒等的整粒處理，粒子理想的平均粒徑為0.075～5mm範圍。
又，作為粘結劑優選聚乙烯醇等的水溶液、矽酸鈉水溶液、矽酸鉀水溶液及矽酸納水溶液和矽酸鉀水溶液的混合液等。理想的粘結劑添加量為每焊劑原料合計量1kg添加50～300cc左右。另外，本發明的焊劑即使用於線能量不足150kJ/cm的低線能量埋弧焊接也沒有什麼問題，當然可穩定得到具有優良韌性的焊縫金屬。
又，使用上述本發明的焊劑時，使用的焊絲不需要特別限定，通常公知的埋弧焊絲都可使用。
下面關於焊縫金屬區韌性優良的大線能量埋弧焊焊接接頭的製造方法予以說明。本發明的大線能量埋弧焊焊接接頭的製造方法，作為被焊接材料使用Ti、Nb含量少的鋼材，在通過線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊接進行焊接接合時，對得到高韌性的焊縫金屬特別有效。
作為被焊接材料使用的鋼材是具有Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下、理想的N含量在0.0055質量％以下的母材組成的鋼材。作為其它的成分以含C0.07～0.18％、Si0.40％以下、Mn1.00～1.60％、P0.020％以下、S0.010％以下，或者還含有Al0.050％以下為宜。除上述成分以外可以含V。其次，本發明中所說的鋼材是指包括厚鋼板、型鋼、鋼管、棒鋼的鋼材。
對上述鋼材施行所規定形狀的坡口加工後，在該坡口內散布焊劑，使用上述的大線能量埋弧焊用焊絲，通過線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接結合。
本發明中的埋弧焊接不需要特別限定，包含多極埋弧焊接的通常公知的焊接方法都能適用。另外，焊接條件也不需要特別限定。
用這樣的被焊材料、焊接材料的組合通過線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合製成焊接接頭(焊接結構)。得到的焊接接頭(焊接結構)的焊縫金屬為高韌性的焊縫金屬。
(實施例1)對表1所示的母材組成的490MPa級鋼板(板厚25mm、40mm)施行圖1A、圖1B所示形狀的坡口加工，通過1道次的埋弧焊接製成了焊接接頭。板厚25mm時的坡口形狀為レ型坡口，坡口角度為40°，鈍邊為2mm。又，鋼板為40mm時厚的坡口形狀為Y型坡口，坡口角度為35°，鈍邊為3mm。
埋弧焊接使用雙電極埋弧焊機，在表2所示的焊接條件下使用表3所示組成的焊絲進行。又，使用的焊劑為表4所示的組成的含0.4質量％的氧化硼的市售的鐵粉燒結型焊劑。其次，焊劑中含有的鐵粉使用以海綿鐵為原料的鐵粉。焊接線能量在板厚為25mm時是153kJ/cm，在板厚為40mm時是270kJ/cm。
對這樣得到的焊接接頭從焊接全長的中央部位的圖2A、圖2B所示的位置製備試樣，考察焊縫金屬的拉伸強度、韌性。拉伸試驗依據JIS Z3111的規定、衝擊試驗依據JIS Z3112的規定實施，求出了拉伸強度TS及0℃、-20℃時的夏比吸收功值vE0、vE-20。
其結果示於表5。
本發明例都能得到具有焊縫金屬的vE0在27J以上、和母材標準的一般水平同等的優良的韌性的焊接接頭。另外，使用含有本發明範圍內的Mo、Nb的焊絲得到的焊接接頭(焊接接頭No.3、No.4、No.5)具有焊縫金屬的vE-20超過27J的優良的韌性。
另一方面，對於焊絲的N含量高出本發明範圍的比較例(焊接接頭No.6)，焊縫金屬的vE0不足27J，韌性劣化。又，對於焊絲的Ti含量低出本發明的範圍的比較例(焊接接頭No.7)，組織粗大，焊縫金屬的vE0不足27J，韌性劣化。又，對於焊絲的Ti/N低出本發明的範圍的比較例(焊接接頭No.6、No.7、No.8)，焊縫金屬的vE0不足27J，韌性劣化。又，對於焊絲的Ti含量高出本發明的範圍的比較例(焊接接頭No.9)，組織成為上貝氏體為主體的組織，焊縫金屬的vE0不足27J，韌性劣化。又，對於焊絲的Mn含量低出本發明的範圍的比較例(焊接接頭No.10)、焊絲的Si含量高出本發明範圍的比較例(焊接接頭No.11)，焊縫金屬的鐵素體粗化，vE0不足27J，焊縫金屬的韌性劣化。
又，表6表示焊縫金屬的組成、焊縫金屬中的B/N的質量％比和晶界鐵素體生成量。本發明例的焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量都為15面積％以下，可得到焊縫金屬的vE0在27J以上的具有優良韌性的焊接接頭。又，使用含有本發明範圍內的Mo、Nb的焊絲，焊縫金屬中的B/N質量％比在本發明的範圍內的焊接接頭(焊接接頭No.3、No.4、No.5)的焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10面積％以下，具有焊縫金屬的vE-20超過27J的優良的韌性。(實施例2)對表7所示的母材組成的490MPa級鋼板(板厚t40mm)、建築結構用TMCP鋼板(板厚t60mm)施行圖3所示形狀的坡口加工，通過1道次的埋弧焊接製成了焊接接頭。坡口形狀為Y型，坡口角度為35°，鈍邊d(mm)在板厚t40mm時為2mm，在板厚t60mm時為3mm。
埋弧焊接使用雙電極埋弧焊機，在表8所示的焊接條件下使用表9所示的焊絲組成的焊絲進行。又，使用含有氧化硼和鐵粉的焊劑，焊劑是使象表10所示組成那樣地進行配料，和矽酸鈉一起混合攪拌、造粒後在500℃×15min的條件下燒成，粒徑為3mm以下。又，添加到焊劑中的鐵粉使用表11所示含氮量的鐵粉。焊接線能量在板厚為40mm時是269kJ/cm，在板厚為60mm時是549kJ/cm。
對這樣得到的焊接接頭和實施例1同樣，從焊接全長的中央部位的圖2A、圖2B所示的位置製備試樣，考察焊縫金屬的拉伸強度、韌性。又，和實施例1同樣，拉伸試驗依據JIS Z3111的規定、衝擊試驗依據JIS Z3112的規定實施，求出了拉伸強度TS及0℃、-20℃時的夏比吸收功值vE0、vE-20。
其結果示於表12。
對於使用了本發明例的焊絲及焊劑的焊接接頭，焊縫金屬的vE0在板厚為40mm時達到100J以上，在板厚為60mm時達到47J以上，焊縫金屬的vE-20在板厚為40mm時達到80J以上，在板厚為60mm時達到50J以上，可得到具有優良韌性的焊接接頭。
又，表13表示焊縫金屬的組成、焊縫金屬中的B/N的質量％比和晶界鐵素體生成量。使用本發明的焊絲及焊劑，焊縫金屬中的B/N質量％比在本發明的範圍內的焊接接頭(焊接接頭No.2-1、No.2-2、No.2-3、No.2-4、No.2-5)的焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10面積％以下，可得到具有非常優良的韌性的焊縫金屬。(實施例3)對表7所示的母材組成的490MPa級鋼板(板厚t40mm)、建築結構用TMCP鋼板(板厚t60mm)施行圖3所示形狀的坡口加工，通過1道次的埋弧焊接製成了焊接接頭。坡口形狀為Y型，坡口角度為35°，鈍邊d(mm)在板厚t40mm時為2mm，在板厚t60mm時為3mm。
埋弧焊接使用雙電極埋弧焊機，在表14所示的焊接條件下使用表15所示的焊絲組成的焊絲、表16所示組成的焊劑進行。
又，焊劑如表16所示組成的那樣配製原料，和矽酸納水溶液(添加量每1kg焊劑約200cc)一起混合攪拌、造粒後在500℃×15min的條件下燒成，粒徑為3mm以下。又，表16中的化學組成合計不到100質量％，但剩餘部分是矽酸鈉固態成分和不可避免的雜質。又，添加到焊劑中的鐵粉為霧化鐵粉，使用表17所示的含氮量的霧化鐵粉。焊接線能量在板厚為40mm時是269kJ/cm，在板厚為60mm時是521kJ/cm。
對這樣得到的焊接接頭從焊接全長的中央部位的圖2A、圖2B所示的位置製備試樣，考察焊縫金屬的拉伸強度、韌性。拉伸試驗從圖2A的位置製備試樣，依據JIS Z3111的規定實施，求出了拉伸強度TS，衝擊試驗從圖2B的位置製備試樣，依據JIS Z3112的規定實施，求出了0℃時的夏比吸收功值vE0。
其結果示於表18。
本發明例都滿足焊縫金屬的vE0在27J以上，可得到具有優良韌性的焊接接頭。偏離本發明範圍的比較例的焊縫金屬的韌性降低。
又，表19表示焊縫金屬的組成、焊縫金屬中的B/N的質量％比和晶界鐵素體生成量。使用了本發明例的焊劑的焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為15.0面積％以下，可得到具有優良韌性的焊縫金屬。焊縫金屬中的B/N質量％在本發明的範圍內的焊接接頭(焊接接頭No.3-5、No.3-9、No.3-10)的焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10面積％以下，具有更加優良的韌性。
根據本發明，採用焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接Ti、Nb等的含量少的鋼材時，也能穩定得到具有優良韌性的焊縫金屬，可顯著提高焊接效率，獲得產業上的特別效果。
表l
表3
表2
表4
表5
表6
表7
表8
表10
*)參照表11表11
表9
表13
表12
表14 表15
表16
*)用各元素換算的含量*)B2O3是含B2O3的玻璃狀化合物表17
表18
表19
權利要求
1.一種埋弧焊焊接接頭，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭中，上述焊接接頭的焊縫金屬成分用質量％表示，含C0.03～0.15％、Si0.10～1.00％、Mn0.70～2.50％、Ti0.003～0.030％、N0.0050％以下，而且上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為15.0面積％以下。
2.權利要求1中記載的埋弧焊焊接接頭，其特徵在於上述焊縫金屬用質量％表示還含有從Mo0.10～0.50％、Nb0.010～0.200％、Ni0.05％～1.00％中選出的1種或2種以上，且滿足0.60≤B/N≤1.20以及上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10.0面積％以下。
3.一種埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭的製造方法中，上述焊接接頭的焊縫金屬成分用質量％表示，含C0.03～0.15％、Si0.10～1.00％、Mn0.70～2.50％、Ti0.003～0.030％、N0.0050％以下，而且上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為15.0面積％以下。
4.權利要求3中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述焊縫金屬用質量％表示還含有從Mo0.10～0.50％、Nb0.010～0.200％、Ni0.05％～1.00％中選出的1種或2種以上，且滿足0.60≤B/N≤1.20以及上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10.0面積％以下。
5.一種大線能量埋弧焊用焊絲，其特徵在於用質量％表示，具有含C0.03～0.10％、N0.0035％以下、Si0.40％以下、Mn1.00～2.50％，還含Ti在0.030％以上且滿足Ti/N15～50，剩餘部分由Fe及不可避免的雜質組成的焊絲組成。
6.權利要求5中記載的大線能量埋弧焊用焊絲，其特徵在於用質量％表示，上述焊絲組成還含有從Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％、Ni0.20～2.00％中選出的1種或2種以上。
7.一種具有優良焊縫金屬區韌性的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭的製造方法中，採用以質量％表示具有含C0.03～0.10％、N0.0035％以下、Si0.40％以下、Mn1.00～2.50％，還含有Ti在0.030％以上且滿足Ti/N15～50，剩餘部分由Fe及不可避免的雜質組成的組成的大線能量埋弧焊用焊絲將具有Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的母材組成的鋼材進行焊接。
8.權利要求7中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於作為大線能量埋弧焊用焊絲，以質量％表示，上述焊絲的組成還含有從Mo0.10～0.60％、Nb0.010～0.100％、B0.0005～0.0100％、Ni0.20％～2.00％中選出的1種或2種以上。
9.權利要求7或8中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於使在上述大線能量埋弧焊接中使用的焊劑作成含有硼的氧化物的焊劑。
10.權利要求9中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於使在上述大線能量埋弧焊接中使用的焊劑作成含有8質量％以下的鐵粉以外的合金粉的焊劑。
11.權利要求10中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述焊劑，用質量％表示，含有20～45％的含N0.0030％以下的鐵粉。
12.一種埋弧焊用焊劑，其特徵在於相對於焊劑總量含有20～45％的N含量在0.0030質量％以下的霧化鐵粉。
13.權利要求12中記載的埋弧焊用焊劑，其特徵在於上述焊劑還含有用B換算佔焊劑總量的0.03～0.30質量％的B化合物。
14.權利要求12或13中記載的埋弧焊用焊劑，其特徵在於上述焊劑還含有從(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上，其中，(A)組Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％。
15.權利要求12或13任何一項記載的埋弧焊用焊劑，其特徵在於相對於焊劑總量，用質量％表示，上述焊劑含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上。
16.權利要求12或13任何一項記載的埋弧焊用焊劑，其特徵在於上述焊劑還含有從(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上，其中，(A)組Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物粉中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物粉中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％，而且，相對於焊劑總量，用質量％表示，還含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上
17.一種具有優良焊縫金屬區韌性的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊焊接接頭的製造方法中，採用焊劑組成含有，用質量％表示，佔焊劑總量20～45％的含N量在0.0030質量％以下的霧化鐵粉的焊劑焊接具有Ti含量在0.006質量％以下、Nb含量在0.012質量％以下的母材組成的鋼材。
18.權利要求17中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述焊劑組成還含有用B換算佔焊劑總量的0.03～0.30質量％的B化合物。
19.權利要求17或18中記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述焊劑組成還含有從(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上，其中，(A)組Mo粉、鉬鐵粉及Mo化合物中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組Nb粉、鈮鐵粉及Nb化合物中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％。
20.權利要求17或18任何一項記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於相對於焊劑總量，用質量％表示，上述焊劑組成還含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上。
21.權利要求項17或18任何一項記載的埋弧焊焊接接頭的製造方法，其特徵在於上述焊劑組成還含有從(A)組和(B)組中選出的1組或2組以上，其中，(A)組Mo粉、鉬鐵粉及Mo的化合物中的1種或2種以上用Mo換算合計佔焊劑總量的0.2～2.0質量％；(B)組Nb粉、鈮鐵粉及Nb的化合物中的1種或2種以上用Nb換算合計佔焊劑總量的0.02～0.15質量％，而且，相對於焊劑總量，用質量％表示，還含有從SiO210～28％、CaCO35～15％、MgO15～38％、Al2O33～20％、TiO22～10％、CaF22～10％、霧化鐵粉、Mo粉、鉬鐵粉、Nb粉及鈮鐵粉以外的金屬粉2～8％中選出的1種或2種以上。
全文摘要
提供具有優良韌性的焊縫金屬的大線能量埋弧焊接頭、該接頭的製法及所使用的焊絲和焊劑。即,埋弧焊接頭及其製法,是在通過焊接線能量在150kJ/cm以上的大線能量埋弧焊焊接接合的埋弧焊接頭及其製法中,上述焊接接頭的焊縫金屬成分用質量%表示,含C:0.03～0.15%、Si:0.10～1.00%、Mn:0.70～2.50%、Ti:0.003～0.030%、N:0.0050%以下,而且上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為15.0面積%以下。且上述焊縫金屬用質量%表示還含有從Mo:0.10～0.50%、Nb:0.010－0.200%、Ni:0.05%～1.00%中選出的1種或2種以上,並滿足0.60≤B/N≤1.20及上述焊縫金屬中的晶界鐵素體生成量為10.0面積%以下。
文檔編號C22C38/00GK1347781SQ01135349
公開日2002年5月8日 申請日期2001年9月30日 優先權日2000年10月6日
發明者矢埜浩史, 早川直哉, 安田功一 申請人:川崎制鐵株式會社