換熱器組件的製作方法
2023-05-17 09:41:11
專利名稱：換熱器組件的製作方法
技術領域：
換熱器組件本發明通常涉及換熱器組件，並且更特別的是涉及在換熱器中用於減少通過換熱器芯體的溫度值範圍的範圍或分布的特徵。
背景技術：
由於汽車類型釺焊換熱器的高性能，汽車類型釺焊換熱器被開發用於住宅的空調應用。這種換熱器的一個由Beamer等公開在美國專利申請公開號2009/0173483中，
公開日為2009年7月9日。如圖I所示，汽車類型換熱器典型地具有帶有限定流體通道28的多個製冷劑管26的一對集管22，24，以在集管22，24之間提供流體的連通。製冷劑管26以間隔和平行關係延伸並且通常垂直於集管軸線23和25。一對芯體支承件30設置在製冷劑管26外部，並且以相對製冷劑管26平行和間隔的關係在集管22，24之間延伸。芯體支承件30為換熱器組件20增加了結構支承並且保護多個散熱片32。多個散熱片32設置在鄰近的製冷劑管26之間和每個芯體支承件30和下一個鄰近的製冷劑管26之間，用於從製冷 劑管26轉移熱量。多個製冷劑管26和多個散熱片32限定換熱器芯體34。圖I示出了換熱器組件20，其中製冷劑管道36軸向地通過集管端蓋38進入換熱器組件20。連接管40連接於並且流體連通於製冷劑管道36。一些換熱器組件需要連接管的軸線垂直於集管的軸線23，在這些換熱器組件中，連接管40包括在集管外部的垂直的彎頭。如圖I所示，製冷劑管道36和連接管40可以安裝在進口集管22處。替代地，製冷劑管道36和連接管40可以安裝出口集管24或同時安裝進口和出口集管22，24。本領域技術人員理解進口連接管40的彎頭半徑通常由管的直徑、管的材料和需要最小化的製冷劑壓差的連接管40內部的光滑性限定。同樣地，連接管40的彎頭半徑通常是使連接管40的沿著集管軸23或25的有效長度最小化的一個限制因素，其不希望影響進口和出口集管22，24的長度，如下所示。在典型的住宅空調系統中，換熱器組件20設置在空氣管道處以引導氣流通過換熱器芯體34。集管22，24的長度加上沿著集管軸線23或25的連接管40的有效長度決定換熱器組件的包裝寬度46，見圖I。包裝寬度46由空調系統的機殼寬度限定。由於連接管半徑，集管22，24的長度被限制以滿足預定的包裝寬度46。減少的集管長度同樣地減少換熱器芯體寬度48，因此減少換熱器芯體34的面積。本領域技術人員可以理解，減少換熱器芯體面積則會而於減少換熱器組件的熱容量和增加通過換熱器組件的氣流的氣壓差值而降低了換熱器組件性能。減少換熱器芯體寬度48典型地需要減少在換熱器芯體34中的製冷劑管26的數目。這增加了在進口集管22和出口集管24之間的製冷劑壓差，其對於換熱器性能通常也是不利的。另外，在空氣管道之內可能需要阻塞擋板42，以防止引導到換熱器芯體34的氣流旁通換熱器芯體34並且通過由連接管40限定的敞開面積流動。因此，所希望的是最大化換熱器芯體寬度48和最小化連接管40的有效長度。如由Beamer公開的，適合於住宅空調和熱泵應用的汽車類型換熱器典型地具有比汽車換熱器更長的集管22，24。在製造過程期間，增加的長度使得更難以將製冷劑管道36插入集管22，24中。製冷劑管道36必須適當地成一直線以防止破壞製冷劑管道36或製冷劑管26。就生產操作員或特殊的夾具而言，這需要非常小心以便保證正確定位。相應地，還需要便於生產的換 熱器並且提供最優化的換熱器芯體面積和製冷劑分布。
發明內容根據本發明的一個實施例，提供換熱器組件。換熱器組件包括限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管。組件還包括限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管。出口集管限定基本上垂直於出口集管軸線定向的開口。組件還包括換熱器芯體，其包括多個製冷劑管，每個製冷劑管在出口腔和進口腔之間延伸。出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通。組件包括密封地連接開口的出口管。出口管和出口腔協作以減少通過換熱器芯體的溫度值範圍。在本發明的另一個實施例中，提供換熱器組件。換熱器組件包括限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管、限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管、和包括多個製冷劑管且每個製冷劑管在出口腔和進口腔之間延伸的換熱器芯體。出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通。組件還包括與在進口集管端蓋處限定的孔密封地接合併且延伸入進口腔的進口管道。又在本發明的另一個實施例中，提供換熱器組件。換熱器組件包括限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管。進口集管限定在進口集管的第一端的第一開口。進口集管還包括進口集管端蓋。進口集管端蓋密封地接合在第一開口之內，以限定在進口腔外面的進口集管端腔。組件還包括限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管。出口集管限定基本上垂直於出口集管軸線定向的開口。組件進一步包括包括多個製冷劑管的換熱器芯體，每個製冷劑管沿著在出口腔和進口腔之間的製冷劑管軸延伸。出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通。組件另外包括將出口腔分隔成返回區域和出口區域的出口管道，用於影響它們之間的流動。出口管道限定多個出口孔，其在返回區域和出口區域之間建立流體連通。組件還包括密封地聯接開口並且延伸入出口腔的出口區域的出口管，其中出口管和出口區域協作以減少通過換熱器芯體的溫度值範圍。定位在出口區域之內的出口管端限定尖緣進口。當製冷劑從出口腔流到影響溫度值範圍的出口管時，尖緣進口引起在出口腔和出口管之間的壓差。閱讀本發明最優實施例的以下詳細說明，本發明進一步的特徵和優點將更清楚地顯現，其被提供僅僅作為非限定的實施例並且參考附圖。
本發明現在將參照以下附圖作為一個實例進行描述，其中圖I是現有技術的具有軸向的連接管的換熱器組件。圖2是根據一個實施例的換熱器組件。圖3是示出了根據一個實施例的在出口集管和出口管之間的理想化的製冷劑流動的示圖。圖4是根據一個實施例的進口管道的進口端在對準槽的細節圖。圖5是示出了換熱器組件的實施例和具有軸向的連接管的現有技術換熱器組件的氣壓差值的對照的圖示。圖6是示出了換熱器組件的實施例和具有軸向的連接管的現有技術換熱器組件的熱容量的對照的圖示。圖7是示出了換熱器組件的實施例和具有軸向的連接管的現有技術換熱器的進口到出口集管的壓差的對照的圖示。圖8示出了換熱器組件的實施例和具有軸向的連接管的現有技術換熱器組件的溫度值範圍的對照的圖示。圖9是獲得在圖8中示出的溫度值範圍的試驗條件的圖表。圖10示出了具有軸向的連接管的現有技術換熱器組件的換熱器芯體的熱圖象。圖11示出了換熱器組件的實施例的換熱器芯體的熱圖象。
具體實施方式
根據實施例，圖2示出了換熱器組件120，其包括限定沿著進口集管軸線123延伸的進口腔124的進口集管122。出口集管126限定沿著出口集管軸線127延伸的出口腔128。進口集管軸線123基本上平行於出口集管軸線127。如在此使用的，基本上平行通常意思是在絕對平行的±15度之內。進口集管122用於接收用於液體到蒸氣變換的製冷劑，並且出口集管126用於收集製冷劑蒸氣。具有這種構造的換熱器通常被稱為蒸發器。可以設想可選擇的實施例，其中集管126用於接收用於蒸氣到液體變換的製冷劑蒸氣，而集管122用於收集製冷劑液體。具有這種構造的換熱器通常被稱為冷凝器。每個集管122，126包括開縫式表面130 (lanced surface)，其基本上是扁平的並且平行於相應的集管軸線123，127。如在此使用的，基本上扁平通常的意思是在絕對扁平的±5mm之內。如圖2所示，每個開縫式表面130包括多個截頭的突出部分132，其延伸到相應腔124，128並且互相軸向地間隔，以在鄰近的截頭的突出部分132之間限定凹部(凹谷部)並且限定多個基本上垂直於集管軸123，127延伸的集管槽134。換熱器芯體146包括多個製冷劑管136，每個製冷劑管136沿著製冷劑管軸137在出口腔128和進口腔124之間以間隔和平行的關係延伸。出口腔128和進口腔124與製冷劑管136流體連通。每個製冷劑管136限定在製冷劑管端140之間延伸的流體通道138。每個流體通道138流體連通進口腔124和出口腔128用於從進口腔124傳遞製冷劑蒸氣到出口腔128。製冷劑管端140通常貫穿每個集管122，126的一個集管槽134，並且延伸到相應腔124，128之內。一對芯體支承件142在製冷劑管136外部設置在集管122，126之間，並且在兩個集管之間以與製冷劑管136平行和間隔關係延伸。芯體支承件142增加對於換熱器組件120的結構支撐並且保護多個散熱片144。芯體支承件142和集管122，126限定換熱器芯體146的外緣。換熱器芯體146還包括多個散熱片144，其設置在鄰近的製冷劑管136之間和每個芯體支承件142和接著的鄰近的製冷劑管136之間。散熱片144可以是蛇形翅片或其它任何本領域已知的散熱片類型。在這種非限定的實施例中，出口集管126限定基本上垂直於出口集管軸線127定向的開口 145。如在此使用的，基本上垂直通常的意思是在絕對垂直的±15度之內。出口管148密封地連接這種開口 145並且示出為如基本上垂直於出口集管126。與圖I相反，出口管148不延伸超過出口集管126的端部。因此，相對於出口管148，換熱器組件120的包裝寬度121大致等於出口集管126的長度。如以下更詳細地描述的，出口管148和出口腔128配合以減少通過換熱器芯體146的溫度值範圍。如在此使用的，溫度值範圍是在換熱器芯體的表面上測得的在最高溫度值和最低溫度值之間的差值。開口 145限定尖緣進口 150，其基本上垂直於出口集管軸線127。已經注意到製冷劑從出口腔128流出並且流入尖緣進口 150，該尖緣進口引起在出口區域156和出口管148之間的壓差，其影響溫度值範圍。尖緣進口 150可以是特徵為具有大於I的流阻係數，也是本領域已知的如K因數，這是因為它垂直於在出口區域156中的製冷劑流動。為對照目的，具有製冷劑流動對軸向定位的尖緣進口可以是特徵為具有大約O. 75的流阻係數。同樣地，可以預期的是換熱器組件120的垂直出口構造將表現出比現有技術中發現的換熱器組件的軸出口構造更大的壓 差。圖3示出了在出口腔128和出口管148之間的理想化的製冷劑流動。通常，示出的如具有帶有相對小的半徑的彎曲的流動路徑被期望標識可以表現相對更高的壓差的區域。例如，而非限制，在大約10米/秒(1985英尺/分)的局部速度時測得的出口腔和出口管之間的壓差大於15. 2千帕(2. 2磅力每平方英寸)。在另一個非限定實施例中，對於R-410a製冷劑並且相應的出口集管126截面積大約572. 6平方毫米而相應的出口管148截面積大約194. 8平方毫米，以相應的質量流速大約4. 7千克每分鐘(10. 3磅質量每分鐘)測得的出口集管126和出口管148之間的壓差可以是大約17. 2千帕(2. 5磅力每平方英寸)。如圖2示出的，換熱器組件120還可以包括被插入出口腔128中、將出口腔128分隔成返回區域154和出口區域156的出口管道152。通常，出口管道152影響在返回區域154和出口區域156之間的製冷劑流動分布。在這種非限定實施例中，出口管道152基本上平行於出口集管軸線127。出口管道152可以包括多個出口孔158，其在返回區域154和出口區域156之間建立流體連通。出口管道152可以構造成沿著出口管道152降低壓差，以沿著出口管道152的長度提供更一致的製冷劑分布。還在圖2中示出的，出口管148可以延伸到出口腔128。這樣，尖緣進口 150可以通過位於出口區域156之內的出口管端151限定。這種實施例可以是優選的，因為，不需要出口管端151匹配出口集管126的外部輪廓，然而，若出口管不延伸到出口區域而是與出口集管的內表面齊平設置時，則需要使出口管端151匹配出口集管126的外部輪廓。當裝配出口管148到出口集管126時，如齊平的設置可能需要專用夾具，圖2示出的設置可以是有益的，因為在製造過程期間，它不需要專用夾具用於將出口管148連接到出口集管126。如圖2示出的，進口集管122可以限定在進口集管122的第一端162的第一開口160。在這種實施例中，進口集管122可以包括進口集管端蓋164。進口集管端蓋164可以在第一開口 160之內密封地接合，以限定在進口腔124外的進口集管端腔166。進口集管端蓋164可以限定孔168。如圖2中在非限定實施例中示出的，換熱器組件120還可以包括設置在進口腔124內的進口管道170。進口管道170基本上平行於進口集管軸線123。孔168通常構造成允許進口管道170通過進口集管端蓋164。在進口集管端蓋164處的孔168密封地接合進口管道170。進口集管端蓋164分隔進口管道170的進口端172部分。進口管道170可以包括多個進口孔175，其在進口腔124和進口管道170內的進口區域176之間建立流體連通。進口管道170和進口腔124配合以減少通過換熱器芯體的溫度值範圍。如圖2中示出的，進口端172在進口腔124外部。進口端172可以通過彎頭178連接到進口孔，彎頭178使進口管道170定向成基本上垂直於進口集管軸線123。如圖3中示出的，由進口集管端腔166限定的對準槽180可以構造成接收進口端172以在進口集管端腔166處使進口端172對齊。進口端172優選地構造成使它不延伸超過進口集管122的第一端162。因此，相對於進口管道170，換熱器組件120的包裝寬度121通常等於進口集管122的長度。圖4示出了設置在進口集管122中的對準槽180之內並且基本上垂直於進口集管軸線123的進口端172的非限定實施例。圖4還示出了進口端172可以被構造成使得它不超過進口集管122的第一端162延伸。如圖2示出的，出口管148可以沿著出口管軸線149延伸。出口管軸線149和製冷劑管軸線137基本上平行並且出口管148通常鄰近一對芯體支承件142的一個。同樣地，·進口端172沿著進口集管軸123延伸。進口集管軸線123和製冷劑管軸線137基本上平行並且進口端172通常鄰近一對芯體支承件142的一個。繼續參考圖2，換熱器組件120還可以包括連接管182，其可以聯接出口管148或進口管道170的端部，以便於從空調組件連接製冷劑管道到換熱器組件120，特別是如果出口管148或進口管道170材料和製冷劑管道材料是不同材料，例如鋁和銅。在使用不同材料的應用中，密封劑184可以圍繞出口管148或進口管道170和連接管182設置，用於防護這些元件以免被腐蝕。然而，本領域技術人員了解密封劑可以包括在換熱器組件120另外的實施例中。因為換熱器組件120可以被構造成出口管148和進口管道170不超過集管122，126的端部延伸，換熱器組件120的包裝寬度121通常相當於進口集管122或出口集管126的較長的軸向長度。對於給定的包裝寬度121，由於連結器管的彎頭半徑，換熱器組件120的集管122，126可以寬於如圖I所示的具有軸向進口和出口管的帶有類似的包裝寬度的換熱器組件，下文稱為軸向換熱器組件。集管122，126附加的長度允許換熱器組件120具有附加的製冷劑管136和散熱片144，增加換熱器芯體寬度147，並且因此與軸向換熱器組件相比增加換熱器芯體的面積。阻塞擋板可以用於在管中防止氣流旁通換熱器芯體146，因為當換熱器組件120位於在空調組件的空氣管道處時，它流過由進口端172和出口管148限定的敞開面積。增加換熱器芯體寬度147可以減少需要的阻塞擋板的尺寸或可以消除對阻塞擋板的需要。增加換熱器芯體面積的優點通常是，當與圖I示出的軸向換熱器組件相比時，它通常降低在給定的氣流量通過換熱器組件120時通過換熱器芯體146的氣壓差值。空氣調節系統典型地使用風扇或其它氣流吸氣系統以便產生通過換熱器的壓差。這樣的氣流吸氣系統需要的功率理想地表示為P = dpXq，其中P是功率，dp是壓差，並且q是氣流量。因此，當通過換熱器芯體146的氣壓差值減少時，吸氣系統的功率可以減少並且仍然保持如軸向換熱器組件相同的通過換熱器組件120的氣流量。降低功率的氣流吸氣系統將可能在降低採購成本和生產費用方面佔優勢。[0044]圖5顯示通過計算機模擬產生的數據，其示出了與軸向換熱器組件相比氣流通過換熱器組件120減少的壓力差值。這種計算機模擬已經真實地示出了與實際試驗結果很好的相關性。通過上曲線202表示的壓差數據源自於類似於在圖I示出的換熱器組件的計算機模型。通過下曲線204表示的壓差數據源自於類似於圖2示出的換熱器組件的計算機模型。示出的壓差以帕斯卡為壓力單位在28. 3到45. 3立方米每分鐘的氣流量的範圍。熱容量Q是來自換熱器的熱能耗散率。換熱器的熱容量通常可以通過增加另外的製冷劑管136和散熱片144而增加，以增加通過換熱器芯體146或製冷劑管136之間的平衡製冷劑分布的製冷劑的流動量，使得每個製冷劑管136和散熱片144通常消散等量的熱量。熱容量還可以通過增加通過換熱器芯體146的氣流量而增加。對於預定的包裝寬度121，換熱器組件120的構造是這樣，對於預定的包裝寬度121，集管122，126的長度可以增加，因為出口管148和進口端172可以垂直地而不是軸向地引出集管122，126，由此允許增加換熱器芯體寬度147。增加的換熱器芯體寬度147允許另外的製冷劑管136被包括在換熱器芯體146內。通過集管122，126的增加長度允許的附加的製冷劑管136和散熱片144，由於通常允許附加的製冷劑流過另外的製冷劑管136從而 允許由附加的散熱片144的耗散附加熱能量，與軸向換熱器組件相比增加換熱器組件120的熱容量。圖6顯示通過計算機模擬產生的數據，其示出了與軸向換熱器組件相比換熱器組件120增加的熱容量Q。這種計算機模擬已經真實示出了與實際試驗結果很好的相關性。通過下曲線206表示的熱容量數據源自於類似於在圖I示出的換熱器組件的計算機模型。通過上曲線208表示的熱容量數據源自於類似於圖2示出的換熱器組件的計算機模型。示出的熱容量以千瓦為單位並在28. 3到45. 3立方米每分鐘的氣流量的範圍。與軸向換熱器組件相比，增加到換熱器組件120的製冷劑管136還通常用於降低在集管122，126之間的壓差。然而，換熱器組件120通常在出口腔128和出口管148之間具有比軸向換熱器組件更大的壓差。最後結果可能是與軸向換熱器組件相比在換熱器組件120中的集管122，126之間增加壓差。圖7示出了實驗的試驗數據，其示出了換熱器組件120與軸向換熱器組件相比增加的製冷劑壓差。通過下曲線210表示的壓差數據來自於類似於圖I所示的換熱器組件。通過上曲線212表示的壓差數據來自於類似於圖2示出的換熱器組件。壓差表示為以千帕為單位在R_410a製冷劑在3. 5至5. 5千克每分鐘的質量流量範圍上(測量)。可以預期的，出口腔128和出口管148的設置可以增加在出口腔128和出口管148之間的壓差。沒有認定任何特殊的理論，相信在換熱器組件120的出口腔128和出口管148之間增加壓差影響溫度值範圍。因此，影響壓差的特徵可以改變以便降低溫度值範圍，並且由此提供流過製冷劑管136的製冷劑的更均勻的分布。降低的溫度值範圍也可以有助於增加熱容量，因為每個製冷劑管136可以提供更多等同於換熱器組件的能量耗散。圖8示出了實驗的試驗數據，其示出了在三個不同試驗條件期間換熱器組件120與軸向換熱器組件相比的溫度值範圍的對照。柱狀圖表214，216，和218表示類似於圖2示出的換熱器組件觀察的溫度值範圍。柱狀圖表220，0222，和224表示類似於圖I示出的換熱器組件觀察的溫度值範圍。示出的溫度值範圍以攝氏溫度為單位。三個試驗條件的參數和值在圖9示出。[0052]圖10示出了試驗數據，其示出了類似於圖I示出的換熱器組件20的換熱器芯體的熱圖形圖象。換熱器組件20包括出口集管22，進口集管24，和與兩個集管22，24以水力連通的多個製冷劑管26。兩相製冷劑分布到從進口集管24延伸到出口集管22的製冷劑管26。當兩相製冷劑通過製冷劑管26流到出口集管22時，液相通過從周圍空氣吸熱轉變為氣相。熱圖形圖象的陰影面積230表示在製冷劑管26之內的液相/氣相區域，並且非陰影面積232表示製冷劑的氣相區域。氣相製冷劑收集在出口集管22中。由於汽化熱，通過製冷劑在液體到氣相改變期間吸收的熱量大於通過製冷劑在它的氣相之後吸收的熱量。如果製冷劑在製冷劑管之間的分布不是相等的，在一些製冷劑管中的製冷劑會過快地轉變為氣相，降低它們吸收熱量的能力。這會降低換熱器組件的熱容量。具有理想製冷劑分布的換熱器芯體通常通過基本上水平的陰影區域在熱圖形圖象中表示。如圖10所示，在圖像右上角的非陰影區域表示在換熱器組件20右邊的製冷劑管的次優選的製冷劑分布。圖11示出了試驗數據，其示出了類似於圖2示出的換熱器組件120的換熱器芯體熱圖形圖象。在圖11中的圖像的陰影面積234比圖10示出的陰影面積230更為水平，表示在換熱器組件120中的製冷劑管136之間更均勻的製冷劑分布，並且因此換熱器組件120與換熱器組件20相比可增加熱容量。降低的溫度值範圍是出乎意料的，因為人們相信在換熱器組件120中任何性能改善將僅僅產生於附加的製冷劑管136和增加換熱器芯體面積。用於在製冷劑管中平衡製冷劑分布的現有技術的方案目的在於降低沿著出口集管的壓差，例如由Beamer公開的。相反，在此展現的設置增加了沿著出口集管126在出口腔128和出口管148之間的壓差。增加換熱器芯體寬度147也增加進口集管長度。增加進口集管長度可能造成在製造過程期間難以在不損壞進口管道170或製冷劑管136的情況下將進口管道170到襯到進口集管處。進口管道170必須在進口集管122處適當地對齊，以便當它被插入進口集管122中時保證它不接觸製冷劑管端140。在製造過程期間當進口管道170被插入進口集管122中時，進口端172與對準槽180對齊。進口端172與對準槽180和進口集管端蓋164配合以便保證進口管道170在進口集管122的適當的位置。當卡合部件181在對準槽180完全地插入並且保持它在原位時，卡合部件181捕獲進口端172。相應地，提供由具有出口管148的出口集管126、具有進口端172的進口集管122和換熱器芯體146組成的換熱器組件120。與帶有具有軸向進口和出口管的類似的包裝寬度121的換熱器組件相比，顯示的實施例提供了通過換熱器芯體146的降低的溫度值範圍。降低的溫度值範圍可以是在換熱器芯體146之內的製冷劑管136之間的更一致的製冷劑分布的指標。對了預定的包裝寬度121，換熱器組件120的構造是如此的，即對於預定的包裝寬度121，集管122，126的長度可以增加，因為出口管148和進口端172可以垂直地而不是軸向地引出集管122，126，由此允許增加換熱器芯體寬度147。增加的換熱器芯體寬度147允許附加的製冷劑管136被包括到換熱器芯體146中，提供用於通過換熱器組件120的氣流在相同的氣壓差值下增加氣流量，並且因此增加換熱器組件熱容量。本發明已經根據其中的最優實施例被描述，它不旨在被限制，而僅僅為下述的權利要求所闡述的範圍。
權利要求1.一種換熱器組件，包括 限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管； 限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管，其中出口集管限定垂直於出口集管軸線的15度之內定向的開口 ； 包括多個製冷劑管的換熱器芯體，每個製冷劑管在出口腔和進口腔之間延伸，其中出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通；和 密封地聯接所述開口的出口管，其中出口管和出口腔協作以降低穿過換熱器芯體的溫度值範圍。地結合到所述開口，其中出口管和出口腔配合以減少通過換熱器芯體的溫度值範圍。
2.如權利要求I的換熱器組件，其特徵在於，所述開口限定尖緣進口，其中當製冷劑 從出口腔流出進入影響溫度值範圍的出口管時，尖緣進口引起在出口腔和出口管之間的壓差。
3.如權利要求2的換熱器組件，其特徵在於，所述出口管的尖緣進口具有大於I的流阻係數。
4.如權利要求2的換熱器組件，其特徵在於，在10米每秒的局部速度下測量的出口腔和出口管之間的壓差大於15. 2千帕。
5.如權利要求2的換熱器組件，其特徵在於，出口集管的橫截面積是572.6平方毫米，並且出口管的橫截面積是194. 8平方毫米，並且在4. 7千克每分鐘的質量流速下測量的出口集管和出口管之間的壓差17. 2千帕。
6.如權利要求I的換熱器組件，其特徵在於，出口管延伸入出口腔。
7.如權利要求I的換熱器組件，其特徵在於，還包括出口管道，所述出口管道將出口腔分隔成返回區域和出口區域用於影響它們之間的流動。
8.如權利要求7的換熱器組件，其特徵在於，出口管道限定多個出口孔，所述出口孔建立在返回區域和出口區域之間的流體連通。
9.如權利要求I的換熱器組件，其特徵在於，進口集管在進口集管的第一端限定第一開口，其中所述進口集管還包括進口集管端蓋，其中進口集管端蓋在第一開口之內被密封地接合以限定在進口腔外的進口集管端腔。
10.如權利要求9的換熱器組件，其特徵在於，進口集管還包括 與在進口集管端蓋處限定的孔密封地接合併且延伸入進口腔的進口管道。
11.如權利要求10的換熱器組件，其特徵在於，所述進口管道限定多個進口孔，所述進口孔在進口管道之內的所述進口腔和進口區域之間建立流體連通。
12.如權利要求10的換熱器組件，其特徵在於，在進口腔以外的進口管道的進口端通過彎頭聯接進口孔，所述彎頭使進口端垂直於進口集管軸線的15度之內定向。
13.如權利要求12的換熱器組件，其特徵在於，還包括由進口集管集管端腔限定的對準槽，所述對準槽構造成接納所述進口端以使進口端對齊。
14.一種換熱器組件，包括 限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管； 限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管； 包括多個製冷劑管的換熱器芯體，每個製冷劑管在出口腔和進口腔之間延伸，其中出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通；和 與在進口集管端蓋處限定的孔密封地接合的並且延伸到進口腔的進口管道。
15.如權利要求14的換熱器組件，其特徵在於，進口管道限定多個進口孔，所述進口孔在進口腔和進口管道內的進口區域之間建立流體連通。
16.如權利要求14的換熱器組件，其特徵在於，其中在進口腔以外的進口管道的進口端通過彎頭連接進口孔，所述彎頭使所述進口端垂直於進口集管軸的15度之內定向。
17.如權利要求16的換熱器組件，其特徵在於，由進口集管端腔限定的對準槽構造成接納所述進口端以使進口端成對準。
18.一種換熱器組件，包括 限定沿著進口集管軸線延伸的進口腔的進口集管，其中進口集管限定在進口集管的第一端的第一開口，其中所述進口集管還包括進口集管端蓋，其中進口集管端蓋密封地接合·在第一開口之內以限定在進口腔外面的進口集管端腔； 限定沿著出口集管軸線延伸的出口腔的出口集管，其中出口集管限定垂直於出口集管軸線的15度之內定向的開口 ； 包括多個製冷劑管的換熱器芯體，每個製冷劑管沿著製冷劑管軸線在出口腔和進口腔之間延伸，其中出口腔和進口腔通過製冷劑管流體連通； 出口管道，所述出口管道將出口腔分隔成返回區域和出口區域用於影響它們之間的流動，其中出口管道限定多個出口孔，所述出口孔在返回區域和出口區域之間建立流體連通；和 密封地聯接所述開口並且延伸入出口腔的出口區域的出口管，其中出口管和出口區域協作以減少通過換熱器芯體的溫度值範圍，其中定位在出口區域之內的出口管端限定尖緣進口，其中當製冷劑從出口腔流到影響溫度值範圍的出口管時，尖緣進口弓I起在出口腔和出口管之間的壓差。
19.如權利要求18的換熱器組件，其特徵在於，所述組件還包括 密封地接合限定在進口集管端蓋中並且延伸入進口腔的進口管道，其中所述進口管道限定多個孔，所述孔在進口管道內的所述進口腔和進口區域之間建立流體連通，其中在進口腔以外的進口管道的進口端通過彎頭聯接進口孔，所述彎頭使進口端垂直於進口集管軸線定向；和 由進口集管端腔限定的對準槽，所述對準槽構造成接收所述進口端以使進口端成一直線。
20.如權利要求18的換熱器組件，其特徵在於，所述組件還包括設置在製冷劑管外部並且在所述出口和進口集管之間相對所述製冷劑管以平行並且間隔的關係延伸的一對芯體支承件，其中所述出口管沿著出口管軸線延伸，其中出口管軸線和製冷劑管軸線處於平行的15度之內，並且出口管通常鄰近一對芯體支承件的一個，其中進口端沿著進口軸線延伸，其中進口軸線和製冷劑管軸線處於平行的15度之內並且進口端通常鄰近一對芯體支承件的一個。
專利摘要一種換熱器組件，其包括限定出口腔的出口集管/歧管、與出口腔流體連通的出口管和換熱器芯體。出口管和出口腔協作以通過在換熱器芯體內的製冷劑管之間平衡製冷劑分布而減少通過換熱器芯體的溫度值範圍。對於預定的包裝寬度，換熱器集管/歧管的長度可以增加，因為出口管和進口管道可以垂直地而不是軸向地引出集管/歧管，允許增加換熱器芯體寬度。增加的換熱器芯體寬度允許另外的製冷劑管被包括在換熱器芯體中，提供降低的氣壓差值用於通過換熱器組件的氣流並且增加換熱器組件的熱容量。
文檔編號F25B39/00GK202709554SQ201220292110
公開日2013年1月30日 申請日期2012年5月4日 優先權日2011年5月5日
發明者D·M·波利索託, D·R·保特勒爾, D·C·溫特斯廷, R·V·小庫珀, D·E·薩木爾森 申請人:德爾福技術有限公司